2022散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范

散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范2022目錄散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范目錄散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范目錄第1篇總則 1第A1章般定 1第A2章2第2篇入級(jí)檢和船結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充規(guī)定 3第A1章般定 3第A2章級(jí)檢驗(yàn) 4第1節(jié)4第2節(jié)級(jí)號(hào)附標(biāo)志 4第3節(jié)6第A3章紙資送審 13第A4章體構(gòu)貨艙構(gòu) 18附錄1 A和B棱獨(dú)立貨船的充定 20第1節(jié)般定 20第2節(jié)形立液氣運(yùn)船艙的體件尺寸 21第3節(jié)形立貨結(jié)構(gòu)寸 26第4節(jié)接算度估 31第5節(jié)度計(jì)和級(jí)選取 50附錄2 C獨(dú)液艙舶的充定 56第1節(jié)般定 56第2節(jié)C獨(dú)液型船構(gòu)尺寸 56第3節(jié)C獨(dú)液結(jié)構(gòu)寸 62第4節(jié)C型立貨域結(jié)強(qiáng)和座承構(gòu)直計(jì)算 71第5節(jié)C型立貨其直相的承構(gòu)度直計(jì)算 84第6節(jié)C型立區(qū)度場(chǎng)化算熱力算和級(jí)取 94附錄3立貨船勞強(qiáng)評(píng)的充定 104第1節(jié)般定 104第2節(jié)立型化船的體其貨支結(jié)構(gòu)疲強(qiáng)評(píng)估 104第3節(jié)B型立貨構(gòu)疲強(qiáng)評(píng)估 105第4節(jié)B型立貨勞裂擴(kuò)評(píng)和漏析 106第5節(jié)C型立貨構(gòu)疲強(qiáng)評(píng)估 第3篇國(guó)際散裝運(yùn)輸化氣體船舶構(gòu)造與備則 124前言 124第1章126第2章舶存力液貨位置 136第3章舶置 150第4章物護(hù) 159A分貨圍護(hù) 160B分設(shè)載荷 165C分結(jié)完性 168D分材和造 172E分液艙型 178F部分新穎狀貨圍護(hù)統(tǒng) 190G分指導(dǎo) 191第5章理受容及液、氣壓管系 202第6章造料質(zhì)控制 216第7章物力/度制 234第8章物護(hù)透系統(tǒng) 237第9章物護(hù)統(tǒng)環(huán)境制 244第10章電裝置 246第章防與火 248第12章貨區(qū)內(nèi)械通風(fēng) 254第13章儀和動(dòng)統(tǒng) 256第14章人保護(hù) 263第15章液艙充限 265第16章用物燃料 267第17章特要求 273第18章操要求 284第19章最要一表 290附錄1 金材料 297附錄2 穎狀貨圍護(hù)統(tǒng)計(jì)極狀方法使標(biāo)準(zhǔn) 303附錄3 略索引 309第A1章一般規(guī)定第第A1章一般規(guī)定第1篇總則散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范PAGEPAGE1第1篇總則第A1章一般規(guī)定A1.1MSC.370(93)IGC申請(qǐng)加入CCSIGC（。A1.2除通用要求外，對(duì)于不同的液貨艙和貨物圍護(hù)系統(tǒng)的適用章節(jié)或指向說(shuō)明如下：21——AB22——C23——CCS220A1.3CCS2A2以及C第3部分A1.4A型、BC2A42A1.5《IGC規(guī)則》中所提及的SOLAS第II-2章所述條款還應(yīng)進(jìn)一步參見經(jīng)修正的SOLAS74第II-2章的內(nèi)容。A1.6 CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第1篇的相關(guān)規(guī)定。第A2章附款第第A2章附款第1篇總則散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范PAGEPAGE2第A2章附款A(yù)2.13規(guī)則》和相關(guān)的CCSA2.2IGCCCS3CCSCCSCCS4.3.5在預(yù)計(jì)可第A1章一般規(guī)定第A1章一般規(guī)定第2篇入級(jí)檢驗(yàn)和船體結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充規(guī)定散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范PAGEPAGE3第2篇入級(jí)檢驗(yàn)和船體結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充規(guī)定第A1章一般規(guī)定A1.1 一般要求A1.1.1IGCCCS。CCSCCSA1.1.2IGC1.3的CCSA1.1.3 A1.1.4 第A2章入級(jí)與檢驗(yàn)第A2章入級(jí)與檢驗(yàn)第2篇入級(jí)檢驗(yàn)和船體結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充規(guī)定散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范PAGEPAGE10第A2章入級(jí)與檢驗(yàn)第1節(jié)通則A2.1.1 入級(jí)條件A CCSA2.1.2 定義A 新船：除特別指明外，指本規(guī)范生效之日及以后簽訂建造合同的新建船舶。現(xiàn)有船舶：指除新船以外的船舶。第2節(jié)入級(jí)符號(hào)與附加標(biāo)志A2.2.1 入級(jí)符號(hào)A A2.2.2 附加標(biāo)志A A CCSCCSA 應(yīng)船東申請(qǐng)，經(jīng)CCSCCSCCSA 散裝運(yùn)輸液化氣體船的船舶類型附加標(biāo)志、貨物與裝載特性附加標(biāo)志如下，按CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第1篇第2章附錄1的標(biāo)識(shí)原則授予：①船型液氣運(yùn)船 LiquefiedGasCarrier對(duì)于主要載運(yùn)本規(guī)范第3篇第19章所列貨品中某一個(gè)或幾個(gè)貨品的船舶，可在“LiquefiedGasfor+篇第章最低a液化烷輸船 LiquefiedGasCarrierforEthane液化丁烷、丁烷/丙烷混合物運(yùn)輸船LiquefiedGasCarrierforButane,Butane-propanemixture對(duì)門運(yùn)化氣的化體舶可予以附標(biāo)：液化然運(yùn)船 LNGCarrier②防漏保護(hù)1G型 1G2G型 2G2PG型 2PG3G型 3G1986年7月1IMOA.328(IX)決議案（GCIG型 IGIIG型 IIGIIPG型 IIPGIIIG型 IIIG③艙型根據(jù)貨物圍護(hù)系統(tǒng)的型式，分別加注附加標(biāo)志：A獨(dú)液艙 AIndependentB獨(dú)液艙 BIndependentC獨(dú)液艙 CIndependent整體貨艙 Integral薄膜貨艙 Membrane半薄液艙 Semi-membrane①貨結(jié)件寸計(jì)最蒸壓確，加注大氣力附標(biāo)志如：最大氣力×××MPa Max.Pressure ×××MPa②液貨艙結(jié)構(gòu)件尺寸按設(shè)計(jì)允許的最大滿艙貨物密度確定，應(yīng)加注最大貨物密度的附加標(biāo)志，如：最大物度×××t/m3 Max.CargoDensity ×××t/m3注：對(duì)于液化天然氣運(yùn)輸船，最大貨物密度一般均按0.5t/m3計(jì)，可不標(biāo)注“最大貨物密度”。③按定計(jì)物載運(yùn)液艙應(yīng)注低貨溫附標(biāo)：最低物度×××℃ Min.Cargo×××℃A除A所述散裝液化氣體船舶加注上述特定附加標(biāo)志外,當(dāng)船東申請(qǐng)其他特殊附加標(biāo)志時(shí)，如符合CCS有關(guān)規(guī)范、規(guī)則、指南和接受的其他標(biāo)準(zhǔn)及等效規(guī)定，將加注相應(yīng)的附加標(biāo)志等。第3節(jié)檢驗(yàn)A2.3.1 建造中檢驗(yàn)A 1篇第4章適用規(guī)定及CCS《法定檢驗(yàn)實(shí)施指南》（第3部分）中的適用要求。A2.3.2 建造后檢驗(yàn)A 15章第1至4節(jié)、第6節(jié)和第16節(jié)的適用要求；期檢驗(yàn)應(yīng)分別滿足按CCS15、10、111213A（1）15的適/20,000200271（；確認(rèn)人工操作的ESD（）（PV（38）確認(rèn)A（8）中的要求；檢查除上述（44）合格；（如適用時(shí)）（非開啟型）①貨物裝置的儀表包括壓力表、溫度表和液位指示器確認(rèn)其處于良好工作狀態(tài)；②檢查航海日志以確認(rèn)應(yīng)急切斷裝置已進(jìn)行過試驗(yàn)。①確認(rèn)惰性氣體/干燥空氣裝置，包括防止貨物蒸氣回流至氣體安全處所的裝置處于滿意的工作狀態(tài)；②對(duì)于薄膜液艙貨物圍護(hù)系統(tǒng)，應(yīng)確認(rèn)用于絕熱層惰化以及屏壁間處所的氮?dú)饪刂葡到y(tǒng)處于正常狀況。①確認(rèn)貨物管路與船體電氣接地；②盡可能目視檢查甲烷蒸氣燃燒裝置，確認(rèn)儀表和安全系統(tǒng)處于良好工作狀態(tài)；③確認(rèn)相關(guān)的說(shuō)明和信息資料，如貨物裝卸圖、加注限制信息、冷卻程序等均在船上；④在氣體危險(xiǎn)的處所和區(qū)域的機(jī)械通風(fēng)機(jī)要目視檢查。A （1）CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第1篇第5章5.4.3、5.6.3、5.9.3、5.10.3和5.16.3的適用規(guī)定；（2）本節(jié)A（2）至（55）項(xiàng)目；（）①貨物裝置關(guān)于壓力、溫度和液位的儀表應(yīng)進(jìn)行目視檢查，并應(yīng)通過改變壓力、溫度和液位來(lái)進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)?？山邮軣o(wú)法接近的傳感器或位于液貨艙或惰化貨艙內(nèi)的傳感器進(jìn)行模擬試驗(yàn)。此試驗(yàn)還應(yīng)包括對(duì)報(bào)警和安全功能的試驗(yàn)；②氣體探測(cè)系統(tǒng)的管路的腐蝕和損壞情況應(yīng)盡可能地進(jìn)行目視檢查，應(yīng)對(duì)吸入點(diǎn)與分析裝置之間的管路的完整性盡可能地進(jìn)行驗(yàn)證，氣體探測(cè)器應(yīng)用樣氣進(jìn)行校準(zhǔn)或驗(yàn)證；③應(yīng)急切斷系統(tǒng)應(yīng)對(duì)管路內(nèi)沒有液流的情況進(jìn)行試驗(yàn)，以驗(yàn)證該系統(tǒng)將能夠停止貨泵和壓縮機(jī)。①；②隔爆外殼完整性；③電纜外護(hù)套損壞情況；④正壓型設(shè)備和相關(guān)報(bào)警設(shè)備的功能試驗(yàn)；⑤空氣閘保護(hù)處所（例如電動(dòng)機(jī)室，貨物控制站等）內(nèi)的非合格防爆型電氣設(shè)備電源切斷系統(tǒng)試驗(yàn)；⑥絕緣電阻測(cè)量。以貨物為燃料的安全系統(tǒng)和儀表應(yīng)進(jìn)行檢查。A （1）CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第1篇第5章5.4.4、5.6.4、5.9.4、5.10.4和5.16.4適用規(guī)定；（2）本節(jié)A（2）至（8）要求的項(xiàng)目；①所有液貨艙應(yīng)進(jìn)行內(nèi)部檢驗(yàn)；③若不可能對(duì)絕熱層進(jìn)行檢查時(shí)，則應(yīng)對(duì)邊艙、雙層底艙和隔離艙的周圍結(jié)構(gòu)進(jìn)行檢查確認(rèn)在液貨艙冷態(tài)情況是否有冷點(diǎn)，除非航行記錄連同儀器有足夠的證據(jù)表明絕熱系統(tǒng)是完整的。（C防搖/②對(duì)B型獨(dú)立液貨艙，無(wú)損檢測(cè)范圍應(yīng)在液貨艙設(shè)計(jì)特別準(zhǔn)備的程序中給出。如果上述（3）至（5）ABMVSC1.5倍S。所有C、46①按（4）規(guī)定進(jìn)行無(wú)損探傷，以1.25倍MARVS壓力進(jìn)行液壓或氣動(dòng)液壓試驗(yàn)；或②應(yīng)進(jìn)行全面的按計(jì)劃的無(wú)損探測(cè)，若無(wú)原無(wú)損探測(cè)的專門程序，則應(yīng)進(jìn)行下列檢查：防搖//三體液貨艙的縱艙壁的Y上述每一區(qū)域內(nèi)的至少10%焊縫長(zhǎng)度應(yīng)進(jìn)行無(wú)損探測(cè)。試驗(yàn)盡可能在內(nèi)部和外部進(jìn)行，進(jìn)行無(wú)損探測(cè)部位必要時(shí)應(yīng)要求除去絕熱層。①對(duì)薄膜型和半薄膜型液貨艙系統(tǒng)，應(yīng)根據(jù)對(duì)實(shí)際液貨艙系統(tǒng)的經(jīng)批準(zhǔn)的方法而特別制訂的程序進(jìn)行檢驗(yàn)和試驗(yàn)；CCS（。液貨艙的壓力釋放閥應(yīng)能打開進(jìn)行檢驗(yàn)、調(diào)整、功能試驗(yàn)和鉛封。若液貨艙的壓力釋放1.25倍②壓力釋放閥應(yīng)進(jìn)行功能試驗(yàn)，應(yīng)隨機(jī)抽查閥進(jìn)行打開檢查和調(diào)整。CCS1其他①為屏壁間處所和貨艙處所排水或卸貨的系統(tǒng)應(yīng)進(jìn)行檢驗(yàn)，必要時(shí)應(yīng)進(jìn)行試驗(yàn)；②所有氣密艙壁應(yīng)進(jìn)行檢查，應(yīng)確認(rèn)氣密軸封的有效性；③用于分隔貨物、惰性氣體和艙底水的管系的軟管和可拆短管應(yīng)進(jìn)行檢驗(yàn)；④確認(rèn)所有貨物管系與船體電氣接地。A2.3.3 A 根據(jù)船旗國(guó)政府的授權(quán)，或船東或設(shè)計(jì)單位或建造廠的申請(qǐng)或合同/A CCSA 散裝運(yùn)輸液化氣體適裝證書或符合證明的各種檢驗(yàn)，除按船旗國(guó)政府規(guī)定和/A2.3.1AA和ACCS3的GI、GAGR第A3章圖紙和資料的送審第A3章圖紙和資料的送審第2篇入級(jí)檢驗(yàn)和船體結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充規(guī)定散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范PAGEPAGE13第A3章圖紙和資料的送審A3.1入級(jí)證書圖紙和資料A3.1.1擬入CCS22120A3.1.2）A3.1.2 應(yīng)將A和A所列圖紙資料提交CCSA （1）A、B型獨(dú)立液貨艙型液化氣體運(yùn)輸船：①液貨艙結(jié)構(gòu)圖；②液貨艙支撐結(jié)構(gòu)（）（；20000t。（2）C型獨(dú)立液貨艙型液化氣體運(yùn)輸船：①C型艙結(jié)構(gòu)圖；20000t。（3）薄膜型液化氣體運(yùn)輸船：①泵塔基本結(jié)構(gòu)圖；20000t。A ；（；（；（；（；（；；；（；（；；（；；（；（；；；（（；；；）；（液體或蒸氣）（；（；（；38C（；；（；（；（；CCSA3.1.3 應(yīng)將A和A所列圖紙資料提交CCSA （1）A、B型獨(dú)立液貨艙型液化氣體運(yùn)輸船：④絕熱層構(gòu)造圖、布置圖及連接詳圖；⑤溫度場(chǎng)計(jì)算報(bào)告；⑥晃蕩載荷及船體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計(jì)算報(bào)告；⑦疲勞強(qiáng)度分析報(bào)告；⑧B型獨(dú)立艙疲勞裂紋擴(kuò)展評(píng)估和泄漏分析報(bào)告。（2）C型獨(dú)立液貨艙型液化氣體運(yùn)輸船：①（；②（；③C（；④C型艙支座及其支撐構(gòu)件的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析報(bào)告；⑤C型艙說(shuō)明書；⑥C；⑦（；⑧C型獨(dú)立液貨艙固定裝置布置圖；⑨C型獨(dú)立液貨艙絕緣布置圖和構(gòu)造圖。（3）薄膜型液化氣體運(yùn)輸船：③泵塔結(jié)構(gòu)強(qiáng)度直接計(jì)算報(bào)告；④貨物圍護(hù)系統(tǒng)基本結(jié)構(gòu)圖；⑤泵塔布置圖；⑥絕緣箱構(gòu)造圖；⑦絕緣箱布置圖及連接詳圖；⑧熱分析及溫度場(chǎng)預(yù)報(bào)計(jì)算報(bào)告；⑨熱應(yīng)力計(jì)算報(bào)告；11213A （（；（；；；（；；（；（FMEA）CCSA3.2 A3.2.1 由CCSA3.2.2和A3.2.3A3..2 （GC3篇：C3章；《GC5；《C7章；《C8章；《C10章；《GC1章；（）C13章；C6章；《18章。A3..3 （GC3篇：《GC19；《C、4、、1、1、5和7章；《GC2；《9章。第A4章船體結(jié)構(gòu)和液貨艙結(jié)構(gòu)第A4章船體結(jié)構(gòu)和液貨艙結(jié)構(gòu)第2篇入級(jí)檢驗(yàn)和船體結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充規(guī)定散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范PAGEPAGE18第A4章船體結(jié)構(gòu)和液貨艙結(jié)構(gòu)A4.1一般要求A4.1.134A4.1.2散裝運(yùn)輸液化氣體船各類液貨艙型船舶的船體結(jié)構(gòu)和液貨艙結(jié)構(gòu)適用要求如下：（1）A型和B型棱形獨(dú)立艙液化氣體運(yùn)輸船及液貨艙結(jié)構(gòu)，見本篇附錄1；（2）C型獨(dú)立艙液化氣體運(yùn)輸船及液貨艙結(jié)構(gòu)，見本篇附錄2；A4.4；CCS220A4.1.3CCS2A4.1.4CCS2344.196章，以及環(huán)境溫度由表A4.1.4（155.3.7266.3。船外的環(huán)境溫度 表A4.1.4所適用的規(guī)則和對(duì)應(yīng)水域靜止海水溫度空氣溫度風(fēng)速IGC—無(wú)限航區(qū)0.0℃+5℃0.0USCG—美國(guó)海域（阿拉斯加水域除外）0.0℃-18℃5.0knUSCG—Alaskan（美國(guó)阿拉斯加水域）-2.0℃-29℃5.0kn注：①如航行于其他低溫水域，則表中參數(shù)應(yīng)按港口國(guó)主管機(jī)關(guān)或船旗國(guó)的有關(guān)規(guī)定及冰級(jí)和設(shè)計(jì)溫度的要求（如有。A4.1.5L——mCCS211B——mCCS211D——mCCS211ReH——材料屈服應(yīng)力，N/mm2；K——材料系數(shù)，對(duì)碳錳鋼和鋁合金，見CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第2篇第1章第3節(jié)235 和1.3.5，對(duì)鋼，K ，氏體銹，K ；e inRp2,.7mRp0.2——奧氏體不銹鋼的規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度，N/mm2，按CCS《材料與焊接規(guī)范》第1篇第3章第8節(jié)規(guī)定；Rm、Re——見本規(guī)范第3篇第4章；——t/m31.025t/m3。A4.2 總縱強(qiáng)度A4.2.1 CCS22A4.2.2CCS。A4.3船體結(jié)構(gòu)和液貨艙及其支承結(jié)構(gòu)的直接計(jì)算A4.3.1150m215/（344.1.4（）220。A4.3.2薄膜型液化天然氣運(yùn)輸船的直接計(jì)算要求，見CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第2篇第20章。A4.3.3CCS2A3CCSA4.4A4.4.1150mCCS2203。1A1AB2篇入級(jí)檢驗(yàn)和船體結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充規(guī)定散裝運(yùn)輸液化氣體船舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范PAGEPAGE22附錄1 A型和B型棱形獨(dú)立液貨艙船舶的補(bǔ)充規(guī)定第1節(jié)一般規(guī)定一般要求34章所定義的A型和BA型和B1.1.1（1）1.1.1（2）2434限位/45B3本附錄所使用的符號(hào)及定義同本篇第A4章A4.1.5。應(yīng)提交的圖紙資料見本篇第A4章A4.3.3圖1.1.1(1)典型的A型獨(dú)立艙橫剖面圖1.1.1(2)典型的B型獨(dú)立艙橫剖面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)細(xì)節(jié)荷/1050mm。壓載水線以下2m至滿載水線以上2m0.8D第2節(jié)棱形獨(dú)立艙液化氣運(yùn)輸船貨艙區(qū)的船體構(gòu)件尺寸一般要求本節(jié)要求適用于A型和BA4章和CCS22外板CCS2篇2hh1h12.5.6。甲板主要支持構(gòu)件CCS22W式中：S——強(qiáng)橫梁間距，m；l——強(qiáng)橫梁跨距，m；

W

cm3h——2篇第2章11中h01.2

21000

(1003L150Dd

，m,且應(yīng)不小于1.2m，也不必大于1.5m。注：本條不適用于機(jī)艙和尾部區(qū)域。2.3.215%。??=706?kN2（h見C2篇2..1.0.67ReH,0.39ReH2.3.2計(jì)算之值的90%橫艙壁CCS22hh（：①由板列下緣量至適用的破艙穩(wěn)性計(jì)算所得到的最深平衡水線的垂直距離；②由板列下緣量至假定干舷甲板的垂直距離；③2.5m。h（：①由扶強(qiáng)材跨距中點(diǎn)量至適用的破艙穩(wěn)性計(jì)算所得到最深平衡水線的垂直距離；②由扶強(qiáng)材跨距中點(diǎn)量至假定干舷甲板的垂直距離；③2m。當(dāng)橫艙壁構(gòu)成壓載艙的邊界時(shí)，則其尺寸還應(yīng)符合CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第2篇第2章第13節(jié)對(duì)深艙艙壁的要求。艙壁扶強(qiáng)材腹板的最小厚度應(yīng)滿足下列要求：75K對(duì)于折或板軋或組扶材：t d75K

tc mm對(duì)于扁鋼扶強(qiáng)材：

t

tc mm22K式中：????——扶強(qiáng)材腹板高度，22K??——材料系數(shù)；????——見CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第2篇第1章1.6.5。_s_bCCS2_s_bWt2W

bkt

1.5

mm，且不必大于13.5mmfbkt=0.2fbkt=0.3W——規(guī)范要求的橫艙壁扶強(qiáng)材剖面模數(shù)，cm3；eHR ——N/mm2eHeH_bR ——N/mm2。eH_bW≥500cm350b451W

mm，且不小于50mm。 2000 式中：W——規(guī)范要求的橫艙壁扶強(qiáng)材剖面模數(shù)，cm3。2.50.67ReHN/mm20.39ReHN/mm2。頂邊艙和舷側(cè)結(jié)構(gòu)2.68.6.2至8.6.7。在應(yīng)用8.6.2至8.6.7時(shí)，橫搖角θ，應(yīng)按下式計(jì)算取值：(27.80.0415L)2.361(L/B4.2)

（°）圖2.5.2 連接肘板示意圖tKt() mmK式中：L——船長(zhǎng)，m，但取值不必大于200m；Wsdl2K cm31 120.65d式中：c D；1.45 lc1——L＜90mL≥90m時(shí)，s——肋骨間距，m；d——吃水，m；

c11.0；Dl——骨距，m，值不于 。DICCS221（227W1

W8shl2K

cm3ρ——液貨密度，t/m3，取值不小于1.025；h1——按下式計(jì)算：Z

d

ZZ其中：h0——由艙壁板下緣（對(duì)板的計(jì)算）或扶強(qiáng)材跨距中點(diǎn)（對(duì)扶強(qiáng)材或加強(qiáng)筋的計(jì)算）量至艙頂?shù)拇怪本嚯x，或量至溢流管頂垂直距離的一半，取大者，m；Z——基線至計(jì)算點(diǎn)的垂直距離，m；d——吃水，m。內(nèi)殼結(jié)構(gòu)）式中：s——內(nèi)殼縱骨間距，m；

t

mm——液貨或海水密度，t/m3，取值不小于1.025；h0——由艙壁板下緣(對(duì)板的計(jì)算)或扶強(qiáng)材跨距中點(diǎn)（對(duì)扶強(qiáng)材或加強(qiáng)筋的計(jì)算）量至深艙頂?shù)拇怪本嚯x，或量至溢流管頂垂直距離的一半，取大者，m。如有W00m；

W8Kshl2

cm3——液貨或海水密度，t/m3，取值不小于1.025；h0——由艙壁板下緣（對(duì)板的計(jì)算）或扶強(qiáng)材跨距中點(diǎn)（對(duì)扶強(qiáng)材或加強(qiáng)筋的計(jì)算）量至深艙頂?shù)拇怪本嚯x，或量至溢流管頂垂直距離的一半，取大者，m。雙層底32226CCS2。WW1

8.5 (dh)sl2K1.73

cm3W8shl2K cm32 1——t/m31.025；h——0.26C0.2d；d——m；C——系數(shù)，見CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第2篇第2章第2節(jié)；Fb——折減系數(shù)，見CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第2篇第2章第2節(jié)；h1——按下式計(jì)算：Zd當(dāng)Zh1h0

當(dāng)Z0.35d。W1hK（）及內(nèi)底縱骨骨2213thK式中：s——扶強(qiáng)材間距，m；

t

f1.2s(2.1b)，且不大于1，其中b表示板格的長(zhǎng)邊長(zhǎng)度，m；h——ρ——t/m31.025；??——材料系數(shù)。板的厚度應(yīng)不小于：當(dāng)L90m時(shí)為8mm；當(dāng)60mL＜90m時(shí)為7mm；當(dāng)L＜60m時(shí)為6mm。第3節(jié)棱形獨(dú)立液貨艙結(jié)構(gòu)尺寸一般要求本節(jié)要求適用于A型和B344.21CCS液貨艙周界結(jié)構(gòu)7.5mm。KPeqtKPeq式中：s——扶強(qiáng)材間距，m；

t

Peq——34tt12.5mm0.2t。3.2.11.02.0。W式中：s——扶強(qiáng)材間距，m；

W800sPl2

cm3Peq——34l——扶強(qiáng)材跨距，m；——系數(shù)，按表3.2.3規(guī)定取用：系數(shù) 表3.2.3鎳鋼、碳錳鋼、奧氏體鋼和鋁合金A、B型棱形獨(dú)立液艙235，對(duì)鎳鋼、碳錳鋼、奧氏體不銹鋼和鋁合金min(Rm2.66,Re1.33)注：Rm、Re——見本規(guī)范第3篇第4章；——取為0.435。3.2.325%。（321）W3.2.5343.2.5（1）貨橫強(qiáng)框的面數(shù)求 表3.2.5構(gòu)件名稱剖面模數(shù)W，cm3相關(guān)系數(shù)艙頂強(qiáng)橫梁W1170PSl2K123eq1=.4，2181，llt艙邊強(qiáng)橫梁1=.5，2178，llt側(cè)壁垂直桁1=.4，2141，lls艙底強(qiáng)橫梁1=.8，2100，llb中縱艙壁垂直桁和水平桁1=.4，2100，llc艙壁前后端垂直桁和水平桁1=.4，2213，llc式中：1——折減系數(shù)，主要考慮結(jié)構(gòu)布置的實(shí)際情況（如梁的非直線或多支座等）與單跨模型之間的差異，按不同構(gòu)件對(duì)應(yīng)取值；2——晃蕩工況或碰撞工況下（對(duì)艙壁前后端）的液貨載荷沖擊效應(yīng)系數(shù)，依位置不同而異，計(jì)算時(shí)按不同構(gòu)件對(duì)應(yīng)取值；3——對(duì)于鋁合金、奧氏體不銹鋼，3=0.66；對(duì)于鎳鋼、碳錳鋼，3=1；l——主要支撐構(gòu)件或橫向強(qiáng)框架構(gòu)件跨距，mlt、ls、lbS——主要支撐構(gòu)件或橫向強(qiáng)框架間距，或桁材支持面積的寬度，m；Peq——見3.2.3。圖3.2.5（1）液貨艙橫向強(qiáng)框架構(gòu)件圖3.2.5（2）液貨艙水平框架示意圖2512如有）A4章A4.1.5。7.5CCS25K（見A4章A4.1.5。Peq3.2.13.2.60.53.2.13.2.23.2.6Peg h t1.0 2126.5sK105),) MPa126.5sK 式中：P1——真空釋放閥的調(diào)定壓力，MPa；——液貨密度，t/m3；h——t——3.2.1s——扶強(qiáng)材、主要支撐構(gòu)件或橫向強(qiáng)框架間距，m。7.5mm.8PeqP P eq_min

6.5

2126.5sK126.5sK式中符號(hào)——見本節(jié)3.2.8。液貨艙氣室結(jié)構(gòu)的板及其扶強(qiáng)材的強(qiáng)度也應(yīng)能承受按下列規(guī)定所得大者的壓力：港口壓力釋放閥壓力，或液貨艙需進(jìn)行靜水壓氣動(dòng)艙室試驗(yàn)的空氣壓力。1/21/41/21/4CaReH（1CaReH艙壁板：

t

2.5 mmfP sl2垂直/水平扶強(qiáng)材：式中：p——

W collision fendCsReH

cm3p1.2

ba

，其中，a為板格的長(zhǎng)度，mm；b為板格的寬度，mm；Ca——取為1.0；Polliion12N2，Pcollision=0.5ρgltank （）Pcollision=0.25ρgltank （）其中：ltank——所計(jì)算的液貨艙橫艙壁至相鄰（前/后）橫艙壁的長(zhǎng)度，m；——液貨密度，t/m3；s——扶強(qiáng)材間距，m；l——扶強(qiáng)材跨距，m；fend——彎曲端部系數(shù)，按以下規(guī)定取用：12，對(duì)水平扶強(qiáng)材和垂直扶強(qiáng)材的上端；10，對(duì)垂直扶強(qiáng)材的下端。7.5；Cs——取為0.9；f——系數(shù)，取為1.1，反映建造尺寸與凈尺寸之間的關(guān)系。連續(xù)的次要構(gòu)件與主要支撐構(gòu)件相交處的布置應(yīng)符合CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第2篇1.2.6的有關(guān)要求。第4節(jié)直接計(jì)算強(qiáng)度評(píng)估一般要求150m及以上的AB150m（+的強(qiáng)度。CCS根據(jù)具體情況，也可要求分別對(duì)首、尾貨艙進(jìn)行分析。艙段有限元模型2艙段有限元采用的單元及網(wǎng)格要求見211.5.6圖4.2.2（1）艙段有限元模型圖4.2.2（2）獨(dú)立艙結(jié)構(gòu)圖4.2.2（3）縱剖面視圖（僅示船體左舷部分）圖4.2.2（4）縱剖面視圖（僅示獨(dú)立艙左舷部分）圖4.2.2（5）縱剖面視圖（僅示船體+獨(dú)立艙左舷部分）圖4.2.2（6）橫剖面視圖（制蕩艙壁處）（4.2（4.2（圖4.2.3（1）獨(dú)立艙支撐結(jié)構(gòu)示意圖（支承座+層壓木+環(huán)氧樹脂）圖4.2.3（2）支撐結(jié)構(gòu)的層壓木接觸桿單元個(gè)數(shù)示意圖載荷及工況（壓力（4.5.1；垂向波浪彎矩，按CCS22（21LC4LC6、C7還需考慮橫傾3C1需考慮最大橫傾角且不大于3LC1中的海水動(dòng)壓力根據(jù)CCS21工況C32動(dòng)壓力ppp按下式計(jì)算：L125LpPPL125L

(2z3 2ydLC B2yLL125L2y

當(dāng)y0時(shí)1.5fcorrfnlC

(2 3 dLC B

當(dāng)y0時(shí)式中：——波長(zhǎng)，m，按下式計(jì)算：0.4dLCmdy——載荷點(diǎn)的橫向坐標(biāo)，m；fcorr——船形修正系數(shù)，取0.97Cb+0.08；z——計(jì)算點(diǎn)至基線的垂向距離，m；fnl——非線性系數(shù)，取0.64；C——波浪系數(shù)，見CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第2篇第2章；dLC——相應(yīng)裝載工況下的船中吃水，m；d——吃水，m；B——船寬，m；L——船長(zhǎng)，m。4.3.4 ????N/mm234（P0）的方法計(jì)算得到。計(jì)算中使用本規(guī)范第3篇第4章4.28.2給出的加速度分量指導(dǎo)公式。對(duì)于各航行工況，上述各加速度分量乘以一定的系數(shù)后進(jìn)行合成計(jì)算。各工況下的加速度系數(shù)（kx，ky，kz）43（1（kx，ky，kz）43（2（LC8和工況LC90.1。C~C4，見表4.3.（1C5~C1243.（2各工況主要特點(diǎn)如下：（；0.75d4.3（+；03（；（+）0.5gC10同時(shí)最大橫搖角按照CCS2130°；344.3.4根據(jù)本規(guī)范第3篇第8章8.4.1確定。結(jié)構(gòu)分析時(shí)取二者壓力中的大者。直接計(jì)算工況（航工） 表4.3.6（1）工況校核范圍吃水舷外水壓[1]加速度系數(shù)靜水彎矩系數(shù)[4]波浪彎矩系數(shù)[2]裝載模式LC1船體結(jié)構(gòu)、獨(dú)立艙及其支撐結(jié)構(gòu)dS+D（0，0，0）11LC2船體結(jié)構(gòu)、獨(dú)立艙及其支撐結(jié)構(gòu)0.75dS(0，0，1)-1-1LC3船體結(jié)構(gòu)、獨(dú)立艙及其支撐結(jié)構(gòu)d[3]S+D（0，0，0）10.3工況校核范圍吃水舷外水壓[1]加速度系數(shù)靜水彎矩系數(shù)[4]波浪彎矩系數(shù)[2]裝載模式LC4船體結(jié)構(gòu)、獨(dú)立艙及其支撐結(jié)構(gòu)0.75dS（0，1，0）-1-0.3注[1]：S表示僅考慮靜壓力，S+D表示考慮動(dòng)壓力和靜壓力，計(jì)算方法見4.3.3；[2][3]：可取裝載手冊(cè)中該工況出港/到港船中處最大吃水；[4]：靜水彎矩系數(shù)，中拱為正，中垂為負(fù)。直接計(jì)算工況（非行況） 表4.3.6(2)工況校核范圍主載荷吃水舷外水壓加速度系數(shù)(????，????，????)靜水彎矩系數(shù)[1]波浪彎矩系數(shù)裝載模式LC5獨(dú)立艙縱艙壁及其艙壁支撐結(jié)構(gòu)單側(cè)裝載0.5dS（0，0，0）00LC6獨(dú)立艙及其支撐結(jié)構(gòu)靜橫傾dA單艙裝載時(shí)的最小吃水S（0，0.5，0）-10LC7獨(dú)立艙及其支撐結(jié)構(gòu)靜橫傾dS（0，0.5，0）10工況校核范圍主載荷吃水舷外水壓加速度系數(shù)(????，????，????)靜水彎矩系數(shù)[1]波浪彎矩系數(shù)裝載模式LC8獨(dú)立艙及其支撐結(jié)構(gòu)向前碰撞dS（0.5，0，0）10LC9獨(dú)立艙及其支撐結(jié)構(gòu)向后碰撞dS10LC10止浮裝置及其附近船體支撐結(jié)構(gòu)進(jìn)水dS（0，0，0）00工況校核范圍主載荷吃水舷外水壓加速度系數(shù)(????，????，????)靜水彎矩系數(shù)[1]波浪彎矩系數(shù)裝載模式LC11船體橫艙壁結(jié)構(gòu)破損dfloodS（0，0，0）00LC12獨(dú)立艙及其支撐結(jié)構(gòu)測(cè)試/失火0.75dS（0，0，0）00注[1]：靜水彎矩系數(shù)，中拱為正，中垂為負(fù)。邊界條件.34.4（4.41。44.（2和圖44.（2xyz0。舷側(cè)外板、內(nèi)殼板、頂邊艙斜板、底邊艙斜板（包括底邊艙斜板下的旁縱桁）??=5????6??????

N?mm式中：G——材料的剪切彈性模量，N/mm2，對(duì)鋼材，G=0.792×105N/mm2；A——（mm2；????——中部貨艙長(zhǎng)度，mm；??——構(gòu)件上施加彈簧單元的節(jié)點(diǎn)數(shù)目。單舷側(cè)獨(dú)立艙型液氣運(yùn)輸船局部載荷邊條件 表4.4.2（1）位置線位移約束角位移約束xyzxyz前端面固定———固定固定后端面固定———固定固定線AA’、BB’、CC’、DD’——彈簧———線AB、A’B’、CD、C’D’—彈簧————圖4.4.2（1）單舷側(cè)獨(dú)立艙型液化氣體運(yùn)輸船邊界條件施加位置示意圖雙舷側(cè)獨(dú)立艙型液氣運(yùn)輸船局部載荷邊條件 表4.4.2（2）位置線位移約束角位移約束xyzxyz前端面固定———固定固定后端面固定———固定固定線ABCD、GHIE、A’B’C’D’、G’H’I’E’——彈簧———KGA、JIHB、FEDC、、J’I’H’B’、F’E’D’C’—彈簧————圖4.4.2（2）雙舷側(cè)獨(dú)立艙型液化氣體運(yùn)輸船邊界條件施加位置示意圖（僅示左舷部分）4.4.3 44.3和圖44.2（）44.2。 xyzxyz=x=y=z=0?？傮w載荷邊界條件 表4.4.3位置線位移約束角位移約束xyzxyz后端面固定固定固定固定固定固定前端面相關(guān)相關(guān)相關(guān)———前端面獨(dú)立點(diǎn)————彎矩—屈服強(qiáng)度評(píng)估（）力e32 22x y xy ex式中：——xN/mm2；xy——yN/mm2；yxyτ——單元xy平面的剪應(yīng)力，N/mm2。xy對(duì)于要件板梁元或單，校其向應(yīng)力 ，N/mm2。45.（1和表.5.（船體結(jié)構(gòu)的許用應(yīng)，N/mm2 表4.5.1(1)工況板單元許用相當(dāng)應(yīng)力[e]和梁?jiǎn)卧U單元許用軸向應(yīng)力[rod]LC1-LC4220/KLC10-LC11235/K獨(dú)立艙及其支撐結(jié)的用應(yīng)力，N/mm2 表4.5.1(2)工況獨(dú)立艙結(jié)構(gòu)（A型）獨(dú)立艙結(jié)構(gòu)（B型）鋁合金e]rod]鎳鋼、碳錳鋼e]和rod]奧氏體鋼，鋁合金[e]和[rod]LC1-LC4Min(Rm/1.7,Re/1.1)Min(Rm/2,Re/1.2)Min(Rm/2.5,Re/1.2)LC50.7Min(Rm/1.7,Re/1.1)0.7Min(Rm/2,Re/1.2)0.7Min(Rm/2.5,Re/1.2)LC6-LC7Min(Rm/1.7,Re/1.1)Min(Rm/2,Re/1.2)Min(Rm/2.5,Re/1.2)LC8-LC101.1Min(Rm/1.7,Re/1.1)1.1Min(Rm/2,Re/1.2)1.1Min(Rm/2.5,Re/1.2)LC121.1Min(Rm/1.7,Re/1.1)1.1Min(Rm/2,Re/1.2)1.1Min(Rm/2.5,Re/1.2)30%4.5.2。層壓木的安全系數(shù) 表4.5.2工況垂向支座防縱搖裝置防橫搖裝置止浮裝置LC1-LCN/ALC8-LC91.51.5N/AN/ALC10N/AN/AN/A3.5注：N/A表示“不適用”。屈曲強(qiáng)度評(píng)估屈曲強(qiáng)度校核按照211.5.94.6.1。標(biāo)準(zhǔn)減薄厚度（mm） 表4.6.1位置標(biāo)準(zhǔn)減薄厚度船體結(jié)構(gòu)：露天甲板下1.5m內(nèi)的壓載水艙一面與壓載水相連1兩面與壓載水相連2獨(dú)立艙結(jié)構(gòu)1（液貨有腐蝕）0（液貨無(wú)腐蝕）獨(dú)立艙支撐結(jié)構(gòu)0其余構(gòu)件1板格屈曲安全因子λ4.6.2最小屈曲安全因子 表4.6.2工況船體結(jié)構(gòu)獨(dú)立艙及支撐結(jié)構(gòu)LC1-LC4主要構(gòu)件[1]其他LC5—0.9LC6-LC7—0.9LC8-LC9—0.8LC100.80.8LC110.8—LC12—0.8注[1]：底邊艙斜板下的旁縱桁除外。細(xì)化模型及評(píng)估4.5.1mm10行評(píng)估，見表的相關(guān)要求。通常情況下，應(yīng)對(duì)如下位置進(jìn)行細(xì)化網(wǎng)格分析，細(xì)化模型示意圖見圖~圖及圖~圖。①氣室開孔；②舷側(cè)肋骨上、下肘板趾端；③橫艙壁垂直扶強(qiáng)材的下肘板與內(nèi)底板的連接；①垂向支座結(jié)構(gòu)及其附近的船體結(jié)構(gòu)與獨(dú)立艙結(jié)構(gòu)；④止浮裝置及其附近的船體結(jié)構(gòu)與獨(dú)立艙結(jié)構(gòu)。獨(dú)立艙支撐結(jié)構(gòu)細(xì)化網(wǎng)格分析篩選原則為：同一類節(jié)點(diǎn)形式（支撐結(jié)構(gòu)）中選取應(yīng)力最大的進(jìn)行細(xì)化分析，可將該結(jié)構(gòu)的加強(qiáng)方案應(yīng)用到同一類節(jié)點(diǎn)（支撐結(jié)構(gòu)）中。對(duì)于獨(dú)立艙的各種支撐結(jié)構(gòu)，如果設(shè)計(jì)形式或尺寸不同時(shí)，應(yīng)分別校核。圖氣室開孔示意圖圖舷側(cè)肋骨上下肘板趾端示意圖圖橫艙壁垂直扶強(qiáng)材的下肘板與內(nèi)底板的連接示意圖圖垂向支座結(jié)構(gòu)及其附近的船體結(jié)構(gòu)與獨(dú)立艙結(jié)構(gòu)示意圖圖上、下防橫搖裝置及其附近的船體結(jié)構(gòu)與獨(dú)立艙結(jié)構(gòu)示意圖圖防縱搖裝置及其附近的船體結(jié)構(gòu)與獨(dú)立艙結(jié)構(gòu)示意圖圖止浮裝置及其附近的船體結(jié)構(gòu)與獨(dú)立艙結(jié)構(gòu)示意圖細(xì)化網(wǎng)格分析按照本節(jié)4.3.6的工況進(jìn)行。對(duì)于獨(dú)立艙各種類型的支撐結(jié)構(gòu)，其適用的工況如表獨(dú)立艙支撐結(jié)構(gòu)適工況 表4.7.5獨(dú)立艙支撐結(jié)構(gòu)工況垂向支座LC1-LC4，LC6-LC9防橫搖裝置LC1-LC4，LC6-LC7防縱搖裝置LC8-LC9止浮裝置LC10細(xì)化網(wǎng)格分析邊界條件見本節(jié)4.4。。細(xì)化網(wǎng)格分析的最許膜應(yīng)力 表單元應(yīng)力屈服利用系數(shù)非鄰近焊縫的單元y1.7鄰近焊縫的單元y1.51）y——屈服利用系數(shù)Ke，板單元；235Mises應(yīng)力超出本節(jié)4.5.1規(guī)應(yīng)力計(jì)算結(jié)果的平均值應(yīng)不超過本節(jié)4.5.1規(guī)定的許用值；50mmMises應(yīng)力時(shí)，僅當(dāng)單元的所有邊界都在上述網(wǎng)格尺寸區(qū)域內(nèi)才計(jì)入。平均VonMises應(yīng)力應(yīng)基于單元面積進(jìn)行加權(quán)計(jì)算：nei 1 eav nAi1式中：eav——VonMises平均應(yīng)力；ei——考慮區(qū)域的第i個(gè)板單元的VonMises應(yīng)力；Ai——考慮區(qū)域內(nèi)的第i個(gè)板單元的面積；nn——考慮區(qū)域內(nèi)的單元的個(gè)數(shù)。注1：平均應(yīng)力的計(jì)算基于單元形心處應(yīng)力，不使用內(nèi)插法和/或外推法得到應(yīng)力值；注2：對(duì)結(jié)構(gòu)不連續(xù)處和豎板結(jié)構(gòu)處不得采用應(yīng)力平均方法進(jìn)行評(píng)估。1.7倍。第5節(jié)溫度場(chǎng)計(jì)算和鋼級(jí)選取一般要求本節(jié)要求適用于A型和BCCS（B。-10CCS；溫度場(chǎng)計(jì)算結(jié)構(gòu)模型5.2.1。圖5.2.1溫度場(chǎng)計(jì)算有限元模型44.2的要求。6對(duì)于由Ni——第i

ke

NNiiNii1kiki——第i層材料導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m?C)。船體溫度場(chǎng)計(jì)算；適用于B型艙；5.3.3所示。設(shè)置初始值：艙室溫度設(shè)置初始值：艙室溫度前后兩次計(jì)算艙室溫前后兩次計(jì)算艙室溫度相差是否足夠小？否是完成計(jì)算計(jì)算艙室溫度計(jì)算結(jié)構(gòu)溫度施加邊界條件計(jì)算對(duì)流換熱系數(shù)圖5.3.3艙室內(nèi)空氣溫度的計(jì)算流程式中：Tc——艙室空氣溫度，?C；

Tiiiciichi——對(duì)流系數(shù)，按5.3.12確定，W/(m2?C)；Ai——i（A2；Tsi——與此艙室內(nèi)空氣接觸的第i塊板的溫度，?C。滿載。B5.4.2（1）IGC（航行的船舶，采用拉斯加海域航行，采用USCG（或滿足PC（/如有5.3.7。各種環(huán)境工況 表5.3.7IGCUSCG（除阿拉斯加海域）阿拉斯加海域）最高設(shè)計(jì)溫度環(huán)境（377.2）空氣溫度（℃）5-18-2945海水溫度（℃）00-232風(fēng)速（kn)0550B5.3.7.10。船體溫度場(chǎng)計(jì)算的境件規(guī)定一覽表 表5.3.10應(yīng)用目的應(yīng)用范圍主屏壁是否泄漏液艙裝載情況外界環(huán)境水線位置選取鋼級(jí)A型、B型是滿載IGC斯加海域、USCG（阿拉斯加海域定義裝貨工況下的最小吃水位置船體A型、B型否液貨艙低周疲勞計(jì)算B型否液貨面接近于艙頂(1)最高設(shè)計(jì)溫度環(huán)境（1）：見5.4.2（1）的要求當(dāng)缺乏具體數(shù)值時(shí)，一般采用經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算。/當(dāng)液貨艙不是滿載時(shí)，位于液面以下的液貨艙/5℃。5.3.75.3.9加（包括液貨艙外部空氣對(duì)流邊界條件和支座處溫度邊界條件；在此液貨艙外部邊界條件下，按5.4.23444.5。鋼級(jí)的選取366.16.26.313733篇第6章表6.5選取。3366.2和CCS《材料與焊接規(guī)范》第1篇第3章第7節(jié)的相關(guān)規(guī)定。5.6.4選取鋼級(jí)的應(yīng)用范圍 表5.6.4IGCUSCG（除阿拉斯加海域USCG（阿拉斯加海域）最高設(shè)計(jì)溫度環(huán)境（377.2）選取鋼級(jí)應(yīng)用范圍貨艙區(qū)全部范圍貨艙區(qū)內(nèi)殼及其相連接構(gòu)件貨艙區(qū)內(nèi)殼及其相連接構(gòu)件N/AS500mm5.6.5EDH圖5.6.5低溫鋼的延伸范圍USCG（）USCG（列板鋼級(jí)應(yīng)不低于E級(jí)，舭列板應(yīng)為DE級(jí)。2C2C2篇入級(jí)檢驗(yàn)和船體結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充規(guī)定散裝運(yùn)輸液化氣體舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范PAGEPAGE56附錄2 C型獨(dú)立液貨艙船舶的補(bǔ)充規(guī)定第1節(jié)一般規(guī)定一般要求本附錄適用于對(duì)本規(guī)范第3篇第4章所定義的C35YC45C6節(jié)。但對(duì)于傳統(tǒng)成熟/常規(guī)的小型C型獨(dú)立罐，可不做上述要求。6A4章A4.1.5。應(yīng)提交的圖紙資料見本篇第A4章A4.3.3第2節(jié)C型獨(dú)立液貨艙型船體構(gòu)件尺寸一般要求CA4CCS228甲板主要支持構(gòu)件CCS22W式中：S——強(qiáng)橫梁間距，m；l——強(qiáng)橫梁跨距，m；

W

cm3h——2228.1101L1h0h2.4

2 3L150),

m,且應(yīng)不小于2.4m，也不必大于2.7m(0

Dd注：本條不適用于機(jī)艙和尾部區(qū)域。2.2.215%。??=70?N2（h見C2篇.67ReH0.39ReH2.2.290%橫艙壁CCS22hh（：①由列板下緣量至適用的破艙穩(wěn)性計(jì)算所得到的最深平衡水線的垂直距離；②由列板下緣量至干舷甲板的垂直距離；③2.5m。h（：①由扶強(qiáng)材跨距中點(diǎn)量至適用的破艙穩(wěn)性計(jì)算所得到的最深平衡水線的垂直距離；②由扶強(qiáng)材跨距中點(diǎn)量至干舷甲板的垂直距離；③2m。W1.6ccsdl2Kcm31 120.65d式中：c

D ；1.45 lc1——L＜90mL≥90m時(shí)，s——肋骨間距，m；d——吃水，m；

c11.0；Dl——骨距，m，值不于 ；DttK mm式中：L——船長(zhǎng)，m，但取值不必大于200m。ICCS22縱骨架式單層底9m11m。WW 8.5 1.73Fb

h2K

cm31式中：Fb——折減系數(shù)，見CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第2篇第2章；1d——吃水，m；h1——見CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第2篇第2章；s——縱骨間距，m；l——縱骨跨距，m，但不小于1.5m；K——材料系數(shù)。3m。hhd)B——m；d——m。中內(nèi)龍骨和旁內(nèi)龍骨的腹板高度應(yīng)不小于實(shí)肋板腹板高度。t(0.01h3)

K 6mm14mm。式中：h——實(shí)肋板腹板高度計(jì)算值，mm，見本節(jié)2.5.5；K——材料系數(shù)。旁內(nèi)龍骨的腹板和面板厚度應(yīng)不小于按上式計(jì)算所得值減少2mm，但不小于6mm。A2C2C2篇入級(jí)檢驗(yàn)和船體結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充規(guī)定散裝運(yùn)輸液化氣體舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范式中：式中：S——實(shí)肋板間距，m；d——吃水，m；lF——實(shí)肋板全跨距，由一舷底邊艙斜板旁桁材量至另一舷底邊艙斜板旁桁材，m；PAGE59ACK cm22 F式中：S——實(shí)肋板間距，m；d——吃水，m；lF——實(shí)肋板全跨距，由一舷底邊艙斜板旁桁材量至另一舷底邊艙斜板旁桁材，m；C2

2R1)

；0 R1

fgd ；0.03fy

0.0167；fy

YG1；lFYG1——旁內(nèi)龍骨至船體中心線的橫向距離，m；0.295u3

1.22u0.67，且不大于1.0；uu1，且不大于2.4；u1

IF0.353lG4I

1l3S；G FlG——中內(nèi)龍骨跨距，由后橫艙壁量至前橫艙壁，m；0.02(0.050.12fy)fgd；fgd

IG1；IGFI——實(shí)肋板慣性矩，cm4；FGI——中內(nèi)龍骨慣性矩，cm4；GG1I ——cm4G1K——材料系數(shù)。WWC1SdlF

2K cm3C1——取下列各式計(jì)算所得之值的大者：C122f22Rf

(R0.5)1 y yC62RR28Rf 11 0 1yC162R8R1fy1R

R02R1R0、R1、fy——見本節(jié)2.5.7；K——材料系數(shù)。AACK cm202 F式中：S——實(shí)肋板間距，m；d——吃水，m；lF——實(shí)肋板全跨距，由一舷底邊艙斜板旁桁材量至另一舷底邊艙斜板旁桁材，m；fN

1391lG1S

fN

；

1.1S

1.0 ；0.95lGS

1.1S

1.0 0.0083u5

1.327u0.65；uu1，且不大于4.5；、——2.5.7；lG——中內(nèi)龍骨跨距，由后橫艙壁量至前橫艙壁，m；K——材料系數(shù)。WWClK cm301 FG2C2C2篇入級(jí)檢驗(yàn)和船體結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充規(guī)定散裝運(yùn)輸液化氣體舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范PAGEPAGE621lG——中內(nèi)龍骨跨距，由后橫艙壁量至前橫艙壁，m；1C01

15

fN；0.2057u30.9384u2

0.8733u0.7565

u

2.1時(shí)；0.0244u3

0.2944u21.2303u1.865

u

2.1時(shí)Nf、u——見本節(jié)2.5.9；N——見本節(jié)2.5.7；K——材料系數(shù)。AACK cm212 F式中：S——實(shí)肋板間距，m；d——吃水，m；lF——實(shí)肋板全跨距，由一舷底邊艙斜板旁桁材量至另一舷底邊艙斜板旁桁材，m；C 85f

lG1；l12 gd02lGC02——見本節(jié)2.5.9；、fgd——見本節(jié)2.5.7；lG——中內(nèi)龍骨跨距，由后橫艙壁量至前橫艙壁，m；lG1——旁內(nèi)龍骨跨距，由后橫艙壁量至前橫艙壁，m；K——材料系數(shù)。W得之值：WClK cm311 FG式中：S——實(shí)肋板間距，m；d——吃水，m；lF——實(shí)肋板全跨距，由一舷底邊艙斜板旁桁材量至另一舷底邊艙斜板旁桁材，m；C 85f

lG1；l11 gd01lGC01——見本節(jié)2.5.10；、fgd——見本節(jié)2.5.7；lG——中內(nèi)龍骨跨距，由后橫艙壁量至前橫艙壁，m；lG1——旁內(nèi)龍骨跨距，由后橫艙壁量至前橫艙壁，m；K——材料系數(shù)。4本節(jié)2.5.5~2.5.6的要求。3。即：x=y=zx=y=z=。d——m；

p

kN/m2z——計(jì)算點(diǎn)垂向位置，m。90/KN/mm2156/KN/mm2，K第3節(jié)C型獨(dú)立液貨艙結(jié)構(gòu)尺寸一般要求本節(jié)要求適用于CC，應(yīng)按CCS可②①CCS②③。液貨罐殼體3.2.1。液貨艙開孔補(bǔ)強(qiáng)及法蘭強(qiáng)度評(píng)估。②“CCSPD5500AD2000GB150《鋼制壓力容器》等工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)和/或相關(guān)規(guī)范要求。③“設(shè)計(jì)液體壓力”系指本規(guī)范第3篇第4章所定義的內(nèi)部壓力。圖3.2.1液貨罐殼體示意圖t??≥?????????? ?? 2???????????????≥ ????????????? +??2???????0.5??????除滿足以上條件外，任何區(qū)域的板厚都應(yīng)不小于：tmin3/mm式中：peq——MPa344.28.1CCS（1）~（3）034章423.1，應(yīng)?。╞3.2.2（1）（2）），高度h應(yīng)取液貨罐全高；Di——容器殼體內(nèi)徑，mm；σm——許用膜應(yīng)力，N/mm2，見本規(guī)范第3篇第4章；c——腐蝕增量，mm，應(yīng)按公認(rèn)的壓力容器標(biāo)準(zhǔn)選取，且適用時(shí)應(yīng)滿足本規(guī)范第3篇4.3.5和CCS4.3.5的相關(guān)要求；y——形狀系數(shù)，對(duì)球形封頭，一般取為0.55；——焊接有效系數(shù)，見本規(guī)范第3篇第4章.3和CCS4.23.2。圖3.2.2（1）典型雙罐的寬度b取法 圖3.2.2（2）典型三體罐的度b取法CCS/CCS/0到30（10縱向應(yīng)力校核——液貨罐縱向應(yīng)力包括由壓力和彎矩產(chǎn)生的跨中位置和鞍座位置處的縱PD5500G.和G.CCS——（包括殼體和，可采用PD500附錄G.的要求或CCS可接受的其他標(biāo)準(zhǔn)和/或相關(guān)規(guī)范；——PD5500G.CCS可接受的標(biāo)準(zhǔn)和/或相關(guān)規(guī)范。對(duì)于雙體罐和三體罐，也可按本附錄第5節(jié)對(duì)液貨罐進(jìn)行有限元分析的強(qiáng)度校核。液貨罐附件t??≥2???????e+?? 2?????????????式中：e——雙體罐的軸心距，mm；其余符號(hào)——見3.2.2。對(duì)于三體罐水密縱艙壁板，可參照上述假定和規(guī)定進(jìn)行校核。對(duì)于三體罐非水密縱艙壁板，其厚度要求可按本節(jié)3.3.6的相關(guān)規(guī)定。1——2——50%3——（bb????≤[????]??式中：??=??×103，MPa；????M——縱艙壁扶強(qiáng)材彎矩，kNm

，計(jì)算時(shí)，承受的載荷Peq應(yīng)基于3.3.2的裝載模式，并按實(shí)際的邊界條件和表3.3.3計(jì)算；W——縱艙壁扶強(qiáng)材剖面模數(shù)，cm3；[σb]——許用彎曲應(yīng)力，MPa，取0.57ReH。對(duì)于三體罐的水密縱艙壁扶強(qiáng)材的校核，可參照上述方法進(jìn)行。扶強(qiáng)材跨內(nèi)最大彎計(jì)公式 表3.3.3力學(xué)模型示意圖彎矩公式說(shuō)明M0.125spl2103eq兩端簡(jiǎn)支，跨間均布載荷M0.064spl2103eq兩端簡(jiǎn)支，跨間三角形分布載荷M0.042spl2103eq兩端剛固，跨間均布載荷M0.022spl2103eq兩端剛固，跨間三角形分布載荷注：①Peq——內(nèi)部壓力，MPa，見本節(jié)3.2.2，其中，Pgd的計(jì)算見②；34CCS.a~CCS.dPgd，Zh之值應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況確定；③s、l——扶強(qiáng)材的間距和計(jì)算跨距，m?！躘]式中：= ??????????

×103，MPa；F——縱艙壁扶強(qiáng)材剪力,kN，計(jì)算時(shí)邊界條件按實(shí)際情況模擬；Aend——縱艙壁扶強(qiáng)材端部的剪切面積，mm2；[]——許用剪切應(yīng)力，MPa，取0.32ReH。10%，3.3.5（1）和（2）圖3.3.5（1）真空環(huán)處制蕩艙壁結(jié)構(gòu)圖圖3.3.5（2）（/）t??=(6.5+0.02??)√??mm，但不小于10mm式中：L——m300m。9（）AD-MerkblattB6CCS/AD-MerkblattB7CCS/344.2055.4.3CCCS規(guī)范》第3篇第6章附錄6的有關(guān)要求。Cpepep1p2p3p4

MPa——MPa0.025MPa；p2——安放壓力容器或壓力容器部件的全封閉處所的壓力釋放閥的調(diào)定壓力，MPa。對(duì)其他處所，p2取為0；p3——（此外，還應(yīng)考慮外部壓力或內(nèi)部壓力或兩者的局部作用；p4——p40。PD55003.6CCS可接受的其他標(biāo)準(zhǔn)和/或相關(guān)規(guī)范，且該壓力值應(yīng)不小于屈曲設(shè)計(jì)外部壓力。(4注：本條款附圖中的主要符號(hào)說(shuō)明簡(jiǎn)要如下，并詳見AD-Merkblatt標(biāo)準(zhǔn)：di——開孔內(nèi)徑；Di——圓柱殼或圓錐殼內(nèi)徑；b、b1——所要求的加強(qiáng)圈/貼板寬度；h、h1——所要求的加強(qiáng)圈/貼板厚度；g——焊腳高度；SA——開孔邊緣所要求的殼體厚度；Se——?dú)んw實(shí)際厚度；SS——噴嘴壁厚；ls——噴嘴加強(qiáng)長(zhǎng)度；m——凸出長(zhǎng)度。增加殼板厚度——3.3.10（1）①AD-MerkblattB92.4.14.2的相關(guān)要求或CCS可/ 圖3.3.10（1）① 圖增加圓柱板厚 增加圓板厚加強(qiáng)圈加強(qiáng)——3.3.10（2）①、②和③所AD-MerkblattB92.4.24.3CCS/或相關(guān)規(guī)范。圖3.3.10（2）①加強(qiáng)圈（貼板式）加強(qiáng)圖3.3.10（2）② 圖3.3.10（2）③加強(qiáng)圈加強(qiáng)（插入） 強(qiáng)加強(qiáng)（貼板式）接管加強(qiáng)——開孔的削弱用接管加強(qiáng)的辦法來(lái)補(bǔ)償，如圖3.3.10（3）①、②、③和④所AD-MerkblattB92.4.34.4CCS/或相關(guān)規(guī)范。 圖3.3.10（3）① 圖3.3.10（3）② 圖3.3.10（3）③接管加強(qiáng)I 管加強(qiáng)II 接加強(qiáng)III圖3.3.10（3）④接管加強(qiáng)IVAD-MerkblattB92.4.44.5的相關(guān)要求或CCS 圖3.3.10（4）① 圖3.3.10（4）②貼板和接管加強(qiáng)（貫） 貼板和管強(qiáng)（貫穿）對(duì)于液貨罐上的相鄰較近的多個(gè)開孔，其開孔位置及開孔加強(qiáng)方法和校核應(yīng)能滿足AD-MerkblattB9中2.4.4及4.5的相關(guān)要求或CCS可接受的其他標(biāo)準(zhǔn)和/或相關(guān)規(guī)范?；问庉d荷+/3.2.2頭厚度公式計(jì)算（注：0為設(shè)計(jì)蒸氣壓力，????為由重力和動(dòng)力聯(lián)合作34章4.28.12CCS2CCS/（4M為包0.5g0.g（gsReH0.53ReH。圖3.5.1止移扁鋼的力學(xué)計(jì)算模型3.5.2：式中：M——計(jì)算剖面處彎矩，N?mm；

??=????≤[??]??Y——腹板計(jì)算高度邊緣至中和軸距離，mm；I——計(jì)算剖面慣性矩，mm4；[]——許用彎曲應(yīng)力，N/mm2，取0.8ReH。式中：V——N；S——mm3；I——

Itw

]tw——計(jì)算剖面（腹板）厚度，mm；[]——許用剪切應(yīng)力，N/mm2，取0.53ReH。圖3.5.2止浮裝置與液貨艙筒體連接處示意圖4節(jié)第4節(jié)C型獨(dú)立液貨艙區(qū)域結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和鞍座支承結(jié)構(gòu)直接計(jì)算一般要求150m及以上的CC4.24.54.64.8。1503034CCS2篇第8章附錄1有關(guān)要求進(jìn)行。2止于防撞艙壁前2檔的強(qiáng)框架處。尾部貨艙有限元模型應(yīng)覆蓋尾貨艙、機(jī)艙的一半及尾貨艙前貨艙的一半。艙段有限元采用的單元及網(wǎng)格要求見21.2（1）4.2.2（2）4.2.2（1）（）4.2.2（2）（）（設(shè)計(jì)載荷及工況（C~C1）4.3（）436（2垂向波浪彎矩，按CCS（：CCS21、、7和11還需考慮橫傾狀態(tài)時(shí)的水線傾斜引起的壓力變化。1CCS213（2pppnlCnlCL125(2L dpPP

4.5f

3 z2yLC z2y

KN/m2 y0nlCLnlCL125(2L d——m

3 z2yLC z2y

KN/m2 y00.4dLCmdy——fnl——0.65；C——波浪系數(shù)，見CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第2篇第2章；dLC——相應(yīng)裝載工況下的船中吃水，m；d——吃水，m；L——船長(zhǎng)，m；B——船寬，m；z——計(jì)算點(diǎn)至基線的垂向距離，m。??????/????234344.28.2對(duì)于各航行工況，上述各加速度分量乘以一定的系數(shù)后進(jìn)行合成計(jì)算。各工況下的加速度系數(shù)（kx，ky，kz）43.（1（kx，ky，kz）43（2含）C~C4，見表4.3.（15~C14.3（各工況主要特點(diǎn)如下：（；0.75d4.30M（+0（5（+）0.5g（-）0.25g直接計(jì)算工況（航工） 表4.3.6（1）工況吃水外部壓力[1]加速度系數(shù)(????，????，????)靜水彎矩系數(shù)波浪彎矩系數(shù)[2]裝載模式LC11.0dS+D（0，0，0）11LC20.75dS(0，0，1)-1-1工況吃水外部壓力[1]加速度系數(shù)(????，????，????)靜水彎矩系數(shù)波浪彎矩系數(shù)[2]裝載模式LC3dS+D(0，0，0)10.6LC40.75dS（0，1，0）-1-0.6注[1]：S表示僅考慮靜壓力，S+D表示考慮動(dòng)壓力和靜壓力，計(jì)算方法見4.3.3；[2]：該值表示計(jì)算中施加的波浪彎矩的比例，且中拱為正，中垂為負(fù)，計(jì)算方法見4.3.2。直接計(jì)算工況（非行況） 表4.3.6(2)工況主載荷吃水外部壓力加速度系數(shù)(????，????，????)靜水彎矩波浪彎矩裝載模式LC5單側(cè)裝載0.5dS（0，0，0）00靜橫傾dA單艙LC6裝載時(shí)的S（0，0.5，0）-10最小吃水LC7靜橫傾dS（0，0.5，0）10工況主載荷吃水外部壓力加速度系數(shù)(????，????，????)靜水彎矩波浪彎矩裝載模式LC8前方碰撞0.75dS（0.5，0，0）10LC9后方碰撞0.75dS10LC10進(jìn)水dS（0，0，0）考慮進(jìn)水對(duì)獨(dú)立艙的浮力00.6工況主載荷吃水外部壓力加速度系數(shù)(????，????，????)靜水彎矩波浪彎矩裝載模式LC11破損dfloodS（0，0，0）考慮破損后海水對(duì)橫艙壁的靜壓力00邊界條件4.4.2.24.4.2。xyz0。舷側(cè)外板、內(nèi)殼板、頂邊艙斜板、底邊艙斜板（包括底邊艙斜板下的旁縱桁）??=5????6??????

N?mm式中：G——材料的剪切彈性模量，N/mm2，對(duì)鋼材，G=0.792×105N/mm2；A——mm2；????——中間目標(biāo)艙的長(zhǎng)度，mm；??——構(gòu)件上施加彈簧單元的節(jié)點(diǎn)數(shù)目。局部載荷邊界條件 表4.4.2位置線位移約束角位移約束xyzxyz前端面固定———固定固定后端面固定———固定固定線AA’、BB’、CC’、DD’——彈簧———線AB、A’B’、CD、C’D’—彈簧————圖4.4.2邊界條件施加位置示意圖.2。xyzxyz=x=y=z=0?？傮w載荷邊界條件 表4.4.3位置線位移約束角位移約束xyzxyz后端面固定固定固定固定固定固定前端面相關(guān)相關(guān)相關(guān)———前端面獨(dú)立點(diǎn)————彎矩—對(duì)于首貨艙模型，在前端面施加彎矩，后端面施加表4.4.3中定義的后端面約束；對(duì)于尾貨艙模型，在后端面施加彎矩，前端面施加表4.4.3中定義的后端面約束。接受衡準(zhǔn)ea。e222232x y xy e式中：x——xN/mm2；y——yN/mm2；τxy——單元xy平面的剪應(yīng)力，N/mm2。各工況下各結(jié)構(gòu)部分的許用應(yīng)力見表4.5.1。船體結(jié)構(gòu)的許用應(yīng)，N/mm2 表4.5.1工況船體結(jié)構(gòu)許用相當(dāng)應(yīng)力[e]許用剪應(yīng)力[τ]LC1-4220/K115/KLC5180/K—LC6-11235/K—K——材料系數(shù)。注：對(duì)于LC5和LC6-11，不必考慮對(duì)于剪應(yīng)力的校核。1.6倍。屈曲強(qiáng)度校核按照211.5.945.14.5（標(biāo)準(zhǔn)減薄厚度，mm 表4.5.3（1）位置標(biāo)準(zhǔn)減薄厚度位置標(biāo)準(zhǔn)減薄厚度外殼1.0內(nèi)底1.0露天甲板1.0實(shí)肋板及雙層底縱桁1.0內(nèi)殼結(jié)構(gòu)，頂邊艙，底邊艙結(jié)構(gòu)2.0最小屈曲安全因子 表4.5.3（2）工況船體結(jié)構(gòu)LC1-41.1LC5—LC6-7—LC8-10—LC11—注：對(duì)于LC1-4以外的工況，不必考慮屈曲強(qiáng)度校核。C“/”（鞍座）前（＋X）（－X）2（＋Z）4.6.2圖4.6.2“鞍座/支承構(gòu)件＋相鄰船體結(jié)構(gòu)”的三維局部模型4.2。4.6.4局部模型的邊界條設(shè)表 表4.6.4自由度支點(diǎn)位置XYZθxθyθz中縱剖面處[1]自由固定.自由固定自由固定前端面固定固定固定自由固定固定后端面自由固定固定自由自由自由注[1]：采用全寬鞍座模型時(shí)，不在中縱剖面處設(shè)置邊界條件。C①貨物載荷——液貨艙和液貨重量，應(yīng)計(jì)及船舶運(yùn)動(dòng)引起的慣性力；②結(jié)構(gòu)自重——模型中的船體結(jié)構(gòu)重量，可由計(jì)算程序自動(dòng)算出；③海水壓力——見CCS《鋼質(zhì)海船入級(jí)規(guī)范》第2篇1.5.3，可僅計(jì)靜水壓力；④調(diào)平附加載荷——為貨物載荷加上結(jié)構(gòu)自重與浮力之差而設(shè)，施與船底板并于浮力疊加；⑤液貨艙和貨物重量的1/2向前沖力和1/4向后沖力；⑥船體靜橫傾角30°姿態(tài)時(shí)，各有效質(zhì)量沿傾斜面產(chǎn)生的重力分量，取1/2重力值；⑦壓力試驗(yàn)時(shí)所施加的載荷。344.28.2??0A4章A4.1.5中定義的L。4.7.1載荷工況表 表4.7.1載荷分項(xiàng)載荷工況貨物載荷結(jié)構(gòu)自重海水壓力調(diào)平附加載荷1/2（艙＋貨）向前沖力：縱向慣性力1/4（艙＋貨向后沖力：垂向慣性力/分力靜橫傾30度：橫向慣性力/分力壓力試驗(yàn)載荷????????????承載極限狀態(tài)（US縱搖＋垂蕩1.0/1.01.0g1.01.0////承載極限狀態(tài)（US橫搖＋垂蕩/1.01.01.0g1.01.0////承載極限狀態(tài)（US縱搖＋橫搖＋垂蕩1.0g1.01.0////意外極限狀態(tài)（AS獨(dú)立工況（1）///1.0g//0.5g///意外極限狀態(tài)（AS獨(dú)立工況（2）///1.0g///-0.25g//承載極限狀態(tài)（S獨(dú)立工況（3）///0.87g////0.5g/意外極限狀態(tài)（S獨(dú)立工況（4）///1.0g/////1.0????????????——344.28.2②表中數(shù)值為載荷工況組合系數(shù)（自重和慣性力已計(jì)入重力加速度。（）47????分b.單體罐形式b.雙體罐形式圖4.7.3液貨艙對(duì)鞍座的施載方式C強(qiáng)度衡準(zhǔn)可按本節(jié)4.5。且表4.7.1中的“極限工況”的強(qiáng)度衡準(zhǔn)對(duì)應(yīng)于表4.5.1中的“C1~C44.51C6-CCCS22246節(jié)（。C型甲板罐基座C4.64.8第5節(jié)C型獨(dú)立液貨艙及其直接相連的支承結(jié)構(gòu)強(qiáng)度直接計(jì)算一般要求本節(jié)要求適用于C（、縱艙壁如有時(shí)）.1（2）4圖5.1.1（1）液貨罐殼體-鞍座-層壓木設(shè)置形式的分析范圍圖5.1.1（2）液貨罐殼體-層壓木-鞍座設(shè)置形式的分析范圍（見5.4.軟件。設(shè)計(jì)載荷34章B“344.13.24.28.1體罐式獨(dú)立液貨罐內(nèi)部壓頭gd的確定，見本規(guī)范第3篇第4章4.281.2及CS4.281.2（1CS4.2.1.（2和CS428.1.（3當(dāng)C20%~90%式所得的晃蕩載荷作用，且規(guī)定如下：晃蕩載荷的計(jì)算見CCS2“的最大晃蕩動(dòng)載荷Psmax0x5.235..C型獨(dú)立液貨罐晃蕩載及施加說(shuō)明 表5.2.3晃蕩載荷載荷及組合施加部位施加方式和范圍（僅需施加一側(cè)）橫向晃蕩載荷PsmaxP0罐體內(nèi)側(cè)（左半側(cè)或右半側(cè)）Psmax施加于整個(gè)罐深高度；P0施加于hmax高度?？v向晃蕩載荷PsmaxP0加強(qiáng)環(huán)及罐體封頭（前半側(cè)或后半側(cè)）Psmax施加于整個(gè)罐深高度；P0施加于hmax高度。Psmax制蕩艙壁Psmax施加于整個(gè)制蕩艙壁高度。圖5.2.3晃蕩壓力的分布假定12（4）C型獨(dú)立液貨罐的晃蕩分析不必考慮“水平三”的晃蕩運(yùn)動(dòng)作用。結(jié)構(gòu)模型有限元模型的范圍為一個(gè)完整的C51（）R/30，其中，Rmm，見圖5050mm1053.（3；3415.3.2（2）①5.3.2（2）②圖5.3.2（3）局部細(xì)化網(wǎng)格有限元模型（1）x方向?yàn)榇L(zhǎng)方向，以向船首方向?yàn)檎唬?）方向?yàn)榇瑢挿较?，以向左舷方向?yàn)檎?；?）z方向?yàn)榇w的垂向，以基線向上為正。邊界條件見5.4.30.001（。（（））。計(jì)算工況C.1C型獨(dú)立液貨罐結(jié)構(gòu)強(qiáng)有限元直接計(jì)算工況 表5.5.1序號(hào)計(jì)算工況工況描述1承載極限狀態(tài)：靜橫傾工況0°/10°/20°/30°的船舶靜橫傾姿態(tài)、獨(dú)立液貨罐殼體自重、液貨自重、蒸氣壓力和液貨罐最低溫度[1]。2承載極限狀態(tài)：橫搖工況0°/10°/20°/船舶運(yùn)動(dòng)時(shí)的最大橫搖角、液貨罐殼體自重、液貨自重，液貨動(dòng)壓力、蒸氣壓力和液貨罐最低溫度[1]。2a承載極限狀態(tài)：縱搖工況0°/船舶運(yùn)動(dòng)時(shí)的最大縱搖角、液貨罐殼體自重、液貨自重，液貨動(dòng)壓力、蒸氣壓力和液貨罐最低溫度[1]。3意外極限狀態(tài)：碰撞工況慣性載荷<0.5g0,0>罐最低溫度[1]；慣性載荷<-0.25g00>貨罐最低溫度[1]。注：如液貨罐與支承結(jié)構(gòu)的前后端對(duì)稱，則只需考慮（14艙室試驗(yàn)工況：試驗(yàn)工況（34.3..15承載極限狀態(tài)：晃蕩工況晃蕩載荷、液貨罐殼體自重、液貨自重、蒸氣壓力和液貨罐最低溫度[1]。注[1]：見本附錄第1節(jié)對(duì)溫度分析有關(guān)規(guī)定。強(qiáng)度衡準(zhǔn)（雙體和三體罐的Y（345.6（5.2（22C2C2散裝運(yùn)輸液化氣體舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范PAGEPAGE91罐體應(yīng)力衡準(zhǔn)（適于限元直接計(jì)算） 表5.6.2（1）校核部位模型網(wǎng)格應(yīng)力衡準(zhǔn)（1）遠(yuǎn)離結(jié)構(gòu)不連續(xù)處的較大區(qū)域粗網(wǎng)格：?jiǎn)卧叽纾篟/30，R——為單個(gè)液罐半徑，mm（1）efS（2）支座/Y型接頭處S1范圍內(nèi)的局部小區(qū)域。S1和S2的定義見本規(guī)范第3篇第4章。5050mm；精細(xì)網(wǎng)格（僅用于精細(xì)實(shí)體單元ttt/4一般情況，按（2（3；對(duì)試驗(yàn)工況，按（4efS，但當(dāng)efS時(shí)，應(yīng)考慮采用5.7；上下3f1.5t的條件下；e S.5t2（4）e注：表中符號(hào)定義如下：e——單元中面的相當(dāng)應(yīng)力值，N/mm2，2232，e x y xy 其中：x、y、τxy——分別為單元x方向、y方向的應(yīng)力，以及xy平面的剪應(yīng)力，N/mm2；上/下——單元上/下表面的相當(dāng)應(yīng)力值的大者，N/mm2；efAB的小者，其中，A、BRm、Re344.23.3。S——安全系數(shù)，對(duì)承載極限狀態(tài)工況，S=1.00；對(duì)意外碰撞工況和試驗(yàn)工況，S=0.8；ReH——材料屈服應(yīng)力，N/mm2。罐體附屬部件及支結(jié)的應(yīng)力衡準(zhǔn)和屈曲求 表5.6.2（2）校核部位應(yīng)力衡準(zhǔn)及有關(guān)要求（1）支座處的加強(qiáng)環(huán)筋對(duì)于用碳錳鋼制造，由鞍座支持的水平筒形罐，如果采用有限元方法計(jì)算，則加強(qiáng)環(huán)筋的相當(dāng)應(yīng)力e,應(yīng)滿足下式：e[]式中：——許用相當(dāng)應(yīng)力，N/mm2，min(0.57Rm,0.85Re)；e——相當(dāng)應(yīng)力，N/mm2，e nb；2 2其中：n——加強(qiáng)環(huán)筋的環(huán)向正應(yīng)力，N/mm2；b——加強(qiáng)環(huán)筋的環(huán)向彎曲應(yīng)力，N/mm2；——加強(qiáng)環(huán)筋中的剪應(yīng)力，N/mm2；實(shí)際計(jì)算時(shí)，e取加強(qiáng)環(huán)筋單元的222e x y xy xy低一個(gè)單元；x、y、τxy— —分別為單元x方向、y方向的應(yīng)力，以及xy平面的剪應(yīng)力，N/mm2；Rm、Re——見本規(guī)范第3篇第4章中的定義。相當(dāng)應(yīng)力數(shù)值e應(yīng)采用本節(jié)規(guī)定的分析流程，對(duì)加強(qiáng)環(huán)筋整個(gè)覆蓋范圍予以計(jì)算。為1.0，其余要求見CCS211.5.8。（2）鞍座墊木對(duì)于鞍座的層壓木，基于50×50×50mm實(shí)體單元模型的強(qiáng)度衡準(zhǔn)如下：cpressRm/S式中：cpress——層壓木在各工況下的接觸壓力，N/mm2；Rm——層壓木的抗壓強(qiáng)度，N/mm2；S——安全系數(shù)，對(duì)承載極限狀態(tài)工況，S=3.5；對(duì)意外碰撞工況和試驗(yàn)工況，S=1.5。（3）鞍座處的支撐鋼材5.1.1（2）44.5“極限工況”的強(qiáng)度衡準(zhǔn)對(duì)應(yīng)于本附錄第4節(jié)表4.5.1中的“LC1~LC4”之值，“碰撞工況”和“試驗(yàn)工況”對(duì)應(yīng)于本附錄第4節(jié)表4.5.1中的“LC6-LC11”之值。（4）罐體內(nèi)的艙壁板結(jié)構(gòu)參照上述（32C2C2篇入級(jí)檢驗(yàn)和船體結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充規(guī)定散裝運(yùn)輸液化氣體舶構(gòu)造與設(shè)備規(guī)范PAGEPAGE935.5。（420t4,t）5.7（）57（2圖5.7.3（1）4層20節(jié)點(diǎn)實(shí)體單元模型圖 圖5.7.3（2）4層20節(jié)點(diǎn)（部放大）mb5.7.5m+彎曲的相當(dāng)應(yīng)力mb圖5.7.5應(yīng)力分類及應(yīng)力線性化示意6個(gè)應(yīng)力分量ij（=1,23=1,如=4（+）i1、2,...jnjn1)；計(jì)算薄膜應(yīng)力張量ij,m：ij,m

1tt0

ijdxij，b

上/下6 t/2

xdxij,b

t2t/2j式中：ij,b——應(yīng)力分類線端點(diǎn)的6個(gè)彎曲應(yīng)力分量；t——厚度,如圖5.7.5所示；x——等分點(diǎn)距離厚度中心線的距離。ij，mb：上/下 上/下+11 )2 )2