安徽建筑工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計方案論文某綜合樓設(shè)計方案

PAGEPAGE2＊*建筑工業(yè)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）課程名稱：某綜合樓設(shè)計姓名：學(xué)號:專業(yè):土木工程指導(dǎo)老師：完成時間：２0１2年6月9日目錄TOC\＊MＥRＧEFORMＡＴ某綜合辦公樓的設(shè)計?４摘要?４第一篇結(jié)構(gòu)設(shè)計?６1結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)條件?61.1工程概況?61。2設(shè)計依據(jù)?6１．3荷載取值 ７1。４結(jié)構(gòu)總體布置?9１。5主要承重構(gòu)件及墻體截面尺寸?9１．6基礎(chǔ) ９１.7材料?91。8結(jié)構(gòu)計算原則和方法 1０2結(jié)構(gòu)方案?1０2.１結(jié)構(gòu)體系?１02．２結(jié)構(gòu)布置 １0２．3計算簡圖?13３框架側(cè)移剛度計算?143．1梁柱線剛度計算?143.2柱側(cè)移剛度D值計算?１4４重力荷載計算 １64。1屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值?1６４.2屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值?1７4。３梁、柱、墻、門、窗重力荷載計算 1７4。４重力荷載代表值計算?１95橫向水平地震作用下框架內(nèi)力和側(cè)移計算?２15。1橫向自振周期計算?2１５.2水平地震作用及樓層地震剪力計算?２25．３水平地震作用下的位移驗算 23５．4水平地震作用下框架內(nèi)力計算?246豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 ２96.１計算單元?２96。２荷載計算 29７內(nèi)力組合?467．1組合原則?4６７.2框架梁內(nèi)力組合 487．3框架柱內(nèi)力組合 528截面設(shè)計?58８。1框架梁截面設(shè)計?5８８.2框架柱截面設(shè)計?6１9基礎(chǔ)設(shè)計 68９。１基礎(chǔ)參數(shù)選取?６81０板的設(shè)計?ＰAGＥREF_Ｔoc259857411樓梯設(shè)計7５參考文獻(xiàn)?PＡGEREF＿Toｃ１8４9978某綜合辦公樓的設(shè)計摘要本工程為某市擬建一棟綜合辦公樓，結(jié)構(gòu)形式為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu),屋蓋及樓蓋采用現(xiàn)澆式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)?？傞L度為57．０m，總寬度為1７。4ｍ,總高度為１6。20m，共四層,一層高為3．９m,其它層層高均為3.６m.本畢業(yè)設(shè)計主要完成以下內(nèi)容：一、建筑設(shè)計根據(jù)建筑的使用功能進(jìn)行建筑的平面布置及建筑造型設(shè)計，并確定建筑材料及繪制建筑施工圖。１.各層會議室和辦公室共約３600ｍ2；2．樓梯、走道、廁所等部分約400m２;3．屋面:柔性防水屋面；４。墻面:外墻為２４0ｍｍ厚空心磚；內(nèi)墻為200mm厚空心磚或輕質(zhì)隔墻；５。裝修：外墻:面磚、涂料、石材、集石、噴涂等；內(nèi)墻:衛(wèi)生間瓷磚，其余房間普通粉刷；樓地面：地磚或石材；頂棚：門廳宜吊頂，其他均為普通粉刷；門窗：噴塑鋁合金窗等.二、結(jié)構(gòu)設(shè)計1.結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計算簡圖；2．確定梁、柱截面尺寸；3．荷載計算,包括重力荷載、水平地震作用等；4．荷載效應(yīng)組合；５.梁、柱配筋計算;６.基礎(chǔ)設(shè)計；7．繪制結(jié)構(gòu)施工圖;8.利用計算機(jī)程序進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析.關(guān)鍵詞:鋼筋混凝土；框架結(jié)構(gòu);抗震設(shè)計;結(jié)構(gòu)計算ＳomeofficｅbｕｉlｄiｎgdｅsｉｇnTｈisprojectｆorsｏmｅｏffｉcebuildｉng,themaiｎbodyｓtrucｔuｒｅusestｈecaｓt-in—plａceｒeｉnfoｒceｄcｏncrｅteｐoｒtalframeconstrｕｃｔｉon,ｔheｔotaｌlenｇtｈiｓ５７。０ｍ，tｈeｏvｅrａllwidｔｈis1７．4m，ｔhegｒｏｓsaｌｔitudeis１5．4２m,ａltｏgetherfoｕｒ，oneｈighｉｓ３．９ｍ，otheｒｂuildｉnｇstorｅhｅighｔｓare３.6m.Tｈeｐurposeｏfthegrａｄuａt(yī)iｏｎdｅsignｉｎcludｉnｇｔｈｅｆolloｗingcｏntｅnts：I.AｒｃｈiｔectureDeｓiｇnaccorｄinｇthebｕilｄingfuｎｃtiｏｎtoaｒｒangeｔherooｍｓｏｆｔhｅｂｕildiｎg，dｅｔerminｅｔhearｃhitectuｒaｌstｙｌｅanｄtheｍaterｉaｌｏfｔhebuildｉnｇanddrawthｅarｃhitecｔｕrａｌwｏrkingｄraｗiｎg.1.Ｔheｍeetingrｏomａｎｄoｆfice，atotaｌofａboｕｔ3600m２oｆeaｃｈlayer；2．Theｓtairs，ｃoｒｒidor，ｔoｉleｔsetc．Ｐartofabｏuｔ4００m2;３.Tｈｅｒoof:ｆleｘiblewａｔｅｒｐroofroofiｎg;4．Mｅtope：ｅxｔｅrｉorwaｌｌis24０ｍmtｈｉckhollowbｒiｃｋｓ；Inｔeｒioｒwａllis200mmthicｋhollowbricksorｌighｔweｉｇhｔpａｒtitionwａｌl;５.Reｐaｉr：Eｘteriorwalｌ：facebriｃk,coaｔｉng,sｔone，stoｎe,sprａyｉng，eｔc．；Ｉnteｒiorwａlls，ｂathrｏomtile,ordinarypaiｎｔtｈｅresｔoｆｔheroom;Flｏoｒs：flooｒtiｌeorsｔone;Ceｉling：ａpｐｒoｐrｉateconｄoｌecarｒiesｏnｔhehallway，ｔheoｔｈeｒfororｄiｎａrypａint；DｏorｓandWindｏws,pｌaｓtｉcsprayinｇalｕmｉｎiｕｍalloｙwinｄow,etｃ。IＩ。ＳtrｃｔｕrｅDｅｓiｇn1。Ｄｅｔermiｎetheｃｏnsｔrｕcｔionaｒrａngeｍeｎtandthecalcｕlateconcisepｉｃturｅ.2.Dｅtｅrmiｎｅbeａm、ｃolumncｒosｓ－sectionsizｅ。３．Loaｄcaｌculａt(yī)ｅ．Ｉｎclｕｄiｎgｇravｉtyloａｄ、hｏrｉzontaｌearｔｈqｕakeｌoaｄａｎdｓoｏn。４。Ｌｏａdeｆfectcombinａｔｉon．5.Ｃalculaｔetｈｅrequirｅｄreinｆｏrcingｂａroｆtｈｅbeaｍａndcoｌumn．6.Ｆoundationdｅsiｇn7．Ｄｒａwtｈewｏrkiｎgｄraｗiｎｇｏｆｂuｉlｄingsｔructuｒe。8.Stｒcｔuｒｅaｎalysisbycomputｅrproｇram.Kｅywordsｒeｉnfｏｒｃedconcｒｅte;ｆｒamestruｃtｕre；ａnti-ｓeismiｃdｅsign；sｔｒuｃtｕｒｅｃａｌcｕｌation第一篇結(jié)構(gòu)設(shè)計１結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)條件1.1工程概況項目名稱：某綜合辦公樓建設(shè)地點:某市建筑面積：4038.85m2建筑高度：1６.20ｍ層高:一層3。９ｍ,二~四層3．6ｍ層數(shù)：4層１。2設(shè)計依據(jù)１.2。１國家標(biāo)準(zhǔn)(1）國家標(biāo)準(zhǔn)。建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（ＧB500０９－20０1）2００6（2）國家標(biāo)準(zhǔn).建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50０11－2001）(3)國家標(biāo)準(zhǔn)．建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)（GB50２23－2０04)（4）國家標(biāo)準(zhǔn).混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GＢ５0０10－2002)（5）國家建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計圖集。建筑物抗震構(gòu)造詳圖（0３G3２9-1）（6）國家標(biāo)準(zhǔn)．建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（ＧB500０７－２０02)1.２。2地質(zhì)勘察報告場地與環(huán)境１）場地標(biāo)高３５．28－-３5.0０m。2）工程地質(zhì)根據(jù)鉆孔實測結(jié)果,地下水位在32。8５——32.59，對混凝土無浸蝕作用擬建樓區(qū)地基土情況如下：1層為雜填土：厚1．6m左右，層底標(biāo)高33．40ｍ以上，構(gòu)成比較復(fù)雜，力學(xué)性質(zhì)差異明顯，不宜直接作為地基使用.2層為粘土：平均厚度６m左右,曾底標(biāo)高均在27．00米--28.０0米，fk＝180Kpａ，液性指數(shù)為0.75,孔隙比e=０。８５.（二）結(jié)論及建議１）１層土：工程地質(zhì)條件差,應(yīng)清除。建議選用2層粘土為持力層，基礎(chǔ)選用天然淺基礎(chǔ)。如下獨立基礎(chǔ)、聯(lián)合基礎(chǔ)或條形基礎(chǔ)。技術(shù)條件１）、擬建工程位于市區(qū)。2）、氣象質(zhì)料:(１）基本雪壓0．5ＫN/Ｍ2;（２)基本風(fēng)壓０．３５ＫＮ／Ｍ２；(3)主導(dǎo)風(fēng)向:東南風(fēng)。３）、耐火等級：一級。４）、抗震設(shè)防要求：７度設(shè)防。1．2．3結(jié)構(gòu)設(shè)計參數(shù)技術(shù)指標(biāo)技術(shù)條件取值依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)安全等級二級《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》設(shè)計使用年限5０年《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》抗震設(shè)防烈度７度《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》建筑抗震設(shè)防類別丙類《建筑工程抗震設(shè)防分類標(biāo)準(zhǔn)》設(shè)計基本地震加速度0。05g《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》設(shè)計地震分組第一組《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》場地類別Ⅱ類《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》房屋抗震等級四級《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》1.2。4抗震設(shè)計參數(shù)地震影響水平地震影響系數(shù)最大值特征周期取值依據(jù)多遇地震0。080.3５《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》罕遇地震０.501.3荷載取值1．3.1風(fēng)荷載、雪荷載荷載類型取值（kN/m２）取值依據(jù)基本風(fēng)壓0．35《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》基本雪壓0。５《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》１。3。2樓面、屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值荷載類型取值（kＮ／ｍ２)取值依據(jù)房間２.０《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》衛(wèi)生間2。0走廊、門廳、樓梯2.0屋面０。51.3．3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)、荷載分項系數(shù)、可變荷載組合值系數(shù)等系數(shù)取值非抗震設(shè)計極限狀態(tài)系數(shù)名稱系數(shù)取值取值依據(jù)承載能力結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.０《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》永久荷載分項系數(shù)當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時由可變荷載效應(yīng)控制的組合１．2《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》由永久荷載效應(yīng)控制的組合１。35當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時1.0續(xù)表極限狀態(tài)系數(shù)名稱系數(shù)取值取值依據(jù)承載能力可變荷分項系數(shù)當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時＝1.4《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時=0正常使用樓面活荷載組合值系數(shù)＝0。5《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》屋面活荷載組合值系數(shù)=0《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》風(fēng)荷載組合值系數(shù)=0《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》抗震設(shè)計系數(shù)名稱系數(shù)取值取值依據(jù)承載力抗震調(diào)整系數(shù)梁（受彎)：0.75《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》軸壓比小于0．１5的柱:0.７５軸壓比不小于０．1５的柱:0．8各類構(gòu)件(受剪):0．８5重力荷載分項系數(shù)=１。２《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》水平地震作用分項系數(shù)=１.3豎向地震作用分項系數(shù)＝01．4結(jié)構(gòu)總體布置(1）平面、立面布置結(jié)構(gòu)平面布置規(guī)則、對稱，質(zhì)量和剛度變化均勻。(2）柱網(wǎng)布置采用大柱網(wǎng)，柱網(wǎng)尺寸(7．５m+2。4m＋7。5ｍ)×7。2m。1.5主要承重構(gòu)件及墻體截面尺寸（1)柱:５00mm×500mｍ;（2）梁：AＢ（ＣD）跨橫梁300mm×７0０mｍ,次梁250mm×550mm，縱梁30０mｍ×７００mm；(3）樓蓋、屋蓋:現(xiàn)澆混凝土樓(屋)蓋，板厚100mm;1.6基礎(chǔ)（1）基礎(chǔ)形式:柱下獨立基礎(chǔ)；（２）基礎(chǔ)埋深：２。0m；１.７材料混凝土強(qiáng)度等級梁、板一～四層:C20柱一～四層：C２５基礎(chǔ)Ｃ25鋼筋構(gòu)件受力鋼筋箍筋或構(gòu)造鋼筋板ＨPB２3５ＨＰB235梁HRＢ33５HPB2３5柱HRB３35HRB335基礎(chǔ)ＨＲB3３5HＰＢ23５１。８結(jié)構(gòu)計算原則和方法1．8.1手算：采用簡化方法計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力和位移，即沿結(jié)構(gòu)縱橫兩主軸方向，按平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)計算結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移。１．8。２電算：(1）軟件名稱:PＫＰM(2）版本:２００５．08（３)編制單位:中國建筑科學(xué)研究院PKPＭＣAＤ工程部2結(jié)構(gòu)方案2。１結(jié)構(gòu)體系本建筑為綜合樓,內(nèi)設(shè)有會議室、辦公室等，房間使用面積變化大，故選擇建筑平面布置比較靈活的框架結(jié)構(gòu)體系,框架結(jié)構(gòu)建筑立面容易處理，結(jié)構(gòu)自重較輕。且本建筑樓層數(shù)為四層,選用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)能夠獲得較好的經(jīng)濟(jì)效益。2。2結(jié)構(gòu)布置2.2。1結(jié)構(gòu)平面布置圖根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計的要求,進(jìn)行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計，其標(biāo)準(zhǔn)層建筑平面圖、剖面圖分別見建筑設(shè)計部分圖1．2和圖１.3。根據(jù)建筑平面圖可知采用大柱網(wǎng)較為經(jīng)濟(jì)合理,擬定柱距為７.2m,跨度為７．5m+2.4m＋７．５m。２.2。２構(gòu)件材料及尺寸（1)現(xiàn)澆板樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，因板長邊與短邊之比為7.５／3。６>2。0,所以本設(shè)計按短邊方向受力的單向板計算,沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋。根據(jù)工程經(jīng)驗，板厚h應(yīng)滿足:故取.（2）框架幾何尺寸橫向框架梁h＝(１/8~1／12)l＝（1／8～1/12)×7５00＝938~6２5mm取h=７00mmb=（１/2～1/3)h=（1/２～1/３）×７０0＝35０~233mｍ取b=3００mｍ中間框架梁由于跨度較小，截面尺寸取200×５０0mｍ縱向框架梁ｈ＝(1/8～１/12）l=(1/８～１/１2）×７2００=6００～900mｍ取h=７００mmb=(１/2～1/３）h=（1/2～1／3）×700=233～３50mm取ｂ=300mm框架柱柱高h(yuǎn)=（1／６~１/１2）H,Ｈ為層高且不宜小于4０0ｍｍ柱寬b=(1~1／1．５）h，且不宜小于２5０mｍ根據(jù)上述結(jié)果并綜合考慮其他因素,本設(shè)計柱截面尺寸取值如下:5００mｍ×500mm次梁h=（1／１4～1/１８）ｌ＝(1／１4~1/18）×７５0０取ｈ＝550mmb=（1／2~1/３）h?。?250ｍm圖2。1圖2。1結(jié)構(gòu)平面布置圖2。3計算簡圖本設(shè)計基礎(chǔ)底面標(biāo)高為-２。35m,基礎(chǔ)高度為1。0m，則底層柱高度h１＝3.3＋2．３５－1.０=4．65m.其他柱高取層高即3．0ｍ。本結(jié)構(gòu)橫向框架計算簡圖如圖2．2所示。圖2。2橫向框架計算簡圖?3框架側(cè)移剛度計算3．１梁柱線剛度計算梁的線剛度Ｉb＝EcＩb/l。其中Ｅc為混凝土彈性模量；l為梁的計算跨度;lｂ為梁截面慣性矩，本結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆式樓蓋,故考慮樓板的影響,對于中框架梁(Ｔ形截面),取Ib＝２.0I0；對于邊框架梁（倒L形截面),取Ib＝1.５Ｉ0;對于樓電梯間梁，取Ｉｂ＝Ｉ0。其中I０為梁矩形部分的截面慣性矩。柱的線剛度Ic=EcＩc/h，其中Ic為柱的截面慣性矩,ｈ為框架柱的計算高度。橫梁線剛度計算過程見表3.1,柱線剛度計算過程見表3．2。表3.1橫梁線剛度ib計算表類別Ec/(N/ｍｍ2)ｂ×h/mm×mｍI0／mｍ４l／ｍｍEcＩ０/ｌ/Ｎ·mm１。5ＥcI0/l／N·ｍm2EcI0／l／N·mmＡB跨橫梁3.００×１043０0×７０08。575×1０９7５0０3。4３×10105．1４5×1０1０6。8６×１01０BＣ跨橫梁3。０0×1０4300×7０0８。575×1０９２4００3．334×1０１0２.0０1×１0102。6６8×1010表3.2柱線剛度ic計算表層次hcEｃｂ×hIcEｃIc／hｃ1４６503.００×１04500×50０5。208×1010３。36×101０2~43000３。00×1０4500×5０05.208×1010５。２08×１0103。2柱側(cè)移剛度D值計算柱的側(cè)移剛度Ｄ值按下式計算：式中,為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，對不同情況按下式計算:一般層：底層:其中表示梁柱線剛度比.根據(jù)梁柱線剛度比的不同，圖２．1中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱以及樓電梯間柱等.現(xiàn)以第2~４層C－１柱的側(cè)移剛度計算為例,說明計算過程，其余柱的計算過程從略,計算結(jié)果分別見表3。3～３。６。第2~４層C-1柱及與其相連的梁的相對線剛度如圖３．1所示,圖中數(shù)據(jù)取自表３．1和表3.2.則可得梁柱線剛度比為:圖3。1C—１柱及與其相連的梁的相對線剛度表3．3中框架柱側(cè)移剛度Ｄ值(N/ｍm）層次邊柱（１８根）中柱(１８根）1２.０420.6２92３2８92.8３60.6９0２554７１０７4３92２～4１．３1７0.397275681。8２9０.478331９２13３6７２0表3.4邊框架柱側(cè)移剛度D值（Ｎ／ｍm)層次Ａ-１，A-12B－1，B－１211.53１０.575２12８92．12７０.65824３６2182６０4２～40.9８80．33122９８５1.37２0.４07２８262２04９88表３．5中樓梯間框架柱側(cè)移剛度D值(N/mｍ）層次Ｃ—6,Ｃ－７D—６，D－711．02１0。5０3１８623１.4１８0．561207７115７576２～40.6590.2４８172２10．9150．３14２１8０415６1０將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移側(cè)度，見表3．7。表3。7橫向框架側(cè)移剛度(Ｎ/mｍ）層次123４∑Ｄi1４１4５72169７8081６９78０８１6978０８由表３．7可見，底層剛度最小,其層間剛度與上一層層間剛度之比且底層與其上相鄰三個樓層側(cè)向剛度平均值之比故該框架為規(guī)則框架。４重力荷載計算4。1屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面及樓面的恒荷載包括結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重和構(gòu)造屋重量等重力荷載，其標(biāo)準(zhǔn)值按結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計算尺寸、構(gòu)造層的材料及設(shè)計厚度以及材料容重標(biāo)準(zhǔn)值計算,計算結(jié)構(gòu)如下：屋面（不上人）：三氈四油鋪小石子0。４0ｋN/m220厚水泥砂漿找平層2０×0．０2=０.４0kN／ｍ2５０厚聚苯板保溫0。5０ｋN/m2１:10水泥珍珠巖找坡(３％）1．2ｋN/m220厚水泥砂漿找平0。４０ｋN/m2１５厚頂棚抹灰層17×0．015=0．２6kN／m21０0厚現(xiàn)澆樓板２５×0．１=2．5kＮ/m2合計5。6６ｋN/ｍ2１～4層樓面:瓷磚地面（包括水泥砂漿打底）0。５5kN/ｍ2100厚鋼筋混凝土板２５×0．１=2.５０kN/m2１5厚頂棚抹灰1７×０.015＝0.26kN/ｍ2合計３．31kN/m２4.2屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值本建筑為民用建筑，樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)房間用途按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(ＧB５0０09－2００１)表4.１。1的規(guī)定采用；屋面活荷載根據(jù)屋面類別按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（ＧＢ５0009—２0０1）表4.3.1的規(guī)定采用；屋面水平投影面上的雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—２０01）式6．1。1計算，結(jié)果如下。屋面活荷載與雪荷載不同時考慮.不上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值0。５kN/ｍ2樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值２.０kN/m2屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值0．４5kＮ／m２式中：為屋面積雪分布系數(shù),本建筑為平屋頂,故取=１．０。Ｓｏ代表雪壓，本設(shè)計查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》知湖南湘潭基本雪壓為0.45kＮ/m2。4.３梁、柱、墻、門、窗重力荷載計算梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷層等計算出單位長度上的重力荷載；本設(shè)計為現(xiàn)澆板肋梁樓蓋，因板自重已計入樓面(屋面)的恒載之中，故計算梁自重時梁截面高度取梁原截面高度減去板厚。具體計算過程及結(jié)果見表４。1。表4.1梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次構(gòu)件ｂ/ｍh/mγ/(ｋN/ｍ2）βg（kN/ｍ)ｌi/mnGi/kN∑Ｇi/kN1邊橫梁0。3０.72５1．０54．７25７．2６01６54８。８５6１458.１2中橫梁０．３0.７251．054。7252.16０8２７．2１6次梁(三跨)０.25０.5525１。053。281３。３6０2８１4８.１７6縱梁0.30.725１．054。7２51６.６87３83.０９0柱0。50.５２51。16.8754.650321０２3１０23２～4邊橫梁０.30.７２51．０５４．7257．２６016５4８。8５６14５8。1２中橫梁０。3０.725１．０54。７２52。１6０82７．21６次梁(三跨)0。250。５5251.０53。2８13。３6028148．１７6縱梁0.３0.72５１.054。７2516.68７383．090柱０.5０.5251。1６．８75３．00０3２66０６6０注:表中β為考慮梁、柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系系數(shù)；g表示單位長度構(gòu)件重力荷載;n為構(gòu)件數(shù)量。墻體重量根據(jù)其厚度及材料容重標(biāo)準(zhǔn)值計算,其兩側(cè)的粉刷層（或貼面）重量應(yīng)計入墻自重內(nèi)。本設(shè)計外墻體為2４0mm厚加氣混凝土砌塊,外墻面貼瓷磚（0．5ｋＮ／ｍ２)，內(nèi)墻面為２0mm厚抹灰，則外墻單位面積重力荷載為：0．5＋0。５×０。２４+17×0.02=２．１６kN/m2內(nèi)墻面為２40mｍ厚加氣混凝土砌塊,兩側(cè)均為20mm厚抹灰,則內(nèi)墻單位面積重力荷載為:5．5×0．２4＋1７×０.02×２＝2.00kN／m２女兒墻為2４0mm厚加氣混凝土砌塊,外墻面貼瓷磚(0．５kＮ／ｍ２），內(nèi)墻面為2０ｍm厚水泥砂漿抹面,則女兒墻單位面積重力荷載為：0.5+5．5×０．２４+１7×０．02=2．16kN/m2門、窗等自重可根據(jù)其材料種類,按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（ＧB５00０9－2０01）表A.１查取單位面積重量進(jìn)行計算.鋼鐵門（包括玻璃門）單位面積重力荷載取0．45kN/m2；鋁合金窗單位面積重力荷載取０．4kＮ／m2。墻、門、窗等重力荷載匯總見表4.2.4．4重力荷載代表值計算集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值Gi，為計算單元范圍內(nèi)各層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻、柱等重量.計算Gi時，各可變荷載的組合值系數(shù)按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB5０0１1-２00１）表５．1。3的規(guī)定采用。由于前面已經(jīng)計算出結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故下面僅以集中于一層樓板處的重力荷載代表值Ｇ1的計算為例說明計算過程，計算結(jié)果見表4.3。表４。2墻、門、窗等重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值匯總層次構(gòu)件q/(kN／ｍ2)A/m２Gi/kN∑Gi／ｋＮ１外墻２.1６３22。68６9６。9８9192。６8２８內(nèi)墻２。00459.３9１8。6樓梯間４.965４.0０26７.05４門０.456０.１227.05４窗0.44０。５１6.22～４外墻2。１6３14。0４６78.3２6219６。4494內(nèi)墻２.００59９。111９8。2樓梯間４。9６5４.０267。84門０。４553．342４．003窗0。47０.２28.08其它１~4層樓面3。318７6.9６2902.７３82９02。７３7６4層屋面5。６6876.9649６3．５936４963.5９３6女兒墻2．168１.3６175.7376175。7376雨篷25.95025.９50注:表中q為相應(yīng)構(gòu)件的單位面積重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其中樓梯間面荷載取樓面荷載1.５倍，７層屋面板考慮壓檐墻取屋面荷載1．２倍,Ａ表示單層內(nèi)構(gòu)件所占總面積。電梯機(jī)房設(shè)備近似按５0ｋＮ計算.表４．３各層重力荷載代表值層次１23４∑GiGｉ8９3５。0２907４.５5９074.５59074．55３6１58。67圖4。1各質(zhì)點重力荷載代表值

5橫向水平地震作用下框架內(nèi)力和側(cè)移計算5.1橫向自振周期計算本設(shè)計采用頂點位移法計算結(jié)構(gòu)自振周期,計算如下：頂點位移uT按以下步驟計算:式中:Gk為集中在k層樓面處的重力荷載代表值,對頂層應(yīng)加上局部突出部分的折算重力荷載;VGｉ為把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第i層的層間剪力；為第i層的層間側(cè)移剛度；、分別為第i、ｋ層的層間側(cè)移;S為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。具體計算過程及結(jié)果見表5.1。表5．1結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算層次Gi/kNVＧi/kN∑Ｄｉ/(N/mm)Δｕｉ/ｍmuｉ／mm4907４。552６997.09169７８0815。90101．９73９0７４.5５３6071．6４16９7808２1．2５8６.0７２９０7４．55４5146．19１６97８０82６。5964。8２18９35．0254081．２11４１4５７238．2338。23結(jié)構(gòu)基本自振周期Ｔ1（s)按下式計算：式中為結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻的折減系數(shù)，本結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu),取為0．7,則5．2水平地震作用及樓層地震剪力計算本設(shè)計中結(jié)構(gòu)高度不超過４0ｍ,質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主,故可用底部剪力法計算水平地震作用。由設(shè)計任務(wù)書可知，本建筑所在地抗震設(shè)防烈度為７度，水平地震影響系數(shù)最大值為０．0８,場地類別為Ⅱ類,設(shè)計地震分組為第一組，特征周期Tg為0.３５ｓ。因為Ｔg=0.３5＜Ｔ1=0.６2<5Tg＝1．７５，故相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值為：根據(jù)表4．3中數(shù)值可得:則因為Ｔ1＝0．６２s>１.4Ｔｇ=１.4×0.35=０。49ｓ,所以不需考慮頂部附加水平地震作用。將上述計算結(jié)果代入下式即可算得各質(zhì)點的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：式中：Gi、Gj分別為集中于質(zhì)點i、j的重力荷載代表值；Hｉ、Hj分別為質(zhì)點i、ｊ的計算高度?？蚣芨鲗訉娱g剪力通過下式計算：式中：Ｆk為作用在k層樓面處的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值.具體計算過程及結(jié)果見表5．２。各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖５。１。5。3水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點位移按下列兩式計算:具體計算過程及結(jié)果見表5.３。表５。2各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次hi／ｍHｉ/mＧi/kNGiＨi/kN·mGiHi?∑ＧiHiFi/kＮVi/kN4３．001２.３0９074.5５111616.960．1916０5。83２42．51３3.009．３090７4.5584393。３2０．145459。922702.4323。006。3０9０74．5557１６9。6６０。0９83１0。84３01３.２713。3０3．30８935．0２29４85．560.0５１１6１.76３17５.03（a)水平地震作用分布（b）層間剪力分布圖5.1橫向水平地震作用及樓層地震剪力表５。3橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi／ｋN∑Ｄｉ／（Ｎ／ｍm）Δui/ｍmui/ｍmhi/mmθe?Δui/ｈi42２4２。51１６９７80８１．３26.9230００1／22７３３2７０2。４316978０81．５95．６0３0001/1８87230１3。27１69７8081。774．01３00０1/16９５１3１７5.0３1４1４5７22．242．24３300１/１4７3表5。3還計算了各層的層間彈性位移角θｅ=Δui/hｉ，由表中數(shù)值可知,最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，其值為1/１４7３<１/5５0，滿足《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GＢ50０11—200１）第5.5.1條的規(guī)定。5．4水平地震作用下框架內(nèi)力計算本設(shè)計說明書以圖2.１中⑤軸線橫向框架內(nèi)力計算為例,說明計算方法及過程，其余框架內(nèi)力計算從略。本設(shè)計采用D值法計算水平地震作用下的框架內(nèi)力。各層柱的側(cè)移剛度以及各層層間剪力已由前面計算得出，各柱所分配的剪力由下式計算：式中：Vｉj為第ｉ層第j根柱所分配的地震剪力；Ｖi為第i層樓層間剪力；Dij為第i層第j根柱的側(cè)移剛度;為條i層所有柱側(cè)移剛度之和。柱反彎點高度根據(jù)下式計算：ｙ＝（y0+y1＋y2+y3）h式中：y0為標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比；ｙ1為某層上下梁線剛度不同時,對y０的修正值.y２為上層層高與本層高度不同時,對ｙ0的修正值;y３為下層層高與本層高度不同時,對y0的修正值。因為本設(shè)計各層梁截面相同,即線剛度相同，故不需要考慮y1值,且只有一二層分別需要考慮y3、y３。由柱剪力Ｖij和反變點高度ｙ，按下式計算柱端彎矩:上端:下端:具計算過程及結(jié)果見表５．４和表5。5。表5．4各層邊柱柱端彎矩及剪力計算層次hｉ/ｍＶi/kＮ∑Dij/（N/mm）Dｉ1／（N/mｍ）Vi1/(ｋＮ)yMbi1／（ｋN·ｍ）Ｍuｉ１／(kN·m)43。002２4２。5１1６978082７56836.４11。3１７0.4549.１５60。0８３3.00２７02。43１697８０827５６8４3．881．３170.47６１。87６9．77２3.0030１3.2716９780827５６8４８。93１。３17０。5０73．407３。４013．30３1７5.0314145７223289５２.２７2。0４20．５5９4.８７77。６2表５．5各層中柱柱端彎矩及剪力計算層次ｈi/ｍＶｉ/kＮ∑Ｄij／（Ｎ/mm）Dｉ2/（Ｎ／mｍ)Ｖｉ2/(kN)yMｂi2/(kN·ｍ）Mui2／(ｋN·m）4３．0022４２．51１６９7８０83３1９243．８4１.8２9０.4559.１87２.3433.００2７０2.４31６9780833１9252.83１。８290。4９7７．６６80.８32３。003013。271６９７80８３319２58。911．8290．5０8８。３7８8。３７13.３0３175.03１4145722５5４757。342。836０。55104。０7８5.15梁端彎矩按節(jié)點彎矩平衡條件，將節(jié)點上、下端彎矩之和按左、右梁的線剛度比例分配：式中：，分別表示節(jié)點左、右梁的線剛度;,分別表示節(jié)點左、右梁的彎矩.梁端剪力根據(jù)梁的兩端彎矩,按下式計算：由梁端剪力疊加便可求得框架柱軸力，其中邊柱為各層梁端剪力按層疊加,中柱軸力為兩側(cè)梁端剪力之差,亦按層疊加。具體計算過程及結(jié)果見表5．6。表5．6梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊橫梁中橫梁柱軸力lＶｂlＶb邊柱Ｎ中柱Ｎ49３．5７８２.507。５２３．４8３２．0８３2．08２.426。7３－4５．5－5.83３1１８。9210０。807．5２9.３03９．2１39．2１2。432，.68－74。８-９.２12１35．271１9．５4７．５3３．９7４6．4９４６．4９2。438.7４—１0８。77-13.９8１1５1。０2１２4．937．５３6.794９．434９．4３2.４4１．１9-1４5。56－18。3８注：1)柱軸力中的負(fù)號表示拉力.當(dāng)為左地震作用時,左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓。２)表中M單位為kN·m，V單位為kＮ，N單位為kN，l單位為m。水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖如圖5。2、圖5．３所示。圖5.3水平地震作用下框架彎矩圖(kN·ｍ）圖5．4水平地震作用下梁端剪力及柱軸力圖(kＮ）?6豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算6.1計算單元取eｑ\ｏ\ac(○，４)軸線橫向框架進(jìn)行計算,計算單元寬度為６．6ｍ,即一個柱距寬，如圖6.1所示。由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架,作用于各節(jié)點上.由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩.圖6．１橫向框架計算單元6.2荷載計算6.2.1恒載計算恒載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖6.2所示.在圖6.2中,,代表橫梁自重，為均布荷載形式。對于第4層：和分別為房間和走道板傳給橫梁的均布荷載和三角形荷載,由圖6．１所示幾何關(guān)系可得：圖６.2各層梁上作用的恒載、分別為由邊縱梁,中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下:對于2～3層:由縱梁傳給柱的恒載除梁自重和樓板重外，還應(yīng)考慮梁上填充墻等的重力荷載，其它荷載計算方法同4層,計算如下:對于1層：框架計算簡圖屋面上線荷載：樓面梁上線荷載：固端彎矩計算固端彎矩計算表邊跨框架梁中間跨框架梁頂層±1/１2ql2=1／１2×２５.1０×７.52=±117。66kN·m±1/１2ｑｌ２＝1/1２×10。06×2。４２＝±4。83kN·m底層及標(biāo)準(zhǔn)層±１／１2ｑl2=1/12×２０。１４×7。５2＝±94．４１kN·m±1/12ql２=1/1２×６。５4×2．４2＝±3。１4kN·ｍ節(jié)點分配系數(shù)μ計算μA6B6＝μA6Ｂ５=μB6A6＝μＢ６Ｃ6=μＡ6B6＝頂層分配系數(shù)計算過程如下(其它層計算方法相同),見下表頂層分配系數(shù)計算表節(jié)點A各桿端分配系數(shù)μ節(jié)點B各桿端分配系數(shù)μ頂層Ａ6Ｂ60。67B6A6０.53A6A50。33Ｂ６C60.21B6Ｂ５0.26標(biāo)準(zhǔn)層A５B5０.50B5Ａ50。４2A5A40.25Ｂ５B40．2１A５Ａ6０．２５B5Ｂ６0.２1B５C50．1６底層A1Ｂ1０．44B1A１0。３8A１Ａ2０.２2B１C１0。15A1A00．34B1B0０．2９B１B20．18風(fēng)荷載及內(nèi)力分析風(fēng)荷載計算?基本風(fēng)壓值：w0＝0.35ｋＮ/m2Βz值由于建筑物總高度不超過30m,所以Βｚ=1。０查《荷載規(guī)范》得μｓ,迎風(fēng)面μs=０。8,背風(fēng)面μｓ=—０．５,所以取μs＝1。3查表得μz值，一層μz=0。７４，二～四層μｚ=０.84得風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wｋ一層ｗk=Βｚμｚμsｗ0=1。0×0.７4×1.３×０.35kN/ｍ２=0．37kN/m2二~四層wk=Βzμｚμsｗ０=1.０×0．84×1。3×0。3５kN/m2=0。38kN/ｍ2風(fēng)荷載的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk:一層qk=wk×7。2＝０．37×７.2kN/m=2。7kN/m二～四層qk＝wｋ×7。2=0。３８×7。２ｋN/m=2.7kN/m為簡化計算，將矩形分布的風(fēng)荷載折算成節(jié)點集中力Ｆｉｋ第四層2。７ｋN/m×３／2×2m=8．１ｋN第三層2。７kN/m×（3／２+3/2）m＝8.1ｋN第二層2。7kN／ｍ×3/２×２m＝8.1kN第一層2．7kN/ｍ×（3/2+３.3/2)ｍ＝８.5ｋN風(fēng)荷載作用下荷載分布圖如下圖所示：圖６．１風(fēng)荷載作用下荷載分布圖各柱的D值及剪力分配系數(shù)y計算風(fēng)荷載作用下需考慮框架節(jié)點的側(cè)移,采用Ｄ值法，各柱的Ｄ值及剪力分配系數(shù)見表6。1表6。1各柱的Ｄ值及剪力分配系數(shù)層次及層高柱號KＤΣＤＹ=Ｄ／ΣD二～四層(3．6m）A1.31７0。３97２.7568×1061２．15２×１０４０．2２7Ｂ１。8290。47８3．３1９2×1060.２７３C１。829０。4７８３．31９2×1０6０.2７3Ｄ1．31７0。39７2。75６8×１060。227一層(３.9m）A２。04２0。6292。３28９×１0６9.7６7２×1０40.238B２。８360。69０2。554７×１０６0.26２C２.8３６0。690２．5547×1０6０.2６2D2。0４20。６29２．3２89×１０6０.23８各柱的D值及剪力分配系數(shù)y值計算風(fēng)荷載作用下需考慮框架節(jié)點的側(cè)移，各柱的反彎點位置、剪力、柱端彎矩見表6。2表６．2各柱的反彎點位置、剪力、柱端彎矩由表中數(shù)據(jù)可知,最大層間彈性位移轉(zhuǎn)角發(fā)生在第一層,滿足《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》的要求,框架抗側(cè)移剛度滿足要求.第四層A節(jié)點已知ＭA4Ａ５=3.7２kN·m,MＡ4A3＝7.90kN·ｍ，則MＡ４B4=11。６2kN·ｍB節(jié)點已知MB4B5=４。96kN·mＭB４B3=９.50kN·m，則MB４Ａ４＝10．2２kN·mMB４Ｃ4=3．97kN·ｍ第三層A節(jié)點已知ＭA3A4=６。47kN·ｍ，ＭA３A2=１０．5４ｋＮ·ｍ,則MA3Ｂ3=17．0１kN·mB節(jié)點已知ＭＢ３B４=7。78kＮ·mMＢ３Ｂ２=12。1９kN·m，則MB3A３＝14．3８kN·mMＢ３C3=5．59kN·m第二層A節(jié)點已知MA2Ａ3=9.35ｋN·ｍ,MA2Ａ1=12。７1kN·m，則MA２B2=2２。06kＮ·ｍＢ節(jié)點已知ＭB５B6＝１.57ｋN·ｍMB5B4=5．９6kN·m，則MB2B3＝1１.72kN·mＭＢ2Ｃ2＝7．5６kN·ｍ第一層A節(jié)點已知ＭA1A２＝1２．71kＮ·ｍ,MＡ１A0=1６．19ｋN·m，則MA1B1=28。９kＮ·mB節(jié)點已知ＭB1B2＝１５。２7kN·mMB1B0＝1７。82ｋＮ·m,則MＢ１Ａ１=2３．8２ｋＮ·mMB1C1＝９.27kＮ·m風(fēng)荷載作用下彎矩圖，根據(jù)上述計算可得風(fēng)荷載作用下的彎矩圖風(fēng)荷載作用下的彎矩圖6.2．２活載計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖６．3所示。對于第4層：在屋面活荷載作用下圖6.3各層梁上作用的活載在屋面雪荷載作用下對于2～3層和第1層:將以上計算結(jié)果匯總，見表6．１、表６．２和表6．３。表6.1橫向框架恒載匯總表層次q１/(kN/m）q1’／（kＮ／m）ｑ2/（ｋN/m）ｑ２’/（ｋN/m)Ｐ1／kＮP2/ｋN４4。７２54.7２51１．9２7。941４４.25205。4６３4。７25４．７2５11。９2７。9414４。2５２05.462４．72５4。72511。92７.9４144。2520５.46１4。７254。72５１1.９27.９4１50．8４２1２．１４表6.2橫向框架活載匯總表層次q2/（ｋＮ／m)q2'／（kN/ｍ)P1/kＮP2/kN４7。24.８2741.43７．24。８2７4１。42７。２4。82７4１.4１７.2４.82７４1．４表6.3橫向框架重力荷載代表值匯總表層次ｑ1／（kN/m）ｑ1’／(ｋＮ/ｍ)q２/(ｋN/ｍ）q２’／（ｋＮ/m）P1/kNP2/kN44．72５４．7２5１5。5210。3４157。752２6.1634．72５4。72515．5210.３４1５7。752２6.１６24．７2５4。7２51５．5２1０.341５7.７52２6。1614.72５4.725１５.52１0．34１6４.342３2。84６。２.3內(nèi)力計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算.由于結(jié)構(gòu)和荷載對稱,故計算時可用半框架。彎矩計算過程如圖６。4、圖６.5和圖6.6所示,所得彎矩圖如圖６.7、圖６。8和圖６．9所示。圖6．4恒載作用下的彎矩二次分配圖6.5活載作用下的彎矩二次分配圖6.6重力荷載代表值作用下的彎矩二次分配?圖６。7恒載作用下框架彎矩圖?圖６.８活載作用下框架彎矩圖?圖6。9重力荷載代表值作用下框架彎矩圖梁端剪力可根椐梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得.柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。計算柱底軸力還需考慮柱的自重,如表６。4、表６。5和表6．６所列.表6.4恒載作用下梁端剪力及柱軸力(ｋＮ)層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AＢ跨BC跨AB跨ＢＣ跨ＡB跨BC跨A柱Ｂ柱VA＝ＶＢVB=ＶCVA=－ＶＢVB=ＶCVＡVBVB=VCＮ頂N底N頂Ｎ底４6２。4２6.6５－0。７106１。７1６3.136．65６５３．6５６7４.28842.９4８63．５７３62.４26.6５—０.71０61。７16３．136。6５880。2４９00．８7１1４８．8１1159.4４2６2。42６.65-０.７5０61.67６3.176．651１06．７9112７.421434．７214５５.３5162．4２６。６5－0。68061.7４6３.１0６．65１340．0013７1.971７3７.2４1７69.21表６。５活載作用下梁端剪力及柱軸力（ｋＮ）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨ＢＣ跨AB跨ＢC跨AB跨ＢC跨A柱Ｂ柱VA=VBＶB=VＣＶA＝—ＶＢVB＝VCVAＶＢVB=VCN頂=N底N頂=Ｎ底4２7．０02.88-0．３1026．6９２7。３１2.88120。７７１61。113２7。002。8８-0.3１026．6９27.3１2．88174.４623２.７227．0０２。88—0.320２6。６8２７。3２２。88２28．1４304．3127．0０2.8８-0．290２6．７1２7．2９2。882８１。8５37５。８7表6。５活載作用下梁端剪力及柱軸力（kＮ)層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力ＡB跨ＢC跨ＡB跨BＣ跨AＢ跨BC跨Ａ柱B柱VA＝VＢVB=VCＶA=-ＶＢＶB＝VCVAVBVB＝VCN頂N底Ｎ頂N底475．9２8。09—0．8９0７5.０3７６.818．09７13.6１734,２４9２1．2５94１．８8３75．928。０９—0。89０7５.0376.818．0996７.02９８７.6５125２.94１2７３．572７５。928．09－0．8９０７5。0３76.8１8．09122０．431241.０６1５8４。6３1６05．26１75.92８.09－0。８４075．0876.7６８．0９１480．４8１512.481９22。951954。927內(nèi)力組合7。１組合原則根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB5０００9－２001），建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)根據(jù)使用過程中在結(jié)構(gòu)上可能同時出現(xiàn)的荷載，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)分別進(jìn)行荷載（效應(yīng))組合,并應(yīng)取各自的最不利的效應(yīng)組合進(jìn)行設(shè)計。本設(shè)計考慮以下兩種基本組合：(1)無地震作用的豎向荷載效應(yīng)組合本工程為一般框架結(jié)構(gòu)，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（ＧB50００9－２0０1)第3。２．4條，基本組合可采用簡化規(guī)則，并應(yīng)按下列組合值中取最不利值確定：ｅq\o\aｃ（○,1)由可變荷載效應(yīng)控制的組合：eｑ＼o\ac（○，2)由永久荷載效應(yīng)控制的組合:式中:為荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值為永久荷載的分項系數(shù)；為第i個可變荷載的分項系數(shù);為按永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)值；為按可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的荷載效應(yīng)值;為可變荷載的組合值系數(shù);為參與組合的可變荷載數(shù)。對于本設(shè)計，上述基本組合的荷載分項系數(shù)及可變荷載組合值系數(shù)取值如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載分項系數(shù)取1.2;由永久荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載分項系數(shù)取1.3５;本工程樓面活荷載小于4kN/ｍ2,可變荷載分項系數(shù)取1．4；根據(jù)樓面活荷載類別，可變荷載組合值系數(shù)取0．７。(2）地震作用效應(yīng)與重力荷載代表值效應(yīng)的組合根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(GB500１1—2０01）第5.4。1條，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合,應(yīng)按下式計算：式中:為結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設(shè)計值；為重力荷載分項系數(shù)；、分別為水平、豎向地震作用分項系數(shù)；為風(fēng)荷載分項系數(shù)；為重力荷載代表值的效應(yīng)；為水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；為豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng);為風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng);為風(fēng)荷載組合值系數(shù).根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(ＧB５０011-20０1）的規(guī)定，本設(shè)計可不進(jìn)行風(fēng)荷載及豎向地震作用計算.故上述基本組合表達(dá)式可寫為:7。2框架梁內(nèi)力組合由于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布性質(zhì)，在豎向荷載作用下要以考慮適當(dāng)降低梁端彎矩,以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。本設(shè)計為現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，支座負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)?。埃?。另外，對于考慮地震作用組合的內(nèi)力，應(yīng)該根據(jù)不同的構(gòu)件類型考慮相應(yīng)的抗震承載力調(diào)整系數(shù)。下面以第四層AＢ跨梁考慮地震作用的組合為例，說明框架梁內(nèi)力的組合方法。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表7。1。支座Ａ截面：左震：右震：則可得組合內(nèi)力如下:左震右震同理可得支座B截面的組合內(nèi)力如下：左震右震跨間最大正彎矩根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。計算簡圖如圖7．1所示。圖7．1AB跨梁的內(nèi)力計算簡圖由圖7。1可得距A支座為x位置截面的彎矩為：由即可解得跨中最大彎矩離A支座的距離為代入第四層AB跨梁荷載及內(nèi)力得左震右震根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（ＧB５0011-２001)第6．2.４條，一、二、三級的框架梁，其梁端截面組合的剪力設(shè)計值應(yīng)按下式調(diào)整：式中：為梁端截面組合的剪力設(shè)計值;為梁的凈跨；為梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值;、分別為梁左右端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值,一級框架兩端彎矩均為負(fù)彎矩時,絕對值較小的彎矩應(yīng)取零；為梁端剪力增大系數(shù)，一級取1.3，二級取1．2，三級取1。1.六層AB跨：左震右震則7。3框架柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面，遵循“強(qiáng)柱弱梁,強(qiáng)剪弱彎”的設(shè)原則，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》(ＧＢ5００1１－2001）的規(guī)定,一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處,除框架頂層和柱軸壓比小于0．１5者及框支梁與框支柱的節(jié)點外,柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求：式中：為節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和,上下柱端的彎矩設(shè)計值，可按彈性分析分配;為節(jié)點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和;為柱端彎矩增大系數(shù)，一級取１．4,二級取1。2,三級?。?。1.本設(shè)計房屋抗震等級為二級，因梁端彎矩設(shè)計值之和與柱端彎矩設(shè)計值之和相差不大，故直接將柱端彎矩設(shè)計值乘以增大系數(shù)1。2以簡化計算。柱剪力設(shè)計值則按下式計算：式中：為柱端截面組合的剪力設(shè)計值;為柱的凈高；、分別為柱的上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值；柱剪力增大系數(shù)，一級取１.4，二級取1。2，三級取1．1?？蚣苤鶅?nèi)力組合的方法與框架梁類似,在此不再贅述。各層柱的組合結(jié)果見表７.2和表７.3。注：表7。１中，ＭＡB和MＢＣ分別為AB跨梁和BＣ跨梁的跨間最大正彎矩。M以下部受拉為正,單位ｋN·ｍ，V以向上為正,單位kＮ；２)表7．2和表7．3中M以左側(cè)受拉為正，單位kN·m，N以受壓為正,單位kN，V以繞柱端順時針旋轉(zhuǎn)為正。表７．1框架梁內(nèi)力組合表

續(xù)表7。1?表7。2橫向框架A柱內(nèi)力組合表７．1框架梁內(nèi)力組合表續(xù)表7。1表7。2橫向框架A柱內(nèi)力組合表7．3橫向框架Ｂ柱內(nèi)力組合表7．3橫向框架Ｂ柱內(nèi)力組合8截面設(shè)計8．１框架梁截面設(shè)計8．1。１梁的正截面受彎承載力計算以第一層AＢ跨梁為例,說明計算方法和過程,其余各層梁的縱向鋼筋計算結(jié)果見表８.1。從表7．１中選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計算。支座彎矩跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩，與之相對應(yīng)的剪力則支座邊緣處彎矩為當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面設(shè)計,當(dāng)梁上部受拉時,按矩形截面設(shè)計。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GＢ5001０-2002）第７．2.3條,T形截面翼緣計算寬度取下列情況中的最小值。按計算跨度考慮,；按梁間凈距考慮，；按翼緣厚度考慮，，(不起控制作用)。故取。梁內(nèi)縱向鋼筋為HＲＢ335級鋼()，。下部跨間截面按單筋Ｔ形截面計算.因為屬第一類T形截面實配鋼筋１Φ18+２Φ16（）,,滿足要求。將下部跨間鋼筋截面１Φ18+2Φ１6的鋼筋伸入支座,作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋()，再按雙筋矩形截面計算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座上部鋼筋。A支座則說明富裕，且達(dá)不到屈服?？山迫嵢。肠?0(），,,滿足要求.B支座實取4Φ1６（)，，，滿足要求。表8.１框架梁縱向鋼筋計算表層次截面M/kN·mξAs＇/ｍm２Ａs／mm2實配鋼筋Ａs/mｍ2Aｓ＇/Ａsρ４支座Ａ-118．１6〈0７636253Φ１８(７６3）１.000.３8%AＢ跨間８1．２00.０08425．63Φ1８（７６3）０．38％支座Bl—１11。８0<076３５923Φ16（6０３）1.27０。3%支座Ｂr43。1８＜07632283Φ１6(60３)１。270．３%BC跨間６6。3４0．021６13.23Φ1８（763)1。0%3支座A—１41.０6<０763７４83Φ１８(763）1.000。38％AB跨間121。1６0。０１158５.23Φ1８（7６３)0.3８%支座Bl-1２8.2１＜０7６３6７８３Φ1８（7６３）1。0０0。38%支座Br－５０.50〈０７6326７3Φ18(7６3)1。000。３8％BC跨間６７。140．0２１6１３．23Φ１8（7６3）１。0％２支座A－１５5．8３〈0９４２８243Φ20(94２)1.０00.47％AB跨間1５５。150．0１57９８3Φ2０(９４2）0.47%支座Ｂｌ-161.４８<0９４285４3Φ20（9４2)1。000.4７％支座Bｒ－46．77＜09４224７3Φ20(942)1。000.47％BＣ跨間87.８90。0２7７８83Φ2０（９42）1．3%１支座Ａ—170。34＜０94２9013Φ２0（9４２）１.０00．4７%AB跨間129。20０．01２6383Φ2０(942)0．4７％支座Ｂl-14９．０6<09427８93Φ２０(9４2）１．000。47％支座Br-45。９8<0942２４３3Φ２0（94２）１．００0.47%BC跨間8７.970。0２881８３Φ20（9４２)1．３％8．１。2梁斜截面受剪承載力計算以第一層ＡＢ跨梁為例,說明計算方法和過程，其余各層梁的箍筋計算結(jié)果見表８。2.根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB5００1０-２0０2）第１1.3。３條，考慮地震作用組合的框架梁,當(dāng)跨高比時，其受剪截面應(yīng)符合下列條件：本設(shè)計中，由表7.1可得一層AB跨梁經(jīng)調(diào)整后的剪力設(shè)計值故截面尺寸滿足要求。梁箍筋采用ＨPB2３5級鋼筋(),則梁端箍筋加密區(qū)實配雙肢8@10０()，加密區(qū)長度取1050mｍ，非加密區(qū)取8@1５0,箍筋設(shè)置滿足要求。表8．2框架梁箍筋計算表層次截面γREV/kN０．2βcfｃbｈ０/kＮ梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋（Aｓv/s)實配鋼筋(ρsv）4A、Ｂl99．843８3．04〉γＲEV0。４3雙肢8＠100（1．0１）雙肢8＠1５0(0．22％）Ｂｒ35。79140。16＞γREV-0。３2雙肢8@１０0(１。01）雙肢8＠150(０．22%）3Ａ、Bｌ10７。41３８3.04>γREV0.09雙肢8@100(１．０1)雙肢8＠150（0。22％）Bｒ4１．３81４０.16〉γREV-0.29雙肢8@100(１.0１)雙肢８＠150(0．２2%）2A、Ｂl13１．０0383.04＞γRＥＶ0。2２雙肢８@100（1．01)雙肢８@1５0(０．２2％）Br３４。68１40．１6〉γREV—０.３3雙肢８@１００（1.０１)雙肢8@１50（０。22％）1Ａ、Bl1１7。1３383．０4>γREV0．１4雙肢8＠100(1.01)雙肢8＠15０(0。２２％)Br4９．４1１4０．１6>γRＥＶ－0.24雙肢８@１00（1.01)雙肢8@１50(0。２２％）8.2框架柱截面設(shè)計８．2。1剪跨比和軸壓比驗算柱截面尺寸宜滿足剪跨比及軸壓比的要求.剪跨比宜大于２，本結(jié)構(gòu)框架抗震等級為二級，軸壓比應(yīng)小于0.9,各層柱剪跨比及軸壓比計算過程及結(jié)果如表8。3所示,由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。表８。3柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次b／mｍｈ0/ｍmfｃ／（N/mｍ2）Mc／kNmＶc/ｋNＮ/ｋNM/Vｃh0N/fｃｂｈA柱４500４6０1４.３１19．387４。8１9４０．２43．５０＞２０．263<0．935００4６0１4。３１３1。９88４.７6１２８2.４23．３9＞20．３５9＜0。９25００46０14.3136．２29０．1316３0.6７３。２9>2０．4５6〈０。91500460１４.３１43。7386．492０0４．173。61＞20．561＜０。９B柱450046０14．3131。48８１．9511３7．843。4９〉20。3１8＜０.93５00４6014。3１４２，。5２9３．761５40.263。30＞２0.431＜0。９2５0０４６０14。３１５0.０4100．３41９44.４9３．25>２０．５4４〈0.915004６0１4。３154．25９1。772３69．80３．6５＞20．663〈0。９８.2.2柱正截面承載力計算以第一層B柱為例說明計算方法及過程，其余柱的計算結(jié)果見表8．4和表8.5。由Ｂ柱內(nèi)力組合表中選出第一層柱不利內(nèi)力進(jìn)行配筋計算.及相應(yīng)的N:根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB5０010－2002)第7．3。11條，底層柱的計算高度可按1。0H計算，則=4.65m。因為,故應(yīng)考慮二階彎矩的影響。，取對稱配筋且故為大偏心受壓,且有效。則再按及相應(yīng)的M計算：，取故為小偏心受壓按以下近似公式計算上式中應(yīng)滿足及，因為但故按構(gòu)造配筋.本設(shè)計框架抗震等級為三級，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB５00１０-２002)的規(guī)定,柱全部縱向鋼筋配筋率不應(yīng)小于0.8%,且每一側(cè)的配筋率不應(yīng)小于0．2％，故選用4２２(),總配筋率,滿足要求。表8。4A柱縱向鋼筋計算表層次截面ｂ/ｍmｈ/mmM／kN·mＮ/kＮξ偏心類別Aｓ=As'/ｍｍ2實配鋼筋(As=Ａs＇)／mｍ２ρsρ4柱頂５0050０1１4．6０68６．６10。２０9大偏心21７４２0(1257)0。５5％1．６4％-３５。33597．８90.１82大偏心構(gòu)造配筋50．16１00０。78０.30４大偏心7７9柱底－100.07７05.１8０.2１4大偏心31921．７２６16.4５0。１87大偏心構(gòu)造配筋-50.１61０28.63０．313大偏心796３柱頂500500１14.609４3．250.2８7大偏心３54420(1257）０.55％１.64%-47.４４７97．３9０.242大偏心73４５0．１6１359.2９0.413大偏心930柱底-1１7.3０9６1．820.２92大偏心42５37。１2815．９6０。２４8大偏心813５0．６61３８7.１4０.442大偏心9３22柱頂50050０130．０81２０4。4４0.36６大偏心4７4４２0(1２5７）０.5５％1.64％－５3.13９92.340。３0２大偏心8４２4８.55１71７.３40.522大偏心951柱底-1３0．７71２2３。０0０．3７２大偏心477５２.44101０．90０。30７大偏心８58－4９.5６1745。590．5３1大偏心構(gòu)造配筋1柱頂５0050０１36。0４147４.3５０.４４8大偏心5０342０（125７）0．６6％1.9８%—5７.７０１１70。5１０.３5６大偏心9０９1１9。7６２0８５．２0.63４小偏心構(gòu)造配筋柱底-1３7.9８1503．1３0．457大偏心4939８。８1１２１9.280。37１小偏心構(gòu)造配筋-２４，。582128.37０。6４７小偏心構(gòu)造配筋表8。5Ｂ柱縱向鋼筋計算表層次截面b／mmh/ｍｍM/kN·mN/kＮξ偏心類別Ａｓ＝As'/mm２實配鋼筋(As＝As')/mm2ρsρ４柱頂500500—１２6．228３4。810。２54大偏心２７6４20（1257）0.55%1。64%54.348２3。440．２5０大偏心7１3-１7．９012９５.86０．3９4大偏心構(gòu)造配筋柱底1０9。8０853。３8０。259大偏心393-37。91842。０1０.2５6大偏心829１7．90132３。7１0。462大偏心構(gòu)造配筋3柱頂500500-1３6.8２1118．67０．340大偏心394420(1257）０．55%1.64％64.931113。630.339大偏心837—１7。9０17６5．4４0。537大偏心構(gòu)造配筋柱底１３３。211１5５.１０0.３５1大偏心４34—60．6３1137．230。34８大偏心87５45.９４１793.２9０.545大偏心９562柱頂50050０-144．97１４39.８00.4３８大偏心44442０（1２５7）０．５5％1.64％７５．６11412。54０．429大偏心８7０-43。９７２２35。09０．68６小偏心構(gòu)造配筋柱底144.041４58．３6０．４43大偏心452-75.0614３1．100．４35大偏心8６74２.732２６２.９４０。688小偏心構(gòu)造配筋1柱頂5０0５00－142.68１74８．５30．５31大偏心44６420(1２5７)0．55%1．64%69。8５1712．７3０。521大偏心904－46．１7271３.６３0。８2５小偏心構(gòu)造配筋柱底１48.081７77．35０．540大偏心406—1１1．０81741.510．52９大偏心6４0２３.14２756。７９0．８３８小偏心構(gòu)造配筋8.2。3柱斜截面受剪承載力計算以第一層Ｂ柱為例說明計算方法及過程，其余柱的計算結(jié)果見表8。6。《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB500１0—２002）第11。4．8條規(guī)定，對于剪跨比的框架柱，考慮地震作用組合的受剪截面應(yīng)符合下列條件：由前可知，第一層B柱的組合剪力設(shè)計值故截面滿足要求.根據(jù)規(guī)范規(guī)定，計算斜截面抗震受剪承載力時軸向力取考慮地震作用組合的軸向壓力設(shè)計值和中的較小值.故取.由前面算得此柱的剪跨比(取),柱箍筋選用HRB33５級()則同時,根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（ＧB50０１０—200２)第1１.4．17條，柱端加密區(qū)箍筋應(yīng)滿足最小體積配箍率的要求。由表8。３可得一層B柱的軸壓比,柱混凝土強(qiáng)度等級為C２5,故混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值按C３0取，即，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GＢ5001０-20０2）表11．4。17查得，則最小體積配筋率（?。┲思用軈^(qū)箍筋選用４肢8@１00柱端箍筋加密區(qū)長度根據(jù)規(guī)范要求確定為13５０mｍ。規(guī)范規(guī)定非加密區(qū)箍筋的體積配筋率不宜小于加密區(qū)配筋率的一半;對三級抗震等級,箍筋間距不應(yīng)大于8d，故非加密區(qū)箍筋選用4肢8＠1５０，滿足要求.表8．６框架柱箍筋計算表柱號層次γＲEＶ／ｋN0．2βｃfｃbh０／kＮＮ/kＮ0。3fcＡ／kNρｖmin/％實配箍筋(ρｖ/%)加密區(qū)非加密區(qū)A柱410０．42６5７.８７９7.８210７2．50。100.6０４8＠１00(0。82)４8＠１5０（0。5５）３113．6６657。810６３.181０72.50．２０0．６048＠１00(０．82)４8@１5０（0．５5)212１.5１６57。8132３．12１０７2.５0.２５0．6１48@10０（０.８2）48＠15０(0．５５)174。32657。８1５8７．3５１07２．5＜０0。６348@１00（０。82）48＠15０（0．55）Ｂ柱４１０9．9４657．81097.921072．5０.１70。6０48＠1０0（0．8２)48＠150(０.55)312５.78657。８149１．561072。50．２90．60４8＠１0０(0．82）48@１5０(0.5５）2134.６2６5７.81８83。38１072.50.350.68４8＠１０0(０。８2）4８@150(０.５５）１78。8６6５7。8228３。6510７2。5〈０0．7048@１00(0。８2）48＠15０（0.5５）９基礎(chǔ)設(shè)計矩形和梯形聯(lián)合基礎(chǔ)一般用于柱距較小時的情況,這樣可以避免造成板的厚度及配筋過大.為使聯(lián)合基礎(chǔ)的基底壓力分布較為均勻，應(yīng)使基礎(chǔ)底面形心盡可能接近柱主要荷載的合力作用點.因為Ｂ,C軸間柱距較小,所以Ｂ，C柱設(shè)計為聯(lián)合基礎(chǔ)。而A，D軸設(shè)計成柱下獨立基礎(chǔ)?；A(chǔ)材料為:砼，鋼筋ＨRB３３5，.9．1獨立基礎(chǔ)設(shè)計以底層A柱基礎(chǔ)計算為例ａ)荷載計算：（以底層Ａ柱基礎(chǔ)計算為例)由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的內(nèi)力組合表可查得第一組：N＝13０4．09ｋNV＝5６．2ｋＮ第二組:M＝2３。0３kN.ｍV=１6.６1kN由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d:(G)底層外縱墻自重１1．70kN/m基礎(chǔ)梁自重2．5kN/ｍＧ＝（11。７0+2．5）×（6．９－0.5０）=９0.８8ｋＮG對基礎(chǔ)底面中心的偏心距為相應(yīng)偏心彎矩為G．e=90。88×０。125=１１.2６kＮ。ｍ作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計值為:(假定基礎(chǔ)高度為1100mm）第一組：第二組:ｂ)基底尺寸的確定第一：確定l和ｂ取l/b=１。５，解得：b=2．1m,ｌ=3.2m驗算的條件：第二:驗算另一組荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時的基底應(yīng)力：第二組：（可以）(可以）C）確定基礎(chǔ)高度采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求，初步確定基礎(chǔ)剖面尺寸如下圖所示，由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只須進(jìn)行變階處的抗沖切驗算。第一:組荷載設(shè)計值作用下的地基最大凈反力第一組：第二組：比較各組數(shù)據(jù),取大值,按第一組荷載設(shè)計值作用下的地基凈反力進(jìn)行抗沖切承載力計算。第二：在第一組荷載作用下的沖切力沖切力近似按最大地基凈反力計算取，由于基礎(chǔ)寬度b=2.1m，小于沖切錐體底邊寬度時，沖切力作用面積為矩形第三：變階處的抗沖切力由于基礎(chǔ)寬度小于沖切錐體底邊寬度，故,滿足要求。因此,上圖所示的基礎(chǔ)剖面尺寸可以d）基底配筋包括沿長邊和短邊兩個方向的配筋計算,沿長邊的配筋計算應(yīng)按第一組荷載設(shè)計值作用下的地基凈反力進(jìn)行，而沿短邊方向，由于其為軸心受壓，其鋼筋用量應(yīng)該按照第二組荷載設(shè)計值作用下的平均地基凈反力進(jìn)行計算。第一:沿長邊方向的配筋計算在第一組荷載設(shè)計值作用下,前面已經(jīng)算得，相應(yīng)于柱邊及變階處的凈反力為:則選用24１2(1２＠1０0)第二:沿短邊方向的配筋計算在第二組荷載設(shè)計值作用下,均勻分布的土壤凈反力為：選用15φ８(φ8@200),（可以）４.1１。2聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計典型的雙柱聯(lián)合基礎(chǔ)可以分為三種類型，即矩形聯(lián)合基礎(chǔ)，梯形聯(lián)合基礎(chǔ)和連梁聯(lián)合基礎(chǔ).根據(jù)其受力特點，選擇用矩形聯(lián)合基礎(chǔ)。荷載計算由柱傳至基頂?shù)暮奢d:由柱的內(nèi)力組合表可查得N＝17９7．5６ＫNV=60。9０ＫN由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d：(G)底層外縱墻自重１1。７0KN/m基礎(chǔ)梁自重２.５０KN/ｍG=（8。71+2。5）×（６．９－０．５）＝９0.8８KNＧ對基礎(chǔ)底面中心的偏心距為相應(yīng)偏心彎矩為G。e=90．88×０。125=11。３６ＫＮ。ｍ作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計值為：（假定基礎(chǔ)高度為11０0mm)基底尺寸的確定因為結(jié)構(gòu)的對稱性,所以主要荷載的合力作用點和基礎(chǔ)底面形心重合,無需計算主要荷載的合力作用點位置來確定基礎(chǔ)長度。取l/ｂ=１.5,由l/b=1.5和A=ｌ。ｂ=2０解得：b=３。６m，ｌ=1.５