懸挑腳手架施工設計方案

...wd......wd......wd...懸挑外腳手架施工方案一、工程概況本工程位于咸陽市渭陽西路48號，總建筑面積為15000㎡，為全剪力墻構造，地下一層，地上為24層,建筑高度為78.本工程地下室及一層、采用落地式鋼管腳手架。構造二層以上采用分段懸挑外腳手架。A、第二層～第五層；B、第六層～第九層C、第十層～第十三層；D、第十四層～第十七層E、第十八層～第二十一層；F、第二十二層～第二十四層〔采用斜拉式工字鋼懸挑外腳手架〕二、施工程序〔1〕施工組織設計審批后，由材料員購置所需材料〔14#工字鋼；鋼管、扣件〕，所購材料必須具備檢測報告單?！?〕在工字鋼懸挑層構造板混凝土澆筑前，預先埋設錨固長度35d的2Φ16鋼筋環(huán)，并安放在樓板筋下面，同樓板筋用鐵絲綁牢?！?〕待砼到達一定強度后，懸挑工字鋼與樓板上預埋件2Φ16鋼筋環(huán)扣緊。為了保證架體不出現(xiàn)傾斜、搖晃現(xiàn)象，確保安全，在每層剪力墻頂部設置預埋鐵。用鋼管把預埋鐵與架體外立桿連接〔預埋鐵與鋼管采用焊接，鋼管與立桿采用扣件連接〕。三、腳手架的構造與搭設要求〔1〕根本要求扣件式鋼管搭設的腳手架是施工臨時構造，它要承受施工過程中各種垂直和水平荷載。因此腳手架必須有足夠的承載力、剛度和穩(wěn)定性。在施工過程中，在各種荷載的作用下不發(fā)生失穩(wěn)、倒塌，并不超過構造容許強度、變形、傾斜、搖晃或扭曲現(xiàn)象，以確保安全?！?〕受荷情況采用Φ48×3.5鋼管和扣件工字鋼等構成的挑腳手架、懸挑梁、鋼絲繩、立桿、大橫桿和小橫桿是主要受力桿件。剪刀撐和連墻桿是保證腳手架整體剛度和穩(wěn)定性的桿件，并具有加強腳手架抵抗垂直和水平力作用的能力。其中連墻桿還承受風荷載?？奂悄_手架組成整體的連接件和傳力件?！?〕構造與搭設要求腳手架立桿采用對接扣件連接，相鄰兩立桿接頭應錯開不小于50cm，且不在同一步距內?？v向水平桿件接長用對接扣件連接，上下相鄰兩根縱向水平桿接頭錯開不小于50cm。同一步內外兩根縱向水平桿接頭也應錯開，并不在同一跨內。根據(jù)構造實際外形，小橫桿伸出外立桿連接點外15cm，離外墻面35㎝。腳手架縱向兩端和轉角處起，在腳手架外側每隔6m〔水平距離〕左右用斜桿搭成剪刀撐，自下而上循序連續(xù)設置，斜桿用長鋼管與腳手架底部成45度至60度夾角。斜桿用旋轉扣件與立桿和橫向水平桿扣牢。外立桿里側設1.2m高防護欄桿和18cm高的擋腳板〔可用兩道水平鋼管在外立桿內側用扣件扣牢〕。其內側設1.8m高密目網，用18#鐵絲捆綁兩道水平鋼管上，外側全部設置密目網，并同第一步架底捆牢。懸挑搭設的腳手架，仍按落地式腳手架的要求，不但有作業(yè)層下部的防護，還應在作業(yè)層腳手板與建筑物墻體縫隙過大時增加防護，防止人及物的墜落。作業(yè)層腳手板與建筑物之間的縫隙采取全封閉,封閉層底刷黃黑漆，間距20cm。腳手架與主體構造必須采用剛性連接，不允許采用一頂一拉的柔性連接，連接桿應于墻面垂直，連墻桿與剪力墻預埋鐵連接時，砼強度不宜低于15N/mm2才能使用?？奂瑮U件連接時緊固力在45-55NM范圍內，不得低于45NM或高于60NM。安全網作防護層必須封掛嚴密牢靠，密目網用于立網防護，水平防護時必須采用平網，不準用立網代替平網。四、連墻件布置及構造要求：〔1〕連墻件應采用花排均勻布置，連墻件宜靠近主節(jié)點設置，并采用剛性節(jié)點，偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm?！?〕連墻件垂直間距、水平間距一般不應大于6m，連墻件必須從底步第一根縱向水平桿處開場設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定?！?〕當腳手架下部不能設連墻件時可采用拋撐，拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45度至60度之間，連接點中心距主節(jié)點的距離不應大于300mm，拋撐在連墻件搭設前方可撤除?！?〕連墻件中的連墻桿宜呈水平并垂直于墻面設置，與腳手架連接的一端可稍為下斜，不容許向上翹起。五、剪刀撐與橫向支撐的構造要求：〔1〕每道剪刀撐跨越立柱的根數(shù)宜在5-7根之間。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度—60度之間?！?〕腳手架必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至面連續(xù)設置，中間每道剪刀撐的凈距不應大于15m?！?〕剪刀撐斜面桿的接頭除頂層可采用搭接外，其余各接頭均必須采用對接扣件連接，搭接要求跟以下構造要求同?！?〕剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節(jié)點的距離不應大于150mm?！?〕橫向支撐的斜桿應在1—2步內，由底至頂層呈之字形連續(xù)布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。六、腳手架搭設順序〔1〕按腳手架的柱距、排距要求進展放線、定位?！?〕桿件搭設順序如下：放置14#工字鋼→縱向掃地桿→立柱→橫向掃地桿→第一步橫向水平桿→連墻件〔或加拋撐〕→第二步橫向水平桿……七、腳手架搭設本卷須知底座應準確地放在定位線上，必須鋪放平穩(wěn)。搭設立柱時，外徑不同的鋼管嚴禁混用，相鄰立柱的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應符合構造要求。開場搭設立柱時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況撤除。當搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。封閉腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內、外角柱固定。當腳手架操作屋高出連墻件兩步時，應采取臨時穩(wěn)定措施，到連墻件搭設完前方可撤除。剪刀撐、橫向對撐應隨立柱、縱橫向水平桿等同步搭設，剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節(jié)點的距離不應大于150mm。對接扣件的開口應朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不慶小于100mm。鋪設腳手板時，應滿鋪、鋪穩(wěn)，靠墻一側立墻面距離不應大于150mm。腳手板的探頭應采用直徑3.2m的鍍鋅鋼絲固定在支承桿上，在拐角、斜道平口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，以防止滑動。(10)欄桿和擋腳板應搭設在外排立柱內側，上欄桿上皮高度1.2m，中欄桿居中設置，擋腳板高度不應小于150mm。(11)腳手架搭設完畢后，必須經有關部門驗收后，方可投入使用。(12)首步腳手架的步高一般為2000mm，離底部200mm處設置一道大、橫桿，以保持腳手架底部的整體性，底部的立柱間隔多采用不同長度的鋼管，將相鄰柱的對接接頭位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面借開。(13)小橫桿伸出外立桿連接外15-20cm，離外墻墻面10cm腳手架小橫桿，上下步應穿插設置于立柱的不同側面，使立柱受荷時偏心減少。(14)腳手架縱向兩端和轉角處起，在腳手架外側每隔9m〔水平距離〕左右用斜桿搭設成剪刀撐，自下而上循序連續(xù)設置，與地平成45-60度夾角，最下面的斜桿與立桿的連接點，離地面不大于50cm，斜桿下端伸入地面20cm，斜桿采用搭接時，搭接長度不小于40cm，并用兩只旋轉扣件與立桿和橫向水平桿扣牢。(15)建筑物周圍搭設腳手架，如遇到吊車、井架、外用電梯必須斷開，而不能閉合型時，應在斷開上下步處的腳手架底端處加密連墻桿設置，在底端處的上下步里外排立桿之間設側向斜桿。(16)外立桿里側設1.2米高防護和18cm高的擋腳板〔用兩道水平鋼管緊貼外立桿內側，用扣件扣牢〕，外側圍護全部設置密目安全網。(17)腳手架每隔3步，應在里立桿與墻面之間設通長安全網，支撐在兩根鋼管上，用18#鐵絲同鋼管捆牢，每塊安全網捆綁點不少于6點。(18)腳手架高度超過25m與主體構造必須采用剛性連接，不允許采用一頂一拉的柔性連接，連接桿應與墻面垂直，連墻桿與框架梁、柱中預埋件電焊連接時，砼強度不宜低于15N/mm2才能使用。(19)扣件同桿件連接時穩(wěn)固力在45-55N范圍內，不得低于45Nm在搭設腳手架時，同時要做好腳手架的接地，接地用的地板一般可用三根250×5角鋼，1=1500mm埋入地下，再用一40×4扁鋼引出與腳手架連接。八、設計方案搭設參數(shù)：采用熱扎為14#工字鋼鋼挑梁作為挑架基座，間距1500mm。懸挑架上立桿縱距L=1.5m，橫距b=1.05m，腳手架步距h=1.8m，內立桿離墻一般采用0.35m，在有窗臺板處采用0.65～0.75m。鋪設9mm多層板及竹架板，施工荷載Qk采用3KN/m2，考慮裝飾時二層同時施工。腳手架與主體構造連接點豎向間距H1=3m，水平距離L1=4.5m，挑架高度7步；每段懸挑架隔4步〔橫向間距1500mm〕，大角處用鋼絲繩卸載作為安全保險。鋼挑梁的內伸長度不小于外挑長度且不小于1.5m。九、14#工字鋼挑梁的驗算〔一〕腳手架參數(shù)信息1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為12.6米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80米；內排架距離墻長度為0.35米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度為120米；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件連接；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載標準值(kN/m2):3.000；腳手架用途:構造腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處陜西省咸陽市，查荷載標準根本風壓為0.350，風荷載高度變化系數(shù)μz為0.740，風荷載體型系數(shù)μs為0.649；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的構造自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):4層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹串片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度1.50米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量為:1；鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):1.200；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.20m?！捕?、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術標準》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123kN/m；活荷載標準值:Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×1.050=1.470kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0.08×0.193×1.5002+0.10×1.470×1.5002=0.366kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.193×1.5002-0.117×1.470×1.5002=-0.430kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進展強度驗算：σ=Max(0.366×106,0.430×106)/5080.0=84.646N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=84.646N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.123=0.161kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.050kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677×0.161×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.315mm；大橫桿的最大撓度2.315mm小于大橫桿的最大容許撓度1500.0/150mm與10mm，滿足要求！〔三〕、小橫桿的計算〔內容為固定不變〕:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.500=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184kN；活荷載標準值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1)=1.575kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.184)+1.4×1.575=2.495kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.495×1.050/3=0.873kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.879kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.879×106/5080.000=173.124N/mm2；小橫桿的最大應力計算值σ=173.124N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205.000N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.184+1.575=1.816kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax=1816.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=2.972mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.972=2.996mm；小橫桿的最大撓度和2.996mm小于小橫桿的最大容許撓度1050.000/150=7.000與10mm,滿足要求！〔四〕、扣件抗滑力的計算:按標準表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.050=0.040kN；腳手板的自重標準值:P3=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN；活荷載標準值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.040+0.276)+1.4×2.363=3.687kN；R<6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!〔五〕、腳手架立桿荷載的計算〔內容為固定不變〕:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的構造自重標準值(kN)，為0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×(25.00-20.00)=1.104；NGL1=[0.1248+0.038+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×20.00=5.184；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2=0.350×4×1.500×(1.050+0.3)/2=1.418kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.11NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×25.000=0.188kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.039kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--根本風壓(kN/m2)，按照《建筑構造荷載標準》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo=0.450kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑構造荷載標準》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz=0.840；Us--風荷載體型系數(shù)：取值為0.649；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.450×0.840×0.649=0.172kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×8.223+1.4×4.725=16.483kN；Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.039+1.4×4.725=10.262kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×8.223+0.85×1.4×4.725=15.490kN；Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.039+0.85×1.4×4.725=9.270kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.172×1.500×1.8002/10=0.099kN.m；〔六〕、立桿的穩(wěn)定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=16.483kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式標準》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式標準》表5.3.3得：μ=1.500；計算長度,由公式lo=kμh確定：l0=3.119m；長細比Lo/i=197.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到：φ=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=16483/(0.186×489.000)=181.23N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=181.23N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=15.49kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式標準》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式標準》表5.3.3得：μ=1.500；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.119m；長細比:L0/i=197.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm2；σ=15490/(0.186×489.000)+15490/5080.000=173.35N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=173.35N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.172kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.200m2；按《標準》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=3.9kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=5.000kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l0/i=350.000/15.800的結果查表得到φ=0.941，l為內排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.941×4.890×10-4×205.000×103=94.331kN；Nl=5.000<Nf=94.331,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=5.000小于單扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖〔八〕、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂局部受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1050mm，內排腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面積A=21.95cm2。受腳手架集中荷載N=25.464kN；根據(jù)前面計算結果，受腳手架作用的聯(lián)梁傳遞集中力(即傳遞到支座的最大力)N=0.000kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×21.950×0.0001×78.500=0.207kN/m；經過連續(xù)梁的計算得到各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R[1]=30.094kN。R[2]=22.477kN。R[3]=-0.816kN。最大彎矩Mmax=2.810kN.m；最大應力σ=2.810×106/(1.05×108300.0)+0.000×103/2195.0=24.710N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值24.710N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215.000N/mm2,滿足要求！〔九〕、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用14號工字鋼,計算公式如下其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：φb=570×9.1×80.0×235/(1200.0×140.0×235.0)=2.47由于φb大于0.6，查《鋼構造設計標準》(GB50017-2003)附表B，得到φb值為0.956。經過計算得到最大應力σ=2.47×106/(0.956×102000.00)=0.000N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算σ=25.33小于[f]=215.000N/mm2,滿足要求!〔十〕、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=42.559kN；〔十一〕、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進展計算，為RU=0.000kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K--鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中[Fg]取0.000kN，α=0.820，K=6.000，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于5mm才能滿足要求！鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進展計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=0.000kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取[f]=125N/mm2；〔十二〕、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=22.477kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為:其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土構造設計標準》10.9.8條[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D[22476.634×4/(3.142×50×2)]1/2=16.917mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=22.477kN；d--樓板螺栓的直徑，d=50.000mm[fb]--樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.570N/mm2；h--樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于22476.634/(3.142×50.000×1.570)=91.141mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=22.477kN；d