鄱陽湖285mm厚的鋼管壁厚方案

板模板支架計算書一、100厚板模板支架計算書一、參數(shù)信息：立桿參數(shù)：立桿的縱距b=1.05m立桿的橫距l(xiāng)=1.05m立桿的步距h=1.5m伸出長度：0.1mC7^：丈卜荷載參數(shù)：混凝土板厚：100mm混凝土自重選用25kN/m3模板自重采用0.3kN/m2施工均布荷載選用2.5kN/m2地基參數(shù)：地基承載力標準值取100kN/m2基礎底面面積取0.25m2木方參數(shù)：木方的寬度60mm木方的高度80mm木方的間距300mm木方的彈性模量為9500N/mm2木方的抗剪強度取1.4N/mm2木方的抗彎強度取15N/mm2木方的截面慣性矩II=6.00X8.003/12=256.00cm4木方的截面抵抗矩WW=6.00X8.002/6=64.00cm3面板參數(shù)：面板板厚為18mm面板的抗剪強度取1.4N/mm2面板的抗彎強度取15N/mm2面板的彈性模量為6000N/mm2面板的截面慣性矩II=100X1.803/12=48.60cm4面板的截面抵抗矩WW=100X1.802/6=54.00cm3其他參數(shù)：搭設高度取17.3m伸出長度取0.1m鋼管尺寸:①48X2.85鋼管i:1.59cm鋼管立桿凈截面面積(cm2)；A=4.04cm2鋼管截面慣性矩I：I=10.34cm4鋼管截面慣性矩W：W=4.31cm4二、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板取1米板帶的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值：ql=25X0.10X1+0.3Xl=2.80kN/m活荷載標準值：q2=2.5X1=2.50kN/m荷載設計值：q=1.2X2.80+1.4X2.50=6.86kN/m1、抗彎強度計算M=0.1ql2M=0.1X6.86X0.302=0.06kN.m截面抗彎強度計算值：O=M/W<[O]O=0.06X106/(54.00X103)=1.11N/mm2截面抗彎強度設計值:[f]=15.00N/mm2"面板的受彎應力計算值1.11N/mm2小于面板的抗彎強度設計值15.00N/mm2，滿足要求!"2、 抗剪計算V=0.6qlV=0.600X6.86X0.30=1.23kN截面抗剪強度計算值：T=3Q/2bh<[T]T=3X1230.00/(2X1000.00X18)=0.10N/mm2截面抗剪強度設計值:[T]=1.40N/mm2”面板的剪力計算值0.10N/mm2小于面板的抗剪強度設計值1.40N/mm2，滿足要求!"3、 撓度計算v=0.677q1l4/100EI<[v]面板最大撓度計算v=0.677X2.80X3004/(100X6000X486000.00)=0.05mm[v]=300/250=1.20mm"面板的最大擾度計算值0.05mm小于面板的最大撓度允許值1.20mm,滿足要求!"三、板底木方和支撐鋼管的計算木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。11.1 T T計算簡圖荷載的計算鋼筋混凝土板自重(kN/m)q11=25X0.10X0.30=0.75kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.3X0.30=0.09kN/m活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m):q22=2.5X0.30=0.75kN/m荷載設計值：q=1.2X(0.75+0.09)+1.4X0.75=2.06kN/m(縱向)木方的計算

1050混凝土板1050, \橫向鋼管縱向制Z檯底方3営, JJ_3317300411D:00ri』 r/I-----■- ----------J------1050 1050 1050計算簡圖木方抗彎強度計算：最大彎矩:M=0.1ql2=0.1X2.06X1.052=0.23kN.m截面抗彎強度必須滿足:O=M/W<[f]抗彎計算強度計算值：O=0.23X106/(64.00X103)=3.59N/mm2"木方的最大應力計算值3.59N/mm2小于木方抗彎強度設計值15.00N/mm2,滿足要求!"木方抗剪計算最大剪力的計算:V=0.6ql=0.6X2.06X1.05=1.30KN截面抗剪強度必須滿足:V=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值：V=3X1.30X1000/(2X60X80)=0.41N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2"木方的受剪應力計算值0.41N/mm2小于木方抗剪強度設計值1.40N/mm2,滿足要求!"木方撓度計算v=0.677(q1+q2)l4/100EI<[v]面板最大撓度計算:v=0.677X(0.75+0.09)X1050.004/(100X9500X2560000.00)=0.28mm[v]=1050.00/250=4.20mm

"木方的最大撓度計算值0.28mm小于木方的最大允許撓度4.20mm,滿足要求!"3.（橫向）鋼管的計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.06X1.05=2.16kN；計算簡圖最大彎矩Mmax=0.80kN.m；最大應力n=0.80X106/4.31X103=185.61N/mm2支撐鋼管的抗彎強度設計值[f]=205.00N/mm2；"支撐鋼管的最大應力計算值185.61N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.00N/mm2,滿足要求!"最大變形Vmax=2.83mm；最大允許撓度Vw=1050.00/150=7.00mm"支撐鋼管的最大擾度計算值2.83mm小于支撐鋼管的最大允許撓度值7.00mm,滿足要求!"四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范5.2.5):RWRcRc 扣件抗滑承載力設計值；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；鋼筋混凝土板自重(kN/m)P11=25X0.10X1.05X1.05=2.76kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：P12=0.3X1.05X1.05=0.33kN/m活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m):P22=2.5X1.05X1.05=2.76kN/m荷載設計值：R=1.2X(2.76+0.33)+1.4X2.76=7.56kN/m計算中R取最大支座反力,R=7.56kN當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。扣件抗滑承載力的設計值為[R]=8.00KN"扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求"五、 模板支架立桿荷載標準值(軸力):靜荷載標準值：(1)鋼管腳手架的自重(kN)：縱距查表值l=1.20m步距查表值h=1.50m結構自重標準值Gk=0.1291NG1=0.1291X17.3=2.23kN鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。⑵模板的自重(kN)：NG2=0.3X1.05X1.05=0.33kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25X0.10X1.05X1.05=2.76kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=2.23+0.33+2.76=5.32kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的荷載：經(jīng)計算得到，活荷載標準值：NQ=2.5X1.05X1.05=2.76kN立桿的軸向壓力設計值計算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.2X5.32+1.4X2.76=10.25KN六、 立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式N=10.25kN；i=1.59cm；A=4.04cm2；[f]=205.00N/mm2；l0=k1uhK1=1.16；u=1.50；l0=2.61m；l0/i=164；=0.262；O=10250.00/(0.262X404.00)=96.84N/mm2；"鋼管立桿穩(wěn)定性計算96.84N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值205.00N/mm2，滿足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；10=(h+2a)=1.5+2X0.1=1.70m；l0/i=106；=0.544；O=10250.00/(0.544X404.00)=46.64N/mm2；"鋼管立桿穩(wěn)定性計算46.64N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值205.00N/mm2，滿足要求!"梁模板計算書一、250X600梁模板計算書計算簡圖一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度(mm):250mm；梁截面高度(mm):600mm；混凝土板厚度(mm):100mm；立桿縱距(沿梁跨度方向間距)L(m):1.05m；桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1m；立桿步距(m):1.5m；梁底增加承重立桿根數(shù)：0根梁支撐架搭設高度H(m)17.3m；梁兩側立桿間距(m):0.8m；鋼管:①48X2.85；荷載參數(shù)新澆混凝土自重標準值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:2kN/m2；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:2kN/m2；板施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5kN/m2材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；梁底模板參數(shù)底模板方木的間距(mm):300mm；梁底方木截面寬度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；梁側模板參數(shù)主楞間距(mm):600mm；次楞間距(mm):350mm；穿梁螺栓水平間距(mm):700mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):600mm；穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數(shù)：1個主楞鋼楞圓鋼管48X3.0W=4.49X2=8.98cm3I=10.78X2=21.56cm4次楞木楞高度：80mm,次楞木楞寬度:60mmW=64X1=64.00cm3I=256X1=256.00cm4二、梁模側板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：F=0.22f注〃燉亦 F=yH其中：尸----混凝土的重度，取24.00kN/m3；T--7昆凝土的入模溫度，取20.00°C；t----新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),5.00h；V---混凝土的澆筑速度，取0.80m/h；H---混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取600.00mm；1----外加劑影響修正系數(shù)，取1.20；產(chǎn)2----混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。32.59kN/m2、14.40kN/m2，取較小值取14.40kN/m2新澆混凝土壓力標準值F1=14.40kN/m2。傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2.00kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板計算簡圖(單位：mm)抗彎強度計算W=(60.00-10.00)X1.802/6=27.00cm3；新澆混凝土側壓力設計值:q1=(0.60-0.10)X14.40=7.20kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=(0.60-0.10)X2=1.00kN/m；q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X7.20+1.4X1.00=10.04kN/m；l=0.35m；M=0.1ql=0.1X10.04X0.352=0.12kN?m；O=M/W=0.12X105/2.70X104=4.44N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=15.00N/mm2；"滿足要求"抗剪強度計算V=0.6ql=0.6X10.04X0.35=2.11KN；T=3V/(2bh)=3X2.11X1000/(2X500.00X18)=0.35N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"滿足要求"撓度驗算q1=7.20kN/m；E=9500N/mm2；I=(60.00-10.00)X1.803/12=24.30cm4；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X7.20X350.004/(100X9500X24.30X104)=0.32mm；[v]=l/250=350.00/250=1.40mm；"滿足要求！"四、梁側模板楞的計算次楞計算新澆混凝土側壓力設計值:q1=0.35X14.40=5.04kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=0.35X2=0.70kN/m；荷載設計值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X5.04+1.4X0.70=7.03kN/m主楞間距：l=0.60mW=64.00cm3；I=256.00cm4；E=9500.00N/mm2；q1MN計\ z算簡圖 *；主辭膽：\A(1).次楞強度驗算M=0.1ql2=0.1X7.03X0.602=0.25kN.m強度驗算計算公式如下:

O=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值o=0.25X105/64.00X105=3.91N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=15.00N/mm2；"滿足要求！"(2).次楞的撓度驗算q=5.04kN/m；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X5.04X6004/(100X2560000.00X9500.00)=0.18mm次楞的最大容許撓度值:[v]=600/250=2.40mm；"滿足要求！"主楞計算新澆混凝土側壓力設計值:p1=0.60X0.35X14.40=3.02kN；振搗混凝土荷載設計值:p2=0.60X0.35X2=0.42kN；荷載設計值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X3.02+1.4X0.42=4.21kN；W=8.98cm3；I=21.56cm4；E=210000.00N/mm2；3201.722.46o.ao0.002.461.723.20主楞剪力圖(kN?m)主楞變形圖（mm）（1） 主楞抗彎強度驗算Mmax=0.60kN.mO=M/W=0.60X106/8.98X103=66.82N/mm2；[f]=205.00N/mm2；"滿足要求！"（2） 主楞的撓度驗算vmax=0.04mm[v]=600/250=2.40mm；"滿足要求！"五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<[N]=fXA其中：N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積(mm2)；76mm2f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.2X(14.40+2)X0.70X0.60=8.27kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170X76/1000=12.92kN"滿足要求！"六、梁底模板計算W=25.00X1.802/6=13.50cm3I=25.00X1.803/12=12.15cm4；梁底模板計算簡圖抗彎強度驗算：新澆混凝土設計值：q1=(24.00+1.5)X0.25X0.60=3.83kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2=0.35X0.25=0.09kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3=(2+2)X0.25=1.00kN/m；q=1.2X(3.83+0.09)+1.4X1.00=6.10kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1X6.10X0.302=0.05KN?mm；

O=Mmax/W=0.05X106/13.50X103=3.70N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"滿足要求！"抗剪強度計算：V=0.6ql=0.6X6.10X0.30=1.10kN；T=3V/(2bh)=3X1098.00/(2X250X18)=0.37N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"滿足要求"撓度驗算：v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250q=q1+q2=3.83+0.09=3.92kN/m；l=300mm；E=9500N/mm2；[v]=300/250=1.20mm；v=0.677X3.92X3004/(100X9500X12.15X104)=0.19mm；"滿足要求"七、梁底支撐木方的計算荷載的計算：鋼筋混凝土粱和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2X[(24.00+1.5)X0.60X0.30+0.35X0.30X(2X0.50+0.25)/0.25]=6.14kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m):q2=1.4X(2+0.25)X0.30=0.95kN/m；梁兩側樓板荷載設計值：q3=2X0.30X[1.2X0.10X(24.00+1.5)+1.4X(0.25+2)]X(0.8-0.25)/4/0.25=2.05kN/mq=q1+q2+q3=6.14+0.95+2.05=9.14kN/m支撐方木驗算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=6.00X8.00X8.00/6=64.00cm3；I=6.00X8.00X8.00X8.00/12=256.00cm4；E=9500N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下：250250300m梁底方木計算簡圖(kN?m)

剪力圖(kN)形變圖(mm)1.抗彎強度驗算：Mmax=0.39kN?mO=M/W=0.39X106/6.40X104=6.09N/mm2；[f]=15N/mm2；"滿足要求！"抗剪強度計算：Vmax=1.14kNT=3V/(2bh0)=3X1.14X1000/(2X60X80)=0.36N/mm2；[T]=1.4N/mm2；"滿足要求！"撓度驗算：vmax=1.91mm；[v]=800.00/250=3.20mm；"滿足要求！"八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞托梁采用：鋼管(單鋼管):①48X2.85；W=4.31cm3；

I=10.34cm4；1.梁兩側縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=1.14kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax=0.43kN?m；n=M/W=0.43X106/(4.31X103)=99.77N/mm2；[f]=205N/mm2；"滿足要求!"(2).撓度驗算：最大變形vmax=1.50mm；允許撓度：[v]=1050.00/250=4.20mm；"滿足要求!"九、扣件抗滑移的計算RWRc其中：Rc 扣件抗滑承載力設計值；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值計算中R取最大支座反力，R=4.00kN扣件抗滑承載力的設計值為[R]=8.00KN"扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求"十、立桿的穩(wěn)定性計算梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力：N1=4.00kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2X0.1291X17.3=2.68kN；上端板的支座反力：新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：p1:1.2X(24.00+1.5)X[1.05+(0.8-0.25)]/2X0.10X1.05=2.57kN/m模板結構自重荷載設計值：p2:1.2X0.35X[1.05+(0.8-0.25)]/2X1.05=0.04kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：p3:1.4X2.5[1.05+(0.8-0.25)]/2X0.10X1.05=0.29kN/m；N3=2.57+0.04+0.29=2.90N=N1+N2+N3=4.00+2.72+2.90=9.62kN；i=1.59；A=4.04；[f]=205N/mm2；l0=k1uhk1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16X1.50X1.5=2.61m；l0/i=164；U=0.262；o=N/(uA)W[f]；O=9620.00/(0.262X404.00)=90.89N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(1)滿足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2X0.1=1.70m；l0/i=106；U=0.544；o=N/(UA)W[f]；o=9620.00/(0.544X404.00)=43.77N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(2)滿足要求!"二、300X800梁模板計算書一、參數(shù)信息模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度(mm):300mm；梁截面高度(mm):800mm；混凝土板厚度(mm):100mm；立桿縱距(沿梁跨度方向間距)L(m):1.05m；桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1m；立桿步距(m):1.5m；梁底增加承重立桿根數(shù)：0根梁支撐架搭設高度H(m)17.3m；梁兩側立桿間距(m):0.8m；鋼管:①48X2.85；C7^：丈卜荷載參數(shù)新澆混凝土自重標準值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:2kN/m2；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:2kN/m2；板施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5kN/m2材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；梁底模板參數(shù)底模板方木的間距(mm):300mm；梁底方木截面寬度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；梁側模板參數(shù)主楞間距(mm):300mm；次楞間距(mm):300mm；穿梁螺栓水平間距(mm):600mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):300mm；穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數(shù)：1個主楞鋼楞圓鋼管48X3.0W=4.49X2=8.98cm3I=10.78X2=21.56cm4次楞木楞高度：80mm,次楞木楞寬度:60mmW=64X1=64.00cm3I=256X1=256.00cm4二、梁模側板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：F二0.22人￡幾燉亦片=皿其中：尸----混凝土的重度，取24.00kN/m3；T--7昆凝土的入模溫度，取20.00°C；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，5.00h；V---混凝土的澆筑速度，取0.80m/h；H---混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取800.00mm；1----外加劑影響修正系數(shù)，取1.20；02----混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。32.59kN/m2、19.20kN/m2，取較小值取19.20kN/m2新澆混凝土壓力標準值F1=19.20kN/m2。傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2.00kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板計算簡圖(單位：mm)抗彎強度計算W=(80.00-10.00)X1.802/6=37.80cm3；新澆混凝土側壓力設計值:q1=(0.80-0.10)X19.20=13.44kN/m振搗混凝土荷載設計值:q2=(0.80-0.10)X2=1.40kN/m；q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X13.44+1.4X1.40=18.09kN/m；l=0.30m；M=0.1ql=0.1X18.09X0.302=0.16kN?m；n=M/W=0.16X105/3.78X104=4.23N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=15.00N/mm2；滿足要求抗剪強度計算V=0.6ql=0.6X18.09X0.30=3.26KN；T=3V/(2bh)=3X3.26X1000/(2X700.00X18)=0.39N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"滿足要求"撓度驗算q1=13.44kN/m；E=9500N/mm2；I=(80.00-10.00)X1.803/12=34.02cm4；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X13.44X300.004/(100X9500X34.02X104)=0.23mm；[v]=l/250=300.00/250=1.20mm；"滿足要求！"四、梁側模板楞的計算1.次楞計算新澆混凝土側壓力設計值:q1=0.30X19.20=5.76kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=0.30X2=0.60kN/m；荷載設計值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X5.76+1.4X0.60=7.75kN/m；主楞間距：l=0.30mW=64.00cm3；I=256.00cm4；E=9500.00N/mm2；qA Z十“算簡圖 *\ A(1).次楞強度驗算M=0.1ql2=0.1X7.75X0.302=0.07kN.m強度驗算計算公式如下:O=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值o=0.07X105/64.00X105=1.09N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=15.00N/mm2；"滿足要求！"(2).次楞的撓度驗算q=5.76kN/m；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X5.76X3004/(100X2560000.00X9500.00)=0.01mm次楞的最大容許撓度值:[v]=300/250=1.20mm；"滿足要求！"主楞計算新澆混凝土側壓力設計值:p1=0.30X0.30X19.20=1.73kN；振搗混凝土荷載設計值:p2=0.30X0.30X2=0.18kN；荷載設計值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X1.73+1.4X0.18=2.33kN；W=8.98cm3；I=21.56cm4；E=210000.00N/mm2；

主楞計算簡圖0.42 0420.49 0.49主楞彎矩圖(kN?m)3.021.632.330.000.002.331.633.02主楞剪力圖(kN?m)主楞變形圖(mm)(1)主楞抗彎強度驗算Mmax=0.49kN.mO=M/W=0.49X106/8.98X103=54.57N/mm2；[f]=205.00N/mm2；"滿足要求！"(2)主楞的撓度驗算vmax=0.03mm[v]=300/250=1.20mm；"滿足要求！"五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:Nv[N]=fXA其中：N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積(mm2)；76mm2f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.2X(19.20+2)X0.60X0.30=4.58kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170X76/1000=12.92kN"滿足要求！"六、梁底模板計算W=30.00X1.802/6=16.20cm3I=30.00X1.803/12=14.58cm4；q梁底模板計算簡圖抗彎強度驗算：新澆混凝土設計值：q1=(24.00+1.5)X0.30X0.80=6.12kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2=0.35X0.30=0.11kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3=(2+2)X0.30=1.20kN/m；q=1.2X(6.12+0.11)+1.4X1.20=9.16kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1X9.16X0.302=0.08KN?mm；O=Mmax/W=0.08X106/16.20X103=4.94N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"滿足要求！"抗剪強度計算：V=0.6ql=0.6X9.16X0.30=1.65kN；T=3V/(2bh)=3X1648.80/(2X300X18)=0.46N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"滿足要求"撓度驗算：v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250q=q1+q2=6.12+0.11=6.23kN/m；l=300mm；E=9500N/mm2；[v]=300/250=1.20mm；v=0.677X6.23X3004/(100X9500X14.58X104)=0.25mm"滿足要求"七、梁底支撐木方的計算荷載的計算：鋼筋混凝土粱和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2X[(24.00+1.5)X0.80X0.30+0.35X0.30X(2X0.70+0.30)/0.30]=8.06kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m):q2=1.4X(2+0.25)X0.30=0.95kN/m；梁兩側樓板荷載設計值：q3=2X0.30X[1.2X0.10X(24.00+1.5)+1.4X(0.25+2)]X(0.8-0.30)/4/0.30=1.55kN/mq=q1+q2+q3=8.06+0.95+1.55=10.56kN/m支撐方木驗算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=6.00X8.00X8.00/6=64.00cm3；I=6.00X8.00X8.00X8.00/12=256.00cm4；E=9500N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下：300q800800300q800800梁底方木計算簡圖(kN?m)剪力圖(kN)

形變圖(mm)形變圖(mm)抗彎強度驗算：Mmax=0.51kN?mO=M/W=0.51X106/6.40X104=7.97N/mm2；[f]=15N/mm2；"滿足要求！"抗剪強度計算：Vmax=1.58kNT=3V/(2bh0)=3X1.58X1000/(2X60X80)=0.49N/mm2；[T]=1.4N/mm2；"滿足要求！"撓度驗算：vmax=2.59mm；[v]=800.00/250=3.20mm；"滿足要求！"八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞托梁采用：鋼管(單鋼管):①48X2.85；W=4.31cm3；I=10.34cm4；梁兩側縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=1.58kN.plplplplP-Hpiplplplo05--plplplplP-Hpiplplplo05--托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算彎矩圖(kN?m)(1).抗彎強度驗算：Mmax=0.59kN?m；O=M/W=0.59X106/(4.31X103)=136.89N/mm2；[f]=205N/mm2；"滿足要求!"(2).撓度驗算：最大變形vmax=2.07mm；允許撓度：[v]=1050.00/250=4.20mm；"滿足要求!"九、扣件抗滑移的計算RWRc其中：Rc 扣件抗滑承載力設計值；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值計算中R取最大支座反力，R=5.53kN扣件抗滑承載力的設計值為[R]=8.00KN"扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求"十、立桿的穩(wěn)定性計算梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力：N1=5.53kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2X0.1291X17.3=2.68kN；上端板的支座反力：新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：p1:1.2X(24.00+1.5)X[1.05+(0.8-0.30)]/2X0.10X1.05=2.49kN/m模板結構自重荷載設計值：p2:1.2X0.35X[1.05+(0.8-0.30)]/2X1.05=0.03kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：p3:1.4X2.5[1.05+(0.8-0.30)]/2X0.10X1.05=0.28kN/m；N3=2.49+0.03+0.28=2.80N=N1+N2+N3=5.53+2.72+2.80=11.05kN；i=1.59；A=4.04；[f]=205N/mm2；l0=k1uhk1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16X1.50X1.5=2.61m；l0/i=164；=0.262；O=N/(A)W[f]；O=11050.00/(0.262X404.00)=104.39N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(1)滿足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2X0.1=1.70m；l0/i=106；=0.544；O=N/(A)W[f]；O=11050.00/(0.544X404.00)=50.28N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(2)滿足要求!"三、350X1000梁模板計算書梁段:L1。計算簡圖一、參數(shù)信息模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度(mm):350mm；梁截面高度(mm):1000mm；混凝土板厚度(mm):100mm；立桿縱距(沿梁跨度方向間距)L(m):0.95m；桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1m；立桿步距(m):1.5m；梁底增加承重立桿根數(shù)：1根梁支撐架搭設高度H(m)17.3m；梁兩側立桿間距(m):1m；鋼管:①48X2.85；C7^：丈卜荷載參數(shù)新澆混凝土自重標準值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:2kN/m2；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:2kN/m2；板施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5kN/m2材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；梁底模板參數(shù)底模板方木的間距(mm):300mm；梁底方木截面寬度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；梁側模板參數(shù)主楞間距(mm):400mm；次楞間距(mm):300mm；穿梁螺栓水平間距(mm):600mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):400mm；穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數(shù)：1個主楞鋼楞圓鋼管48X3.0W=4.49X2=8.98cm3I=10.78X2=21.56cm4次楞木楞高度：80mm,次楞木楞寬度:60mmW=64X1=64.00cm3I=256X1=256.00cm4二、梁模側板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：F"22y衣仇厭運 F=yH其中：尸----混凝土的重度，取24.00kN/m3；T--7昆凝土的入模溫度，取20.00°C；t----新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),5.00h；V---混凝土的澆筑速度，取0.80m/h；H---混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1000.00mm；1----外加劑影響修正系數(shù)，取1.20；02----混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。32.59kN/m2、24.00kN/m2，取較小值取24.00kN/m2新澆混凝土壓力標準值F1=24.00kN/m2。傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2.00kN/m2。三、梁側模板面板的計算抗彎強度計算W=(100.00-10.00)X1.802/6=48.60cm3；新澆混凝土側壓力設計值:q1=(1.00-0.10)X24.00=21.60kN/m振搗混凝土荷載設計值:q2=(1.00-0.10)X2=1.80kN/m；q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X21.60+1.4X1.80=28.44kN/m；l=0.30m；M=0.1ql=0.1X28.44X0.302=0.26kN?m；n=M/W=0.26X105/4.86X104=5.35N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=15.00N/mm2；"滿足要求"抗剪強度計算V=0.6ql=0.6X28.44X0.30=5.12KN；T=3V/(2bh)=3X5.12X1000/(2X900.00X18)=0.47N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"滿足要求"撓度驗算q1=21.60kN/m；E=9500N/mm2；I=(100.00-10.00)X1.803/12=43.74cm4；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X21.60X300.004/(100X9500X43.74X104)=0.29mm；[v]=l/250=300.00/250=1.20mm；"滿足要求！"四、梁側模板楞的計算1.次楞計算新澆混凝土側壓力設計值:q1=0.30X24.00=7.20kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=0.30X2=0.60kN/m；荷載設計值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X7.20+1.4X0.60=9.48kN/m；主楞間距：l=0.40mW=64.00cm3；I=256.00cm4；E=9500.00N/mm2；qA Z十“算簡圖 *\ A(1).次楞強度驗算M=0.1ql2=0.1X9.48X0.402=0.15kN.m強度驗算計算公式如下:O=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值o=0.15X105/64.00X105=2.34N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=15.00N/mm2；"滿足要求！"(2).次楞的撓度驗算q=7.20kN/m；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X7.20X4004/(100X2560000.00X9500.00)=0.05mm次楞的最大容許撓度值:[v]=400/250=1.60mm；"滿足要求！"主楞計算新澆混凝土側壓力設計值:p1=0.40X0.30X24.00=2.88kN；振搗混凝土荷載設計值:p2=0.40X0.30X2=0.24kN；荷載設計值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X2.88+1.4X0.24=3.79kN；W=8.98cm3；I=21.56cm4；E=210000.00N/mm2；

主楞計算簡圖0.51 0.510.600.60主楞彎矩圖(kN?m)3701.992.040.000.002.041.993.70主楞剪力圖(kN?m)主楞變形圖(mm)主楞抗彎強度驗算Mmax=0.60kN.mO=M/W=0.60X106/8.98X103=66.82N/mm2；[f]=205.00N/mm2；"滿足要求！"主楞的撓度驗算vmax=0.03mm[v]=400/250=1.60mm；"滿足要求！"五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:Nv[N]=fXA其中：N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積(mm2)；76mm2f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.2X(24.00+2)X0.60X0.40=7.49kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170X76/1000=12.92kN"滿足要求！"六、梁底模板計算W=35.00X1.802/6=18.90cm3I=35.00X1.803/12=17.01cm4；q梁底模板計算簡圖1.抗彎強度驗算：新澆混凝土設計值：q1=(24.00+1.5)X0.35X1.00=8.93kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2=0.35X0.35=0.12kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3=(2+2)X0.35=1.40kN/m；q=1.2X(8.93+0.12)+1.4X1.40=12.82kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1X12.82X0.302=0.12KN?mm；O=Mmax/W=0.12X106/18.90X103=6.35N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"滿足要求！"抗剪強度計算：V=0.6ql=0.6X12.82X0.30=2.31kN；T=3V/(2bh)=3X2307.60/(2X350X18)=0.55N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"滿足要求"撓度驗算：v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250q=q1+q2=8.93+0.12=9.05kN/m；l=300mm；E=9500N/mm2；[v]=300/250=1.20mm；v=0.677X9.05X3004/(100X9500X17.01X104)=0.31mm"滿足要求"七、梁底支撐木方的計算

荷載的計算：鋼筋混凝土粱和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2X[(24.00+1.5)X1.00X0.30+0.35X0.30X(2X0.90+0.35)/0.35]=9.95kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m):q2=1.4X(2+0.25)X0.30=0.95kN/m；梁兩側樓板荷載設計值：q3=2X0.30X[1.2X0.10X(24.00+1.5)+1.4X(0.25+2)]X(1-0.35)/4/0.35=1.73kN/mq=q1+q2+q3=9.95+0.95+1.73=12.63kN/m支撐方木驗算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=6.00X8.00X8.00/6=64.00cm3；I=6.00X8.00X8.00X8.00/12=256.00cm4；E=9500N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下：梁底方木計算簡圖(kN?m)剪力圖(kN)0.13梁底方木計算簡圖(kN?m)剪力圖(kN)0.13K0.00'、、、^^形變圖(mm)形變圖(mm)抗彎強度驗算：Mmax=0.13kN?mO=M/W=0.13X106/6.40X104=2.03N/mm2；[f]=15N/mm2；"滿足要求！"2.抗剪強度計算：Vmax=2.08kNT=3V/(2bh0)=3X2.08X1000/(2X60X80)=0.65N/mm2；[T]=1.4N/mm2；"滿足要求！"撓度驗算：vmax=0.03mm；[v]=500.00/250=2.00mm；"滿足要求！"八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞托梁采用：鋼管(單鋼管):①48X2.85；W=4.31cm3；I=10.34cm4；1.梁兩側縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.98kN.pl50plplplplplplo5pl50plplplplplplo5托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算彎矩圖(kN?m)(1).抗彎強度驗算：Mmax=0.31kN?m；O=M/W=0.31X106/(4.31X103)=71.93N/mm2；[f]=205N/mm2；"滿足要求!"(2).撓度驗算：最大變形vmax=0.87mm；允許撓度：[v]=950.00/250=3.80mm；"滿足要求!"梁底縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=2.46kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算變形圖(mm).抗彎強度驗算：Mmax=0.77kN?m；O=M/W=0.77X106/(4.31X103)=178.65N/mm2；[f]=205N/mm2；"滿足要求!".撓度驗算：vmax=2.17mm；允許撓度：[v]=950.00/250=3.80mm；"滿足要求!"九、扣件抗滑移的計算RWRc其中：Rc 扣件抗滑承載力設計值；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值計算中R取最大支座反力，R=7.78kN扣件抗滑承載力的設計值為[R]=8.00KN"扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求"十、立桿的穩(wěn)定性計算梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力：N1=3.11kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2X0.1291X17.3=2.68kN；上端板的支座反力：新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：p1:1.2X(24.00+1.5)X[1.05+(1-0.35)]/2X0.10X0.95=2.47kN/m模板結構自重荷載設計值：p2:1.2X0.35X[1.05+(1-0.35)]/2X0.95=0.03kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：p3:1.4X2.5[1.05+(1-0.35)]/2X0.10X0.95=0.28kN/m；N3=2.47+0.03+0.28=2.78N=N1+N2+N3=3.11+2.72+2.78=8.61kN；i=1.59；A=4.04；[f]=205N/mm2；l0=k1uhk1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16X1.50X1.5=2.61m；l0/i=164；=0.262；O=N/(A)W[f]；O=8610.00/(0.262X404.00)=81.34N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(1)滿足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2X0.1=1.70m；l0/i=106；=0.544；O=N/(A)W[f]；O=8610.00/(0.544X404.00)=39.18N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(2)滿足要求!"梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力：N1=7.78kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2X0.1291X17.3=2.68kN；N=N1+N2=7.78+2.72=10.50kN；i=1.59；A=4.04；W=4.31；l0=k1uhk1 計算長度附加系數(shù)，取值為k1=1.16；u=1.50；lo=kluh=1.16X1.50X1.5=2.61m；l0/i=164；=0.262；O=N/(A)W[f]；O=10500.00/(0.262X404.00)=99.20N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(1)滿足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2X0.1=1.70m；l0/i=106；=0.544；O=N/(A)W[f]；O=10500.00/(0.544X404.00)=47.78N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式(2)滿足要求!"四、500X1200梁模板計算書梁段:L1。計算簡圖一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度(mm):500mm；梁截面高度(mm):1200mm；混凝土板厚度(mm):100mm；立桿縱距(沿梁跨度方向間距)L(m):0.525m；桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1m；立桿步距(m):1.5m；梁底增加承重立桿根數(shù)：1根梁支撐架搭設高度H(m)17.3m；梁兩側立桿間距(m):1m；鋼管:①48X2.85；荷載參數(shù)新澆混凝土自重標準值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:2kN/m2；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值:2kN/m2；板施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5kN/m2材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；梁底模板參數(shù)底模板方木的間距(mm):300mm；梁底方木截面寬度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；梁側模板參數(shù)主楞間距(mm):400mm；次楞間距(mm):250mm；穿梁螺栓水平間距(mm):500mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):400mm；穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數(shù)：1個主楞鋼楞圓鋼管48X3.0W=4.49X2=8.98cm3I=10.78X2=21.56cm4次楞木楞高度：80mm,次楞木楞寬度:60mmW=64X1=64.00cm3I=256X1=256.00cm4二、梁模側板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中：丁一混凝土的重度，取24.00kN/m3；T--7昆凝土的入模溫度，取20.00°C；t----新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),5.00h；V---混凝土的澆筑速度，取0.80m/h；H---混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1200.00mm；產(chǎn)1----外加劑影響修正系數(shù)，取1.20；02----混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。32.59kN/m2、28.80kN/m2，取較小值取28.80kN/m2新澆混凝土壓力標準值F1=28.80kN/m2。傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2.00kN/m2。三、梁側模板面板的計算抗彎強度計算W=(120.00-10.00)X1.802/6=59.40cm3；新澆混凝土側壓力設計值:q1=(1.20-0.10)X28.80=31.68kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=(1.20-0.10)X2=2.20kN/m；q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X31.68+1.4X2.20=41.10kN/m；l=0.25m；M=0.1ql=0.1X41.10X0.252=0.26kN?m；O=M/W=0.26X105/5.94X104=4.38N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=15.00N/mm2；"滿足要求"抗剪強度計算V=0.6ql=0.6X41.10X0.25=6.17KN；T=3V/(2bh)=3X6.17X1000/(2X1100.00X18)=0.47N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"滿足要求"撓度驗算q1=31.68kN/m；E=9500N/mm2；I=(120.00-10.00)X1.803/12=53.46cm4；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X31.68X250.004/(100X9500X53.46X104)=0.16mm；[v]=l/250=250.00/250=1.00mm；"滿足要求！"四、梁側模板楞的計算次楞計算新澆混凝土側壓力設計值:q1=0.25X28.80=7.20kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=0.25X2=0.50kN/m；荷載設計值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X7.20+1.4X0.50=9.34kN/m；主楞間距：l=0.40mW=64.00cm3；I=256.00cm4；E=9500.00N/mm2；q1KN計\ z算簡圖‘；主鄒膽：\ A(1).次楞強度驗算

M=0.1ql2=0.1X9.34X0.402=0.15kN.m強度驗算計算公式如下:O=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值o=0.15X105/64.00X105=2.34N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=15.00N/mm2；"滿足要求！"(2).次楞的撓度驗算q=7.20kN/m；v=0.677ql4/(100EI)=0.677X7.20X4004/(100X2560000.00X9500.00)=0.05mm次楞的最大容許撓度值:[v]=400/250=1.60mm；"滿足要求！"主楞計算新澆混凝土側壓力設計值:p1=0.40X0.25X28.80=2.88kN；振搗混凝土荷載設計值:p2=0.40X0.25X2=0.20kN；荷載設計值：q=1.2Xq1+1.4Xq2=1.2X2.88+1.4X0.20=3.74kN；W=8.98cm3；I=21.56cm4；E=210000.00N/mm2；■ 匚nn ■? 匸nn ■■ 匚nn ■? 匸nn ■■ 匚廠in ■■ 3UU ■■ OUU ■■ 3UU ■主楞剪力圖(kN?m)主楞變形圖(mm)(1)主楞抗彎強度驗算Mmax=0.41kN.mO=M/W=0.41X106/8.98X103=45.66N/mm2；[f]=205.00N/mm2；"滿足要求！"(2)主楞的撓度驗算vmax=0.01mm[v]=400/250=1.60mm；"滿足要求！"五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:N<[N]=fXA其中：N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積(mm2)；76mm2f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.2X(28.80+2)X0.50X0.40=7.39kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170X76/1000=12.92kN"滿足要求！"六、梁底模板計算W=50.00X1.802/6=27.00cm3；I=50.00X1.803/12=24.30cm4；梁底模板計算簡圖抗彎強度驗算：新澆混凝土設計值：q1=(24.00+1.5)X0.50X1.20=15.30kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2=0.35X0.50=0.18kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值q3=(2+2)X0.50=2.00kN/m；q=1.2X(15.30+0.18)+1.4X2.00=21.38kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1X21.38X0.302=0.19KN?mm；O=Mmax/W=0.19X106/27.00X103=7.04N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"滿足要求！"抗剪強度計算：V=0.6ql=0.6X21.38X0.30=3.85kN；T=3V/(2bh)=3X3848.40/(2X500X18)=0.64N/mm2；[T]=1.40N/mm2；"滿足要求"撓度驗算：v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250q=q1+q2=15.30+0.18=15.48kN/m；l=300mm；E=9500N/mm2；[v]=300/250=1.20mm；v=0.677X15.48X3004/(100X9500X24.30X104)=0.37mm；"滿足要求"七、梁底支撐木方的計算荷載的計算：鋼筋混凝土粱和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2X[(24.00+1.5)X1.20X0.30+0.35X0.30X(2X1.10+0.50)/0.50