樓幕墻工程 設計計算書

華潤置地金沙項目

8-23#樓幕墻工程設計計算書設計：審核：批準：二〇一八年一月十二日目錄TOC\o"1-3"\f0\h\z\u1設計依據 12計算簡圖、幾何信息 13荷載與組合 43.1節(jié)點荷載 43.2單元荷載 43.3其它荷載 73.4荷載組合 84內力位移計算結果 84.1內力 84.1.1最不利內力 84.1.2內力包絡及統計 134.2位移 184.2.1組合位移 185設計驗算結果 255.1設計驗算結果圖及統計表 255.2設計驗算結果表 296后錨固計算32PAGE11設計依據《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》（GB50018-2002）《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2012）《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）《鋼結構焊接規(guī)范》（GB50661-2011）《鋼結構高強度螺栓連接技術規(guī)程》（JGJ82-2011）2計算簡圖、幾何信息計算簡圖(圓表示支座，數字為節(jié)點號)各節(jié)點信息如下表：節(jié)點號x坐標(m)y坐標(m)z坐標(m)x向約束y向約束z向約束繞x約束繞y約束繞z約束12.3502.4005.200√√√√√√22.3502.2505.20032.3501.2505.20042.3500.2505.20052.3500.0005.20061.6842.4005.200√√√√√√71.6842.2505.20081.6841.2505.20091.6840.2505.200101.6840.0005.200111.0172.4005.200√√√√√√121.0172.2505.200131.0171.2505.200141.0170.2505.200151.0170.0005.200160.3502.4005.200√√√√√√170.3502.2505.200180.3501.2505.200190.3500.2505.200200.3500.0005.200210.1502.2505.200220.1501.2505.200230.1500.2505.200240.1500.0005.200252.5500.0005.200262.5500.2505.200272.5501.2505.200282.5502.2505.200290.0000.2505.200302.7000.2505.200310.0002.2505.200322.7002.2505.200330.0001.2505.200342.7001.2505.200352.7000.0005.200362.7002.4005.200√√√√√√370.0000.0005.200380.0002.4005.200√√√√√√各單元信息如下表：注：等肢單角鋼的2、3軸分別對應u、v軸單元號截面名稱長度(m)面積(mm2)繞2軸慣性矩(x104mm4)繞3軸慣性矩(x104mm4)繞2軸計算長度系數繞3軸計算長度系數i節(jié)點釋放j節(jié)點釋放1工20a0.150355515823691.00016.0002工20a0.150355515823692.33318.0003工20a0.200355515823691.75013.5004工20a0.667355515823691.0004.0485工20a0.667355515823691.0004.0486工20a0.666355515823691.0004.0547工20a0.200355515823691.75013.5008工20a0.150355515823692.33318.0009工20a0.150355515823691.00016.00010工20a1.000355515823691.0002.40011工20a1.000355515823691.0002.40012工20a0.250355515823691.0009.60013矩80x60x4.00.150101556.1087.941.00016.00014矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40015矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40016矩80x60x4.00.250101556.1087.941.0009.60017矩80x60x4.00.150101556.1087.941.00016.00018矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40019矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40020矩80x60x4.00.250101556.1087.941.0009.60021矩80x60x4.00.150101556.1087.941.00016.00022矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40023矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40024矩80x60x4.00.250101556.1087.941.0009.60025矩80x60x4.00.150101556.1087.941.00016.00026矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40027矩80x60x4.01.000101556.1087.941.0002.40028矩80x60x4.00.250101556.1087.941.0009.60029方60x4.01.00085543.5443.541.0002.00030方60x4.01.00085543.5443.541.0002.00031方60x4.01.00085543.5443.541.0002.00032方60x4.01.00085543.5443.541.0002.00033方60x4.00.15085543.5443.541.00018.00034方60x4.00.20085543.5443.541.00013.50035方60x4.00.66785543.5443.541.0004.04836方60x4.00.66785543.5443.541.0004.04837方60x4.00.66685543.5443.541.0004.05438方60x4.00.20085543.5443.541.00013.50039方60x4.00.15085543.5443.541.00018.00040方60x4.00.15085543.5443.541.00018.00041方60x4.00.20085543.5443.541.00013.50042方60x4.00.66785543.5443.541.0004.04843方60x4.00.66785543.5443.541.0004.04844方60x4.00.66685543.5443.541.0004.05445方60x4.00.20085543.5443.541.00013.50046方60x4.00.15085543.5443.541.00018.00047方60x4.00.15085543.5443.541.00018.00048方60x4.00.20085543.5443.541.00013.50049方60x4.00.66785543.5443.541.0004.04850方60x4.00.66785543.5443.541.0004.04851方60x4.00.66685543.5443.541.0004.05452方60x4.00.20085543.5443.541.00013.50053方60x4.00.15085543.5443.541.00018.00054工20a0.250355515823691.0009.60055工20a1.000355515823691.0002.40056工20a1.000355515823691.0002.4003荷載與組合結構重要性系數：1.003.1節(jié)點荷載3.2單元荷載1)工況號:0*輸入的面荷載:序號荷載類型導荷方式體形系數面荷載值(基本風壓)kN/m21恒載雙向桿件--0.50面荷載分布圖:面荷載序號1分布圖（實線表示荷載分配到的單元）2)工況號:1*輸入的面荷載:序號荷載類型導荷方式體形系數面荷載值(基本風壓)kN/m21活載雙向桿件--0.50面荷載分布圖:面荷載序號1分布圖（實線表示荷載分配到的單元）3)工況號:2*輸入的面荷載:序號荷載類型導荷方式體形系數面荷載值(基本風壓)kN/m21風載雙向桿件0.500.30面荷載分布圖:面荷載序號1分布圖（實線表示荷載分配到的單元）4)工況號:3*輸入的面荷載:序號荷載類型導荷方式體形系數面荷載值(基本風壓)kN/m21風載雙向桿件-2.000.30面荷載分布圖:面荷載序號1分布圖（實線表示荷載分配到的單元）3.3其它荷載(1).地震作用規(guī)范：《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）地震烈度：7度(0.10g)水平地震影響系數最大值：0.08計算振型數：9建筑結構阻尼比：0.040特征周期值：0.40地震影響：多遇地震場地類別：Ⅱ類地震分組：第二組周期折減系數：1.00地震力計算方法：振型分解法振型號周期（秒）10.073820.062530.047640.032450.021160.020270.014580.011790.0112(2).溫度作用無溫度作用。3.4荷載組合(1)1.20恒載+1.40活載工況1(2)1.20恒載+1.40風載工況2(3)1.20恒載+1.40風載工況3(4)1.20恒載+1.40活載工況1+1.40x0.60風載工況2(5)1.20恒載+1.40活載工況1+1.40x0.60風載工況3(6)1.20恒載+1.40x0.70活載工況1+1.40風載工況2(7)1.20恒載+1.40x0.70活載工況1+1.40風載工況3(8)1.00恒載+1.40風載工況2(9)1.00恒載+1.40風載工況3(10)1.20恒載+1.20x0.50活載工況1+1.30水平地震4內力位移計算結果4.1內力4.1.1最不利內力各效應組合下最大支座反力設計值(單位：kN、kN.m)節(jié)點號控制組合號組合序號NxNyNzMxMyMzNx最大1020.2-0.50.8-0.50.00.0Ny最大101-0.20.50.8-0.50.0-0.0Nz最大410.0-0.01.2-0.70.00.0Mx最大91-0.00.0-0.40.2-0.0-0.0My最大410.0-0.01.2-0.70.00.0Mz最大1020.2-0.50.8-0.50.00.01合力最大410.0-0.01.2-0.70.00.0Nx最小101-0.20.50.8-0.50.0-0.0Ny最小1020.2-0.50.8-0.50.00.0Nz最小91-0.00.0-0.40.2-0.0-0.0Mx最小410.0-0.01.2-0.70.00.0My最小91-0.00.0-0.40.2-0.0-0.0Mz最小101-0.20.50.8-0.50.0-0.0Nx最大1020.1-0.01.1-0.60.00.0Ny最大101-0.10.01.1-0.60.0-0.0Nz最大410.00.01.6-1.00.00.0Mx最大91-0.0-0.0-0.60.3-0.0-0.0My最大410.00.01.6-1.00.00.0Mz最大1020.1-0.01.1-0.60.00.06合力最大410.00.01.6-1.00.00.0Nx最小101-0.10.01.1-0.60.0-0.0Ny最小1020.1-0.01.1-0.60.00.0Nz最小91-0.0-0.0-0.60.3-0.0-0.0Mx最小410.00.01.6-1.00.00.0My最小91-0.0-0.0-0.60.3-0.0-0.0Mz最小101-0.10.01.1-0.60.0-0.0Nx最大1020.10.01.1-0.6-0.00.0Ny最大1020.10.01.1-0.6-0.00.0Nz最大41-0.00.01.6-1.0-0.0-0.0Mx最大910.0-0.0-0.60.30.00.0My最大910.0-0.0-0.60.30.00.0Mz最大1020.10.01.1-0.6-0.00.011合力最大41-0.00.01.6-1.0-0.0-0.0Nx最小101-0.1-0.01.1-0.6-0.0-0.0Ny最小101-0.1-0.01.1-0.6-0.0-0.0Nz最小910.0-0.0-0.60.30.00.0Mx最小41-0.00.01.6-1.0-0.0-0.0My最小41-0.00.01.6-1.0-0.0-0.0Mz最小101-0.1-0.01.1-0.6-0.0-0.0Nx最大1020.20.50.8-0.5-0.00.0Ny最大1020.20.50.8-0.5-0.00.0Nz最大410.00.01.2-0.7-0.0-0.0Mx最大91-0.0-0.0-0.40.20.00.0My最大91-0.0-0.0-0.40.20.00.0Mz最大1020.20.50.8-0.5-0.00.016合力最大410.00.01.2-0.7-0.0-0.0Nx最小101-0.2-0.50.8-0.5-0.0-0.0Ny最小101-0.2-0.50.8-0.5-0.0-0.0Nz最小91-0.0-0.0-0.40.20.00.0Mx最小410.00.01.2-0.7-0.0-0.0My最小410.00.01.2-0.7-0.0-0.0Mz最小101-0.2-0.50.8-0.5-0.0-0.0Nx最大1020.00.73.0-5.50.00.0Ny最大1020.00.73.0-5.50.00.0Nz最大410.00.03.9-7.30.00.0Mx最大91-0.0-0.0-0.00.5-0.0-0.0My最大410.00.03.9-7.30.00.0Mz最大1020.00.73.0-5.50.00.036合力最大410.00.03.9-7.30.00.0Nx最小101-0.0-0.73.0-5.50.0-0.0Ny最小101-0.0-0.73.0-5.50.0-0.0Nz最小91-0.0-0.0-0.00.5-0.0-0.0Mx最小410.00.03.9-7.30.00.0My最小91-0.0-0.0-0.00.5-0.0-0.0Mz最小101-0.0-0.73.0-5.50.0-0.0Nx最大1020.0-0.73.0-5.5-0.00.0Ny最大101-0.00.73.0-5.5-0.0-0.0Nz最大410.0-0.03.9-7.3-0.00.0Mx最大91-0.00.0-0.00.50.0-0.0My最大91-0.00.0-0.00.50.0-0.0Mz最大1020.0-0.73.0-5.5-0.00.038合力最大410.0-0.03.9-7.3-0.00.0Nx最小101-0.00.73.0-5.5-0.0-0.0Ny最小1020.0-0.73.0-5.5-0.00.0Nz最小91-0.00.0-0.00.50.0-0.0Mx最小410.0-0.03.9-7.3-0.00.0My最小410.0-0.03.9-7.3-0.00.0Mz最小101-0.00.73.0-5.5-0.0-0.0各效應組合下最大支座反力標準值(單位：kN、kN.m)節(jié)點號控制組合號組合序號NxNyNzMxMyMzNx最大1020.1-0.40.7-0.40.00.0Ny最大101-0.10.40.7-0.40.0-0.0Nz最大410.0-0.01.0-0.50.00.0Mx最大31-0.00.0-0.10.0-0.0-0.0My最大410.0-0.01.0-0.50.00.0Mz最大1020.1-0.40.7-0.40.00.01合力最大410.0-0.01.0-0.50.00.0Nx最小101-0.10.40.7-0.40.0-0.0Ny最小1020.1-0.40.7-0.40.00.0Nz最小31-0.00.0-0.10.0-0.0-0.0Mx最小410.0-0.01.0-0.50.00.0My最小31-0.00.0-0.10.0-0.0-0.0Mz最小101-0.10.40.7-0.40.0-0.0Nx最大1020.0-0.00.9-0.50.00.0Ny最大101-0.00.00.9-0.50.0-0.0Nz最大410.00.01.2-0.70.00.0Mx最大31-0.0-0.0-0.20.1-0.0-0.0My最大410.00.01.2-0.70.00.0Mz最大1020.0-0.00.9-0.50.00.06合力最大410.00.01.2-0.70.00.0Nx最小101-0.00.00.9-0.50.0-0.0Ny最小1020.0-0.00.9-0.50.00.0Nz最小31-0.0-0.0-0.20.1-0.0-0.0Mx最小410.00.01.2-0.70.00.0My最小31-0.0-0.0-0.20.1-0.0-0.0Mz最小101-0.00.00.9-0.50.0-0.0Nx最大1020.00.00.9-0.5-0.00.0Ny最大1020.00.00.9-0.5-0.00.0Nz最大41-0.00.01.2-0.7-0.0-0.0Mx最大310.0-0.0-0.20.10.00.0My最大310.0-0.0-0.20.10.00.0Mz最大1020.00.00.9-0.5-0.00.011合力最大41-0.00.01.2-0.7-0.0-0.0Nx最小101-0.0-0.00.9-0.5-0.0-0.0Ny最小101-0.0-0.00.9-0.5-0.0-0.0Nz最小310.0-0.0-0.20.10.00.0Mx最小41-0.00.01.2-0.7-0.0-0.0My最小41-0.00.01.2-0.7-0.0-0.0Mz最小101-0.0-0.00.9-0.5-0.0-0.0Nx最大1020.10.40.7-0.4-0.00.0Ny最大1020.10.40.7-0.4-0.00.0Nz最大410.00.01.0-0.5-0.0-0.0Mx最大31-0.0-0.0-0.10.00.0-0.0My最大31-0.0-0.0-0.10.00.0-0.0Mz最大1020.10.40.7-0.4-0.00.016合力最大410.00.01.0-0.5-0.0-0.0Nx最小101-0.1-0.40.7-0.4-0.0-0.0Ny最小101-0.1-0.40.7-0.4-0.0-0.0Nz最小31-0.0-0.0-0.10.00.0-0.0Mx最小410.00.01.0-0.5-0.0-0.0My最小410.00.01.0-0.5-0.0-0.0Mz最小101-0.1-0.40.7-0.4-0.0-0.0Nx最大1020.00.52.5-4.60.00.0Ny最大1020.00.52.5-4.60.00.0Nz最大410.00.03.1-5.80.00.0Mx最大31-0.0-0.00.6-0.7-0.0-0.0My最大410.00.03.1-5.80.00.0Mz最大1020.00.52.5-4.60.00.036合力最大410.00.03.1-5.80.00.0Nx最小101-0.0-0.52.5-4.60.0-0.0Ny最小101-0.0-0.52.5-4.60.0-0.0Nz最小31-0.0-0.00.6-0.7-0.0-0.0Mx最小410.00.03.1-5.80.00.0My最小31-0.0-0.00.6-0.7-0.0-0.0Mz最小101-0.0-0.52.5-4.60.0-0.0Nx最大1020.0-0.52.5-4.6-0.00.0Ny最大101-0.00.52.5-4.6-0.0-0.0Nz最大410.0-0.03.1-5.8-0.00.0Mx最大31-0.00.00.6-0.70.0-0.0My最大31-0.00.00.6-0.70.0-0.0Mz最大1020.0-0.52.5-4.6-0.00.038合力最大410.0-0.03.1-5.8-0.00.0Nx最小101-0.00.52.5-4.6-0.0-0.0Ny最小1020.0-0.52.5-4.6-0.00.0Nz最小31-0.00.00.6-0.70.0-0.0Mx最小410.0-0.03.1-5.8-0.00.0My最小410.0-0.03.1-5.8-0.00.0Mz最小101-0.00.52.5-4.6-0.0-0.04.1.2內力包絡及統計按軸力N最大顯示構件顏色(kN)軸力N最大的前10個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M3111020.0000.7-2.9-0.0-0.0-0.05.0291010.0000.73.00.00.0-0.05.53561020.0000.5-2.6-0.1-0.00.02.14101010.0000.53.00.10.0-0.15.05251020.0000.50.8-0.20.00.00.56131010.0000.50.80.2-0.0-0.00.57261020.0000.30.5-0.10.10.00.38141010.0000.30.50.1-0.1-0.00.39381020.0000.1-0.10.2-0.1-0.0-0.110341010.0000.10.1-0.20.10.0-0.0按軸力N最小顯示構件顏色(kN)軸力N最小的前10個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M3111010.000-0.7-2.90.0-0.00.05.0291020.000-0.73.0-0.00.00.05.53561010.000-0.5-2.60.1-0.0-0.02.14101020.000-0.53.0-0.10.00.15.05251010.000-0.50.80.20.0-0.00.56131020.000-0.50.8-0.2-0.00.00.57261010.000-0.30.50.10.1-0.00.38141020.000-0.30.5-0.1-0.10.00.39381010.000-0.1-0.1-0.2-0.10.0-0.110341020.000-0.10.10.20.1-0.0-0.0按彎矩M2最大顯示構件顏色(kN.m)彎矩M2最大的前10個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M31531020.1500.0-0.60.50.00.10.02471010.0000.00.6-0.5-0.00.10.03561011.000-0.5-3.00.1-0.00.15.04101020.000-0.53.0-0.10.00.15.0591020.000-0.73.0-0.00.00.05.5611010.150-0.7-3.00.0-0.00.05.57551020.0000.1-1.6-0.10.00.00.38111011.0000.11.60.1-0.00.00.39481020.200-0.00.30.3-0.00.0-0.110521010.000-0.0-0.3-0.30.00.0-0.1按彎矩M2最小顯示構件顏色(kN.m)彎矩M2最小的前10個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M31531010.150-0.0-0.6-0.50.0-0.10.02471020.000-0.00.60.5-0.0-0.10.03561021.0000.5-3.0-0.1-0.0-0.15.04101010.0000.53.00.10.0-0.15.0591010.0000.73.00.00.0-0.05.5611020.1500.7-3.0-0.0-0.0-0.05.57551010.000-0.1-1.60.10.0-0.00.38111021.000-0.11.6-0.1-0.0-0.00.39481010.2000.00.3-0.3-0.0-0.0-0.110521020.0000.0-0.30.30.0-0.0-0.1按彎矩M3最大顯示構件顏色(kN.m)彎矩M3最大的前10個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M319410.000-0.03.9-0.00.00.07.321410.1500.0-3.9-0.0-0.0-0.07.3310410.000-0.04.0-0.00.00.06.6456411.0000.0-4.0-0.0-0.0-0.06.6555411.000-0.0-2.70.00.00.02.8611410.0000.02.70.0-0.0-0.02.8721410.0000.01.6-0.00.00.01.0817410.0000.01.6-0.0-0.00.01.0922410.0000.01.3-0.00.00.00.71018410.000-0.01.3-0.0-0.00.00.7按彎矩M3最小顯示構件顏色(kN.m)彎矩M3最小的前10個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M315410.334-0.0-0.0-0.0-0.00.0-1.524410.6670.00.9-0.00.0-0.0-1.536410.000-0.0-0.90.0-0.0-0.0-1.547410.000-0.0-1.7-0.0-0.00.0-0.653410.2000.01.7-0.00.0-0.0-0.669910.0000.0-0.00.0-0.0-0.0-0.571910.150-0.00.00.00.00.0-0.5810910.0000.0-0.20.0-0.0-0.0-0.5956911.000-0.00.20.00.00.0-0.51021910.000-0.0-0.60.0-0.0-0.0-0.34.2位移4.2.1組合位移第1種組合Uxyz(mm)第2種組合Uxyz(mm)第3種組合Uxyz(mm)第4種組合Uxyz(mm)第5種組合Uxyz(mm)第6種組合Uxyz(mm)第7種組合Uxyz(mm)第8種組合Uxyz(mm)第9種組合Uxyz(mm)第10種組合第1種情況Uxyz(mm)第10種組合第2種情況Uxyz(mm)第10種組合第3種情況Uxyz(mm)第10種組合第4種情況Uxyz(mm)5設計驗算結果本工程有1種材料：Q235：彈性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；線膨脹系數：1.20*10-5；質量密度：7850kg/m3。5.1設計驗算結果圖及統計表根據計算分析模型，進行規(guī)范檢驗，檢驗結果表明，結構能夠滿足承載力計算要求，應力比最大值為0.21。下圖為模型總體應力比分布圖：桿件應力比分布圖按“強度應力比”顯示構件顏色“強度應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果1210.171(4/1)0.2120.2120.0210.001682滿足2170.171(4/1)0.2120.2120.0210.001682滿足390.137(4/1)0.1440.1370.0220.000729滿足410.137(4/1)0.1440.1370.0220.000729滿足5220.131(4/1)0.1620.1620.0170.0014382滿足6180.131(4/1)0.1620.1620.0170.0014382滿足7100.124(4/1)0.1300.1240.0230.0004729滿足8560.124(4/1)0.1300.1240.0230.0004729滿足9250.120(4/1)0.1480.1480.0160.002682滿足10130.120(4/1)0.1480.1480.0160.002682滿足按“強度應力比”統計結果表范圍>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.00單元數000056百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%按“繞2軸應力比”顯示構件顏色“繞2軸整體穩(wěn)定應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果1210.1710.212(4/1)0.2120.0210.001682滿足2170.1710.212(4/1)0.2120.0210.001682滿足3220.1310.162(4/1)0.1620.0170.0014382滿足4180.1310.162(4/1)0.1620.0170.0014382滿足5250.1200.148(4/1)0.1480.0160.002682滿足6130.1200.148(4/1)0.1480.0160.002682滿足790.1370.144(4/1)0.1370.0220.000729滿足810.1370.144(4/1)0.1370.0220.000729滿足9100.1240.130(4/1)0.1240.0230.0004729滿足10560.1240.130(4/1)0.1240.0230.0004729滿足按“繞2軸整體穩(wěn)定應力比”統計結果表范圍>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.00單元數000056百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%按“繞3軸應力比”顯示構件顏色“繞3軸整體穩(wěn)定應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果1210.1710.2120.212(4/1)0.0210.001682滿足2170.1710.2120.212(4/1)0.0210.001682滿足3220.1310.1620.162(4/1)0.0170.0014382滿足4180.1310.1620.162(4/1)0.0170.0014382滿足5250.1200.1480.148(4/1)0.0160.002682滿足6130.1200.1480.148(4/1)0.0160.002682滿足790.1370.1440.137(4/1)0.0220.000729滿足810.1370.1440.137(4/1)0.0220.000729滿足9100.1240.1300.124(4/1)0.0230.0004729滿足10560.1240.1300.124(4/1)0.0230.0004729滿足按“繞3軸整體穩(wěn)定應力比”統計結果表范圍>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.00單元數000056百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%5.2設計驗算結果表設計驗算結果表(強度和整體穩(wěn)定為(應力/設計強度))單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果10.1370.1440.1370.0220.000729滿足20.0050.0060.0050.0110.0001733滿足30.0120.0120.0120.0100.0001733滿足40.0280.0290.0280.0070.0003233滿足50.0290.0300.0290.0010.0003233滿足60.0280.0290.0280.0070.0003233滿足70.0120.0120.0120.0100.0001733滿足80.0050.0060.0050.0110.0001733滿足90.1370.1440.1370.0220.000729滿足100.1240.1300.1240.0230.0004729滿足110.0530.0560.0530.0150.0004729滿足120.0090.0090.0090.0110.0001229滿足130.1200.1480.1480.0160.002682滿足140.0810.1010.1010.0100.0014382滿足150.0200.0240.0240.0050.0014382滿足160.0170.0210.0210.0050.0011182滿足170.1710.2120.2120.0210.001682滿足180.1310.1620.1620.0170.0014382滿足190.0500.0620.0620.0040.0004382滿足200.0310.0390.0390.0090.0011182滿足210.1710.2120.2120.0210.001682滿足220.1310.1620.1620.0170.0014382滿足230.0500.0620.0620.0040.0004382滿足240.0310.0390.0390.0090.0011182滿足250.1200.1480.1480.0160.002682滿足260.0810.1010.1010.0100.0014382滿足270.0200.0240.0240.0050.0014382滿足280.0170.0210.0210.0050.0011182滿足290.0320.0410.0410.0040.0014489滿足300.0140.0180.0180.0040.0004489滿足310.0140.0180.0180.0020.0004489滿足320.0320.0410.0410.0020.0014489滿足330.0070.0100.0100.0050.0017120滿足340.0200.0260.0260.0030.0029120滿足350.0170.0220.0220.0040.00030120滿足360.0170.0220.0220.0030.00030120滿足370.0170.0220.0220.0020.00030120滿足380.0200.0260.0260.0020.0029120滿足390.0070.0100.0100.0040.0017120滿足400.0050.0060.0070.0030.0027120滿足410.0120.0150.0150.0070.0039120滿足420.0060.0080.0080.0010.00030120滿足430.0040.0050.0050.0020.00030120滿足440.0060.0080.0080.0030.00030120滿足450.0120.0150.0150.0070.0039120滿足460.0050.0060.0070.0030.0027120滿足470.0300.0390.0390.0160.0067120滿足480.0350.0450.0450.0100.0049120滿足490.0300.0380.0380.0060.00130120滿足500.0290.0370.0370.0030.00130120滿足510.0300.0380.0380.0030.00130120滿足520.0350.0450.0450.0090.0049120滿足530.0300.0390.0390.0150.0067120滿足540.0090.0090.0090.0110.0001229滿足550.0530.0560.0530.0150.0004729滿足560.1240.1300.1240.0230.0004729滿足最嚴控制表(強度和整體穩(wěn)定為(應力/設計強度))強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比所在單元21212110531033數值0.1710.2120.2120.0230.00647120后錨固計算計算引用的規(guī)范、標準及資料《玻璃幕墻工程技術規(guī)范》JGJ102-2003《金屬與石材幕墻工程技術規(guī)范》JGJ133-2001《混凝土結構后錨固技術規(guī)程》JGJ145-2013《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010《混凝土用膨脹型、擴孔型建筑錨栓》JG160-2004幕墻埋件計算(后錨固結構-機械錨栓)埋件受力基本參數V=3899NN=0NM=7342000N·mm選用錨栓：慧魚-后膨脹套管錨栓,FH18x100/100B錨栓排數×列數：3×2；錨栓最外排間距×最外列間距：300mm×250mm；混凝土等級：C30；；錨栓群中錨栓的拉力計算按5.2.2[JGJ145-2013]規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進行彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設計值應按下列規(guī)定計算：1：當N/n-My1/Σyi2≥0時：5.2.2-1[JGJ145-2013]Nsdh=N/n+My1/Σyi25.2.2-2[JGJ145-2013]2：當N/n-My1/Σyi2<0時：Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/25.2.2-3[JGJ145-2013]在上面公式中：M：彎矩設計值；Nsdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設計值；y1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；L：軸力N作用點至受壓一側最外排錨栓的垂直距離；在本例中：N/n-My1/Σyi2=0/6-7342000×150/90000=-12236.667因為：-12236.667<0所以：Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2=9789.333N按JGJ102-2003的5.5.7中第七條規(guī)定，這里的Nsdh再乘以2就是現場實際拉拔應該達到的值。另外，我們接著分析一下錨栓群受拉區(qū)的總拉力：當N/n-My1/Σyi2≥0時：螺栓群中的所有錨栓在組合外力作用下都承受拉力，中性軸在錨栓群形心位置，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為：Nsdg=N+MΣyi/Σyi2=N而當N/n-My1/Σyi2＜0時：最下排的錨栓底部埋板部分為結構受壓區(qū)，螺栓群的中性軸取最下一排錨栓位置，這種情況下群錨受拉區(qū)總拉力為：Nsdg=ΣNsi5.2.3-1[JGJ145-2013]Nsi=Nsdh·yi//y1/5.2.3-2[JGJ145-2013]對上兩個公式整理后，得：Nsdg=(NL+M)Σyi//Σyi/2本例中，因為：-12236.667<0所以：Nsdg=(NL+M)Σyi//Σyi/2=29368N群錨受剪內力計算按5.3.1[JGJ145-2013]的規(guī)定，計算鋼材破壞或混凝土剪撬破壞時，應按群錨中所有錨栓均承受剪力進行計算，也就是：Vsdh=3899/6=649.833N錨栓鋼材破壞時的受拉承載力計算NRd,s=kNRk,s/γRS,N6.1.2-1[JGJ145-2013]NRk,s=fykAs6.1.2-2[JGJ145-2013]上面公式中：NRd,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力設計值；NRk,s：錨栓鋼材破壞時的受拉承載力標準值；k：地震作用下錨固承載力降低系數，按表4.3.9[JGJ145-2013]選取；As：錨栓應力截面面積；fyk：機械錨栓屈服強度標準值；γRS,N：錨栓鋼材受拉破壞承載力分項系數,按規(guī)范表4.3.10,取γRS,N=1.2；NRk,s=Asfyk=84.3×400=33720NNRd,s=kNRk,s/γRS,N=1×33720/1.2=28100N≥Nsdh=9789.333N錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設計要求！混凝土錐體受拉破壞承載力計算因錨固點位于結構受拉面，而該結構為普通混凝土結構，故錨固區(qū)基材應判定為開裂混凝土?；炷铃F體受拉破壞時的受拉承載力設計值NRd,c應按下列公式計算：NRd,c=kNRk,c/γRc,N6.1.3-1[JGJ145-2013]NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,N6.1.3-2[JGJ145-2013]對于開裂混凝土土：NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.56.1.3-3[JGJ145-2013]對于不開裂混凝土土：NRk,c0=9.8×fcu,k0.5×hef1.56.1.3-4[JGJ145-2013]在上面公式中：NRd,c：混凝土錐體破壞時的受拉承載力設計值；NRk,c：混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值；k：地震作用下錨固承載力降低系數，按表4.3.9[JGJ145-2013]選取；γRc,N：混凝土錐體破壞時的受拉承載力分項系數，按表4.3.10[JGJ145-2013]采用，取1.8；NRk,c0：開裂混凝土單錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值；fcu,k：混凝土立方體抗壓強度標準值，當其在45-60MPa間時，應乘以降低系數0.95；hef：錨栓有效錨固深度；NRk,c0=7.0×fcu,k0.5×hef1.5=7.0×300.5×1001.5=38340.579NAc,N0：混凝土理想錐體破壞投影面面積，按6.1.4[JGJ145-2013]??；scr,N：混凝土錐體破壞情況下，無間距效應和邊緣效應，確保每根錨栓受拉承載力標準值的臨界間矩。scr,N=3hef=3×100=300mmAc,N0=scr,N26.1.4[JGJ145-2013]=3002=90000mm2Ac,N：混凝土實際錐體破壞投影面積，按6.1.5[JGJ145-2013]?。寒擭/n-My1/Σyi2≥0時：Ac,N=(min(c1,c1a)+s1+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)……情況一當N/n-My1/Σyi2<0時：若錨栓共有2排，則：Ac,N=(c1a+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)……情況二若錨栓共有3-4排，則：Ac,N=(c1a+min(s1/2,scr,N)+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)……情況三其中：c1、c1a、c2：方向1及2的邊矩；s1、s2：方向1及2的間距；ccr,N：混凝土錐體破壞時的臨界邊矩，取ccr,N=1.5hef=1.5×100=150mm；c1≤ccr,Nc1a≤ccr,Nc2≤ccr,Ns2≤scr,N情況三時：(s1/2)≤scr,N，其他時：s1≤scr,N所以，本計算為：Ac,N=(c1a+min(s1/2,scr,N)+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,N)=(100+150+0.5×300)×(150+250+0.5×300)=220000mm2ψs,N：邊矩c對受拉承載力的降低影響系數，按6.1.6[JGJ145-2013]采用：ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤16.1.6[JGJ145-2013]其中c為邊矩，當為多個邊矩時，取最小值；ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,N≤1=0.7+0.3×100/150=0.9所以，ψs,N取0.9。ψre,N：表層混凝土因為密集配筋的剝離作用對受拉承載力的降低影響系數，按6.1.7[JGJ145-2013]采用，當錨固區(qū)鋼筋間距s≥150mm或鋼筋直徑d≤10mm且s≥100mm時，取1.0；ψre,N=0.5+hef/200≤1=0.5+100/200=1所以，ψre,N取1。ψec,N：荷載偏心eN對受拉承載力的降低影響系數，按6.1.8[JGJ145-2013]采用；ψec,N=1/(1+2eN/scr,N)=1把上面所得到的各項代入，得：NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,N=38340.579×220000/90000×0.9×1×1=84349.274NNRd,c=kNRk,c/γRc,N=0.8×84349.274/1.8=37488.566N≥Nsdg=29368N所以，群錨混凝土錐體受拉破壞承載力滿足設計要求！混凝土劈裂破壞承載力計算當不滿足6.1.11[JGJ145-2013]規(guī)定時，混凝土劈裂破壞承載力按下面公式計算：NRd,sp=kNRk,sp/γRsp6.1.12-1[JGJ145-2013]NRk,sp=ψh,spNRk,c6.1.12-2[JGJ145-2013]ψh,sp=(h/hmin)2/3≤1.56.1.12-3[JGJ145-2013]上面公式中：NRd,sp：混凝土劈裂破壞受拉承載力設計值；NRk,sp：混凝土劈裂破壞受拉承載力標準值；k：地震作用下錨固承載力降低系數，按表4.3.9[JGJ145-2013]選?。籒Rk,c：混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值；γRsp：混凝土劈裂破壞受拉承載力分項系數，按表4.3.10[JGJ145-2013]取1.8；ψh,sp：構件厚度h對劈裂承載力的影響系數；h：基材厚度厚度；hmin：錨栓安裝過程中，不產生基材劈裂破壞的最小厚度，取為2hef，且不小于100mm；NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,N6.1.3-2[JGJ145-2013]其中：NRk,c0=38340.579對于擴底型錨栓：ccr,sp=2hef=200對于膨脹型錨栓：ccr,sp=3hef=300scr,sp=2ccr,sp=400當N/n-My1/Σyi2≥0時：Ac,N=(min(c1,c1a)+s1+0.5×scr,sp)×(c2+s2+0.5×scr,sp)……情況一當N/n-My1/Σyi2<0時：若錨栓共有2排，則：Ac,N=(c1a+0.5×scr,sp)×(c2+s2+0.5×scr,sp)……情況二若錨栓共有3-4排，則：Ac,N=(c1a+min(s1/2,scr,sp)+0.5×scr,sp)×(c2+s2+0.5×scr,sp)……情況三其中：c1、c2：方向1及2的邊矩；s1、s2：方向1及2的間距；c1≤ccr,spc1a≤ccr,spc2≤ccr,sps2≤scr,sp情況三時：(s1/2)≤scr,sp，其他時：s1≤scr,sp所以，本計算為：Ac,N=(c1a+min(s1/2,scr,sp)+0.5×scr,N)×(c2+s2+0.5×scr,sp)=(100+150+0.5×400)×(200+250+0.5×400)=292500mm2Ac,N0=(scr,sp)2=(400)2=160000mm2ψs,N：邊矩c對受拉承載力的降低影響系數，按6.1.6[JGJ145-2013]采用：ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,sp≤16.1.6[JGJ145-2013]其中c為邊矩，當為多個邊矩時，取最小值；ψs,N=0.7+0.3×c/ccr,sp≤1=0.7+0.3×100/200=0.85<1所以，ψs,N取0.85。ψec,N=1把上面所得到的各項代入，得：NRk,c=NRk,c0×Ac,N/Ac,N0×ψs,Nψre,Nψec,N=38340.579×292500/160000×0.85×1×1=59577.665Nψh,sp=(h/2hef)2/3=(250/2/100)2/3=1.16<1.5所以，ψh,sp=1.16NRk,sp=ψh,spNRk,c=1.16×59577.665=69110.091NNRd,sp=kNRk,sp/γRsp=0.8×69110.091/1.8=30715.596N≥Nsdg=29368N當滿足6.1.11[JGJ145-2013]規(guī)定的兩個條件之一時，可不考慮荷載條件下的劈裂破壞，這兩條分別是：(1)c≥1.5ccr,sp、h≥2hmin且hmin≥100mm，其中hmin=2hef；(2)采用適合于開裂混凝土的錨栓，按照開裂混凝土計算承載力，且考慮劈裂力時基材裂縫寬度不大于0.3mm；這里的第二條很難定性判斷，因此我們僅考慮滿足第一條的時候可不考慮計算劈裂，在本例中：c=100mm<1.5ccr,sp=1.5×200=300mm；h=250mm<max(4hef=4×100=400,200)mm；綜上所述，本處需要進行混凝土劈裂破壞計算，混凝土劈裂破壞承載力滿足設計要求！錨栓鋼材受剪破壞承載力計算VRd,s=kVRk,s/γRs,V6.1.14-1[JGJ145-2013]其中：VRd,s：鋼材破壞時的受剪承載力設計值；VRk,s：鋼材破壞時的受剪承載力標準值，對群錨，錨栓鋼材斷后伸長率不大于8%時，應乘以0.8的降低系數；k：地震作用下錨固承載力降低系數，按表4.3.9[JGJ145-2013]選取；γRs,V：鋼材破壞時的受剪承載力分項系數，按表4.3.10[JGJ145-2013],?。害肦s,V=1.2；VRk,s=0.5Asfyk6.1.14-2[JGJ145-2013]=0.5×84.3×400=16860NVRd,s=kVRk,s/γRs,V=1×0.8×16860/1.2=11240N≥Vsdh=649.833N所以，錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足設計要求！混凝土楔形體受剪破壞承載力計算按6.1.15[JGJ145-2013]的規(guī)定，錨栓邊距c≤10hef或c≤60d時，混凝土邊緣破壞承載力設計值按如下公式計算：VRd,c=kVRk,c/γRc,V6.1.15-1[JGJ145-2013]VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψα,Vψre,Vψec,V6.1.15-2[JGJ145-2013]在上面公式中：VRd,c：構件邊緣混凝土破壞時的受剪承載力設計值；VRk,c：構件邊緣混凝土破壞時的受剪承載力標準值；k：地震作用下錨固承載力降低系數，按表4.3.9[JGJ145-2013]選?。沪肦c,V：構件邊緣混凝土破壞時的受剪承載力分項系數，按表4.3.10[JGJ145-2013]采用，取1.5；VRk,c0：混凝土理想楔形體破壞時的受剪承載力標準值，按6.1.16[JGJ145-2013]采用；Ac,V0：單錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時在側向的投影面積，按6.1.17[JGJ145-2013]采用；Ac,V：群錨受剪，混凝土理想楔形體破壞時在側向的投影面積，按6.1.18[JGJ145-2013]采用；ψs,V：邊距比c2/c1對受剪承載力的影響系數，按6.1.19[JGJ145-2013]采用；ψh,V：邊厚比c1/h對受剪承載力的影響系數，按6.1.20[JGJ145-2013]采用；ψα,V：剪切角度對受剪承載力的影響系數，按6.1.21[JGJ145-2013]采用；ψec,V：偏心荷載對群錨受剪承載力的降低影響系數，按6.1.22[JGJ145-2013]采用；ψre,V：錨固區(qū)配筋對受剪承載力的影響系數，按6.1.23[JGJ145-2013]采用；下面依次對上面提到的各參數計算：c1=100mmc2=150mmψs,V=0.7+0.3×c2/1.5c1≤16.1.19[JGJ145-2013]=0.7+0.3×150/1.5/100=1≥1?。害譻,V=1VRk,c0=1.35dαhefβ(fcu,k)0.5c11.5(對開裂混凝土)6.1.16-1[JGJ145-2013]α=0.1(lf/c1)0.56.1.16-3[JGJ145-2013]β=0.1(dnom/c1)0.26.1.16-4[JGJ145-2013]其中：α、β：系數；dnom：錨栓外徑(mm)；d：錨栓桿公稱直徑(mm)；fcu,k：混凝土立方體抗壓強度標準值，當其在45-60MPa間時，應乘以降低系數0.95；hef：錨栓有效錨固深度(mm)，對于膨脹錨栓及擴底錨栓，為膨脹錐體與孔壁最大擠壓點的深度；c1：錨栓與混凝土基材邊緣的距離(mm)；lf：剪切荷載下錨栓有效長度，lf取為hef，且lf≤8d，本處取96mm；α=0.1(lf/c1)0.5=0.1×(96/100)0.5=0.098β=0.1(dnom/c1)0.2=0.1×(12/100)0.2=0.065VRk,c0=1.35dαhefβ(fcu,k)0.5c11.5=1.35×120.098×1000.065×(30)0.5×1001.5=12724.894NAc,V0=4.5c126.1.17[JGJ145-2013]=4.5×1002=45000mm2因為：h≤1.5c1；s2≤3c1；c2≤1.5c1所以：Ac,V=(1.5c1+s2+c2)×h6.1.18-3[JGJ145-2013]=(1.5×100+250+150)×150=82500ψh,V=(1.5c1/h)1/2≥16.1.20[JGJ145-2013]=(1.5×100/150)1/2=1≥1取：ψh,V=1ψα,V=1.0按規(guī)范6.1.23[JGJ145-2013]要求：(1)不開裂混凝土或邊緣為無筋或少筋的開裂混凝土，ψre,V應取為1.0；(2)邊緣配有直徑d不小于12mm縱筋的開裂混凝土，ψre,V應取為1.2；(3)邊緣配有直徑d不小于12mm縱筋及間距不大于100mm箍筋的開裂混凝土，ψre,V應取為1.4；本處計算書中，按規(guī)范根據錨固區(qū)混凝土和配筋情況取ψre,V=1.2；ψec,V=1/(1+2eV/3c1)≤16.1.22[JGJ145-2013]=1/(1+2×0/3/100)=1.0取ψec,V=1把上面各結果代入，得到群錨砼楔形體破壞時的受剪承載能力標準值為：VRk,c=VRk,c0×Ac,V/Ac,V0×ψs,Vψh,Vψα,Vψre,Vψec,V=12724.894×82500/45000×1×1×1×1.2×1=27994.767NVRd,c=kVRk,c/γRc,V=0.7×27994.767/1.5=13064.225N≥Vsdg=3899N在這里，我們分析一下規(guī)范的具體要求，按5.3.7[JGJ145-2013]的要求，混凝土邊緣破壞時，群錨總剪力設計值Vsdg應取各錨栓合力值，而當錨栓剪力作用方向為背離混凝土邊緣時，該剪力值可不參與計算，同時上面進行的混凝土邊緣破壞受剪承載力的計算前提是：錨栓邊距c不大于10hef或不大于60d，在本計算中：(1)錨栓剪力作用方向非背離混凝土邊緣；(2)c=100mm≤10hef=1000mm；c=100mm≤60d=720mm；所以，此處需要計算混凝土受剪承載力，群錨砼楔形體破壞時的受剪承載能力滿足計算要求！混凝土剪撬破壞承載能力計算VRd,cp=KVRk,cp/γRcp6.1.26-1[JGJ145-2013]VRk,cp=kNRk,c6.1.26-2[JGJ145-2013]在上面公式中：K：地震作用下承載力降低系數，按表4.3.9[JGJ145-2013]選??；VRd,cp：混凝土剪撬破壞時的受剪承載力設計值；VRk,cp：混凝土剪撬破壞時的受剪承載力標準值；γRcp：混凝土剪撬破壞時的受剪承載力分項系數，按表4.3.10[JGJ145-2013]取1.5；k：錨固深度hef對VRk,cp的影響系數，當hef<60mm時取1.0，否則取2.0。VRk,cp=kNRk,c=2×84349.274=168698.548NVRd,cp=KVRk,cp/γRcp=0.7×168698.548/1.5=78725.989N≥Vsdg=3899N所以，混凝土剪撬破壞承載能力滿足計算要求！拉剪復合受力承載力計算鋼材破壞時要求：(NSd/NRd,s)2+(VSd/VRd,s)2≤16.1.28-1[JGJ145-2013]上式中：NSd：錨栓拉力設計值(N)；NRd,s：錨栓鋼材破壞受拉承載力設計值(N)；VSd：錨栓剪力設計值(N)；VRd,s：錨栓鋼材破壞受剪承載力設計值(N)；對于群貓，應分別用NSdh、VSdh代替NSd和VSd進行計算?；炷疗茐臅r要求：(NSd/NRd,c)1.5+(VSd/VRd,c)1.5≤16.1.29-1[JGJ145-2013]上式中：NSd：錨栓拉力設計值(N)；NRd,c：混凝土破壞受拉承載力設計值(N)；VSd：錨栓剪力設計值(N)；VRd,c：混凝土破壞受剪承載力設計值(N)；分別代入上面計算得到的參數計算如下：(NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2=(9789.333/28100)2+(649.833/11240)2=0.125≤1.0所以，鋼材拉剪復合承載力滿足設計要求！(NSdg/NRd,c)1.5+(VSdg/VRd,c)1.5=(29368/37488.566)1.5+(3899/13064.225)1.5=0.856≤1.0所以，混凝土拉剪復合承載力滿足設計要求！混凝土基材厚度、群錨錨栓最小間距及最小邊距計算關于混凝土基材厚度，7.1.1[JGJ145-2013]的具體要求如下：(1)對膨脹型錨栓和擴底型錨栓，混凝土基材厚度h不應小于2hef，且h應大于100mm,hef為錨栓的有效埋置深度；(2)對化學錨栓，h不應小于hef+2d0,且h應大于100mm，d0為鉆孔直徑；對本處結構來說，采用的是機械錨栓，且：h=250mm≥2hef=200mm；h=250mm>100mm；因此，混凝土基材厚度滿足規(guī)范的要求！關于群錨錨栓的最小間距s和最小邊距c,按7.1.2[JGJ145-2013]的要求，應符合下面的要求（dnom為錨栓外徑）：(1)位移控制式膨脹型錨栓：s≥6dnom、c≥10dnom；(2)扭矩控制式膨脹型錨栓：s≥6dnom、c≥8dnom；(3)擴底型錨栓：s≥6dnom、c≥6dnom；(4)化學錨栓：s≥6dnom、c≥6dnom；對本處結構來說，采用的錨栓類型是擴底型錨栓，有：s=150mm≥6dnom=72mm；c=100mm≥6dnom=72mm；因此,群錨錨栓的最小間距s和最小邊距c滿足規(guī)范的要求！

附錄常用材料的力學及其它物理性能短期荷載作用下玻璃的強度設計值fg(MPa)JGJ102-2003表5.2.1種類厚度(mm)大面?zhèn)让嫫胀úＡ?28.019.5浮法玻璃5～1228.019.515～1924.017.0≥2020.014.0鋼化玻璃5～1284.058.815～1972.050.4≥2059.041.3長期荷載作用下玻璃的強度設計