青工培訓講座

青工培訓.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向

(1)焊接（到2020年）仍將是制造業(yè)的重要加工技術，它是一種精確、可靠、低成本，并且是采用高科技連接材料的方法。目前還沒有其它方法能夠比焊接更為廣泛地應用于金屬的連接，并對所焊產(chǎn)品增加更大的附加值。.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向（2）焊接技術（包括連接、切割、涂敷）現(xiàn)在以及將來，都有最大可能成功地將各種材料加工成可投入市場的產(chǎn)品的首選加工方法。（3）焊接不再是一種“應召工藝”，它將逐步集成到產(chǎn)品的全壽命過程，從設計、開發(fā)、制造到維修、再循環(huán)的各個階段。.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向（4）焊接將被認為對改善產(chǎn)品全壽命的成本、質(zhì)量和可靠性是至關重要的手段，而且對提高產(chǎn)品的市場競爭力有重要貢獻。.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向世界各主要工業(yè)發(fā)達國家都非常重視發(fā)揮焊接研究機構的作用，基本上都形成大學研究所企業(yè)的三級研究開發(fā)體系。各主要工業(yè)發(fā)達國家都成立了焊接研究所，如英國的焊接研究所（TWI）、美國的愛迪生焊接研究所（EWI）、法國焊接研究所（FWI）、日本的連接與溶接研究所（JRWI）、烏克蘭的巴頓電焊研究所（PEWI）、.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向德國亞琛大學的焊接研究所（ISF）和德國焊接學會（DVS）下屬的分布在全國各地的焊接研究與培訓中心（SLV）等，而韓國的焊接研究中心是設在韓國現(xiàn)代科學技術研究院（KAIST）的韓國工業(yè)生產(chǎn)技術研究院KITCH之內(nèi)。它們都屬于國家級的焊接研究機構。.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向國外近年來焊接技術的發(fā)展可以用下列有關工業(yè)機器人、焊接新電源和激光焊接技術等發(fā)展過程的幾個例子來簡要說明產(chǎn)學研結合的重要性。日本在1972年第一次國際全球石油危機之后，為了提高其汽車產(chǎn)業(yè)在國際上的競爭地位，開始引進、吸收美國的機器人技術，政府資助產(chǎn)學研結合大力發(fā)展本國的工業(yè)機器人產(chǎn)業(yè)，政府對應用本國機器人的制造企業(yè)給予稅收的優(yōu)惠，.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向很快幾家技術較強的電子/電器公司轉(zhuǎn)型成為日本的工業(yè)機器人骨干企業(yè)，如安川（電機）、松下（電器）、FANAC（數(shù)控）等。從20世紀70年代至80年代末的15年間，日本的工業(yè)機器人迅速發(fā)展并超過美國成為世界工業(yè)機器人的生產(chǎn)與應用“王國”，2004年已擁有35.6萬臺各類機器人，占世界總量的42%。.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向日本汽車產(chǎn)業(yè)也是應用機器人最多的行業(yè)，造就其價格競爭優(yōu)勢。韓國于20世紀80年代末開始大力發(fā)展工業(yè)機器人技術，在政府的資助和引導下，由現(xiàn)代重工集團牽頭，到20世紀90年代末用了10年的時間形成自己的工業(yè)機器人體系，目前韓國的汽車工業(yè)大量應用本國的機器人，.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向并已經(jīng)有韓國的整套汽車焊接機器人生產(chǎn)線進入中國。中國從20世紀80年代開始，國家連續(xù)投入幾億元的資金，花了近20年的時間，但是由于工作過于學術化，至今連一個能批量生產(chǎn)具有中國自主知識產(chǎn)權的工業(yè)機器人的企業(yè)都沒有建立，形成巨大的反差.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向激光被認為是21世紀的新能源，激光技術反映一個國家的工業(yè)水平。激光在焊接中的應用正引起各國的重視。德國、俄羅斯、美國、日本、法國、意大利等國都很重視發(fā)展激光技術。德國已經(jīng)將激光焊接、激光切割、激光＋電弧復合熱源焊接技術應用于汽車的生產(chǎn)，特別是鋁合金轎車的生產(chǎn)，引領了汽車焊接技術的發(fā)展。德國政府很重視激光技術的發(fā)展.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向在政府的教育與研究部中設立了專門管理部門，負責協(xié)調(diào)激光技術的發(fā)展。在德國已經(jīng)形成大學激光技術研究所激光應用工程開發(fā)公司的聯(lián)合，以及激光主機生產(chǎn)廠激光配件生產(chǎn)廠激光應用企業(yè)的聯(lián)合，形成一個立體覆蓋網(wǎng)。由亞琛大學和Fraunhofer激光研究所（ILT）以及IPG公司聯(lián)合，.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向主要開發(fā)光纖激光器FL和半導體激光器（DDL）而斯圖加特大學及其光學加工工具研究所（IFSW）和Trumpf公司聯(lián)合，主要研究開發(fā)碟型激光器。德國的Rofin-Sina公司和Trumpf公司主要生產(chǎn)CO2激光器，HAAS公司則主要生產(chǎn)固體（NDYAG）激光器，而IPG公司生產(chǎn)新型的光纖激光器，Laserline公司生產(chǎn)半導體激光器，.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向

形成相互競爭又互相補充的激光技術研發(fā)與生產(chǎn)鏈。大眾汽車、寶馬汽車、奔馳汽車和美雅（Meyer）船廠是德國應用激光焊接技術的示范企業(yè)。德國的大眾汽車已經(jīng)將激光焊接技術引入中國，并在上海大眾和一汽－大眾的轎車批量生產(chǎn)線上應用，推動了中國激光焊接技術的應用。.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向德國這種由政府牽頭形成一條由研究開發(fā)主機生產(chǎn)配件制造應用技術開發(fā)示范企業(yè)有機結合的激光技術產(chǎn)學研結合鏈條，很值得中國學習。這種鏈條和日本發(fā)展機器人技術有異曲同工之處。

.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向電弧焊至今仍是焊接的主要方法，而電弧焊技術的進步主要是由電源的發(fā)展帶動的。國外企業(yè)非常重視焊接電源的開發(fā)，而且將電源的開發(fā)與電弧物理和焊接工藝技術相結合。每當出現(xiàn)一種新型焊接電源都同時推出新的控制方法。.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向例如當出現(xiàn)晶閘管整流焊接電源就推出波形控制減少飛濺的CO2焊接電源和方波交流焊接電源；當逆變電源出現(xiàn)后就推出變極性電源、STT短路過渡焊接電源等；而當全數(shù)字化電源出現(xiàn)后又出現(xiàn)焊接電流和電壓與送絲速度同步協(xié)調(diào)控制的雙脈沖鋁合金焊接電源和CMT“冷金屬過渡”焊接電源等等。.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向這說明焊接電源的發(fā)展并不只是電路的設計，它關系到電氣技術、微電子技術、控制技術、計算機技術、電弧物理、工藝技術等工程技術人員的聯(lián)合與合作，需要一個多學科的團隊。國內(nèi)電焊機行業(yè)缺乏龍頭企業(yè)，缺乏這樣的團隊，是造成國內(nèi)電焊機發(fā)展速度慢、小企業(yè)只能在低端產(chǎn)品的生產(chǎn)中掙扎生存的主要原因。.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向攪拌摩擦焊是20世紀90年代初由英國焊接研究所發(fā)明的固態(tài)焊接新技術，這是一項帶有革命性的創(chuàng)新，由于焊接時金屬不熔化、無弧光和熱輻射、耗能小、效率高、工件變形小等諸多的優(yōu)點，而迅速得到推廣應用。.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向目前已經(jīng)在飛機、火箭、快艇、郵輪、火車車廂等鋁合金結構制造領域得到應用。國內(nèi)一些研究所和高校已經(jīng)購買了英國的專利技術使用許可證，開始自己的創(chuàng)新活動，并部分應用于生產(chǎn)。.世界各工業(yè)發(fā)達國在討論21世紀焊接的作用和發(fā)展方向綜上所述，國外主要工業(yè)發(fā)達國家的政府很重視焊接技術的發(fā)展，他們希望用先進的焊接技術來提高產(chǎn)品的生產(chǎn)質(zhì)量、提高效率、降低成本，以此來與勞力成本相對低廉的國家進行市場競爭，這是一種戰(zhàn)略手段。.焊接工藝規(guī)程一、焊接工藝規(guī)程概述焊接工藝規(guī)程是一種經(jīng)過評定合格的書面焊接工藝文件，用以按照有關法規(guī)要求指導焊制產(chǎn)品焊縫的文件。具體地說，焊接工藝規(guī)程可以用來指導焊工和焊接操作者施焊產(chǎn)品焊接接頭，以保證焊縫的質(zhì)量符合法規(guī)的要求。.焊接工藝規(guī)程必須由生產(chǎn)該焊件的企業(yè)自行編制，不得沿用其他企業(yè)的焊接工藝規(guī)程，也不得委托其他單位編制用以指導本企業(yè)焊接生產(chǎn)的焊接工藝規(guī)程。因此，焊接工藝規(guī)程也是技術監(jiān)督部門檢查企業(yè)是否具有按法規(guī)要求生產(chǎn)焊接產(chǎn)品資格的證明文件之一，.目前已經(jīng)成為焊接結構生產(chǎn)企業(yè)認證檢查中的必查項目之一。因而，焊接工藝規(guī)程是焊接結構生產(chǎn)企業(yè)質(zhì)量保證體系和產(chǎn)品質(zhì)量計劃中最重要的質(zhì)量文件之一。.二、制定焊接工藝規(guī)程的依據(jù)對于簡單的焊接結構，未采用新材料、新工藝的產(chǎn)品，焊接工藝規(guī)程可直接按照產(chǎn)品的技術條件、產(chǎn)品圖樣、工廠的有關焊接標準、焊接材料和焊接工藝試驗報告以及積累的生產(chǎn)經(jīng)驗數(shù)據(jù)編制焊接工藝規(guī)程，經(jīng)過一定的審批程序即可投入使用，不需事先經(jīng)過焊’接工藝評定。.對于受監(jiān)督的重要焊接結構，每一份焊接工藝規(guī)程必須有相應的焊接工藝評定報告支持，根據(jù)已經(jīng)評定合格的焊接工藝評定報告來編制焊接工藝規(guī)程，即焊接工藝規(guī)程必須以相應的焊接工藝評定.報告為依據(jù)。如果所采用的焊接工藝規(guī)程中的重要參數(shù)，已經(jīng)超出本企業(yè)現(xiàn)有焊接工藝評定報告中規(guī)定的參數(shù)范圍，則必須對該焊接工藝規(guī)程所采用的焊接參數(shù)進行重新評定試驗。只有經(jīng)過評定并合格的焊接工藝規(guī)程才能夠用于指導生產(chǎn)。.焊接工藝規(guī)程原則上是以產(chǎn)品接頭形式為單位進行編制，如果某焊接接頭采用兩種或兩種以上的焊接方法施焊，對于這種接頭的.焊接工藝規(guī)程，則可根據(jù)所采用的不同焊接方法分別進行評定試驗，以兩份或兩份以上的焊接工藝評定報告為依據(jù)。.三、制定焊接工藝規(guī)程的內(nèi)容一份完整的焊接工藝規(guī)程，應當列出為完成符合質(zhì)量要求的焊縫所必需的全部焊接參數(shù)，除了規(guī)定直接影響焊縫力學性能的重要焊接參數(shù)外，還應規(guī)定可能影響焊縫質(zhì)量和外形的次要焊接參數(shù)。

.在GB／T19867．1--2005《電弧焊焊接工藝規(guī)程》中規(guī)定了焊接工藝規(guī)程的技術內(nèi)容，以及焊接工藝規(guī)程應當包含執(zhí)行操作的必要信息。焊接工藝規(guī)程的具體項目包括如下：.1．編制單位名稱編制單位的名稱應以醒目的字體在焊接工藝規(guī)程的顯著位置，表明焊接工藝規(guī)程是企業(yè)的重要質(zhì)量文件，并且該文件只對本企業(yè)適用。.2．焊接工藝規(guī)程的編號為了便于技術文件的管理和檢索，對每份焊接工藝規(guī)程應進行編號，對相應的焊接工藝指導書也應編號，并注明相應評定報告編號。如果對焊接工藝規(guī)程進行了修改，對其版本號應進行標注。.3．焊接接頭在焊接工藝規(guī)程中，應對焊接接頭進行詳細描述，包括母材金屬類別及鋼號、厚度范圍、管子外徑、接頭形式、坡口尺寸和坡口間隙等，如果采用襯墊，對其材質(zhì)(鋼襯墊或陶質(zhì)襯墊)和尺寸應進行規(guī)定。明確接頭制備的方法、清理、去污要求，以及接頭的裝夾和對定位焊焊接的要求等。.4．焊接方法、焊接位置和焊接材料．

·焊接方法是編制焊接工藝規(guī)程的重要內(nèi)容之一。對焊接方法應進行明確規(guī)定，焊接方法也可按照GB／T5185—1985《金屬焊接及釬焊方法在圖樣上的表示代號》的規(guī)定進行標注。焊接的位置應按照GB／T16672—1996《焊縫、工作位置、傾角和轉(zhuǎn)角定義》要求填寫。.對焊接材料的牌號(或型號)、規(guī)格應規(guī)定，明確焊接材料的保管和使用要求(烘干、大氣暴露時間、再烘干等)。如果采用保護氣體(單一保護氣體或混合氣體)，應注明氣體的純度、組分和混合氣體混合比例，并規(guī)定保護氣體的流量.5．焊接參數(shù)對于常用的電弧焊方法，其焊接參數(shù)包括電流種類、極性、焊接電流、電弧電壓和焊接速度等。對于脈沖電弧焊，還應列出脈沖頻率、峰值電流、基本電流和脈寬比等參數(shù)。對于電阻焊，除了焊接電流外，.還應列出通電時間、電極電壓或頂鍛壓力。在摩擦焊中，焊接參數(shù)包括轉(zhuǎn)速、摩擦力、摩擦時間和頂鍛壓力。電子束焊的焊接參數(shù)包括加速電壓、電子束流和焊接速度。脈沖激光焊參數(shù)包括脈沖能量和脈沖寬度。連續(xù)激光焊參數(shù)包括激光功率、焊接速度和光斑直徑。.6．預熱和層道間溫度需要進行焊前預熱的焊縫，對其加熱方法、預熱范圍、加熱溫度范圍進行規(guī)定。無預熱要求時，規(guī)定開始焊接之前焊件的最低溫度。規(guī)定各焊道之間的最高溫度(必要時為最低溫度)；焊接中斷時，焊接區(qū)域應當預熱，保持最低的道間溫度。.7．后熱和焊后熱處理··‘

需要進行后熱(去氫處理)或焊后熱處理的焊縫，對加熱方法、溫度范圍、保溫時間、溫度升降速度進行規(guī)定，應明確熱處理名稱

(調(diào)質(zhì)、正火、正火十回火、回火等)。.8。操作技術焊接操作技術包括焊前清理、焊接位置、背面清根、焊絲伸出長度、焊槍角度和運條方式等，對于厚板焊件或形狀復雜易變形的焊件，還應規(guī)定焊接方向和焊接／頃序。.9．焊縫的檢驗方法焊縫的檢驗應包括外觀檢查、內(nèi)部質(zhì)量檢驗方法、驗收標準等。

10．看關焊接方法的特殊內(nèi)容

(1)焊條電弧焊(111)規(guī)定每根焊條熔敷的焊道長度或焊接速度。

(2)埋弧焊(121)對多絲系統(tǒng)而言，為焊絲的數(shù)量、配置和極性；導電管／導電嘴至焊件表面的距離；附加的填充金屬。.(3)氣體保護焊(13)保護氣體的流量和噴嘴直徑；焊絲的數(shù)量；附加的填充金屬；導電嘴／導電管至焊件表面的距離；金屬過‘渡形態(tài)。

(4)非熔化極氣體保護焊(TIG焊)(141)鎢極的直徑和型號；保護氣體的流量和噴嘴直徑；附加的填充金屬。.(5)等離子弧焊(15)等離子氣體參數(shù)，如氣體成分、噴嘴直徑、流量；保護氣體流量及噴嘴直徑；焊槍種類；導電管／焊件距離；噴嘴至焊件表面的距離等。.焊接工藝規(guī)程的格式，可以根據(jù)自己的經(jīng)驗設計編寫，應從本企業(yè)實際需要出發(fā)，方便生產(chǎn)使用。對于典型焊縫，需要編制焊接工藝指導書(WPS)，焊接工藝指導書可以做成卡片形式，便于焊接操作者攜帶參照，方便生產(chǎn)，表

5—1—表5-3就是對接焊縫、坡口角焊縫、T形角焊縫埋弧焊的焊接工藝指導書的實例。........一、焊接工藝評定的意義焊接工藝評定是通過對焊接接頭的力學性能或其他性能的試驗，’證實焊接工藝規(guī)程的正確性和合理性的一種程序。通過焊接工藝評定試驗前的坡口加工、接頭清理等可以檢驗焊前坡口尺寸、焊前準備工作是否合理；通過實際焊接，驗證焊接參數(shù)是否適宜，.焊接設備等環(huán)境因素是否滿足焊接需要，焊縫的空間位置是否可操作；通過焊后對接頭進行內(nèi)部質(zhì)量、力學性能或其他性能的試驗，證明焊接材料是否合理.接頭力學性能是否滿足技術要求，從而驗證施焊單位所制定的工藝是否合理，能否生產(chǎn)出符合技術要求的焊接接頭。焊接工藝評定是保證焊接結構制造質(zhì)量的重要前提，針對鋼制壓力容器焊接，

.我國在2000年頒布了JB4708--2000《鋼制壓力容器焊接工藝評定》和JB4709--2000《鋼制壓力容器焊接規(guī)程》。為了保證焊接結構的焊接質(zhì)量，每個制造焊接結構的企業(yè)，都應該按照有關的國家標準、監(jiān)督規(guī)程、技術標準進行焊接工藝評定工作，任何制造商不準將焊接工藝評定的關鍵工作，如焊接工藝評定任務書的編制、評定試板的焊接等委托另一個單位完成。.二、焊接工藝評定的前提條件

焊接工藝評定所選用的設備、儀表和輔助機械均應處于正常工作狀態(tài)；鋼材與所用的焊接材料必須符合相應的標準；焊接操作需由本單位技能熟練的焊工施焊，焊縫的熱處理也必須由專門從事熱處理的工人進行。.在焊接工藝評定時，將焊接工藝因素分為重要因素、補加重要因素和次要因素。氣焊、焊條電弧焊、埋弧焊、熔化極氣體保護焊、鎢極惰性氣體保護焊(TIG焊)、等離子弧焊和電渣焊焊接工藝評定’的重要因素、補加重要因素和次要因素分別見表5-4和表5-5.何一項重要因素變更時，都需要重新進行評定試驗；當增加或變更任何一項補加重要因素時，則可按照增加或變更的補加因素增加沖擊韌度試件進行試驗；當增加或變更次要因素時，不必重新評定焊接工藝，而需要重新編制焊接工藝規(guī)程。.....凡屬下列情況之一者，需要重新進行焊接工藝評定：

1)改變焊接方法，需重新評定。

2)改變焊接材料或施焊單位首次焊接的鋼種，需重新評定。為減少焊接工藝評定的數(shù)量，將母材按其化學成分、力學性能和焊接性能進行分類、分組，見表5-6。.①凡一種母材評定合格的焊接工藝，可用于同組別所包含的其他母材。②組別號為Ⅵ-1母材的評定適用于Ⅱ-1的母材。③高組別號母材的評定適用于同組別號母材與低組別號母材組成的焊接接頭。.④類別號為Ⅱ、組別號為Ⅵ—1母材的評定適用于該類別號或該組別號母材與類別號為I母材所組成的焊接接頭。除此之外的不同類別號的母材所組成的焊接接頭，即使母材各自都已經(jīng)評定合格，仍然需要重新評定。.3)改變焊后熱處理類別，需重新評定。鋼種分為不熱處理、退’火、回火、正火、正火加回火、淬火加回火等。試件的焊后熱處理與焊接件在制造時的焊后熱處理基本相同。在消除應力熱處理的溫度下，允許試件的保溫時間等于焊件制造時累計保溫時間的80％。.4)對接焊縫評定合格的焊接工藝，適用于焊件的母材厚度和焊縫金屬厚度的有效范圍見表5-7。超出適用有效范圍的需要重新評定。..5)對各種方法的耐腐蝕層堆焊，凡下列情況之一者，均需要重新焊接工藝評定：·①改變或增加焊接方法。②基體鋼材類別號為Ⅳ時，改變組別。③改變基體鋼材類別號。④除了橫焊、立焊或仰焊位置的評定適用于平焊位置外，改變評定合格的焊接位置。.⑤預熱溫度比評定范圍下限低50℃以上，或?qū)娱g溫度超過評定范圍的最大值。⑥改變焊后熱處理類別。⑦焊后熱處理溫度下的總保溫時間比評定最長保溫時間延長25％或更多。⑧多層焊變?yōu)閱螌佣押富蛳喾?。⑨變更堆焊電流種類或極性。.⑩對于焊條電弧焊，除了上述九項外，變更焊條牌號、堆焊首層時變更焊條直徑或施焊電流比評定范圍上限值增大10％以上時，也需要重新評定。對于埋弧焊、MIG焊和TIG焊，除了上述九項外，變更焊絲

(或鋼帶)鋼號、焊劑牌號或焊劑混合比，改變同一熔池焊絲數(shù)量

.添加或取消附加填充金屬，增加或取消焊絲擺動，改變焊絲或附n0

填充金屬的截面積超過10％，改變焊接熱輸入或單位長度坪道內(nèi)熔敷金屬體積比評定上限值大10％以上者，均需要重新焊接I藝評定。三、焊接工藝評定的程序和步驟.證明某一個焊接工藝是否能夠獲得符合要求的焊接接頭，判斷該工藝的正確性，而不是評定焊I的技藝水平。焊接工藝評定對焊接工人只要求熟練。焊接I藝評定報告并不直接指導生產(chǎn)，只是焊接工藝規(guī)程的支持文件，沒有一份或多份焊接工藝評定報告支持的焊接工藝規(guī)程是沒有意義的。據(jù)此，焊接工藝評定的程序如圖5—1所示。.焊接工藝評定的步驟(1)提出焊接工藝評定項目明確焊縫質(zhì)量要求和評定試驗遵循的標準。根據(jù)焊接結構的施工圖，歸納出焊縫的形式和板厚組合，根據(jù)不同的焊接方法、焊接位置、坡口形式和代表板厚范圍，.焊接工藝評定的步驟選出典型焊縫進行工藝評定。對于新鋼種或首次采用的鋼材，聲工藝評定試驗前還應進行焊接性試驗，包括斜Y坡口焊接裂紋試驗、熱影響區(qū)最高硬度試驗、系列溫度沖擊試驗、鋼板Z向性能試驗等。.焊接工藝評定的步驟(2)編制焊接工藝評定任務書根據(jù)焊接結構件對焊縫的技術要求編制焊接工藝評定任務書，其內(nèi)容包括焊接工藝評定的依據(jù)、評定用鋼板、焊縫質(zhì)量要求(包括焊縫無損檢測、力學性能或耐腐蝕性能等)、試驗件的制取標準和數(shù)量、焊后熱處理和試驗進度安排等。

(3)編制焊接工藝評定指導書對需要進行焊接工藝評定的每.焊接工藝評定的步驟一組試件，編制焊接工藝評定指導書(PWPS)，指導操作者焊接進行試驗。—(4)試板的焊接和試驗試板的焊接應嚴格按照焊接工藝評定指導書的規(guī)定，焊后按要求對焊縫進行無損檢測、接頭力學性能試驗和焊后熱處理等，并做好施焊記錄、探傷記錄、熱處理記錄和接頭力學性能試驗結果記錄。

.焊接工藝評定的步驟(5)整理焊接工藝評定試驗報告工藝評定試驗報告應由有關人員審核、最后報總工程師批準。根據(jù)工藝評定施焊記錄、探傷記錄、熱處理記錄和接頭力學性能試驗結果記錄整理焊接工藝評定試驗報告。.焊接工藝評定的步驟焊接工藝評定試驗報告的內(nèi)容應包括：

1)母材的牌號、規(guī)格、化學成分和力學性能等。

2)焊接材料(包括保護氣體和燃氣)的牌號、規(guī)格、化學成分和力學性能等。

.{{焊接人生}}也許

生下來“便注定要與金屬親密接觸

于是

成長的模子里

沒有忘記

塞進幾塊黑色的玻璃鏡片

每一次心跳都是一次熔合

沉默的金屬紅娘

又一回撮合了一段美滿的姻緣之后;已是汗流浹背黑暗中傳來管子爆裂的聲音"

你

戴上墨鏡首舉焊槍

出征——輕輕地點燃焊條修復裂紋帶來的陣痛

爐膛里

火花一片

那空中飛舞的

是你永恒的信念

紫外線熱情地燃燒

把生命燃燒成太陽陽光的嫵媚見證了自己又一次的蒼老.焊條電焊弧焊條電弧焊是利用焊條與工件間產(chǎn)生的電弧熱，將工件和焊條加熱熔化而進行焊接的。焊條電弧焊的特點：設備簡單、易于維護、使用靈活方便，可以在室內(nèi)、室外和高空等各種位置施焊。對材料的適用性強，碳鋼、低合金鋼、耐熱鋼、低溫用鋼、不銹鋼等都可以采用焊條電弧焊。.在鍋爐和壓力容器等設備制造中，焊條電弧焊多用于設備內(nèi)部附件的焊接和支座、接管與開孔補強等部位的焊接。對于單件生產(chǎn)的設備，其他焊縫也采用焊條電弧焊。對于某些特殊類型的設備，如繞帶容器，或因空間位置焊縫較多，或短焊縫多，也主要采用焊條電弧焊，有些壓力容器的打底焊，亦采用焊條電弧焊。.圖4-2焊條電弧焊過程...埋弧自動焊埋弧焊是一種利用在焊劑層下光焊絲和焊件之間燃燒的電弧所產(chǎn)生的熱量來熔化焊絲、焊劑和母材金屬而形成焊縫的方法，在焊接過程中，顆粒狀的焊劑及其熔渣保護了電弧和焊接區(qū)，光焊絲提供填充金屬。焊接時，光焊絲連續(xù)地送入覆蓋焊接區(qū)的焊劑層，電弧引燃后，焊接焊絲和母材立即熔化并形成熔池。熔化的熔渣覆蓋住熔池及高溫焊接區(qū)，產(chǎn)生良好的保護作用。..埋弧自動焊和焊條電弧焊比較有以下優(yōu)點。生產(chǎn)效率高焊接質(zhì)量高而且穩(wěn)定改善勞動條件埋弧自動焊的缺點是占地面積較大，設備費用較高，且僅適用于平焊位置的焊接。.埋弧自動焊特別適用于厚度20mm以上受壓殼體縱、環(huán)縫的焊接。既可焊接碳鋼，也可焊接低合金鋼、耐熱鋼和不銹鋼等。但埋弧自動焊不適宜焊接薄板，因為在電流小于100A時，電弧的穩(wěn)定性差。..氣體保護焊氣體保護電弧焊簡稱氣保焊或者氣電焊，它也是一種以電弧為熱源的熔化焊方法。焊接時從焊槍噴嘴連續(xù)噴出保護氣體排除焊接區(qū)的空氣，保護電弧及焊接熔池不受大氣污染，防止有害氣體對熔滴和熔池的侵害，保證焊接過程的穩(wěn)定，從而獲得高質(zhì)量的焊接接頭。.按照電極的性質(zhì)，氣體保護電弧焊可分為非熔化極氣體保護焊與熔化極氣體保護焊兩大類。前者實際是指鎢極氬弧焊，后者主要有熔化極氬弧焊和二氧化碳氣體保護焊等。過程設備焊接中使用的主要也是這幾種方法。.鎢極氬弧焊通常又稱作“TIG”焊(GTAW)，為非熔化極氣體保護焊。以燃燒于非熔化電極（鎢棒）與焊件間的電弧作為熱源，電極和電弧區(qū)及熔化金屬都用一層氬氣保護，使之與空氣隔絕。.鎢極氬弧焊的電極通常是用鎢或鎢合金棒，用于保護的氣體通常是氬氣，有時也采用氦氣或氬氣與氦氣的混合氣體。焊接時，填充金屬（焊絲）從鎢極的前方添加。當焊件厚度小于3mm時，一般不需開坡口和填充金屬，焊接過程可用手工進行，也可以自動化。.鎢極氬弧焊具有下列獨特的優(yōu)點：①惰性氣體與任何金屬不起化學反應，熔池金屬不發(fā)生冶金變化，只是填充金屬和母材在惰性氣體保護下的重熔。②氬弧具有相當好的穩(wěn)定性。③氬弧熱量集中，熔透能力強，熔化金屬因無氧化還原反應，表面張力較大。.鎢極氬弧焊的缺點：鎢極承受電流的能力較差，過大的電流將引起鎢極的熔化和蒸發(fā)；氬氣和鎢極的價格較貴，與其它常用的焊接方法相比，成本較高。因此，只有在對焊縫質(zhì)量要求特別高的場合才用。.在鍋爐和壓力容器制造中，鎢極氬弧焊主要用于要求全焊透的薄壁管焊接，厚壁管和接管封底焊縫和不銹鋼管件及薄板成型件的焊接。換熱器管子與管板焊接和容器封底焊也采用鎢極氬弧焊。容器和管道的環(huán)縫封底焊采用鎢極氬弧焊代替焊條電弧焊，可以單面焊雙面成形，質(zhì)量好、工作效率高。..熔化極氣體保護焊根據(jù)保護氣體的種類，熔化極氣體保護焊包括熔化極惰性氣體保護電弧焊（簡稱MIG）、熔化極氧化性混合氣體保護電弧焊（簡稱MAG）和二氧化碳氣體保護電弧焊（簡稱CO2焊）等。熔化極氣體保護焊的熱源是在可熔化的焊絲與被焊工件之間并在保護氣氛中產(chǎn)生的電弧。它利用電弧熱效應產(chǎn)生的熱來加熱和熔化焊絲和工件金屬，形成焊縫，達到連接工件的目的。..熔化極惰性氣體保護焊熔化極惰性氣體保護焊中采用的保護氣體主要有氬氣，氦氣和氮氣，其中熔化極氬弧焊應用最廣。熔化極氬弧焊以焊絲作為電極，不斷送進和熔化熔滴進入熔池與母材形成焊縫。惰性氣體在焊接過程中不與液態(tài)金屬反應，只起嚴密包圍焊接區(qū)（電弧、焊絲端頭、熔滴、熔池金屬和鄰近熔池的母材金屬），使之與空氣隔離的作用。.由于電弧是在惰性氣氛中燃燒，焊絲端頭的金屬也是在惰性氣氛中熔化、過渡，所以電弧燃燒穩(wěn)定，熔滴過渡平穩(wěn)、安定、無激烈飛濺。在整個電弧燃燒過程中，焊絲連續(xù)等速送進。由于焊絲外表沒有涂層，電流可大大提高，故母材熔深大，焊絲熔化速度快，熔敷效率高。與鎢極氬弧焊相比，可大大提高生產(chǎn)效率，尤其適用于中厚和大厚度板材的焊接。.熔化極氧化性混合氣體保護焊熔化極氧化性氣體保護電弧焊是采用在惰性氣體中加入一定量的氧化性氣體（活性氣體），如氬氣加二氧化碳氣體，氬氣加氧氣，氬氣加氧氣加二氧化碳氣體等作為保護氣體的一種熔化極氣體保護電弧焊方法，可用于平焊、立焊、橫焊和仰焊以及全位置焊接，尤其適用于碳鋼、合金鋼和不銹鋼等黑色金屬材料的焊接，.二氧化碳氣體保護電弧焊二氧化碳氣體保護電弧焊與其它氣體保護焊相比，具有以下特點：①CO2氣體價廉、焊接成本低、抗氫能力強，目前廣泛應用于碳鋼和低合金鋼的焊接；②具有飛濺與合金元素的氧化燒損。CO2氣體在高溫下會分解為CO和O2。CO不溶于鋼液，但能在鋼液中形成氣泡。氣泡在高溫下因急劇膨脹而發(fā)生劇烈爆炸，從而導致飛濺嚴重，使電弧燃燒不穩(wěn)。氧氣在高溫下會使合金元素發(fā)生氧化燒損。故CO2氣體保護焊不適用有色金屬與高合金鋼的焊接。.既可焊厚板也可焊薄板。高溫下CO2氣體分解時要消耗大量熱量，同時由于分解出來CO氣體和O2體積增加1倍，故電弧的冷卻壓縮作用增強，電弧電壓增高，熔深增大，有利于厚板焊接，但在采用短路過渡細焊絲時亦可焊接薄板。..焊接質(zhì)量與缺陷為了切實提高焊工的焊接質(zhì)量意識，明確壓力容器焊接質(zhì)量要求，正確分析焊接缺陷，明白缺陷產(chǎn)生的原因，本PPT按焊接質(zhì)量要求，特針對典型的焊接缺陷從缺陷焊縫成形、射線檢測照片或金相照片、缺陷產(chǎn)生原因、缺陷后果及預防措施等方面進行論述，對焊接質(zhì)量與缺陷作一個理論與實踐相結合的系統(tǒng)的、直觀的分析與介紹，確保壓力容器產(chǎn)品安全質(zhì)量，最終為提高企業(yè)的經(jīng)濟效益打好基礎。.一、概述焊接結構件一般都存在著缺陷，缺陷的存在將影響焊接接頭的質(zhì)量，而接頭質(zhì)量又直接影響到焊接結構件的安全使用。正確分析焊接缺陷，一方面能夠找出缺陷產(chǎn)生的原因，從而在材料、工藝、結構、設備等方面采取有效措施防止缺陷，另一方面在焊接結構件的制造和使用過程中，能夠正確選擇焊接檢驗方法，及時發(fā)現(xiàn)缺陷，定性或定量評定焊接結構件的質(zhì)量，使焊接檢驗達到預期的目的.二、焊接質(zhì)量要求（1）《容規(guī)》要求TSGR0004-2009《固定式壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程》（以下簡稱《容規(guī)》，原文件為質(zhì)技監(jiān)局鍋發(fā)[1999]154號《壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程》）對壓力容器焊接接頭的表面質(zhì)量進行了規(guī)定，具體要求如下：.4.4.2焊接接頭的表面質(zhì)量(1)不得有表面裂紋、未焊透、未熔合、表面氣孔、弧坑、未填滿和肉眼可見的夾渣等缺陷；(2)焊縫與母材應當圓滑過渡；(3)角焊縫的外形應當凹形圓滑過渡；(4)按照疲勞分析設計的壓力容器，應當去除縱、環(huán)焊縫的余高，使焊縫表面與母材表面平齊；(5)咬邊及其他表面質(zhì)量，應當符合設計圖樣與本規(guī)程引用標準的規(guī)定。.同時，《容規(guī)》對焊接接頭的無損檢測也提出了技術要求，具體要求如下：4.5.3.4無損檢測的技術要求4.5.3.4.1射線檢測技術要求射線檢測應當按照JB/T4730的規(guī)定執(zhí)行，質(zhì)量要求和合格級別如下：.(1)要求進行全部無損檢測的對接接頭，射線檢測技術等級不低于AB級，合格級別不應當?shù)陀冖蚣墸?2)要求進行局部無損檢測的對接接頭，射線檢測技術等級不低于AB級，合格級別不應當?shù)陀冖蠹?，并且不允許有未焊透；；(3)角接接頭、T形接頭，射線檢測技術等級不低于AB級，合格級別不應當?shù)陀冖蚣墶?4.5.3.4.2超聲檢測技術要求超聲檢測應當按照JB/T4730的規(guī)定執(zhí)行，質(zhì)量要求和合格級別如下：(1)要求進行全部無損檢測的對接接頭，脈沖反射法超聲檢測技術等級不應當?shù)陀贐級，合格級別為Ⅰ級。(2)要求進行全部無損檢測的對接接頭，脈沖反射法超聲檢測技術等級不應當?shù)陀贐級，合格級別不低于Ⅱ級。(3)角接接頭、T形接頭，脈沖反射法超聲檢測技術等級不應當?shù)陀贐級，合格級別為Ⅰ級。(4)采用衍射時差法超聲檢測的焊接接頭，合格級別不低于Ⅱ級。.4.5.3.4.3組合檢測技術要求當組合采用射線檢測和超聲檢測時，質(zhì)量要求和合格級別按各自執(zhí)行的標準確定，并且均應當合格。4.5.3.4.4表面無損檢測技術要求壓力容器所有焊接接頭的表面無損檢測均應當按照JB/T4730的規(guī)定執(zhí)行，合格級別如下：(1)鋼制壓力容器進行磁粉或者滲透檢測，合格級別為Ⅰ級；(2)有色金屬制壓力容器進行滲透檢測，合格級別為Ⅰ級。.4.5.3.5接管焊接接頭的無損檢測要求(1)公稱直徑大于或者等于250mm壓力容器接管對接接頭的無損檢測方法、檢測比例及合格級別與壓力容器殼體主體焊接接頭要求相同；(2)公稱直徑小于250mm時，其無損檢測方法、檢測比例和合格級別按照設計圖樣和本規(guī)程引用標準的規(guī)定。.（2）相關標準《容規(guī)》引用標準和產(chǎn)品執(zhí)行標準主要有：GB150-1998《鋼制壓力容器》GB151-1999《管殼式換熱器》GB12337-1998《鋼制球形儲罐》GB18442-2001《低溫絕熱壓力容器》GB/T19905-2005《液化氣體運輸車》GB24159-2009《焊接絕熱氣瓶》HG2432-2001《搪玻璃設備技術條件》JB/T4710-2005《鋼制塔式容器》JB/T4731-2005《鋼制臥式容器》JB4732-1995《鋼制壓力容器—分析設計標準》（2005年確認）JB/T4734-2002《鋁制焊接容器》.JB/T4735-1997《鋼制焊接常壓容器》JB/T4745-2002《鈦制焊接容器》JB/T4755-2006《銅制壓力容器》JB/T4756-2006《鎳及鎳合金制壓力容器》JB/T4780-2002《液化天然氣罐式集裝箱》JB/T4781-2005《液化氣體罐式集裝箱》JB/T47822007《液體危險貨物罐式集裝箱》JB/T4783-2007《低溫液體汽車罐車》JB/T4784-2007《低溫液體罐式集裝箱》Q/NMHJ14-2009《焊接絕熱氣瓶》Q/NMHJ18-2009《汽車用液化天然氣氣瓶》中國船級社《材料與焊接規(guī)范》.三、焊接缺陷分類根據(jù)焊接缺陷在焊縫中的位置，可分為外部缺陷與內(nèi)部缺陷兩大類。（1）外部缺陷外部缺陷是位于焊縫金屬外表面的缺陷，例如：焊縫尺寸不符合要求、咬邊、焊瘤、弧坑、燒穿、下塌、外部氣孔、表面裂紋等，這些缺陷用肉眼或低倍放大鏡即可觀察到。.（2）內(nèi)部缺陷內(nèi)部缺陷位于焊縫金屬的內(nèi)部，例如：未焊透、未熔合、夾渣、夾雜物、氣孔、焊接裂紋等，內(nèi)部缺陷需用破壞性試驗或探傷方法來檢查。GB/T6417.1-2005《金屬熔化焊焊接頭缺欠分類及說明》根據(jù)焊接缺欠的性質(zhì)，分為裂紋、孔穴、固體夾雜物、未熔合和未焊透、形狀和尺寸不良以及其他缺欠六大類。.四、各類焊接缺陷特征（1）裂紋焊縫裂紋是焊接過程中或焊接完成后在焊接區(qū)域中出現(xiàn)的金屬局部破裂的表現(xiàn)。焊縫金屬從熔化狀態(tài)到冷卻凝固的過程經(jīng)過熱膨脹與冷收縮變化，有較大的冷收縮應力存在，而且顯微組織也有從高溫到低溫的相變過程而產(chǎn)生組織應力，.更加上母材非焊接部位處于冷固態(tài)狀況，與焊接部位存在很大的溫差，從而產(chǎn)生熱應力等等，這些應力的共同作用一旦超過了材料的屈服極限，材料將發(fā)生塑性變形，超過材料的強度極限則導致開裂。裂紋的存在大大降低了焊接接頭的強度，并且焊縫裂紋的尖端也成為承載后的應力集中點，成為結構斷裂的起源。.裂紋可能發(fā)生在焊縫金屬內(nèi)部或外部，或者在焊縫附近的母材熱影響區(qū)內(nèi)，或者位于母材與焊縫交界處等等。如圖所示：1-焊縫中的縱向裂紋與弧形裂紋(多為結晶裂紋)；2-焊縫中的橫向裂紋(多為延遲裂紋)；3-熔合區(qū)附近的橫向裂紋(多為延遲裂紋)；4-焊縫根部裂紋(延遲裂紋、熱應力裂紋)；5-近縫區(qū)根部裂紋(延遲裂紋)；6-焊趾處縱向裂紋(延遲裂紋)；7-焊趾處縱向裂紋(液化裂紋、再熱裂紋)；8-焊道下裂紋(延遲裂紋、液化裂紋、高溫低塑性裂紋、再熱裂紋)；9-層狀撕裂.裂紋是在焊接應力作用下，接頭中局部區(qū)域的金屬原子結合力遭到破壞所產(chǎn)生的縫隙。根據(jù)焊接裂紋的形態(tài)及產(chǎn)生原因，可分為熱裂紋(包括結晶裂紋、液化裂紋和多邊化裂紋)、冷裂紋(包括延遲裂紋、淬硬脆化裂紋、低塑性裂紋)、再熱裂紋、層狀撕裂和應力腐蝕裂紋。.1、熱裂紋（又稱結晶裂紋）產(chǎn)生于焊縫形成后的冷卻結晶過程中，主要發(fā)生在晶界上，金相學中稱為沿晶裂紋，其位置多在焊縫金屬的中心和電弧焊的起弧與熄弧的弧坑處，呈縱向或橫向輻射狀，嚴重時能貫穿到表面和熱影響區(qū)。熱裂紋的成因與焊接時產(chǎn)生的偏析、冷熱不均以及焊條（填充金屬）或母材中的硫含量過高有關。根據(jù)產(chǎn)生的原因，熱裂紋可分為結晶裂紋、液化裂紋和多邊化裂紋三類。..2、冷裂紋焊接完成后冷卻到低溫或室溫時出現(xiàn)的裂紋，或者焊接完成后經(jīng)過一段時間才出現(xiàn)的裂紋（這種冷裂紋稱為延遲裂紋，特別是諸如14MnMoVg、18MnMoNbg、14MnMoNbB等合金鋼種容易產(chǎn)生此類延遲裂紋，也稱之為延遲裂紋敏感性鋼）。冷裂紋多出現(xiàn)在焊道與母材熔合線附近的熱影響區(qū)中，.其取向多與熔合線平行，但也有與焊道軸線呈縱向或橫向的冷裂紋。冷裂紋多為穿晶裂紋（裂紋穿過晶界進入晶粒），其成因與焊道熱影響區(qū)的低塑性組織承受不了冷卻時體積變化及組織轉(zhuǎn)變產(chǎn)生的應力而開裂，或者焊縫中的氫原子相互結合形成分子狀態(tài)進入金屬的細微孔隙中時將造成很大的壓應力連同焊接應力的共同作用導致開裂（稱為氫脆裂紋），以及焊條（填充金屬）或母材中的磷含量過高等因素有關。..3、再熱裂紋焊接完成后，如果在一定溫度范圍內(nèi)對焊件再次加熱（例如為消除焊接應力而采取的熱處理或者其他加熱過程，以及返修補焊等）時有可能產(chǎn)生的裂紋，多發(fā)生在焊結過熱區(qū)，屬于沿晶裂紋，其成因與顯微組織變化產(chǎn)生的應變有關。.4、層狀撕裂當焊接大型厚壁結構時，如果在鋼板厚度方向受到較大的拉伸應力，就可能在鋼板內(nèi)部出現(xiàn)沿鋼板軋制方向發(fā)展的具有階梯狀的裂紋，這種裂紋稱為層狀撕裂。層狀撕裂常出現(xiàn)在T形接頭、角接頭和十字接頭中.，如圖(a)、(b)、(c)所示，對接接頭中很少出現(xiàn)。但當在焊趾和焊根處由于冷裂紋的誘導也會出現(xiàn)層狀撕裂，如圖（d）所示

(a)焊根處層狀撕裂(b)焊道下層狀撕裂焊道下層狀撕裂(2)焊趾處層狀撕裂.層狀撕裂的分布形態(tài)層狀撕裂不發(fā)生在焊縫上，只產(chǎn)生于熱影響區(qū)或母材金屬的內(nèi)部，一般在鋼材表面上難以發(fā)現(xiàn)。由焊趾或焊根冷裂紋誘發(fā)的層狀撕裂，有可能在這些部位暴露于金屬表面。從焊接接頭斷面上可以看到，層狀撕裂和其他裂紋的明顯不同是呈階梯狀形態(tài)，裂紋是由基本平行軋制表面的平臺和大體垂直于平臺的剪切壁兩部分組成。.層狀撕裂與母材金屬的強度級別無關，主要與母材中夾雜物的數(shù)量及其分布狀態(tài)有關，在撕裂平臺上常發(fā)現(xiàn)不同種類的非金屬夾雜物。當沿鋼的軋制方向有較多的片狀MnS時，層狀撕裂才以階梯狀形態(tài)出現(xiàn)；如果是以硅酸鹽夾雜物為主，層狀撕裂則呈直線狀；若以A12O3，夾雜物為主，層狀撕裂則呈不規(guī)則的階梯狀。.層狀撕裂外觀上沒有任何跡象，存在著隱蔽的危險性。現(xiàn)有的無損檢測手段難以發(fā)現(xiàn)，即使發(fā)現(xiàn)，修復起來也相當困難，且成本很高。更為嚴重的是，發(fā)生層狀撕裂的結構多為大型厚壁的重要結構，如海洋采油平臺、核反應堆壓力容器、潛艇外殼等。這些結構因?qū)訝钏毫讯斐傻氖鹿适菫碾y性的，因此需在設計選材和施焊工藝中加以預防。.5、應力腐蝕裂紋焊接接頭在一定溫度下受腐蝕介質(zhì)和拉伸應力共同作用而產(chǎn)生的裂紋稱應力腐蝕裂紋。在石油、化工、冶金、能源和海洋工程中許多焊接結構都是在各種腐蝕介質(zhì)下長期工作，而這些結構焊后常存在較大的殘余應力，工作過程中工作應力也較大，最容易產(chǎn)生應力腐蝕裂紋。.從宏觀形態(tài)看，應力腐蝕裂紋只產(chǎn)生在與腐蝕介質(zhì)接觸的金屬表面，然后由表面向內(nèi)部延伸，表面看多成直線狀、樹枝狀、龜裂狀或放射狀等多種形態(tài)，但都沒有明顯塑性變形，裂紋走向與所受拉應力垂直。平焊縫上多為垂直焊縫的橫向裂紋；而管材焊縫多為平行于焊縫的裂紋；U形、蛇形或其他冷彎管部位，多為橫向裂紋；管子與管板膨脹部位也多為橫向裂紋。從微觀形態(tài)看，深入金屬內(nèi)部的應力腐蝕裂紋呈干枯的樹枝狀，“根須”細長而帶有分支，.如圖所示。技術管理部.應力腐蝕裂紋的形態(tài)應力腐蝕裂紋斷口為典型的脆性斷口。一般情況下，低碳鋼、低合金鋼、鋁合金、α黃銅和鎳合金等多為沿晶斷裂，β黃銅呈穿晶斷裂。對于奧氏體不銹鋼的斷裂性質(zhì)因腐蝕介質(zhì)不同而有所不同，在硝酸和硝酸鹽中為沿晶斷裂，在硫化氫水溶液中呈穿晶斷裂，在硫酸、亞硫酸中呈穿晶+沿晶的混合斷裂，在海水、河水、堿溶液中呈穿晶或穿晶+沿晶的混合斷裂。.由應力腐蝕而引起的斷裂是在沒有明顯宏觀變形、無任何征兆的情況下發(fā)生的，破壞具有突發(fā)性。裂紋往往深入到金屬內(nèi)部，一旦發(fā)生很難修復，有時只好整臺設備報廢。因此，在焊接過程中必須高度重視。.裂紋的表面特征及無損檢測顯示....對接焊縫上的縱向表面裂紋與外咬邊的熒光磁粉檢測顯示照片..（2）孔穴（氣孔）在熔化焊接過程中，焊縫金屬內(nèi)的氣體或外界侵入的氣體在熔池金屬冷卻凝固前未來得及逸出而殘留在焊縫金屬內(nèi)部或表面形成的空穴或孔隙，碳鋼、高合金鋼、有色金屬焊接接頭中都有可能產(chǎn)生孔穴。從外部形態(tài)上看，孔穴有表面氣孔，也有焊縫內(nèi)部氣孔；有時以單個分布，有時成堆密集；也有時貫穿整個焊縫斷面，還有時彌散分布在焊縫內(nèi)部。這些氣孔產(chǎn)生的根本原因是由于高溫時金屬溶解了較多的氣體(如氫、氮)；另外，冶金反應時又產(chǎn)生了相當多的氣體(CO、H2O)。這些氣體在焊縫凝固過程中來不及逸出時就會產(chǎn)生氣孔。.根據(jù)形成氣孔的氣體來源，焊縫中的氣孔主要有氫氣孔、氮氣孔和CO氣孔。由于產(chǎn)生氣孔的氣體不同，因而氣孔的形態(tài)和特征也不同。①氫氣孔對于低碳鋼和低合金鋼焊接接頭，大多數(shù)情況下氫氣孔出現(xiàn)在焊縫的表面上，氣孔的斷面形狀如同螺釘狀，在焊縫的表面上形成喇叭口形，而氣孔的四周有光滑的內(nèi)壁。但這類氣孔在特殊情況下也會出現(xiàn)在焊縫的內(nèi)部。如焊條藥皮中含有較多的結晶水，使焊縫中的含氫量過高，因而在凝固時來不及上浮而殘存在焊縫內(nèi)部。.②氮氣孔氮氣孔也較多集中在焊縫表面，但多數(shù)情況下是成堆出現(xiàn)，與蜂窩類似。在焊接生產(chǎn)中由氮引起的氣孔較少。氮的來源，主要是由于焊接過程保護不良，有較多的空氣侵入熔池所致。③CO氣孔這類氣孔主要是焊接碳鋼時，由于冶金反應產(chǎn)生了大量的CO，在結晶過程中來不及逸出而殘留在焊縫內(nèi)部形成氣孔。氣孔沿結晶方向分布，有些像條蟲狀臥在焊縫內(nèi)部。.綜上所述，視其形態(tài)可分為單個氣孔、鏈狀氣孔、密集氣孔（包括蜂窩狀氣孔）等。具體見下圖展示：..氣孔表面特征及底片顯示..在電弧焊中，由于冶金過程進行時間很短，熔池金屬很快凝固，冶金過程中產(chǎn)生的氣體、液態(tài)金屬吸收的氣體，或者焊條的焊劑受潮而在高溫下分解產(chǎn)生氣體，甚至是焊接環(huán)境中的濕度太大也會在高溫下分解出氣體等等，這些氣體來不及析出時就會形成氣孔缺陷。例如焊條、焊劑烘干不足，被焊金屬和焊絲表面有銹、油污或其他雜質(zhì)；焊接工藝不夠穩(wěn)定(電弧電壓偏高、焊速太大和電流太小等)以及焊接區(qū)保護不良等都會不同程度地出現(xiàn)孔穴。電渣焊低碳鋼時，由于脫氧不足在焊縫內(nèi)部也會出現(xiàn)孔穴。盡管氣孔較之其它的缺陷其應力集中趨勢沒有那么大，但是它破壞了焊縫金屬的致密性，減少了焊縫金屬的有效截面積，從而導致焊縫的強度降低。.（3）夾渣與夾雜物熔化焊接時的冶金反應產(chǎn)物，例如非金屬雜質(zhì)（氧化物、硫化物等）以及熔渣，由于焊接時未能逸出，或者多道焊接時清渣不干凈，以至殘留在焊縫金屬內(nèi)，稱為夾渣或夾雜物。視其形態(tài)可分為點狀和條狀，其外形通常是不規(guī)則的，其位置可能在焊縫與母材交界處，也可能存在于焊縫內(nèi)。另外，在采用鎢極氬弧焊打底+手工電弧焊或者鎢極氬弧焊時，鎢極崩落的碎屑留在焊縫內(nèi)則成為高密度夾雜物（俗稱夾鎢）。..鋼板對接焊縫X射線照相底片

V型坡口，手工電弧焊，局部夾渣.板對接焊縫X射線照相底片

V型坡口，手工電弧焊，兩側(cè)線狀夾渣.鋼板對接焊縫X射線照相底片

V型坡口，鎢極氬弧焊打底+手工電弧焊，夾鎢

.（4）未熔合和未焊透1、未熔合固體金屬與填充金屬之間（焊道與母材之間），或者填充金屬之間（多道焊時的焊道之間或焊層之間）局部未完全熔化結合，或者在點焊（電阻焊）時母材與母材之間未完全熔合在一起，有時也常伴有夾渣存在。.產(chǎn)生未熔合的原因是焊接線能量太低；電弧發(fā)生偏吹；坡口側(cè)壁有銹垢污物，焊層間清渣未徹底等。防止未熔合的主要方法是熟練掌握焊接操作技術，焊接修復時注意運條角度和邊緣停留時間，使坡口邊緣充分熔化以保證熔合。.未熔合在焊縫中的形態(tài)特征見圖。...多層焊時底層焊道的焊接應使焊縫呈凹形或略凸。焊前預熱對防止未熔合有一定的作用，適當加大焊接電流可防止層間未熔合，適當拉長電弧也可減少表面未熔合缺陷的產(chǎn)生。高速焊時為防止未熔合缺陷，應設法增大熔寬或采用雙弧焊等。.2、未焊透未焊透是焊接接頭根部未完全熔透的現(xiàn)象。母體金屬接頭處中間（X坡口）或根部（V、U坡口）的鈍邊未完全熔合在一起而留下的局部未熔合。形成未焊透的主要原因是焊接電流太小，焊接速度過快，坡口尺寸不合適或焊絲未對準焊縫中心等。單面焊和雙面焊時都可能產(chǎn)生未焊透缺陷。細絲短路過渡CO2氣體保護焊時，由于工件熱輸入較低也容易產(chǎn)生未焊透現(xiàn)象。.未焊透在焊縫中的形態(tài)特征見圖。.由于未焊透時焊縫根部的未完全熔透，導致焊縫的斷面積減小，降低接頭力學性能。而且未焊透還會引起焊縫根部出現(xiàn)應力集中，甚至擴展成裂紋，引起焊縫整體開裂、導致焊接結構破壞。尤其在動載工作條件下，未焊透對高溫疲勞強度有很大影響。.未焊透表面特征及底片顯示某鋼板對接焊縫X射線照相底片

V型坡口，手工電弧焊，未焊透.（5）形狀與尺寸不良形狀與尺寸不良是由于焊接工藝參數(shù)選擇不當，或操作不合理而產(chǎn)生的焊縫外觀缺陷。形狀與尺寸不良主要包括弧坑、咬邊、燒穿、焊瘤、凹坑、下陷、疏松、溢流、偏析、弧坑、焊偏、加強高過高、焊縫寬度不一、未焊滿和焊縫成形不規(guī)則等。這些形狀缺陷不僅影響焊接件的形狀尺寸，降低焊接接頭的力學性能，甚至能引起接頭漏水、漏氣，嚴重影響設備的正常使用。.形狀與尺寸不良是由于焊接工藝參數(shù)選擇不當，或操作不合理而產(chǎn)生的焊縫外觀缺陷。形狀與尺寸不良主要包括弧坑、咬邊、燒穿、焊瘤、凹坑、下陷、疏松、溢流、偏析、弧坑、焊偏、加強高過高、焊縫寬度不一、未焊滿和焊縫成形不規(guī)則等。這些形狀缺陷不僅影響焊接件的形狀尺寸，降低焊接接頭的力學性能，甚至能引起接頭漏水、漏氣，嚴重影響設備的正常使用。

..鋼板對接焊縫X射線照相底片V型坡口，手工電弧焊，外部咬邊V型坡口鋼板對接焊縫X射線照相底片手工電弧焊，內(nèi)部咬邊.③燒穿燒穿是在焊縫上形成的穿透性孔洞，可能導致熔化金屬向下流漏，使焊縫的連續(xù)性和致密性受到破壞。燒穿常發(fā)生在手工焊和埋弧焊時，尤其焊接薄板時的常見缺陷。造成燒穿的原因，可能是焊接電流過大、焊接速度過慢、接頭組裝間隙太大、鈍邊過小等。為防止燒穿的產(chǎn)生，應盡量避免焊件加熱溫度過高，嚴格控制焊接電流、焊接速度和接頭的間隙大小。必要時可以先沿焊縫進行間距較小的點固焊，然后縮短電弧進行快速焊或背面加墊板。..④焊瘤焊瘤是在焊接過程中，熔化金屬流溢到焊縫以外未熔化的母材金屬上，在焊縫邊緣上形成的與母材未熔合的堆積物。焊瘤不但影響焊縫強度，而且經(jīng)常與未焊透和夾渣等其他缺陷共同存在，嚴重影響焊縫的質(zhì)量。焊接薄板時，焊瘤與燒穿往往同時存在。因為熔池溫度過高、熔深過大，使液態(tài)金屬從熔塌的熔池中流出來造成燒穿。因此，焊瘤不是單獨存在的焊接缺陷，而是經(jīng)常和其他焊接缺陷互相聯(lián)系存在。..⑤凹坑凹坑是焊后在焊縫表面或焊縫背面形成的低于母材表面的低洼部分。⑥下塌是在單面熔焊中，由于焊接工藝不當造成的焊縫蓋面低于母材上表面。⑦疏松疏松是在氣焊和電弧焊時，在收弧處容易產(chǎn)生的缺陷。它是由于熔池溫度降低，金屬夾雜物過多而引起的。疏松不僅降低焊接接頭的力學性能，甚至能引起接頭漏水、漏氣，嚴重影響設備的正常使用。⑧溢流：焊縫的金屬熔池過大，或者熔池位置不正確，使得熔化的金屬外溢，外溢的金屬又與母材熔合。.⑨偏析：在焊接時因金屬熔化區(qū)域小、冷卻快，容易造成焊縫金屬化學成分分布不均勻，從而形成偏析缺陷，多為條狀或線狀并沿焊縫軸向分布。⑩焊偏：在焊縫橫截面上顯示為焊道偏斜或扭曲。11加強高（也稱為焊冠、蓋面）過高：焊道蓋面層高出母材表面很多，一般焊接工藝對于加強高的高度是有規(guī)定的，高出規(guī)定值后，加強高與母材的結合轉(zhuǎn)角很容易成為應力集中處，對結構承載不利。.。12焊縫寬度不一：焊縫寬度改變過大.13未焊滿：由于填充金屬不足，在焊縫表面形成的連續(xù)或斷續(xù)的溝槽.14焊縫成形不規(guī)則.14焊縫成形不規(guī)則..15焊接接頭不良：焊縫銜接處的局部表面不規(guī)則。.以上的外部缺陷多容易使焊件承載后產(chǎn)生應力集中點，或者減小了焊縫的有效截面積而使得焊縫強度降低，因此在焊接工藝上一般都有明確的規(guī)定，并且常常采用目視檢查即可發(fā)現(xiàn)這些外部缺陷。.（6）其他缺陷焊接過程中或焊后處理時還可能產(chǎn)生電弧擦傷、飛濺、表面撕裂、磨痕、打磨過量以及層間錯位等其他缺陷。這些缺陷的產(chǎn)生過程比較復雜，形成原因各不相同，既有冶金原因，又有焊后機械加工操作不當?shù)淖饔?。表面撕裂、磨痕、打磨過量以及層間錯位等缺陷會影響焊縫的外觀質(zhì)量，缺陷周圍也容易產(chǎn)生應力集中，造成焊接結構的破壞。.1、電弧擦傷焊接時由于空間位置和操作不便所限制極易產(chǎn)生電弧擦傷，如圖所示。電弧擦傷多屬于人為不注意產(chǎn)生的，偶然不慎使焊條與施焊部位表面接觸引起電弧就會造成表面擦傷。例如，熱電廠風機葉片、水泥廠大窯齒輪牙斷裂以及軸類零件的焊接時，是不允許存在電弧擦傷的。.電弧擦傷的工件表面冷卻速度極快，況且沒有任何熔渣和氣體的保護，使電弧擦傷的部位產(chǎn)生嚴重的脆化，導致焊接部件產(chǎn)生裂紋及脆性破壞，縮短焊接件的使用壽命，甚至出現(xiàn)事故。所以焊接時，對其附近的表面一定要加以防護、注意不要引起電弧擦傷缺陷的產(chǎn)生

.2、飛濺焊接時熔滴爆裂后的液體顆粒濺落到工件表面形成的附著顆粒，嚴重時導致形成飛濺缺陷，如圖所示。對于不銹鋼焊接結構件，飛濺缺陷會降低抗晶間腐蝕的能力。為避免飛濺缺陷的產(chǎn)生，焊接時必須選用質(zhì)量合格的焊條，并按規(guī)定進行烘干處理。采用堿性焊條時盡量使電弧縮短，并且避免采用飛濺嚴重的CO2焊進行焊接，選用適當?shù)暮附与娏?。對于不允許有飛濺的不銹鋼件焊接時，可以在焊縫兩側(cè)覆蓋一層厚涂料。..表面撕裂、磨痕、打磨過量以及層間錯位等缺陷的特點見表。表..表面撕裂、磨痕、打磨過量以及層間錯位等缺陷的特點..五、焊接缺陷對產(chǎn)品質(zhì)量的影響焊接結構的生產(chǎn)朝著大型化、高溫、高壓、耐蝕、低溫等方向發(fā)展的同時，所用鋼材的強度和厚度不斷提高，這就給焊接質(zhì)量控制提出了新的難題，其中防止和控制焊接缺陷是提高焊接產(chǎn)品質(zhì)量的關鍵。據(jù)統(tǒng)計，在世界上各種焊接結構的失效事故中，除少數(shù)是屬于設計不合理、選材不當和操作上的問題之外，絕大多數(shù)是由焊接缺陷，特別是焊接裂紋所引起的。.焊接缺陷的分級在國家標準GB/T12469-1990《鋼熔化焊接頭的要求及缺陷分級》中有明確的規(guī)定。焊接缺陷對產(chǎn)品質(zhì)量的影響主要是對結構負載強度和耐腐蝕性能的影響。由于缺陷的存在減小了結構承載的有效截面面積，更主要的是在缺陷周圍產(chǎn)生了應力集中。因此，焊接缺陷對結構的靜載強度、疲勞強度、脆性斷裂以及抗應力腐蝕開裂都有重大的影響。由于各類焊接缺陷的分布形態(tài)不同，所產(chǎn)生的應力集中程度也不同，因而對結構的危害程度也各不一樣。.（1）應力集中焊縫中的氣孔一般呈單個球狀或條蟲形，因此氣孔周圍應力集中并不嚴重。而焊接接頭中的裂紋常常呈扁平狀，如果加載方向垂直于裂紋的平面，則裂紋兩端會引起嚴重的應力集中。焊縫中的夾雜物具有不同的形狀和包含不同的材料，但其周圍的應力集中也不嚴重。如果焊縫中存在密集氣孔或夾渣時，在負載作用下，如果出現(xiàn)氣孔間或夾渣間的聯(lián)通，則將導致應力區(qū)的擴大和應力值的急劇上升。另外，對于焊縫的形狀不良、角焊縫的凸度過大及錯邊、角變形等焊接接頭的外部缺陷，也都會引起應力集中或者產(chǎn)生附加的應力。.（2）靜載強度的影響焊縫中出現(xiàn)成串或密集氣孔時，由于氣孔的截面較大，同時還可能伴隨著焊縫力學性能的下降(如氧化等)，使強度明顯地降低。因此，成串氣孔要比單個氣孔危險得多。夾渣對強度的影響與其形狀和尺寸有關。單個小球狀夾渣并不比同樣尺寸和形狀的氣孔危害大，當夾渣成連續(xù)的細條狀且排列方向垂直于受力方向時，是比較危險的。裂紋、未熔合和未焊透比氣孔和夾渣的危害大，它們不僅降低了結構的有效承載截面積，而且更重要的是產(chǎn)生了應力集中，有誘發(fā)脆性斷裂的可能。尤其是裂紋，在其尖端存在著缺口效應，容易出現(xiàn)三向應力狀態(tài)，會導致裂紋的失穩(wěn)和擴展，以致造成整個結構的斷裂，所以裂紋是焊接結構中最危險的缺陷。.（3）脆性斷裂脆性斷裂是一種低應力下的破壞，而且具有突發(fā)性，事先難以發(fā)現(xiàn)和加以預防，因此，危害性較大。一般認為，結構中缺陷造成的應力集中越嚴重，脆性斷裂的危險性越大。裂紋對脆性斷裂的影響最大，其影響程度不僅與裂紋的尺寸、形狀有關，而且與其所在的位置有關。如果裂紋位于拉應力高值區(qū)就容易引起低應力破壞；若位于結構的應力集中區(qū)，則更危險。另外，錯邊和角變形等焊接缺陷也能引起附加的彎曲應力，對結構的脆性破壞也有影響，并且角變形越大，破壞應力越低。.（4）疲勞強度缺陷對疲勞強度的影響要比靜載強度大得多。例如，氣孔引起的承載截面減小10％時，疲勞強度的下降可達50％。焊縫內(nèi)的平面形缺陷(如裂紋、未熔合、未焊透)由于應力集中系數(shù)較大，因而對疲勞強度的影響較大。含裂紋的結構與占同樣面積的氣孔的結構相比，前者的疲勞強度比后者降低15％。對未焊透來說，隨著其面積的增加疲勞強度明顯下降。而且，這類平面形缺陷對疲勞強度的影響與負載的方向有關。焊縫內(nèi)部的球狀夾渣、氣孔，當其面積較小、數(shù)量較少時，對疲勞強度的影響不大，但當夾渣形成尖銳的邊緣時，則對疲勞強度的影響十分明顯。.咬邊對疲勞強度的影響比氣孔、夾渣大得多。帶咬邊接頭在106次循環(huán)條件下的疲勞強度大約為致密接頭的40％，其影響程度也與負載方向有關。此外，焊縫的成形不良，焊趾區(qū)及焊根處的未焊透、錯邊和角變形等外部缺陷都會引起應力集中，很易產(chǎn)生疲勞裂紋而造成疲勞破壞。.（5）應力腐蝕開裂應力腐蝕開裂通?？偸菑谋砻骈_始。如果焊縫表面有缺陷，則裂紋很快在缺陷處形核。因此，焊縫的表面粗糙度、焊接結構上的拐角、缺口、縫隙等都對應力腐蝕有很大的影響。這些外部缺陷使浸入的介質(zhì)局部濃縮，加快了電化學過程的進行和陽極的溶解，為應力腐蝕裂紋的擴展成長提供了條件。應力集中對腐蝕疲勞也有很大的影響。焊接接頭的腐蝕疲勞破壞，大都是從焊趾處開始，然后擴展，穿透整個截面導致結構的破壞。因此，改善焊趾處的應力集中程度也能大大提高接頭的抗腐蝕疲勞的能力。.焊接結構中存在焊接缺陷會明顯降低結構的承載能力。焊接缺陷的存在，減小了焊接接頭的有效承載面積，造成了局部應力集中現(xiàn)象。非裂紋類的應力集中源在焊接產(chǎn)品的工作過程中也極有可能演變成裂紋源，導致裂紋的萌生。焊接缺陷的存在甚至還會降低焊接結構的耐蝕性和疲勞壽命。所以，焊接產(chǎn)品的制造過程中應采取措施，防止產(chǎn)生焊接缺陷，在焊接產(chǎn)品的使用過程中應進行定期檢驗，以及時發(fā)現(xiàn)缺陷，采取修補措施，避免事故的發(fā)生。.鋼制壓力容器焊接通用工藝規(guī)程企標Q/NMHJJ2114-20032003-08-15實施前言鑒于壓力容器制造逐步向多品種少臺次發(fā)展，規(guī)范并減少日益增加的工藝工作已成必須。制定本通用工藝規(guī)程有利于提高現(xiàn)場操作人員的工藝素質(zhì)，是公司壓力容器制造的指導性技術文件。本規(guī)程是根據(jù)GB150《鋼制壓力容器》、JB4708《鋼制壓力容器焊接工藝評定》、JB/T4709《鋼制壓力容器焊接規(guī)程》及有關焊接材料標準的修訂，參照JB/Z261《鎢極惰性氣體保護焊工藝方法》，JB/Z286《二氧化碳氣體保護焊工藝規(guī)程》、《工業(yè)鍋爐通用工藝守則埋弧自動焊》，《工業(yè)鍋爐通用工藝守則手工電弧焊》，《工業(yè)鍋爐通用工藝守則鎢極氬弧焊》等有關標準或標準草案，結合本公司的實際情況而修訂的。在使用本規(guī)程時還應遵循奧氏體不銹鋼、低溫容器鋼制壓力容器制造的有關規(guī)定。.1.范圍本標準規(guī)定了鋼制壓力容器手工電弧焊、埋弧自動焊、手工鎢極氬弧焊、熔化極氣體保護焊的一般工藝要求。本標準適用于碳鋼、低合金鋼、奧氏體不銹鋼制壓力容器的焊接。2.規(guī)范性引用文件下列文件中的條款通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改單（不包括勘誤的內(nèi)容）或修訂版均不適用于本標準，然而，鼓勵根據(jù)本標準達成協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本適用于本標準。GB150鋼制壓力容器GB/T983不銹鋼焊條GB/T985氣焊、手工電弧焊及氣體保護焊焊縫坡口的基本形式與尺寸.GB/T986埋弧焊焊縫坡口的基本形式和尺寸GB/T4191惰性氣體保護焊和等離子焊接、切割用鎢電極YB/T5091惰性氣體保護焊用不銹鋼棒和鋼絲YB/T5092焊接用不銹鋼絲GB/T5117碳鋼焊條GB/T5118低合金鋼焊條GB/T5293埋弧焊用碳鋼焊絲和焊劑GB/T14957熔化焊用鋼絲GB/T17854埋弧焊用不銹鋼焊絲和焊劑JB/Z261鎢極惰性氣體保護焊工藝方法JB/Z286氧化碳氣體保護焊規(guī)程JB4708鋼制壓力容器焊接工藝評定JB/T4709鋼制壓力容器焊接規(guī)程Q/NMHJJ0402焊絲與焊劑驗收Q/NMHJJ2101鋼制壓力容器焊接工藝評定規(guī)則Q/NMHJJ2104鋼制壓力容器用焊接材料烘干、領用規(guī)定Q/NMHJJ2115碳弧氣刨通用工藝規(guī)程.3.焊接材料焊接材料包括焊條、焊絲、焊劑、保護氣體及電極等。焊接材料的型號或牌號必須符合圖樣及本規(guī)程的要求。焊接材料必須經(jīng)驗收合格才準使用。焊接材料的代用必須有有效的材料代用單。焊接材料的保管、烘干、領用、回收必須按Q/NMHJJ2104要求。.4.焊工4.1受壓元件焊縫，受壓元件與非受壓元件相焊的焊縫，上述焊縫的定位焊縫(指熔入永久焊縫內(nèi))及受壓元件表面堆焊、補焊的焊縫的焊接必須由經(jīng)按《鍋爐壓力容器壓力管道焊工考試與管理規(guī)則》考試合格的焊工擔任，其所從事的焊接工作應與所考試的項目相符合。4.2從事非受壓元件焊縫及釬接焊縫焊接的焊工必須經(jīng)培訓合格，并經(jīng)公司焊接責任工程師審核，質(zhì)保工程師批準后方可上崗。4.3焊工應嚴格按照焊接工藝規(guī)程及焊接工藝卡進行施焊，并認真作好施焊工藝記錄。.5.焊接工藝評定凡符合4.1規(guī)定的焊縫在正式焊接前應按JB4708及本公司Q/NMHJJ2101的有關規(guī)定進行評定，評定合格后制訂相應的焊接工藝卡，用以指導焊接工作。6.焊前準備6.1焊接坡口應按圖樣及焊接工藝卡之要求進行制備，坡口的加工一般用熱切割法，對不銹鋼和標準抗拉強度大于540MPa之鋼材坡口，切割后應用冷加工法去除表面的氧化層，并檢查坡口面有無分層和裂紋。6.2坡口表面及兩側(cè)20mm范圍內(nèi)的水分、油污、銹、渣等應清除干凈，不銹鋼施焊前擬采用丙酮去油。6.3不銹鋼手工電弧焊時，在坡口兩側(cè)各100mm范圍內(nèi)應噴防飛濺劑，防飛濺劑應經(jīng)驗證不影響焊縫的力學性能和耐腐蝕性能。6.4當焊前需進行預熱時，焊件應按焊接工藝卡規(guī)定的要求進行預熱，且在整個焊接過程中焊件的層間溫度均不應低于該預熱溫度。6.5焊接設備應處于正常工作狀態(tài)，各類儀表應在校驗的有效期內(nèi)，氣瓶應按規(guī)定進行定期檢驗。.7.焊接環(huán)境7.1氣體保護焊時，風速不得大于2m/s，其他焊接方法不得大于10m/s。夏天不得用排風扇直吹焊接區(qū)域。7.2雨雪天，在室外焊接時，應有有效的防護措施。7.3當相對濕度大于90％時，在焊前應用中性火焰去除待焊區(qū)域的水汽，且當天組裝的坡口必須當天焊完。否則，應重新用火焰去除水汽。7.4當環(huán)境溫度較冷，工件溫度低于0℃時，在施焊處100mm范圍內(nèi)應預熱到15℃以上。.8.定位焊8.1定位焊用焊材應符合圖樣及焊接工藝卡的規(guī)定，定位焊縫不得有裂紋、氣孔、夾渣等缺陷，否則應去除重焊。當工件剛性及厚度較大時應優(yōu)先考慮用堿性焊條進行定位焊。8.2定位焊焊接電流應稍高于正常焊接時的電流值，定位焊的長度、厚度及間距應根據(jù)工件的厚度，剛度及焊縫的長度來確定，一般情況下，可在下列范圍內(nèi)選擇：長度：15～30mm，厚度：3～4mm，間距：100～300mm。重要的工件或有特殊要求的工件組對時，應由工藝卡專門規(guī)定定位焊的規(guī)范及要求。.9.焊接

9.1焊工必須嚴格按圖樣及工藝的要求進行焊接。9.2焊接工藝規(guī)程按附錄A、附錄B、附錄C、附錄D。9.3工件與接地線應可靠地連接。9.4不得在非焊接處任意打弧，應防止電弧擦傷。9.5受壓元件的角焊縫的根部應保證焊透。9.6雙面焊時一般需在背面清理焊根。手弧焊、半自動熔化極氣體保護焊清焊根時，應顯露出正面的無缺陷的打底焊縫，對于埋弧焊若能保證焊透時，允許按Q/NMHJJ2115中的刨槽尺寸進行控制。.9.7焊接有層間溫度控制要求的工件時，應控制層間溫度不超出工藝規(guī)定的范圍，特別對奧氏體不銹鋼、層間溫度應不超過60℃。9.8每條焊縫應當一次焊完。當因故中斷時，對有緩冷或預熱要求的工件應采取相應的緩冷和預熱措施。9.9多層焊時，層間清理必須嚴格清除渣殼及缺陷，手工焊時接頭部位應錯開。9.10對厚度較薄，長度較長對變形有較高要求的焊縫，應嚴格按工藝規(guī)定的焊接順序進行焊接。9.11當規(guī)定帶產(chǎn)品焊接試板時，應在縱焊縫的延長部位上與縱焊縫同工藝一起焊成。9.12引(熄)弧板，焊接試板應用切割方法與工件分離，不得采用錘擊硬掰等影響工件焊縫質(zhì)量的方式。9.13焊后必須認真按施焊情況做好焊接記錄。9.14焊后應在規(guī)定部位打上焊工鋼印或標注焊工鋼印，具體按附錄E規(guī)定。.1.焊接檢驗1.1焊接接頭的外觀質(zhì)量要求1.1.1焊縫和熱影響區(qū)表面不得有裂紋、氣孔、夾渣、未熔合，弧坑等缺陷，飛濺物必須清理干凈。1.1.2用標準抗拉強度下限值＞540MPa的鋼材，不銹鋼、低溫鋼制造的容器及焊接接頭系數(shù)Φ取1的容器，其焊縫表面不得有咬邊。其他容器焊縫表面的咬邊深度不得大于0.5mm，咬邊連續(xù)長度不得大于100mm，焊縫兩側(cè)咬邊的總長不得超過該焊縫長度的10％。1.1.3C、D類焊縫應有圓滑過渡至母材的幾何形狀，對于低溫容器，必須逐條檢查，超標者應予修整。1.1.4焊接接頭表面的缺陷及機械損傷允許進行打磨修整，修磨范圍的斜度應不小于1:3，修磨的深度應不大于該部位鋼材厚度δs的5％，且不大于2mm，否則應予焊補。1.1.5拼接封頭的焊縫在沖壓前應打磨至與母材齊平。.1.2焊縫的尺寸

1.2.1A、B類焊縫的余高應符合表1和圖1的規(guī)定。.1.2.2A、B類接頭焊縫的寬度當圖樣無規(guī)定時按下列要求：

a)手工焊：焊縫比坡口每增寬0.5～3mm，寬度比坡口寬1～6mm，寬度差不超過4mm。

b)埋弧自動焊焊縫寬度按表2，直線度允差2mm。.1.2.3C、D類接頭的焊腳應符合圖樣及工藝的要求，當圖樣及工藝上無規(guī)定時，取焊件中較薄者之厚度。補強圈的焊腳當補強圈厚度＜8mm時取補強圈之厚度，當≥8mm時取補強圈厚度的70％，且不小于8mm。.2.焊接返修2.1焊接返修是指焊縫內(nèi)部存在超標缺陷時，為清除缺陷而進行的返修。焊縫表面缺陷的整修不屬于焊接返修。2.2焊縫返修次數(shù)按焊縫同一部位返修焊縫熔敷金屬重疊的次數(shù)來確定。(若某部位焊縫正面和反面進行返修，而正、反返修焊縫的熔敷金屬未發(fā)生重疊時，應視作該部位正、反各一次返修。)2.3返修必須由持證焊工進行。第一次返修原則上由該焊縫焊工本人進行，第二次返修應由焊接工藝員指定的焊工進行。2.4焊縫應盡可能避免返修。當必須返修時，在返修前應分析缺陷產(chǎn)生原因、預防措施，詳細制