鋼桁梁頂推施工方案

PAGE\*ROMANPAGE\*ROMANIII目 錄編制說明 1編制范圍 1編制原則 1編制依據(jù) 1工程概況 2設(shè)計概況 2合同工期 7主要技術(shù)標準 7自然條件 9施工條件 10主要工程數(shù)量 11建設(shè)相關(guān)單位 12工程重難點分析 12工程特點 12施工難點 12施工計劃 13主要工期計劃安排 13主要分項工程生產(chǎn)率 13總體施工方案及部署規(guī)劃 13施工主要組織機構(gòu) 14鋼梁預(yù)拼場 14公路橋面板預(yù)制廠 15鋼梁運輸 17主要大型臨時設(shè)施 17主要施工機械設(shè)備 20鋼梁架設(shè)前相關(guān)準備及架設(shè)步驟和關(guān)鍵工序 26架設(shè)前主要技術(shù)資料及其他相關(guān)準備（地質(zhì)水文見工程概況） 27鋼梁的進場驗收及存放管理 30鋼梁架設(shè)主要步驟及關(guān)鍵工序 31鋼桁梁拼裝頂推工藝 37頂推平臺施工 37鋼桁梁拼裝施工 38鋼梁頂推施工 58導(dǎo)梁拆除 90支架拆除 91滑道梁拆除、支座就位、整體落梁 91公路橋面板安裝及濕縫澆筑 93全回轉(zhuǎn)吊機拆除 95支座安裝 95鋼梁涂裝 101橋面鋪裝及附屬 104施工注意事項 104施工監(jiān)控 108監(jiān)測的目的 108監(jiān)測的依據(jù) 108監(jiān)測的內(nèi)容 108鋼桁梁線形測量 108施工過程監(jiān)控 109縱坡和溫度、風(fēng)等環(huán)境因素對頂推和監(jiān)控的影響 109施工管理及作業(yè)人員配置和分工 110人員計劃 110機械設(shè)備清單 111實驗人員設(shè)備清單 112施工質(zhì)量保證措施 113質(zhì)量保證制度 113質(zhì)量保證措施 114班組長責(zé)任制 122技術(shù)、質(zhì)量分級管理制度 123施工安全保證措施 123安全目標 123安全管理制度 123安全技術(shù)保證措施 123應(yīng)急預(yù)案 128文明施工保證措施 131環(huán)境、水保護措施 132季節(jié)性施工保證措施 133冬季施工質(zhì)量保證措施 133雨季施工質(zhì)量保證措施 13415附件 134PAGEPAGE1001、編制說明編制范圍三門峽黃河公鐵兩用大橋主橋0～11#墩連續(xù)鋼桁梁的頂推架設(shè)。編制原則方案首先必須從實際出發(fā)，切實可行，符合現(xiàn)場實際情況，有實現(xiàn)的可能性；滿足合同要求的工期，按工期要求投入生產(chǎn)，交付使用。在施工組織上要應(yīng)充分考慮工程質(zhì)量和施工安全，并提出保證工程質(zhì)量和施工安全的技術(shù)措施，使方案完全符合技術(shù)規(guī)范、操作規(guī)范和安全規(guī)程的相關(guān)要求；在合同價控制下，盡量降低施工成本，使方案更加經(jīng)濟合理。編制依據(jù)驗收規(guī)范等；《新建蒙西至華中地區(qū)鐵路煤運通道三門峽黃河公鐵兩用大橋施工圖》；MHTJ-13鐵兩用大橋?qū)嵤┬允┕そM織設(shè)計》；《客貨共線鐵路橋涵工程施工技術(shù)規(guī)程》（Q/CR9652—2017）；《鐵路鋼橋制造規(guī)范》(Q/CR9211-2015）；《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TF50—2011）；《鋼結(jié)構(gòu)高強度螺栓連接技術(shù)規(guī)程》（JGJ82-2011）《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB/50205-2001《高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈和技術(shù)條件》(GB/T1228～1231-2006)《鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗收標準》（TB10415-2003）《鐵路工程抗震設(shè)計規(guī)范》(GB50111-2006)《客貨共線鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南》(TZ203-2008)《球型支座技術(shù)條件》（GB/T19755-2000）《鐵路橋涵工程施工安全技術(shù)規(guī)程》（TB10303-2009）《鐵路鋼橋保護涂裝》TB/T1527-2004；（TB2137-90）（TBJ214-92）已到位和正組織進場的機械設(shè)備、施工隊伍等的綜合施工能力；2、工程概況設(shè)計概況線路概況三門峽黃河公鐵兩用大橋設(shè)計范圍為蒙西通道DK639+106.184～DK644+769.9385663.754m2254.55m（三鐵路左線長），1763.21m。1050ｍ，2200ｍ的河灘地帶。

圖2.1.1-1三門峽黃河公鐵兩用大橋平面布置圖6‰的單向縱三門峽至運城方向為下坡方向84910884m42.5m“蒙西通道”（4.0m）、雙線“運三鐵路”（4.2m），上層為六線公路。主桁采用三332m主橋立面布置圖見圖2.1.2-1。

圖2.1.2-1主橋立面布置示意圖15m12m313.6m。主桁下弦均采用箱960mm1400m1000mm1228mmH型兩種960mm1000mm1200mm兩種，H型桿件外700mm48mm68mm。100mm以上。節(jié)點板兩側(cè)及開槽的端部以熔透焊縫與水60mm。2.1.2.1-1。圖2.1.2.1-1主桁結(jié)構(gòu)橫斷面布置圖鐵路橋面系結(jié)構(gòu)設(shè)計2%16mT600mm260mm8mmU20mm的板肋兩種，U300mm×300mm，U600mm。下弦每個節(jié)間（12m）43.0m，橫梁為工字型截面，橫梁跨中內(nèi)高1512mm1400mm720～880mm。12m因運輸條件限制（不能水運，只能公路運輸），需在現(xiàn)場布置車間，將面板、橫梁、UT2%的橫坡，在組裝橋面板塊時，縱梁、U公路橋面系設(shè)計公路橋面系采用混凝土橋面板與橫梁、上弦桿相結(jié)合的組合體系，混凝土橋面板通過直徑Ф22mm的剪力釘與橫梁及上弦桿結(jié)合成整體。公路橫梁及托架設(shè)計3m12m42%1000～1228mm，680mm600mm。端橫梁采用箱型700mm2%1000～1228mm。橫梁與中桁、邊桁連1000mm680mm500mm。公路橫梁與上弦桿頂板伸出緣對焊，其腹板、底板與上弦的橫梁接頭栓接，懸臂托架頂、底板及腹板與邊桁采用全焊接。公路混凝土橋面板C6032m2%的橫坡，標300mm317mm283mm235mm。2C60微膨脹混凝土。Ф7mm（螺旋肋其抗拉強度標準值fpk=1570MPa，彈性模量Ep=2.05×105Mpa，張拉控制應(yīng)力σcon=0.65fpk=1020Mpa。實測延伸量與計算延伸量允許±6%的誤差。當(dāng)混凝土預(yù)制板實際強度達到設(shè)計值的100%7剪力釘Ф22mm160mm、180mm110mm的倍數(shù)。橡膠墊預(yù)制板安裝于上弦、橫梁及懸臂托架頂板時，在接觸邊緣布置抗老化性能好的優(yōu)質(zhì)橡膠，以用于混凝土橋面板定位及濕接縫澆筑時的模板。預(yù)拱度設(shè)計6‰的單向縱坡上，三門峽至運城方向為下坡方向，縱坡通過將主6‰30mm16mm20mm，首孔與末孔的預(yù)拱度對稱設(shè)置，9孔中跨的預(yù)拱度設(shè)置完全一致。支座設(shè)置12336個支座，其中兩個邊墩布置為普通球型支座，9個中墩布置為雙曲面抗震球型支座。表2.1.2.5-1主橋支座型號統(tǒng)計表墩號邊桁中桁備注0#、11#墩TQZ20000DX-e350/20-i0-CTQZ32500ZX-e350/0-i0-C普通球型支座1#、10#墩TQZ/G55000DX-e300/20-i0-CTQZ/G85000ZX-e300/0-i0-C雙曲面球型減隔震支座2#、9#墩TQZ/G55000DX-e250/20-i0-CTQZ/G85000ZX-e250/0-i0-C雙曲面球型減隔震支座3#、8#墩TQZ/G55000DX-e200/20-i0-CTQZ/G85000ZX-e200/0-i0-C雙曲面球型減隔震支座4#、7#墩TQZ/G55000DX-e150/20-i0-CTQZ/G85000ZX-e150/0-i0-C雙曲面球型減隔震支座5#、6#墩TQZ/G55000HX-e0/20-i0-CTQZ/G85000GD-i0-C雙曲面球型減隔震支座表2.1.2.5-21～10#墩支座的動力設(shè)計參數(shù)表支座位置支座球心距（m）摩擦系數(shù)屈后剛度(KN·m-1)屈后剛度(KN·m-1)備注邊桁70.034297451200中桁70.036957730500注：表中屈前、屈后剛度是按照恒載內(nèi)力狀態(tài)來考慮的。主要材質(zhì)及應(yīng)力控制表2.1.2.6-1主橋上部主體結(jié)構(gòu)主要材質(zhì)表項目材質(zhì)備注主桁及橋面系鋼材Q370qE符合《橋梁用結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T714—2008）；下弦節(jié)點板應(yīng)達到Z向性能Z35級或與此相當(dāng)?shù)男阅芤?。項目材質(zhì)備注附屬結(jié)構(gòu)鋼材Q345D、Q235B符合《低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T1591—2008）；《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700—2006）。高強度螺栓螺栓：35VB；螺母：45號鋼墊圈：45號鋼滿足《鋼結(jié)構(gòu)用高強度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術(shù)條件》（GB/T1228～1231—2006）中的各項要求；35HRC～45HRC。剪力釘ML15GT1043200。公路砼橋面板C60砼、C60微膨脹砼微膨脹率為萬分之五。預(yù)應(yīng)力筋JLM25粗鋼筋（fpk=930MPa）；金屬波紋管GT2005200；《預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管》（JG225—2007）。普通鋼筋HPB300及HRB4001（GB21499.2—2007）合同工期55201581202031日。主要技術(shù)標準蒙西通道主要技術(shù)標準鐵路等級：國鐵Ⅰ級；正線數(shù)目：雙線；雙線線間距：4.0m；設(shè)計速度：120km/h；1200m800m；6‰13‰；牽引種類：電力；HXD系列；（9）牽引質(zhì)量：10000t，部分5000t；（10）到發(fā)線有效長度：1700m。（11）設(shè)計荷載：兩線“1.2*ZH活載（2005）”。運三鐵路主要技術(shù)標準I級；正線數(shù)目：雙線；雙線線間距：4.2m；設(shè)計速度：160km/h；牽引種類：電力；SS9SS4B；（7）牽引質(zhì)量：5000t；到發(fā)線有效長度：1050m。設(shè)計荷載：兩線“中一活載”。公路主要技術(shù)標準公路等級：高速公路；100km/h；6車道；平面不設(shè)超高最小半徑：4000m；平曲線一般最小半徑：700m（1000m）；最大縱坡：3%（2%）6‰；最小縱坡：250m1000m；凸形豎曲線最小半徑：10000m；凹形豎曲線最小半徑：4500m；路面類型：瀝青混凝土；（11）橋面凈寬：2×14.75=29.5m；欄桿路肩）+3×3.75m（行車道）+0.75m（帶中央分隔帶路緣帶行車道路肩桿）=32m；2%的橫坡；設(shè)計荷載：公路-I1.3倍（根據(jù)河南地方標準）。其他技術(shù)標準（1）通航標準：通航要求為Ⅳ（2）級通航標準，凈空高度為8m；（2）最高通航水位：+324.808m；（3）1/300設(shè)計洪水位：+327.118m；設(shè)計風(fēng)速：V10=27.7m/s25m/s；地震烈度：工程場區(qū)地震基本烈度為Ⅶ度（7度）；0.18g；場地類別：橋址區(qū)場地類別為Ⅲ類。自然條件水文地質(zhì)條件地表水期，多以筑壩形成水庫，水庫下游一般無水。地下水本標段地下水主要為第四系孔隙潛水，分布于黃河河漫灘和低階地以及高階地1～40m，水位動態(tài)變化大。環(huán)境水侵蝕性本標段地表水及地下水無侵蝕性。氣象特征氣象溫度按照對鐵路工程影響氣候分區(qū),本標段為溫暖地區(qū)，各氣象要素(2001年至2010年)見表2.4.2-1：表2.4.2-1本標段氣象要素表項目地名歷年年平均氣溫均氣溫累年平均風(fēng)速歷年最大風(fēng)速主導(dǎo)風(fēng)向最大積雪深度(℃)（℃）（℃）（℃）（mm）（mm）（m/s）（m/s）/（%）（cm）平陸14.441.8-14.3-4.4583.11639.41.4614.3/NNNNW61.719W陜縣14.441.6-12.1-3.38564.81078.91.7911.8/NNWE61.317靈寶14.541.2-15.2-4.8614.41493.51.2917.2/WNWNW\NNE65.213農(nóng)業(yè)生產(chǎn)影響較大。三門峽市1956年至1985年年平均氣溫分布情況是河谷川原地帶高于中高山地。43.2℃（1966621日-19.1℃（1955110日62.3℃。13.8℃。7月份最熱，平均氣溫26.541.3℃（1966622日），是山西省極端氣溫最高的縣。1月份最冷，平均氣溫為-0.5℃，極端最低氣溫為-13.2℃（1967116日）土壤凍結(jié)深度根據(jù)收集的氣象資料，本標段最大凍結(jié)深度0.3m，標準凍結(jié)深度小于0.6m。施工條件交通概況三門峽黃河公鐵兩用大橋橋址位于三門峽市陜州區(qū)與國道G310（陜州大道）相交處，交通便利。沿線水源、電源、燃料的利用情況項目建設(shè)場地處于與交通便利，附近水電等資源豐富，便于該工程項目的建設(shè)。施工用水本線路所經(jīng)過地區(qū)為黃河流域附近，地下水資源豐富，沒有特別缺水的地段，施工用水可采用打井取地下水的方式解決。施工用電三門峽地區(qū)電力資源充沛，工程項目地處三門峽水利樞紐附近，施工現(xiàn)場臨近張灣變電站，項目施工用電已與黃河上游側(cè)電廠協(xié)商，現(xiàn)已接入電網(wǎng)滿足施工用電的需求，現(xiàn)場設(shè)置500kv發(fā)電機4臺作為備用電源。油燃料燃油主要依靠國家兩大燃油公司供應(yīng)，鐵路建設(shè)沿線加油站遍布，極大的方便了建設(shè)所用主燃料的需求狀況。油料價格隨國家公布價。主要工程數(shù)量表2.6-1鋼梁主要工程數(shù)量表項目單位主桁鐵路橋面系公路橋面系其他全橋合計備注鋼材Q370Et27128.410161.04119.041408.4高強螺栓M30套743006743006M24套52738275264548603194ML15剪力釘Ф22×160mm個155402155402Ф22×180mm個309014309014混凝土橋面板C60預(yù)制砼橋面板m37963.77963.7C60現(xiàn)澆微膨脹砼m32969.12969.1預(yù)應(yīng)力Ф7消除應(yīng)力鋼絲（螺旋肋）t230.3230.3普通鋼筋HRB400t5848.15848.1橡膠墊塊優(yōu)質(zhì)橡膠m22127.12127.1支座個3636表2.6-2桿件數(shù)量表名稱Q370qE全橋（t）桿件數(shù)量中桁下弦合計3944.343195邊桁下弦合計6197.7536190中桁上弦合計3553.619495邊桁上弦合計5778.8016190中桁腹桿合計2815.752192邊桁腹桿合計4914.275384鐵路橋面板合計10161192橫撐合計762762總計41460.11335（含焊縫）/表2.6-3公路橋面板數(shù)量表編號（順橋向×橫橋向）（m）單塊板混凝（m3）砼重量(t)預(yù)應(yīng)力鋼筋重量（t)鋼筋重量(t)總重量(t)數(shù)量公路橋面板CS-A12.83×1.951.353.240.030.914.184公路橋面板CS-A2.54×1.951.212.900.170.813.89376公路橋面板CS-B2.54×1.951.212.900.020.813.74380公路橋面板CM-A12.83×12.5510.34524.830.196.5731.594公路橋面板CM-A2.54×12.559.26222.230.025.8828.14376公路橋面板CM-B2.54×12.559.26222.230.175.8828.28380建設(shè)單位：設(shè)計單位：監(jiān)理單位：3、工程重難點分析工程特點30t的重載公鐵兩用特大橋。構(gòu)體系用于公鐵兩用橋尚屬世界首次，施工工序多，要求嚴，技術(shù)含量高。與桿件的組拼精度是控制工程質(zhì)量的關(guān)鍵點。墩身高度高，鋼梁、千斤頂、支座等材料設(shè)備吊裝難度大，安全風(fēng)險高。1142.5m，頂推長度為世界第一。4.3t，目前世界第一。施工難點主橋11跨連續(xù)鋼桁梁多點同步頂推架設(shè)是整個工程的難點。在高墩上采用多點偏心彎矩值控制是頂推架設(shè)方案成功實施的難點。4、施工計劃施工進度安排均結(jié)合目前鋼梁制造及基礎(chǔ)施工實際進度，以滿足總工期為目標。對各個工序進行合理劃分，優(yōu)化組織各平行、交叉作業(yè)，勞、材、機配置經(jīng)濟，進度力求合理可行。主要工期計劃安排頂推平臺施工： 2016.10-2017.40-11墩頂布置： 2017.3-2018.30#托架： 2018.2-2018.5導(dǎo)梁拼裝： 2017.3.10-2017.5.25鋼梁拼裝頂推及導(dǎo)梁拆除： 2017.5.26-2018.8.20公路橋面板架設(shè)： 2018.8.21-2018.10.20橋面附屬： 2018.10.21-2018.12.31詳細施工計劃見附件一：《三門峽黃河公鐵兩用大橋主橋施工進度計劃》主要分項工程生產(chǎn)率鋼梁拼裝頂推 5天/節(jié)間8個節(jié)間具體工效如下表：5、總體施工方案及部署規(guī)劃三門峽黃河橋主橋上部結(jié)構(gòu)為（84+9×108+84）m連續(xù)鋼桁梁，采用在頂推平臺11#-S4#300t350t履帶11200t70t1200t塔吊作為提升站提升鋼梁至頂推70t0#0#墩，完成全部鋼梁拼裝頂推?！度T峽黃河大橋鋼主梁頂推施工計算》施工主要組織機構(gòu)鋼梁預(yù)拼場

圖5.1-1施工主要組織機構(gòu)圖21440A、B、C三個區(qū)域。A區(qū)為鐵路橋面系板單元件存放、組拼、補涂裝及存放場40×200=8000160T區(qū)為鋼桁梁40×168=6720160T龍門吊機起重吊40×168=6720160T龍門吊機起ABC95.2-1：行吊裝拼裝。

圖5.2-1鋼梁預(yù)拼場平面布置示意圖S2-S433米，場地順橋向橫橋向28個制梁臺座（14大、14?。?、304（15215275.3-1：圖5.3-1公路橋面板預(yù)制場平面布置示意圖公路橋面板預(yù)制采用長線臺座施工，整個臺座建在地面以下，保證在施工張拉過程中鋼絲平面處于地面以下，保證施工安全。長線臺座采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，傳立柱東西方向垂直受壓，為保證臺座的55.3-2。張拉施工過程中，為保證施工安全，采取以下措施4mm厚鋼板將施工人員與夾片錨具隔離開來；終張施工時，在張拉兩側(cè)放置后雙層鋼板制作擋板，擋板配有竹膠板起緩沖作用以防夾片飛出傷人；為降低張拉過程中消除應(yīng)力鋼絲斷裂，在穿絲過程中經(jīng)三位工人進行手摸鋼絲穿絲施工，如有發(fā)現(xiàn)鋼絲變形，即可切除。預(yù)制板脫模后檢測合格，編號入庫。根據(jù)預(yù)制板鎖包含的預(yù)埋件及所處位置進行編號，以保證后期架板施工順利。5.3-2臺座布置示意圖鋼梁運輸變形而影響拼裝的必須返廠處理。S3#～4#S1200M64車運至拼裝位置，然后通過全回轉(zhuǎn)吊機起吊拼裝架設(shè)。主要大型臨時設(shè)施頂推平臺墩～S4#直徑鉆孔樁基礎(chǔ)，Ф1.2m/Ф1.0m部鋪設(shè)分配梁、滑道梁等形成頂推平臺。頂推平臺立面布置圖及平面布置圖見圖5.5.1-15.5.1-2：圖5.5.1-1頂推平臺立面布置示意圖導(dǎo)梁

圖5.5.1-2頂推平臺平面布置示意圖6750t5.5.2-15.5.2-1：表5.5.2-1導(dǎo)梁構(gòu)件參數(shù)表0#墩墩旁支架

圖5.5.2-1導(dǎo)梁結(jié)構(gòu)示意圖導(dǎo)梁前端到達0#墩后，為方便導(dǎo)梁接引和拆除，在0#墩三門峽側(cè)設(shè)置落地墩旁鋼管支架，支架頂設(shè)鋼箱滑道梁，滑道梁長度不小于12m。墩旁支架布置見下圖。 圖5.5.3-10#墩墩旁支架立面圖 圖5.5.3-2墩墩旁支架平面圖施工便道及鋼棧橋11#-S4#12m，長度1.2kmG3101200m。主要施工機械設(shè)備全回轉(zhuǎn)吊機170t、140t全回轉(zhuǎn)吊機進行。70t全回5.6.1-1、5.6.1-25.6.1-1、5.6.1-2：5.6.1-170t全回轉(zhuǎn)吊機參數(shù)表項 目參 數(shù)旋轉(zhuǎn)角度0-360最大起重力矩70t*30m最大提升高度80m起升速度8m/min5.6.1-170t全回轉(zhuǎn)吊機示意圖40t全回轉(zhuǎn)吊機主要參數(shù)見表5.6-2，吊機示意圖見圖5.6.1-2。表5.6-240t全回轉(zhuǎn)吊機參數(shù)表說明：根據(jù)現(xiàn)場實際情況，40t全回轉(zhuǎn)吊機底盤需進行局部改造。圖5.6.1-240t全回轉(zhuǎn)吊機示意圖塔吊鋼梁頂推平臺靠S4處設(shè)置一臺型號QTZ1200t.m（S1200M64）塔吊，主要用來拼裝2節(jié)間鋼梁、安裝70t全回轉(zhuǎn)吊機及作為鋼梁提升站。0#1QTZ630t.m（K800/115）塔吊主要用于導(dǎo)梁拆除。性能參數(shù)5.6.2-1、5.6.2-2。表5.6.2-1S1200M64塔吊參數(shù)項 目參 數(shù)最大吊重64t臂長60m高度90m起升速度10m/min表5.6.2-2QTZ型630tm（K800/115）塔吊參數(shù)項 目參 數(shù)最大吊重32t臂長72m高度90m起升速度17m/minS1200M64吊重曲線 K800/115吊重曲線龍門吊360t250t龍門吊機用于起吊作業(yè)。運梁車頂推平臺運梁車軌道設(shè)置在下弦桿內(nèi)側(cè)，跨度為8m，走行速度為30m/min，額定載重量為80t，共2臺。運梁車示意圖見圖5.6.4-1，參數(shù)表見表5.6.4-1：圖5.6.4-180t運梁臺車示意圖表5.6.4-180t運梁車參數(shù)表項目參數(shù)額定載重80t尺寸（長×寬×高）項目參數(shù)額定載重80t尺寸（長×寬×高）8400mm×8000mm×924mm運行速度20m/min軌距8m減速機三合一減速機電機減速機自帶功率4×3kW軌輪直徑500mm軌道Ｐ50供電方式2*15kW柴油發(fā)電機油箱容積55L操作方式無線遙控整備質(zhì)量20t液壓千斤頂

圖5.6.4-2100t運梁平板車位置0#墩(t)1#墩(t)2#位置0#墩(t)1#墩(t)2#墩(t)3#墩(t)4#墩(t)5#墩(t)邊桁446.21477.51835.41859.01859.01859.0中桁650.82114.32230.02200.32201.52204.7邊桁395.81362.81704.61704.61704.61704.6位置6#墩(t)7#墩(t)8#墩(t)9#墩(t)10#墩(t)11#墩(t)邊桁1859.01859.01859.01895.61847.61270.7中桁2201.52201.62200.32232.82195.61572.0邊桁1704.61704.61704.61740.11695.71213.15.6.5-2。表5.6.5-2公路橋面板結(jié)合時各墩頂最大支點反力位置1#墩(t)2#墩(t)3#墩(t)4#墩(t)5#墩(t)邊桁39544732466846684668中桁53326429635263526352邊桁39544732466846684668位置6#墩(t)7#墩(t)8#墩(t)9#墩(t)10#墩(t)邊桁46684668466847323954中桁63526352635264295332邊桁46684668466847323954248YD200-100豎向千斤頂。的噸位、數(shù)量。橋面結(jié)合施工時，千斤頂配置采用大頂方案，即：每個支點布置4臺，1個墩頂共計12臺。千斤頂配置方案見表5.6.5-3、5.6.5-4、5.6.5-5。表5.6.5-30#～11#墩千斤頂配置方案位 置0#墩1#墩2#墩3#墩4#墩5#墩豎向頂邊桁2-500t4-650t4-650t4-650t4-650t4-650t中桁2-500t4-800t4-800t4-800t4-800t4-800t邊桁2-500t4-650t4-650t4-650t4-650t4-650t水平頂邊桁/1-350t1-350t1-350t1-350t1-350t中桁/1-350t1-350t1-350t1-350t1-350t邊桁/1-350t1-350t1-350t1-350t1-350t位 置6#墩7#墩8#墩9#墩10#墩11#墩豎向頂邊桁4-650t4-650t4-650t4-650t4-650t2-900t中桁4-800t4-800t4-800t4-800t4-800t4-800t邊桁4-650t4-650t4-650t4-650t4-650t2-900t水平頂邊桁1-350t1-350t1-350t1-350t1-350t1-350t中桁1-350t1-350t1-350t1-350t1-350t1-350t邊桁1-350t1-350t1-350t1-350t1-350t1-350t表5.6.5-4S1#～S3#墩千斤頂配置方案位 置1#滑塊2#滑塊3#滑塊4#滑塊5#滑塊6#滑塊豎向頂邊桁2-200t2-200t2-200t2-200t2-200t2-200t中桁2-200t2-200t2-200t2-200t2-200t2-200t邊桁2-200t2-200t2-200t2-200t2-200t2-200t位 置6#滑塊7#滑塊8#滑塊豎向頂邊桁2-200t2-200t2-200t中桁2-200t2-200t2-200t邊桁2-200t2-200t2-200t表5.6.5-5千斤頂設(shè)備配備表序號設(shè)備名稱規(guī)格型號單位數(shù)量備注1液壓千斤頂YD5000-200臺62液壓千斤頂YD6500-200臺803液壓千斤頂YD8000-200臺444液壓千斤頂YD9000-200臺45液壓千斤頂LSD3500-300臺336液壓千斤頂YD200-100臺48鋼梁頂推就位后，根據(jù)公路橋面板結(jié)合順序，對1#～10#墩豎向千斤頂進行補充位置千斤頂配置單墩千斤頂配置邊桁16-1600t4-1600t中桁位置千斤頂配置單墩千斤頂配置邊桁16-1600t4-1600t中桁16-2100t4-2100t邊桁16-1600t4-1600t6三門峽黃河橋主橋上部結(jié)構(gòu)為（84+9×108+84）m向北岸單向多點頂推法施工。施工流程圖如下：圖6-1總體施工流程圖架設(shè)前主要技術(shù)資料及其他相關(guān)準備（地質(zhì)水文見工程概況）施工測量平面控制網(wǎng)的復(fù)測GPS工程坐標系，2000國家大地坐標系統(tǒng)，二等網(wǎng)精度要求進行外業(yè)作業(yè)。使用。高程控制網(wǎng)的復(fù)測DINI03電子精密水準儀，按二等水準的主要技術(shù)要求進行高程控TCRP1201量，按二等跨河水準的主要技術(shù)要求進行跨河水準聯(lián)測。施工控制網(wǎng)的加密和布測為滿足主橋施工測量的需要，根據(jù)施工場地地形，以首級控制網(wǎng)為依據(jù)，利用GPS部水準網(wǎng)中。GPS復(fù)測資料鋼梁架設(shè)前，應(yīng)對所提供橋墩竣工資料進行復(fù)測并出具復(fù)測資料，其偏差在允許的范圍內(nèi)方可架梁。建立健全現(xiàn)場各項管理制度使用保養(yǎng)制度、扭矩扳手領(lǐng)用歸還登記制度、扭矩扳手上下班前檢測制度等。技術(shù)交底及培訓(xùn)對上場施工作業(yè)班組及主要作業(yè)管理人員進行施工技術(shù)、質(zhì)量及安全技術(shù)交底，并組織對施工作業(yè)班組進行作業(yè)指導(dǎo)書培訓(xùn)及上崗考核。課題研究本橋采用頂推施工的方案從三門峽方向向運城方向進行頂推施工，其頂推跨數(shù)、例如據(jù)報道2015年就出現(xiàn)了9~10（瞬時風(fēng)速達1997年11主要研究內(nèi)容湖南大學(xué)承擔(dān)了蒙華鐵路三門峽黃河公鐵兩用大橋施工期鋼桁梁頂推抗風(fēng)性能及措施研究。主要研究內(nèi)容如下：峽谷地形引起的風(fēng)速加速效應(yīng)及設(shè)計風(fēng)參數(shù)研究：采用CFD對橋址附件的100km×100km區(qū)域進行了流場仿真分析，獲取在各個來流風(fēng)向角下的風(fēng)速分布特征。主梁及導(dǎo)梁三分力系數(shù)及風(fēng)荷載研究：分別制作主梁及導(dǎo)梁節(jié)段模型進行模型測力風(fēng)洞試驗，測定三分力系數(shù)以計算豎向、側(cè)向及扭轉(zhuǎn)風(fēng)荷載。鋼桁梁頂推全過程最不利工況靜風(fēng)穩(wěn)定性及風(fēng)致振動響應(yīng)：基于隨機風(fēng)致70效應(yīng)對抖振位移及內(nèi)力的影響。鋼桁梁頂推啟動瞬態(tài)動力效應(yīng)分析，采用瞬態(tài)動力學(xué)分析方法，模擬鋼桁梁頂推啟動瞬間的結(jié)構(gòu)豎向位移、加速度及鋼桁梁作用于橋墩的動態(tài)力。研究結(jié)論在特定風(fēng)向角下，跨軸線向部分區(qū)域較為明顯的風(fēng)加速，與上游來流風(fēng)速20%接近12m/s，但全橋平均風(fēng)速小于10m/s。因此，全橋的平均風(fēng)速不存在加速效應(yīng)。1:6000.966，對應(yīng)的順風(fēng)風(fēng)荷載比規(guī)范計算值（1.20）16%。由于斷面幾乎對稱，升力及扭矩系數(shù)均很小；0.904，對應(yīng)的順風(fēng)風(fēng)荷載比規(guī)范取值（1.27）40%升力系數(shù)為-0.350.002。1.131.121.12η1.2要小。鋼桁梁頂推過程中啟動——停止慣性作用引起的結(jié)構(gòu)豎向振動對支座豎反0.5%-1.5%。場地布置保證現(xiàn)場施工順利進行，具體的施工平面布置原則為：在滿足施工的條件下，盡量節(jié)約施工用地；滿足施工需要和文明施工的前提下，盡可能減少臨時建設(shè)投資；在保證場內(nèi)交通運輸暢通和滿足施工對材料要求的前提下，最大限度地減少場內(nèi)運輸，特別是減少場內(nèi)二次搬運；在平面交通上，要盡量避免與其它生產(chǎn)單位相互干擾；符合施工現(xiàn)場衛(wèi)生、安全技術(shù)和防火規(guī)范。施工現(xiàn)場總平面布置見圖6.1.6-1，詳圖見附件三《施工現(xiàn)場總平面布置示意圖》。圖6.1.6-1施工現(xiàn)場總平面布置示意圖鋼梁的進場驗收及存放管理桿件的進場驗收理簽認后，按規(guī)定處理。主要檢查以下項目:鋼梁試拼記錄。焊縫檢查記錄（包括桿件冷熱矯后無裂縫的檢查資料）。由于運輸和裝卸不當(dāng)造成的桿件損傷變形。由于搬運過程中造成的桿件油漆或栓群摩擦面的缺損。漆膜厚度及栓群摩擦面厚度記錄。桿件的缺陷處理桿件缺陷處理一律在出場前進行，桿件運輸過程中出現(xiàn)的缺陷必須返廠處理。桿件的存放桿件堆放場地應(yīng)平整穩(wěn)固，道路暢通，排水良好。桿件必須分類存放，并按拼裝先后順序堆放。25cm以上的凈空。桿件支點應(yīng)設(shè)于在自重作用下桿件不致產(chǎn)生永久變形處，同類桿件多層堆件最多不得超過五層。放置主桁弦桿和斜桿時應(yīng)將其主桁面內(nèi)的板豎立，放置橫梁時應(yīng)將腹板豎立，多片排列時，應(yīng)設(shè)置支撐，用螺栓或沖釘將各桿件彼此聯(lián)結(jié)。摩擦面拼接板應(yīng)豎直存放，兩板間應(yīng)留有縫隙通風(fēng)。節(jié)點板和小部件也應(yīng)分類堆放整齊，便于選用。存放場需設(shè)置翻身臺座來進行翻轉(zhuǎn)，以便于存放。吊裝作業(yè)時，應(yīng)防止碰撞鋼桁梁桿件，不得損傷桿件邊棱及焊縫，不得油污桿件摩擦面。為防止整體節(jié)點桿件在裝卸、倒運、翻身過程中，因操作不當(dāng)引起桿件的變形，必須設(shè)計專門吊具，制訂詳細操作細則，嚴格執(zhí)行。行溝通和處理。桿件管理鋼梁桿件的清點、發(fā)放工作應(yīng)設(shè)置專人進行管理，桿件進入存放場后要逐不符時，應(yīng)速與廠方聯(lián)系核實。對零散小桿件以及抗滑移試驗板等應(yīng)放在專門位置存放，防止丟失。50kg50kg的零散桿件應(yīng)分類堆放整齊，以便選用。鋼梁架設(shè)主要步驟及關(guān)鍵工序?qū)Я浩囱b、頂推導(dǎo)梁就位及運梁車安裝300t350tS1200M6470t36.3.1-16.3.1-2。圖6.3.1-1導(dǎo)梁拼裝及70t將梁吊機拼裝平面布置圖

圖6.3.1-2導(dǎo)梁拼裝機械工況圖下弦桿預(yù)拼下弦桿預(yù)拼主桁腹桿預(yù)拼公路橫梁預(yù)拼橋門架預(yù)拼上弦桿預(yù)拼圖6.3.2-1鋼梁預(yù)拼流程圖鋼梁預(yù)拼的主要目的是在預(yù)拼場內(nèi)將鋼梁組件拼裝成單元體，便于架設(shè)時鋼梁預(yù)拼時按照單元組拼圖、釘栓圖來清查桿件編號和數(shù)量。在基本桿件上標出釘栓長度區(qū)域線，起吊重心位置和單元重量。鋼梁預(yù)拼及安裝沖釘：鋼梁節(jié)點拼裝栓孔直徑分別為φ33mm、φ26mm，拼0.2mm，即沖釘直徑分別為：φ32.8mm、φ25.8mm過熱處理后方能使用。預(yù)拼好的桿件發(fā)送時，與架設(shè)相對應(yīng)，按架設(shè)提供的順號發(fā)送鋼梁預(yù)拼組件。桿件預(yù)拼后達到下列要求：預(yù)拼單元重量不得超過吊機額定重量。部件編號、數(shù)量和方向符合設(shè)計圖或預(yù)拼圖。板層密貼情況滿足有關(guān)規(guī)范要求。磨光頂緊范圍內(nèi)接觸面縫隙不大于0.2mm。栓孔重合率應(yīng)達到工廠試拼質(zhì)量要求。待安裝的鋼梁桿件和組合單元，在節(jié)點板和拼接板位置標出橋上安裝的螺栓長度、數(shù)量、拼裝方向、重量和重心位置，但標示線不得侵入高栓墊圈范圍。桿件組拼成單元栓合后，均應(yīng)經(jīng)值班技術(shù)人員檢查，填寫組拼桿件登記卡，須質(zhì)檢人員檢查安裝位置的匹配尺寸和連接處質(zhì)量等，經(jīng)驗收簽證后才可上橋安裝。鋼梁拼裝頂推步驟流程鋼梁架設(shè)按照在頂推平臺上逐節(jié)間進行拼裝，一個節(jié)間閉合后架梁吊機向前移如下：起始2個節(jié)間鋼梁架設(shè)施工流程圖：利用履帶吊及塔吊先架設(shè)下弦桿利用履帶吊及塔吊先架設(shè)下弦桿下弦桿架設(shè)完成后架設(shè)橋面板橋面板架設(shè)完成后安裝斜桿斜桿安裝完成后安裝上弦桿上弦桿安裝完成后安裝公路橫梁22順序?qū)⒘旱鯔C向前移位在拼裝前一節(jié)間同時，已拼好節(jié)間進行行高栓及橋面板焊接施工拼裝好一定數(shù)量節(jié)間后根據(jù)需要進行鋼梁頂推作業(yè)鋼梁拼裝頂推70t架梁吊機拼裝好后，利用架梁吊機逐節(jié)間拼裝鋼梁，拼好一定數(shù)量鋼梁后，10#3-410#墩頂。此后鋼梁在拼裝平臺上按86#580#0#墩后，利用塔吊開始6完，完成全部鋼梁拼裝及頂推施工。1350t監(jiān)控計算，各墩受力比較大，為確?；炷镣辛杭岸丈戆踩?#～10#2個滑塊，鋼梁按照1.3m+9.4m+1.3m的要求進行頂推直至所有鋼梁頂推到位?；懒翰鸪⒅ё臀讳摿喉斖频轿缓笠鸪懒?，然后支座就位，進行鋼梁整體落梁，落梁后精確調(diào)整鋼梁橫縱向位置，將鋼梁落在支座上。公路橋面板架設(shè)及濕接縫澆筑鋼梁落梁完成后開始利用兩臺架梁吊機從0#墩、11#墩南北兩個方向架設(shè)公路橋面板。橋面板架設(shè)完成后，按設(shè)計要求進行公路橋面板濕接縫施工。支座固定濕接縫完成后進行頂落梁，再次精確調(diào)整鋼梁線形，然后采用重力式灌漿將支座固定。球形支座在組裝時，應(yīng)仔細調(diào)平，對中上、下座板，用連接螺栓將支座連接成整體。對于需設(shè)置預(yù)偏量時，在工廠組裝時預(yù)留預(yù)偏量。在支座安裝前，應(yīng)檢查支座連接情況是否正常，但不得任意松動上下座板連接螺栓。用混凝土楔塊楔入支座四角，找平支座，并將支座地面調(diào)整到設(shè)計標高，20-50mm空隙，安裝灌漿用模板。仔細檢查支座中心位置及標高后，用無收縮高強度砂漿灌漿。灌漿材料抗50MPa。采用重力灌漿方式，灌注支座下部及錨栓孔間隙處，灌漿過程應(yīng)從支座中灌漿前，應(yīng)初步計算所需的漿體體積，灌注時所用漿體數(shù)量不應(yīng)與計算值產(chǎn)生過大誤差，應(yīng)防止中間缺漿。灌漿材料終凝后，拆除模板及四角砼楔塊，檢查是否有漏漿處，必要時對體砼終凝后，及時拆除各支座的上下座板連接螺栓。橋面系施工最后進行公路、鐵路橋面鋪裝及附屬結(jié)構(gòu)施工，完成主橋鋼梁的全部施工。頂推糾偏裝置在頂推施工過程中，當(dāng)監(jiān)控單位監(jiān)測到鋼梁軸線偏離量大于設(shè)計偏移值時，施工從而使鋼梁軸線在頂推過程中被糾正。糾偏示意圖如下：鋼梁在落梁過程中在滑道梁兩側(cè)設(shè)置鋼擋塊橫向糾偏系統(tǒng)。示意圖見下圖所示：7、鋼桁梁拼裝頂推工藝頂推平臺施工鉆孔樁基礎(chǔ)施工鋼筋籠下放、澆筑混凝土，具體施工工藝見《南引橋鉆孔樁施工方案》。鋼管樁立柱制作安裝鋼管樁制作鋼管樁采用φ1000×16mm和φ1200×20mm兩種規(guī)格的螺旋管樁。鋼管樁制作，要求做到以下幾點：鋼管加工前，首先切除變形嚴重、銹蝕嚴重、開口破損嚴重以及鋼管有明顯彎折部位。1/830cm干凈。管節(jié)拼裝定位時地基應(yīng)抄墊平整、穩(wěn)定，管節(jié)對口應(yīng)保持在同一直線上，多管節(jié)拼接應(yīng)減少累積誤差。鋼管樁管節(jié)對口拼裝檢查合格后，應(yīng)進行定位點焊，點焊高度應(yīng)小于設(shè)計2/340~60mm應(yīng)力。對接焊縫應(yīng)達到與母材等強度的要求。鋼管樁對接時先焊接對接焊縫，再沿樁周圍均勻加焊加勁鋼板，以增強鋼管樁整體剛度。鋼管使用前需加強質(zhì)量控制，必須與現(xiàn)場監(jiān)理聯(lián)合驗收合格后方可使用，管樁施工過程中必須加強過程控制，嚴格按規(guī)范施工。鋼管樁安裝300t/350t范圍。利用測量儀器定出樁位中心線，精確定位；吊放鋼管樁，測量鋼管樁中心偏差及傾斜度，并進行調(diào)整；鋼管樁滿足偏差≤1cm；樁間連接系安裝鋼管立柱安裝完成后，依照設(shè)計圖紙安裝鋼管樁連接系，連接系應(yīng)與鋼管樁連接牢固。樁頂分配梁及滑道梁安裝樁頂分配梁及滑道梁安裝時需注意放在節(jié)點位置，注意抄平標高。300t/350t履帶吊進行拼裝。頂推平臺的驗收頂推平臺施工完成后，要按照施工要求及相關(guān)規(guī)范進行驗收簽證后方可投入使用。詳見附件四：《鋼梁拼裝平臺設(shè)計圖及計算書》鋼桁梁拼裝施工鐵路橋面板場地內(nèi)總拼（U單元面系板段,補涂裝，然后整體吊裝架設(shè)。單元件劃分橋面系桿件制造實現(xiàn)板單元化。所有單元件可按類型在專用胎架上形成流水線生產(chǎn)，實現(xiàn)生產(chǎn)規(guī)范化，產(chǎn)品標準化，質(zhì)量穩(wěn)定化。根據(jù)設(shè)計圖，桿件主要分兩類單元件，一為橋面板單元件，一為縱橫梁單元件。橋面板單元件4QM1、QM2、QM3QM4422950mm，22650mm7.2.1.2-1。橫梁單元件

圖7.2.1.2-1橫向分段斷面示意圖3HL2HL311.18m1.54m。圖7.2.1.3-1橫梁單元件示意圖f=0～+3mm10mm橋面總拼前需逐一復(fù)查橫梁預(yù)拱度，對預(yù)拱度不滿足制造要求的橫梁進行矯正?？偲捶桨嘎肪€→板板單元縱向基準標識及橫梁安裝標識為基線分別組裝橋面板單元件→尺寸檢測→（焊縫檢測火焰調(diào)校→尺寸檢測→脫胎轉(zhuǎn)運→整體補涂裝→轉(zhuǎn)存梁場地存放。組拼順序3+12E95QM3QM3+QM1+QM1+QM13至最后拼裝完成所有橋面板。具體組拼順序如下：安裝橫梁單元3000mm7.2.1.5-1：圖7.2.1.5-1橫梁安裝示意圖3HL1HL2安裝縱梁單元7.2.1.5-2：圖7.2.1.5-2縱梁安裝示意圖安裝中間面板單元以鐵路橋面總拼胎架上縱向基準標識、橫梁安裝位置標識為基準，安裝中間面板單元（即QM*-2和QM*-3）。見圖7.2.1.5-3：圖7.2.1.5-3中間面板單元安裝示意圖安裝兩側(cè)面板單元單元（QM*-1QM*-4）。板單元組裝縱向定位統(tǒng)一以基準端為基準，另一端為7.2.1.5-4：圖7.2.1.5-4兩側(cè)面板單元安裝示意圖參照上述鐵路橋面的拼裝順序，完成后續(xù)節(jié)段拼裝。焊接腹板與面板間的仰位角焊縫→橫梁腹板與面板間的仰位角焊縫→U形縱肋、I型縱肋、T型縱梁間的立位角焊縫→縱梁翼緣板與橫梁腹板間的仰位角焊縫→橋面板的橫向?qū)涌v縫。注：橋面板橫向?qū)涌v縫焊接前，用實橋拼接板，根據(jù)U肋和縱梁基準端孔群，匹配鉆制U肋和縱梁配切端孔群。鉆制完成后用拼接板將節(jié)段間U肋和縱梁用拼接板連接固定，檢測合格后方可焊接橋面板橫向?qū)涌v縫。各階段的焊接均應(yīng)遵循：橫橋向從中間向兩邊對稱施焊，縱橋向由總拼的起始端（有母梁端（即非一次性焊完的原則部位進行火焰調(diào)校。鐵路橋面總拼焊接環(huán)境溫度需高于5℃，若外界環(huán)境溫度低于5℃，必須進行供暖保溫措施，創(chuàng)造局部焊接環(huán)境。檢測整節(jié)段面板單元的二次配切并開制坡口各橋面板段焊接完畢后，測量縱、橫尺寸，依據(jù)相應(yīng)基線或基準邊作二次配切，完成工地坡口的開制，包括：橋面板寬度尺寸的配切并開坡口，配切后總體寬度為B-6-8（單邊寬度公差為-3-4，下弦桿頂板單邊寬度公差為-3-4，要求橋面板與下弦桿橋面接頭板間形成標準6+2 0mm根部間隙），B為橋面板理論寬度。橋面板長度尺寸的配切并開坡口，配切后長度為L-6-8（要求橋面板段間形成準的6+2 0mm根部間隙）,L為橋面板段理論長度（含△）。見圖7.2.1.5-5：圖7.2.1.5-5橋面板長度尺寸的配切并開坡口圖鉆制橫梁兩端孔群板，將模板與橫梁腹板或者翼緣板夾持固定，復(fù)測合格后用空芯鉆鉆孔。由于節(jié)點橫梁與普通橫梁孔群不同，布模時須認真核對方案圖中橫梁腹板和翼緣板孔群樣式，選用在正確模板布模鉆孔。完成臨時吊耳的裝焊臨時吊耳按相關(guān)方案圖進行組焊。做橋位安裝基準線標識（樣沖7.2.1.5-6：圖7.2.1.5-6橋位安裝基準標識圖拆除及涂裝。50mm裝方向等標明。鋼梁起吊拼裝拼裝前的準備工作頂推平臺及墩頂布置要嚴格按照施工設(shè)計圖紙施工，架設(shè)前經(jīng)有關(guān)部門進和變位情況，以便及時調(diào)整。工廠組拼記錄，包括鋼桁梁輪廓尺寸、栓孔重合率、組拼沖釘直徑、鋼桁梁節(jié)段編號及重量。摩擦面出廠時的摩擦系數(shù)以及現(xiàn)場測定的摩擦系數(shù)。高強度螺栓成品出廠合格證。電動扳手校定、高強度螺栓扭矩系數(shù)、施擰扭矩、緊扣檢查扭矩、溫度與濕度對扭矩系數(shù)的影響、板面滑動摩擦系數(shù)復(fù)驗等資料。鋼桁梁桿件的預(yù)拼、起吊拼裝桿件預(yù)拼在預(yù)拼場根據(jù)需要對鋼梁桿件進行預(yù)拼：鋼梁預(yù)拼的主要目的是在預(yù)拼場內(nèi)將鋼梁組件拼裝成單元體，便于架設(shè)時在高空對接，減少高空吊裝次數(shù)，上、下弦的拼接板或填板應(yīng)在預(yù)拼場內(nèi)預(yù)拼完成。鋼梁預(yù)拼時按照單元組拼圖、釘栓圖來清查桿件編號和數(shù)量。在基本桿件上標出釘栓長度區(qū)域線，起吊重心位置和單元重量。0.2mm，沖釘經(jīng)過熱處理后方能使用。預(yù)拼好的鋼梁桿件發(fā)送時，應(yīng)與架設(shè)相對應(yīng)，按架設(shè)提供的順號發(fā)送鋼梁預(yù)拼組件。桿件預(yù)拼后達到下列要求：預(yù)拼單元重量不得超過吊機額定重量。部件編號、數(shù)量和方向符合設(shè)計圖或預(yù)拼圖。板層密貼情況滿足有關(guān)規(guī)范要求。磨光頂緊范圍內(nèi)接觸面縫隙不大于0.2mm。栓孔重合率應(yīng)達到工廠試拼質(zhì)量要求。待安裝的鋼梁桿件和組合單元，在節(jié)點板和拼接板位置標出橋上安裝的螺栓長度、數(shù)量、拼裝方向、重量和重心位置，但標示線不得侵入高栓墊圈范圍。桿件組拼成單元栓合后，均應(yīng)經(jīng)值班技術(shù)人員檢查，填寫組拼桿件登記卡，須質(zhì)檢人員檢查安裝位置的匹配尺寸和連接處質(zhì)量等，經(jīng)驗收簽證后才可上橋安裝。鋼梁桿件起吊拼裝步驟1200t70t下一個節(jié)間，每個節(jié)間拼裝順序如下：鋼梁架設(shè)施工流程圖：下弦桿拼接橋面板安裝斜桿拼接上弦桿拼接公路橫梁安裝鋼桁梁拼裝充分考慮橋梁結(jié)構(gòu)特點、道路運輸、施工場地布置、橋位周邊環(huán)境、交通平臺上逐節(jié)間拼裝，然后由南向北0#墩）單向多點頂推法施工。S04置3條滑道，在滑道上根據(jù)鋼梁位置設(shè)置鋼梁墊塊和滑塊。在拼裝平臺后端設(shè)置1臺S1200M6470t1#墩到10#10墩處搭設(shè)導(dǎo)梁拆除支架。鋼桁梁在拼裝場地預(yù)拼裝完成以后，通過運梁平板車將成品鋼桁梁運至橋拼裝。1個節(jié)間全回轉(zhuǎn)吊機向21-2cm進行下一個節(jié)間拼裝這樣周而復(fù)始，完成所有鋼梁架設(shè)。3～5個，且均勻分布。沖釘更換為高強螺栓時，須先安裝未上沖釘位置處的全部高栓（占高栓總2/3），并全部初擰；最后再更換沖釘位置處的剩余高栓。35號碳素結(jié)構(gòu)鋼或不低于35號鋼制作，并經(jīng)過熱處理后方可使用。沖釘必須全新制造，嚴禁使用銹蝕沖釘；沖釘使用多次后，經(jīng)檢查如因磨損導(dǎo)致直徑偏小時，應(yīng)予更換。沖釘均勻打入和普栓按要求擰緊后吊機方能松鉤進行下一桿件的吊裝。待1220%栓群中心向四周進行，以利板束壓平及減少螺栓之間的相互影響。為提高鋼梁拼裝頂推速度，要求在頂推平臺上拼裝鋼梁時盡量按照流水作業(yè)進行，形成“拼裝-高栓施工-橋面板焊接”三階段拼裝，即按照前面盡快將鋼梁拼裝行鐵路橋面板的焊接。0#濕接縫；鋼桁梁與支座進行連接；架設(shè)完成后拆除臨時結(jié)構(gòu)。步驟一：300/350tMD341200t塔吊，如下圖中虛線部分所示：步驟二：M0、M1、M2、M5、E95節(jié)點處的墊塊，300tM0-M3350tM4-M66個節(jié)間導(dǎo)梁拼裝，此時塔吊拼裝試吊完成：步驟三：在滑道梁上安裝E93、E94節(jié)點墊塊，利用履帶吊配合塔吊拼裝鋼梁下弦桿E95-E94、E93，鐵路橋面板QM1，腹桿E94-A95、E94-A94、上弦桿A96-A94、下弦桿E93-E92、鐵路橋面板QM1、腹桿E93-A94,上弦桿A94-93步驟四：利用塔吊在上弦桿節(jié)點A96-94之間的鋼梁頂面拼裝70t全回轉(zhuǎn)架梁吊機。步驟五：4墩前懸臂4個節(jié)間，鋼梁滿足穩(wěn)定性要求。M1200塔吊同步安裝頂推平臺運梁車。步驟六：架梁吊機按照每架設(shè)拼裝完成一個節(jié)間走行一次的順序拼裝E93-89共3個節(jié)間鋼梁，如下圖中虛線所示：步驟七：26個節(jié)間；0-11了第一個節(jié)間，如圖虛線所示。架梁吊機走行至如圖所示位置。步驟八：將頂推平臺上的鋼梁向前頂推7個節(jié)間，此時導(dǎo)梁過10號墩，進入了鋼梁安全架設(shè)狀態(tài)，導(dǎo)梁及鋼梁懸臂6個節(jié)間,如下圖所示。8間，如下圖虛線所示。步驟十：將頂推平臺上的鋼梁向前頂推8個節(jié)間，此時導(dǎo)梁過9號墩，導(dǎo)梁及鋼梁懸臂了5個節(jié)間，接著連續(xù)拼裝8個節(jié)間，如下圖所示。步驟十一：在頂推平臺上連續(xù)拼裝8個節(jié)間鋼梁，然后頂推8個節(jié)間，重復(fù)這一548圖所示。步驟十二：頂推6個節(jié)間,導(dǎo)梁過4號墩，此時懸臂為6個節(jié)間，然后繼續(xù)拼裝6個節(jié)間，如下圖所示。步驟十三：在頂推平臺上連續(xù)連續(xù)頂推8個節(jié)間，然后繼續(xù)拼裝8個節(jié)間，如此經(jīng)過3個循環(huán)后，導(dǎo)梁過1號墩，此時懸臂為3個節(jié)間，如下圖所示。步驟十四：30#10#1.5個節(jié)間鋼梁，如下圖所示。步驟十五：重復(fù)步驟15，拆除所有導(dǎo)梁，直至鋼梁上0#墩，完成全部鋼梁頂推，如下圖所示。高強度螺栓施工M30UM2435VB螺栓共計743006套；M24螺栓合計603194套。表7.2.5-1各個長度螺栓的數(shù)量統(tǒng)計表型號長度（mm）中桁邊桁總數(shù)型號長度（mm）中桁邊桁總數(shù)M301001408998411392M2470510852341034211011864163762824080558114016981202606479832105896853165619532511881303069012680815749890688828151614033456346566811295631886075212394015032536393447188010029968956839536160286244662475248110520682086472932170228802424047120120175005199269492180122960122961306456432810784190854412672212161400198961989620011376011376合計207190194134401324合計219738390536610274高栓存放注意事項：庫房不準積水；高栓不能直接存放于地面，最少隔層木托盤；高栓庫房應(yīng)定期通風(fēng)，避免高栓受潮；高強螺栓工藝性試驗施工前做好施擰工藝性試驗。其內(nèi)容如下：高強度螺栓的扭矩系數(shù)；施擰扭矩及檢查扭矩；溫度與濕度對扭矩系數(shù)的影響試驗；板面滑動磨擦系數(shù)試驗。高強度螺栓施擰施擰工具：55cm的套筒扳手或開口扳手施工。1500N·m2000N·m兩種電動扳手進行。不能使用電動扳手施擰的螺栓可用1500N·m和2000N·m施工。1500N·m2000N·m的表盤扳手進行螺栓檢查。高栓施擰扭矩值計算高強度螺栓初擰值取終擰值的50%，初擰后對每個螺栓用敲擊法進行檢查。（不能用電動扳手的部位可用帶響扳手10%確定。扭矩值按下式計算：M=K·N·d式中：M—扭矩值（N·m）K—扭矩系數(shù)（取每批試驗的扭矩系數(shù)平均值）N—螺栓的施工預(yù)拉力（KN）（設(shè)計預(yù)拉力的1.1倍）d—螺栓的公稱直徑（mm）施工記錄。螺栓安裝方向高強度螺栓的穿入方向以施工方便為準，并力求方向一致。為便于施擰，全橋所有主桁節(jié)點立面的高強度螺栓，其螺母一律安裝在節(jié)點6‰縱坡其螺母一律安裝在北側(cè)。個別部位的高強度螺栓，其螺母位置無法滿足上述要求時，可由現(xiàn)場技術(shù)負責(zé)人決定，但力求全橋一致。對于大六角頭高強螺栓連接副件組裝時，螺栓頭下墊圈有倒角的一側(cè)應(yīng)朝向螺栓頭。組裝時，螺栓頭一側(cè)及螺母一側(cè)應(yīng)各置一個墊圈，墊圈有內(nèi)倒角的一側(cè)應(yīng)朝向螺栓頭、螺母支承面。螺栓施擰次序無論使用電動扳手、表盤扳手或帶響扳手，均從螺栓群中心向外擴展逐一擰緊，否則會影響螺栓群的合格率。初終擰完畢即用不同顏色油漆在螺栓端頭逐個作出標志，防止重擰和漏擰。螺栓施擰過程中若出現(xiàn)螺桿隨扳手一齊轉(zhuǎn)動，應(yīng)用扳手卡死螺栓頭部，然后再進行施擰操作。對不同扭矩系數(shù)使用不同扭矩值的扳手進行施擰。對高強度螺栓應(yīng)加強管理，同一批號的高強度螺栓、螺母、墊圈使用于同一部位，不要混用。施擰工具的校驗與保管電動扳手、表盤扳手、帶響扳手均需編號，建立履歷表，詳細登記。施擰工班應(yīng)在上班前領(lǐng)取，下班后交回，不得自行保管。電動扳手采用扭矩測量儀標定，標定工作定為每班，上班發(fā)放前與下班交回5%。電扳使用過5%時應(yīng)停止使用，立即檢查校正，并詳細記錄。帶響定扭矩扳手采用力矩法標定，每把扳手每天要有專人檢查校正，詳細登記，當(dāng)天使用過的帶響定扭扳手，檢查后要放松彈簧。施擰扳手要有專人進行維修與保養(yǎng)。高強度螺栓施擰人員上崗前必須進行技術(shù)交底和適當(dāng)?shù)募寄芘嘤?xùn)。電動扳手應(yīng)與控制箱配套使用，并應(yīng)獨立供電及配置穩(wěn)壓電源。雨天或螺栓表面霧氣未干時不得施擰。夏季高栓施擰工作應(yīng)避開中午高溫時間。施擰順序高強螺栓連接副初擰、復(fù)擰和終擰原則上應(yīng)以接頭剛度較大的部位向約束小的方向、螺栓群中央向四周的順序，是為了使高強度螺栓連接處板層能更好密貼。一般節(jié)點從中心向兩端圖7.2.5.1-1 一般節(jié)點施擰順序圖A、C、B、D順序施擰圖7.2.5.1-2 箱型截面施擰順序圖（3）H型截面柱對接點按先翼緣后腹板順序施擰

圖7.2.5.1-3 H截面施擰順序圖本橋鐵路橋面系采用整體正交異性鋼橋面板，在工廠分單元加工，運至預(yù)拼場組拼成整體，然后運至橋位上與下弦桿進行焊接形成受力的板桁組合結(jié)構(gòu)。橋面鋼板與鋼梁頂推施工多點頂推布置方案多點頂推系統(tǒng)集機、電、液、計算機控制技術(shù)于一體，結(jié)合現(xiàn)代施工工藝，實現(xiàn)超大型構(gòu)件的大跨度、長距離的連續(xù)牽引。多點頂推系統(tǒng)由水平頂推系統(tǒng)、頂升系統(tǒng)、糾偏系統(tǒng)及頂推滑移體系四部分組成。水平頂推系統(tǒng)水平頂推系統(tǒng)由水平連續(xù)千斤頂、液壓泵站及控制系統(tǒng)組成。11#～1#33350t水平連續(xù)千斤頂。43000t（MGE板-0.1f=G×0.1=4300t方案，此時可用水平千斤頂數(shù)量為35033臺，因此動力儲備系數(shù)為（350×33）/f=2.69>1.25，滿足使用要求。30根Φ15.24mm塊的后錨上。鋼絞線的安全系數(shù)為：30根/臺×26t/根/350t=2.23>1.5,滿足要求。水平連續(xù)千斤頂ZLD3500-3002ZLD3500-3007.3.1.1-17.3.1.1-1。主頂額定油壓MPa25夾持頂額定油MP5活塞面積m20.1395活塞面主頂額定油壓MPa25夾持頂額定油MP5活塞面積m20.1395活塞面m20.02136額定拉力kN3487額定拔kN106.8回程油壓MPa<20穿心孔m230行程mm300整機重量kg4000回程面積m20.868鋼絞線根31整機外形尺寸mm□710×3200鋼絞線直徑mm1×7-15.2-1860液壓泵站LSDB1051#~10#1227.3.1.1-27.3.1.1-2。圖7.3.1.1-2LSDB105型液壓泵站實體圖表7.3.1.1-2 LSDB105液壓泵站技術(shù)性能表項目理論排量額定壓力電動機(L/min)(Mpa)型號功率(kW)轉(zhuǎn)速(r/min)大泵10530Y250M-4551480V30D-075RKN-1-1-02/LSN-300小泵14.525Y100L2-431430CBY2010-1TR質(zhì)量(kg)空泵1170外形尺寸1500×1500×1400裝油2000(mm)控制系統(tǒng)1LSDKC-1612臺分控制系統(tǒng)，分控制系統(tǒng)分別位12臺液壓泵站處。LSDKC-16控制系統(tǒng)為網(wǎng)絡(luò)式遠程計算機控制系統(tǒng)由主控單元、檢測單元、顯示單元及執(zhí)行機構(gòu)等組成。LSDKC-16主控制系統(tǒng)外形圖見圖7.3.1.1-3。圖7.3.1.1-3LSDKC-16主控系統(tǒng)外形圖1121.5公里。7.3.1.1-4LSDKC-16控制系統(tǒng)連線圖7.3.1.1-5LSDKC-16控制系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)圖PLCPLC控制，它根據(jù)檢測到的電磁閥動作，實現(xiàn)多臺千斤頂協(xié)調(diào)動作，即千斤頂集群控制。綜上，水平頂推系統(tǒng)設(shè)備配備情況見表7.3.1.1-3。表7.3.1.1-3 水平頂推系統(tǒng)設(shè)備配備表序號設(shè)備名稱規(guī)格型號單位數(shù)量備注1水平連續(xù)千斤頂ZLD3500-300臺332液壓泵站LSDB105臺113LSDKC-16主控系統(tǒng)LSDKC-16臺1豎向頂升系統(tǒng)系統(tǒng)與水平頂推系統(tǒng)共用，豎向頂升裝置依據(jù)設(shè)計文件的最大支反力進行布置。在0#～11#墩墩三片主桁下方均布置豎向千斤頂，千斤頂布置在鋼梁下弦桿件的腹板下7.3.1.2-1。圖7.3.1.2-1豎向頂升千斤頂布置斷面示意圖豎向千斤頂豎向千斤頂選型根據(jù)各支點最大支反力確定，考慮共同作用考慮一定安全系數(shù)。在頂推過程中鋼桁梁每頂推1個節(jié)間，主墩及拼裝支架豎向起頂替換滑塊，豎向千斤頂通過油路并聯(lián)實現(xiàn)同步控制。液壓泵站及控制系統(tǒng)液壓泵站與控制系統(tǒng)與水平頂推系統(tǒng)共用，通過主控制臺可對每個點的千斤頂進行單獨或集中控制，通過變頻調(diào)速方式實現(xiàn)遠程控制多臺頂同步頂升和落梁。橫向糾偏系統(tǒng)偏工況的有效實現(xiàn)。靜態(tài)糾偏裝置7-15靜態(tài)糾偏裝置示意圖。圖7.3.1.3-1靜態(tài)糾偏裝置示意圖動態(tài)糾偏裝置在滑塊兩側(cè)設(shè)置有可調(diào)式液壓糾偏滾輪，通過液壓缸伸縮，從而實現(xiàn)在運動中用最小的糾偏力實現(xiàn)糾偏效果。如下圖7.3.1.3-2動態(tài)糾偏裝置示意圖。

圖7.3.1.3-2滑塊兩側(cè)動態(tài)糾偏示意圖頂推滑移體系由滑道及滑塊組成?；?）1#-10#墩鋼滑道1#-10#17.6m3個747~853m1.6m50mm，頂7.3.1.4-1。圖7.3.1.4-11#～10#墩頂滑道結(jié)構(gòu)圖拼裝平臺滑道頂推平臺根據(jù)三桁布置三條滑道梁，滑道頂設(shè)6‰縱坡(三門峽到運城為下坡)，滑道梁頂面采用4mm不銹鋼板作為滑動面，滑道梁安裝到位，高程、縱坡及表面平整度滿足要求并驗收合格后，再在滑道梁頂面焊接不銹鋼板。723t15457.3.1.4-2：圖7.3.1.4-2滑道梁縱剖面圖MGE滑板MGEMGE30mm。MGE性能參數(shù)表見表7.3.1.4-1：表7.3.1.4-1 MGE性能參數(shù)表序號項目單位滑板型號MGE1密度g/cm31.0-1.12拉伸強度Mpa≥303沖擊強度KJ/㎡≥754壓縮強度Mpa≥655邵氏硬度D50—706線聯(lián)系數(shù)1/℃8-9.1×10-57磨損率㎎/N.m32×10-78吸水率％≤0.039使用溫度℃-40~+9010老化壽命年＞5011極限PV值Mpa.m／s≥812摩擦系數(shù)干態(tài)0.045~0.065水潤滑0.022~0.04油潤滑0.016~0.032233t，每個滑塊底MGE1×0.9×2=1.8m2MGE（2233×10×1000）/（1.8×1000000）=12.4MPa，由于MGE板的壓縮強度≥65Mpa，因此MGE滑板受壓滿足要求。不銹鋼板表面粗糙度小于Ra5μm?；瑝K表面涂硅脂油或黃油以減少頂推摩阻力，滑道表面的粗糙度要保證、保持清潔并避免劃傷（污物侵入滑道和滑板磨損變形或折皺摩擦系數(shù)增大）?；瑝K1）1#-10#墩滑塊Q345D,Q370qe過鋼絞線拉滑塊帶動鋼桁梁前移。1#—10#66套（2個滑塊使用）。1#-10#滑塊形式立面圖見圖7.3.1.4-3。圖7.3.1.4-3滑塊形式立面圖2）拼裝平臺及主橋0#墩7.3.1.4-4。圖7.3.1.4-4頂推平臺及主橋0#墩頂滑塊形式立面圖頂推施工方法頂推總體方案本工程采用單向多點頂推施工方法，即在拼裝平臺逐節(jié)間拼裝鋼導(dǎo)梁和鋼桁梁，然后通過1-11#的水平頂推系統(tǒng)將鋼梁向前頂推，直至鋼梁頂推到位。頂推前的準備工作熟悉鋼梁結(jié)構(gòu)設(shè)計圖、設(shè)計說明書、桿件應(yīng)力、重量表。橋墩結(jié)構(gòu)圖及竣工里程，標高，中線測量資料。拼裝平臺及墩頂布置檢查等資料。清理滑道梁不銹鋼板上的焊渣及飛濺物等，減小污垢對摩擦的影響?；懒航?jīng)檢查合格后，在滑道梁上涂黃油進行潤滑。墩頂滑塊擺放位置要居中，不能偏向一邊或與鋼梁頂推方向有夾角，以防對頂推產(chǎn)生不利影響。對鋼絞線進行預(yù)緊，最大限度減少每組鋼絞線的受力不均勻程度。鋼絞線應(yīng)嚴格對中，且成一條直線。MGE板是否被擠壓變形，以便及時更換。檢查頂推各設(shè)備是否正常及各線路連接是否正確。滑塊倒運完畢；鋼梁架設(shè)節(jié)間封閉；滑塊鋼板抄墊滿足預(yù)拱度要求；常情況立即暫停頂推，問題解決后繼續(xù)頂推；10-50cm偏位，增加糾偏次數(shù)；5cm，應(yīng)進行主動糾偏。頂推施工工藝流程頂推施工工藝流程見圖7.3.2.3-1。

圖7.3.2.3-1頂推施工工藝流程圖（1）1#～10#墩墩頂布置根據(jù)監(jiān)控計算，各墩偏心力比較大，為確?；炷镣辛杭岸丈戆踩?，1#～10#墩26m2臺豎向千斤頂，距離墩身7.3m3.4m6800t650t。700mm800mm。此時頂推墩頂布置如下圖：7.3.2.4-1墩頂布置圖7.3.2.4-2墩頂布置圖3臺350t水平千斤頂布置于每條滑道的運城側(cè)?；赖娜T峽側(cè)則布置1臺5t卷揚機，用于滑塊倒運。（2）拼裝平臺頂推布置22800t900t向均布于鋼梁下弦腹板位置處。2300t2200升拼裝平臺梁體，以達到整體起頂梁體后再倒換滑靴的目的。圖7.3.2.4-311#～S03#墩墩頂布置圖頂推施工步驟根據(jù)監(jiān)控計算，各墩偏心力比較大，為確保混凝土托梁及墩身安全，1#～10#墩26m2臺豎向千斤頂，距離墩身7.3m3.4m6800t650t。3個豎向起頂點，21.3米+9.4米+1.3米的頂推方式。圖7.3.2.5-1墩頂布置示意圖3.4m處，滑道兩側(cè)設(shè)計了一個與滑塊糾偏裝置不相干別往兩側(cè)挪移至滑道外側(cè)。圖7.3.2.5-2中豎向千斤頂臨時平臺平面圖頂推步驟如下：

圖7.3.2.5-3中豎向千斤頂臨時平臺斷面圖步驟一：前后豎向頂分別位于墩頂身心線7.3m的滑道梁上。前滑塊距離墩身中心線4.7m，后滑塊距離墩身中心6m，雙滑塊受力?；瑝K受力，豎向頂懸空，鋼絞線分別穿過前、后端滑塊并用錨具固定。頂推時，鋼絞線拉動前、后滑塊移動。步驟二：1.3m1.3m豎向頂加塞抄墊塊，做好頂升桁架梁準備。7.3m6m6m4.7m，雙滑塊受力。步驟三：豎向頂上方進行抄墊，做好頂升桁架梁準備。步驟四：頂升鋼桁梁，前后滑塊脫空，拆除前滑塊上層抄墊塊；豎向頂落梁，后滑塊受力。此時狀態(tài)：后豎向頂距墩身中心線6m。前滑塊脫空，后滑塊距離墩身中心4.7m。步驟五：頂推鋼梁9.4米，同時后豎向頂都向后移1.3米。7.3m6m4.7m，后滑塊受力。步驟六：3.4m6m4.7m。步驟七：（與原后滑靴上方抄墊鋼板厚度一致（豎向頂適當(dāng)卸載，保持后豎向頂壓力增大值＜10%）。步驟八：將中部豎向頂轉(zhuǎn)移至兩側(cè)滑箱上。步驟九：后滑塊后移10.7m；后移過程中重新安裝中部豎向頂。此時狀態(tài)：前滑塊距離墩身中心6m，后滑塊距離墩身中心6m。前滑靴及后豎向頂同時受力。步驟十：（10%步驟十一：前滑塊后移1.3m。步驟十二：中部及后部豎向頂卸載，前后滑塊同時受力。步驟十三：1.3m準備。步驟十四：高度≤3mm）。步驟十五：前后豎向頂卸載后，頂推狀態(tài)回到步驟一，單節(jié)間頂推一個周期結(jié)束。導(dǎo)梁上墩施工步驟鋼梁最大懸臂為導(dǎo)梁即將上墩的時候，為了鋼桁梁安全上墩，鋼梁接近墩時，通過對頂推過程中桿件應(yīng)力及橋梁線形實時監(jiān)控，并盡快頂推上墩。100將導(dǎo)梁下弦底面與滑塊之間用抄墊塊抄實，帶導(dǎo)梁頂升到足夠高度后將千斤頂撤除，根據(jù)拼裝平臺處梁底面距離墩頂面凈標高為：3305mm（拼裝平臺梁底距離滑道800mm+111260mm+計標高平行，則梁體在上墩后梁底面距離墩頂面凈標高也應(yīng)該為：3305mm。330512最高墊石高度84最高滑道梁高度47最大下?lián)狭?76mm0~10635mm。則導(dǎo)梁到達前墩時導(dǎo)梁底即我司豎向頂可以直接放置于導(dǎo)梁端頭下方頂升導(dǎo)梁從而實現(xiàn)上墩操作。梁鼻梁剛剛上墩時就及時進行相應(yīng)抄墊。充分考慮下?lián)狭康牟淮_定因素后，假定出現(xiàn)導(dǎo)梁到達前墩準備上墩前，導(dǎo)梁底面實際低于滑道面的工況下制定的如下導(dǎo)梁上墩步驟：100MGE向千斤頂位于鼻梁后部，豎向頂緊貼滑道梁后端。上墩布置如下圖。步驟二：100噸液壓頂頂升導(dǎo)梁，在豎向頂上填塞抄墊塊，100噸液壓小頂上加塞抄墊塊后繼續(xù)頂升導(dǎo)梁，再在豎向頂上方加塞抄墊塊，往復(fù)操作直至導(dǎo)梁底面距離滑道頂面距離到達700mm。步驟三：豎向千斤頂上方抄墊清空，100噸液壓千斤頂帶載和導(dǎo)梁一起繼續(xù)向前頂推2米。頂推后，在豎向頂上方加塞抄墊。步驟四：100噸液壓小千斤頂卸載，拆除100噸液壓千斤頂及其上方抄墊塊，將滑塊向后移至鼻梁后部。1300mm。拆除滑塊上方多余的抄墊。步驟六：將滑塊后移至導(dǎo)梁前端節(jié)點正下方，豎向千斤頂卸載，拆除豎向千斤頂上方多余抄墊。導(dǎo)梁上墩完成，可以繼續(xù)頂推。頂推同步性控制頂推系統(tǒng)主要由主控系統(tǒng)及控制系統(tǒng)軟件組成，其中軟件系統(tǒng)包括：上位7.3.2.7-1所示。圖7.3.2.7-1系統(tǒng)軟件組成框圖上位機軟件工作畫面示意見下圖。7.3.2.7-2上位機軟件工作畫面-頂推內(nèi)容7.3.2.7-3上位機軟件工作畫面-頂升內(nèi)容圖7.3.2.7-4下位機軟件界面系統(tǒng)控制策略連續(xù)頂推位移同步調(diào)節(jié)：中央控制室除了控制集群千斤頂?shù)慕y(tǒng)一動作之外，還必須保證千斤頂每行程的同步。在連續(xù)頂推千斤頂每行程的伸缸過程中，6666198型的監(jiān)控群，使位移量之差和壓力之差控制在設(shè)定值以內(nèi)。PLC行。同時也包含了故障報警以及相應(yīng)的輔助功能等內(nèi)容。據(jù)，合理的控制水平千斤頂改變速度，從而有效達到合理控制頂推速度，本工程水平連續(xù)頂推千斤頂布置為每墩每桁各1臺，每墩3臺頂水平連續(xù)頂推千13比例閥開口值從而增大流量。圖7.3.2.7-5連續(xù)頂推同步控制流程圖計算機會自動停機，并報警示意。系統(tǒng)控制流程見下圖。圖7.3.2.7-6連續(xù)頂推同步控制流程圖本工程頂推倒滑塊時鋼梁的起頂和下降是其中的關(guān)鍵點，以下僅針對頂升控制畫面及頂升、下降流程做出介紹。頂推工況下起頂及下降同步控制。同一墩上每桁上同一支點2臺頂共用同一液壓（共用一溢流閥有平衡閥263~5㎜。圖7.3.2.7-7同步頂升油壓原理圖橋面板結(jié)合工況下起頂及下降同步控制。同一墩上每桁上同一支點4臺頂共用同一液壓油路板（共用一溢流閥有平衡閥）433~5㎜。圖7.3.2.7-8頂升控制系統(tǒng)操作界面圖7.3.2.7-9頂升控制操作畫面信息詳解-泵站及控制柜信息區(qū)圖7.3.2.7-10頂升控制操作畫面信息詳解-千斤頂及監(jiān)控數(shù)據(jù)信息區(qū)在主控計算機遠程操作時，現(xiàn)場人員可通過現(xiàn)場控制柜觀察當(dāng)前機械的工作狀態(tài)。7.3.2.7-11頂升控制操作畫面信息詳解-泵站及參數(shù)設(shè)定信息區(qū)圖7.3.2.7-12現(xiàn)場控制柜觸摸屏操作畫面信息詳解圖7.3.2.7-13頂升下降流程圖頂推同步性措施本工程中，采用壓力和位移交替控制來實現(xiàn)頂推的同步性，分兩步進行。即頂推分級加載預(yù)緊，然后再進行位移同步頂推。在倒換滑塊起頂時，確定各個墩頂?shù)闹Х戳?，按照實測滑塊的靜摩擦系數(shù)計算出摩阻力，再根據(jù)摩阻力來確定千斤頂需施加的頂推力。將頂推時的頂推力分成5個等級，分別是30%、50%、70%、80%、85%，頂推時按等級加載。加載等級的壓力根據(jù)下表和千斤頂參數(shù)14KN/MPa確定?！扒绊斶M”30%、50%、70%、80%、85%，在其牽引力狀態(tài)下，檢查各受力結(jié)構(gòu)變形情異常立即報告85%制。擦力變化時，頂推壓力也相應(yīng)地變動，在壓力不超過一定范圍值內(nèi)，系統(tǒng)不報警。當(dāng)超壓時，分控系統(tǒng)會報警，并在顯示上體現(xiàn)出來，液壓泵站限壓裝置啟用，使水平千斤頂壓力不再升高，頂推力不會增大，保護鋼梁和主墩安全。當(dāng)墩頂上突然停電時，主控機上監(jiān)控立即顯示停電分控系統(tǒng)，并下令其它分控系統(tǒng)停止執(zhí)行當(dāng)前指令，防止其它水平千斤頂壓力超壓，保護鋼梁和所有主墩的安全。主控機發(fā)出指令給各分控系統(tǒng)執(zhí)行是同步性的，即主控機同時對各分控系統(tǒng)發(fā)出指令，各分控系統(tǒng)同時執(zhí)行指令，各墩的水平千斤頂同時動作，使得主墩受到較小的水平力，保護主墩安全。頂升同步性措施頂升施工原理與頂推相同，也是采用壓力和位移交替控制來實現(xiàn)頂升的同步性。先加載預(yù)緊，再進行等壓同步，位移為輔頂升?！?mm。如此可有效保證每次滑塊倒換落梁完成后每個滑塊受力均維持在合理范圍內(nèi)。系統(tǒng)不報警。頂，要求千斤頂?shù)陀谙迚褐岛蟛拍芑謴?fù)頂升指令，保護鋼梁安全。當(dāng)墩頂上突然停電時，主控機上監(jiān)控立即顯示停電分控系統(tǒng)，并下令其它分控系統(tǒng)停止執(zhí)行當(dāng)前指令，防止其它豎向千斤頂壓力超壓，保護鋼梁的安全。在頂推施工過程中，根據(jù)測橋墩應(yīng)力狀態(tài)和橋墩墩頂位移和轉(zhuǎn)角等數(shù)據(jù)，隨時調(diào)整水平千斤頂油壓。頂推過程控制措施頂推力的確定自動加黃油的裝置，確保頂推過程中同步性和減少摩擦力；剛開始頂推時，頂推啟動順序建議先拼裝平臺后1#—10#橋墩，縱向行走時當(dāng)12m頂推走完6m之后，1#—10#橋墩滑塊縱向啟動早于平臺縱向啟動。530%、50%、70%、80%、85%等級加載。剛開始頂推時，拼裝平臺水平千斤頂加載至85%，1#—10#橋墩水平千斤頂加載70%6m70%，1#—10#85%，再次12m。導(dǎo)梁上墩高度調(diào)整100頂推過程中鋼梁受力控制主梁頂推過程中監(jiān)控測量鋼梁的應(yīng)力，一旦出現(xiàn)異常，則立即停工，查找原因，并予以調(diào)整。處理完問題后再繼續(xù)頂推。頂推過程中橋墩受力及變形控制260040kN.m0.0543340*0.05=2167kN0.0137*260040/1000=3.6cm;由最水平力引起的縱向位移為：0.7*2167/1000=1.5cm;步工作。頂推后的線形調(diào)整軸線調(diào)整，再落梁使滑塊受力，使鋼梁線