高速公路連接道工程-南泉立交匝道預制鋼箱梁橋梁結構計算書

渝黔復線南泉立交鋼箱梁計算書設計概況渝黔復線南泉立交匝道一共包含9聯(lián)鋼箱梁，各鋼箱梁基本參數(shù)如下表：鋼箱梁參數(shù)表匝道位置跨徑組合(m)梁高(m)橋寬(m)是否固接南泉立交匝道C線橋第三聯(lián)2×472.27.8中間固接南泉立交匝道E線橋第一聯(lián)45+50+502.28.8~101#墩固接第二聯(lián)2×351.68.8不固接南泉立交匝道F線2號橋第二聯(lián)2×44210中間固接匝道H線橋第六聯(lián)43+452.111.3中間固接南泉立交匝道I線橋第三聯(lián)40.5+48.5+422.211.3固接第一個第四聯(lián)30+38+301.811.3固接第二個匝道J線橋第一聯(lián)41.5+44+41.52變寬固接第二個匝道B線橋第一聯(lián)45簡支2.110.3/采用規(guī)范（1）《城市橋梁設計規(guī)范》（CJJ11-2011）（2）《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）（3）《公路橋梁抗震設計細則》（JTG/TB02-01-2008）（4）《公路鋼結構橋梁設計規(guī)范》（JTGD64-2015）（5）《城市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范》（CJJ2-2008）（6）《公路鋼結構橋梁設計規(guī)范》（JTGD64-2015）（7）《鋼結構工程施工質量及驗收規(guī)范》（GB50205-2001）（8）《鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范》（TB10002.2-2005）（9）《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2017）主要材料及力學參數(shù)Q345qD：彈性模量E=2.1×105MPa剪切模量G=0.81×105MPa抗拉、抗壓及抗彎強度設計值：270MPa抗剪強度設計值：155MPa計算荷載取值（1）結構設計安全等級：一級（2）永久作用自重：實際結構建立計算模型，由程序自動計算，材料容重取78.5kN/m3；橫隔板：按照箱梁實際尺寸取值；二期：10cm混凝土鋪裝層+8cm瀝青混凝土鋪裝，根據(jù)實際橋寬取值；防撞護欄：15.76kN/m；（3）可變作用1）汽車荷載效應車道荷載：城-A級；沖擊系數(shù)：根據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)取值計算。2）整體溫度作用按結構整體升溫25℃、降溫25℃計算。3）梯度溫度作用溫度梯度根據(jù)英國規(guī)范BS5400取值計算。梯度模式如下圖所示：鋼箱梁計算C匝道橋第三聯(lián)鋼箱梁計算計算模型采用大型有限元分析軟件MidasCivil2018。上部結構為2×47m連續(xù)鋼箱梁結構，梁高2.2米，采用單箱雙室箱形截面，橋梁寬度7.8米，采用三維梁單元建立單梁模型，其有限元模型如圖所示。C匝道第三聯(lián)鋼箱梁有限元計算模型C匝道第三聯(lián)箱梁標準橫斷面（單位mm）結構成橋內(nèi)力圖成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位：kN-m)成橋階段主梁剪力圖(單位：kN)活載作用下主梁內(nèi)力圖車道荷載作用主梁彎矩包絡圖(單位：kN-m)車道荷載作用主梁剪力包絡圖(單位：kN)基本組合作用下主梁內(nèi)力圖基本組合彎矩包絡圖(單位：kN-m)基本組合剪力包絡圖(單位：kN)結構成橋應力驗算成橋階段主梁正應力驗算主梁上緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)主梁下緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)成橋階段主梁剪應力驗算主梁剪應力圖（包絡）(單位：MPa)由以上應力圖知，單梁計算截面上緣最大壓應力-86.7MPa，最大拉應力106.9MPa；下緣最大壓應力-145.66MPa，最大拉應力112.8MPa。主梁最大剪應力56.9MPa。Q34 5qD鋼的正應力強度設計值270MPa，剪應力強度設計值155MPa。主梁強度滿足規(guī)范要求。根據(jù)已有的相關計算研究表明，曲線鋼箱梁在考慮箱梁約束扭轉畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應以及結構三個基本體系應力疊加的影響后，其截面應力較按三維梁單元模型的計算應力提高20%到30%。本次計算綜合考慮箱梁曲率半徑、橋面橫坡、橋梁寬跨比等各種因素，可按三維梁單元模型計算應力增大50%，以考慮畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應、以及正交異性橋面板二三體系應力與第一體系應力疊加的影響。本次三維梁單元計算模型的截面最大正應力為145.66MPa，考慮增大系數(shù)后為218.5MPa，小于Q345鋼材的強度設計設計值270MPa；最大剪應力為46MPa，考慮增大系數(shù)后為85.4MPa，小于Q345鋼材的強度設計值155MPa。滿足規(guī)范要求。結構抗傾覆穩(wěn)定性驗算作用基本組合下，支座最小反力如下圖所示：基本組合下主梁最小支反力（包絡）(單位：kN)由于結構中間墩為墩梁固結形式，且最小支座反力均為正值，橋梁抗傾覆穩(wěn)定性滿足設計要求。撓度驗算汽車活載作用下主梁最大撓度圖(單位：mm)由以上位移圖知，汽車荷載作用下單梁計算最大撓度29.9mm，撓度跨度比為29.9/47000=1/1572。規(guī)范容許撓度跨度比為L/500，故主梁剛度滿足規(guī)范要求。E匝道橋第一聯(lián)鋼箱梁計算計算模型采用大型有限元分析軟件MidasCivil2018。上部結構為40m+50m+50m連續(xù)鋼箱梁結構，梁高2.2米，采用單箱雙室箱形截面，橋梁寬度8.8～10米，采用三維梁單元建立單梁模型，其有限元模型如下圖所示。E匝道橋第一聯(lián)鋼箱梁有限元計算模型E匝道橋第一聯(lián)箱梁標準橫斷面（單位mm）結構成橋內(nèi)力圖成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位：kN-m)成橋階段主梁剪力圖(單位：kN)活載作用下主梁內(nèi)力圖車道荷載作用主梁彎矩包絡圖(單位：kN-m)車道荷載作用主梁剪力包絡圖(單位：kN)基本組合作用下主梁內(nèi)力圖基本組合彎矩包絡圖(單位：kN-m)基本組合剪力包絡圖(單位：kN)結構成橋應力驗算成橋階段主梁正應力驗算主梁上緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)主梁下緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)成橋階段主梁剪應力驗算主梁剪應力圖（包絡）(單位：MPa)由以上應力圖知，單梁計算截面上緣最大壓應力-87MPa，最大拉應力94.7MPa；下緣最大壓應力-118.8MPa，最大拉應力119MPa。主梁最大剪應力60.2MPa。Q345鋼的正應力強度設計值270MPa，剪應力強度設計值155MPa。主梁強度滿足規(guī)范要求。根據(jù)已有的相關計算研究表明，曲線鋼箱梁在考慮箱梁約束扭轉畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應以及結構三個基本體系應力疊加的影響后，其截面應力較按三維梁單元模型的計算應力提高20%到30%。本次計算綜合考慮箱梁曲率半徑、橋面橫坡、橋梁寬跨比等各種因素，可按三維梁單元模型計算應力增大50%，以考慮畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應、以及正交異性橋面板二三體系應力與第一體系應力疊加的影響。本次三維梁單元計算模型的截面最大正應力為119MPa，考慮增大系數(shù)后為178.5MPa，小于Q345鋼材的強度設計設計值270MPa；最大剪應力為60.2MPa，考慮增大系數(shù)后為90.3MPa，小于Q345鋼材的強度設計值155MPa。滿足規(guī)范要求。結構抗傾覆穩(wěn)定性驗算作用基本組合下，支座最小反力如下圖所示：基本組合下主梁最小支反力（包絡）(單位：kN)由于結構中間墩為墩梁固結形式，且最小支座反力均為正值，橋梁抗傾覆穩(wěn)定性滿足設計要求。撓度驗算汽車活載作用下主梁最大撓度圖(單位：mm)由以上位移圖知，汽車荷載作用下單梁計算最大撓度15.8mm，撓度跨度比為15.8/35000=1/2215。規(guī)范容許撓度跨度比為L/500，故主梁剛度滿足規(guī)范要求。E匝道橋第二聯(lián)鋼箱梁計算計算模型采用大型有限元分析軟件MidasCivil2018。上部結構為2×35m連續(xù)鋼箱梁結構，梁高1.6米，采用單箱雙室箱形截面，橋梁寬度8.8米，采用三維梁單元建立單梁模型，其有限元模型如圖所示。E匝道橋第二聯(lián)鋼箱梁有限元計算模型E匝道橋第二聯(lián)箱梁標準橫斷面（單位mm）結構成橋內(nèi)力圖成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位：kN-m)成橋階段主梁剪力圖(單位：kN)活載作用下主梁內(nèi)力圖車道荷載作用主梁彎矩包絡圖(單位：kN-m)車道荷載作用主梁剪力包絡圖(單位：kN)基本組合作用下主梁內(nèi)力圖基本組合彎矩包絡圖(單位：kN-m)基本組合剪力包絡圖(單位：kN)結構成橋應力驗算成橋階段主梁正應力驗算主梁上緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)主梁下緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)成橋階段主梁剪應力驗算主梁剪應力圖（包絡）(單位：MPa)由以上應力圖知，單梁計算截面上緣最大壓應力-63.4MPa，最大拉應力80MPa；下緣最大壓應力-106.7MPa，最大拉應力87MPa。主梁最大剪應力56.5MPa。Q345鋼的正應力強度設計值270MPa，剪應力強度設計值155MPa。主梁強度滿足規(guī)范要求。根據(jù)已有的相關計算研究表明，曲線鋼箱梁在考慮箱梁約束扭轉畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應以及結構三個基本體系應力疊加的影響后，其截面應力較按三維梁單元模型的計算應力提高20%到30%。本次計算綜合考慮箱梁曲率半徑、橋面橫坡、橋梁寬跨比等各種因素，可按三維梁單元模型計算應力增大50%，以考慮畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應、以及正交異性橋面板二三體系應力與第一體系應力疊加的影響。本次三維梁單元計算模型的截面最大正應力為106.7MPa，考慮增大系數(shù)后為160MPa，小于Q345鋼材的強度設計值270MPa；最大剪應力為56.5MPa，考慮增大系數(shù)后為84.75MPa，小于Q345鋼材的強度設計值155MPa。滿足規(guī)范要求。結構抗傾覆穩(wěn)定性驗算作用基本組合下，支座最小反力如下圖所示：基本組合下主梁最小支反力（包絡）(單位：kN)撓度驗算汽車活載作用下主梁最大撓度圖(單位：mm)由以上位移圖知，汽車荷載作用下單梁計算最大撓度30.2mm，撓度跨度比為30.2/50000=1/1656。規(guī)范容許撓度跨度比為L/500，故主梁剛度滿足規(guī)范要求。F匝道2#橋第二聯(lián)鋼箱梁計算計算模型采用大型有限元分析軟件MidasCivil2018。上部結構為2×44m連續(xù)鋼箱梁結構，梁高2米，采用單箱三室箱形截面，橋梁寬度8.8米，采用三維梁單元建立單梁模型，其有限元模型如圖所示。F匝道2#橋第二聯(lián)鋼箱梁有限元計算模型F匝道2#橋第二聯(lián)箱梁標準橫斷面（單位mm）結構成橋內(nèi)力圖成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位：kN-m)成橋階段主梁剪力圖(單位：kN)活載作用下主梁內(nèi)力圖車道荷載作用主梁彎矩包絡圖(單位：kN-m)車道荷載作用主梁剪力包絡圖(單位：kN)基本組合作用下主梁內(nèi)力圖基本組合彎矩包絡圖(單位：kN-m)基本組合剪力包絡圖(單位：kN)結構成橋應力驗算成橋階段主梁正應力驗算主梁上緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)主梁下緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)成橋階段主梁剪應力驗算主梁剪應力圖（包絡）(單位：MPa)由以上應力圖知，單梁計算截面上緣最大壓應力-75.4MPa，最大拉應力99.2MPa；下緣最大壓應力-126MPa，最大拉應力90.4MPa。主梁最大剪應力64.4MPa。Q345鋼的正應力強度設計值270MPa，剪應力強度設計值155MPa。主梁強度滿足規(guī)范要求。根據(jù)已有的相關計算研究表明，曲線鋼箱梁在考慮箱梁約束扭轉畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應以及結構三個基本體系應力疊加的影響后，其截面應力較按三維梁單元模型的計算應力提高20%到30%。本次計算綜合考慮箱梁曲率半徑、橋面橫坡、橋梁寬跨比等各種因素，可按三維梁單元模型計算應力增大50%，以考慮畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應、以及正交異性橋面板二三體系應力與第一體系應力疊加的影響。本次三維梁單元計算模型的截面最大正應力為126MPa，考慮增大系數(shù)后為189MPa，小于Q345鋼材的強度設計值270MPa；最大剪應力為64.4MPa，考慮增大系數(shù)后為96.6MPa，小于Q345鋼材的強度設計值155MPa。滿足規(guī)范要求。結構抗傾覆穩(wěn)定性驗算作用基本組合下，支座最小反力如下圖所示：基本組合下主梁最小支反力（包絡）(單位：kN)由于結構中間墩為墩梁固結形式，且最小支座反力均為正值，橋梁抗傾覆穩(wěn)定性滿足設計要求。撓度驗算汽車活載作用下主梁最大撓度圖(單位：mm)由以上位移圖知，汽車荷載作用下單梁計算最大撓度21mm，撓度跨度比為21/44000=1/2095。規(guī)范容許撓度跨度比為L/500，故主梁剛度滿足規(guī)范要求。H匝道橋第六聯(lián)鋼箱梁計算計算模型采用大型有限元分析軟件MidasCivil2018。上部結構為43+45m連續(xù)鋼箱梁結構，梁高2.1米，采用單箱三室 箱形截面，橋梁寬度11.3米，采用三維梁單元建立單梁模型，其有限元模型如圖所示。H匝道橋第六聯(lián)鋼箱梁有限元計算模型H匝道橋第六聯(lián)箱梁標準橫斷面（單位mm）結構成橋內(nèi)力圖成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位：kN-m)成橋階段主梁剪力圖(單位：kN)活載作用下主梁內(nèi)力圖車道及人群荷載作用主梁彎矩包絡圖(單位：kN-m)車道及人群荷載作用主梁剪力包絡圖(單位：kN)基本組合作用下主梁內(nèi)力圖基本組合彎矩包絡圖(單位：kN-m)基本組合剪力包絡圖(單位：kN)結構成橋應力驗算成橋階段主梁正應力驗算主梁上緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)主梁下緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)成橋階段主梁剪應力驗算主梁剪應力圖（包絡）(單位：MPa)由以上應力圖知，單梁計算截面上緣最大壓應力-75.2MPa，最大拉應力96.5MPa；下緣最大壓應力-115MPa，最大拉應力85.7MPa。主梁最大剪應力68.8MPa。Q345鋼的正應力強度設計值270MPa，剪應力強度設計值155MPa。主梁強度滿足規(guī)范要求。根據(jù)已有的相關計算研究表明，曲線鋼箱梁在考慮箱梁約束扭轉畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應以及結構三個基本體系應力疊加的影響后，其截面應力較按三維梁單元模型的計算應力提高20%到30%。本次計算綜合考慮箱梁曲率半徑、橋面橫坡、橋梁寬跨比等各種因素，可按三維梁單元模型計算應力增大50%，以考慮畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應、以及正交異性橋面板二三體系應力與第一體系應力疊加的影響。本次三維梁單元計算模型的截面最大正應力為115MPa，考慮增大系數(shù)后為172.5MPa，小于Q345鋼材的強度設計值270MPa；最大剪應力為64.4MPa，考慮增大系數(shù)后為103.2MPa，小于Q345鋼材的強度設計值155MPa。滿足規(guī)范要求。結構抗傾覆穩(wěn)定性驗算作用基本組合下，支座最小反力如下圖所示：基本組合下主梁最小支反力（包絡）(單位：kN)由于結構中間墩為墩梁固結形式，且最小支座反力均為正值，橋梁抗傾覆穩(wěn)定性滿足設計要求。撓度驗算活載作用下主梁最大撓度圖(單位：mm)由以上位移圖知，活載作用下單梁計算最大撓度16.8mm，撓度跨度比為16.8/45000=1/2679。規(guī)范容許撓度跨度比為L/500，故主梁剛度滿足規(guī)范要求。I匝道橋第三聯(lián)鋼箱梁計算計算模型采用大型有限元分析軟件MidasCivil2018。上部結構為40.5+48.5+42m連續(xù)鋼箱梁結構，梁高2.2米，采用單箱三室 箱形截面，橋梁寬度11.3米，采用三維梁單元建立單梁模型，其有限元模型如圖所示。I匝道橋第三聯(lián)鋼箱梁有限元計算模型I匝道橋第三聯(lián)箱梁標準橫斷面（單位mm）結構成橋內(nèi)力圖成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位：kN-m)成橋階段主梁剪力圖(單位：kN)活載作用下主梁內(nèi)力圖車道及人群荷載作用主梁彎矩包絡圖(單位：kN-m)車道及人群荷載作用主梁剪力包絡圖(單位：kN)基本組合作用下主梁內(nèi)力圖基本組合彎矩包絡圖(單位：kN-m)基本組合剪力包絡圖(單位：kN)結構成橋應力驗算成橋階段主梁正應力驗算主梁上緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)主梁下緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)成橋階段主梁剪應力驗算主梁剪應力圖（包絡）(單位：MPa)由以上應力圖知，單梁計算截面上緣最大壓應力-66MPa，最大拉應力89.6MPa；下緣最大壓應力-99.3MPa，最大拉應力73.2MPa。主梁最大剪應力63.8MPa。Q345鋼的正應力強度設計值270MPa，剪應力強度設計值155MPa。主梁強度滿足規(guī)范要求。根據(jù)已有的相關計算研究表明，曲線鋼箱梁在考慮箱梁約束扭轉畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應以及結構三個基本體系應力疊加的影響后，其截面應力較按三維梁單元模型的計算應力提高20%到30%。本次計算綜合考慮箱梁曲率半徑、橋面橫坡、橋梁寬跨比等各種因素，可按三維梁單元模型計算應力增大50%，以考慮畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應、以及正交異性橋面板二三體系應力與第一體系應力疊加的影響。本次三維梁單元計算模型的截面最大正應力為99.3MPa，考慮增大系數(shù)后為149MPa，小于Q345鋼材的強度設計值270MPa；最大剪應力為63.8MPa，考慮增大系數(shù)后為95.7MPa，小于Q345鋼材的強度設計值155MPa。滿足規(guī)范要求。結構抗傾覆穩(wěn)定性驗算作用基本組合下，支座最小反力如下圖所示：基本組合下主梁最小支反力（包絡）(單位：kN)由于結構中間墩為墩梁固結形式，且最小支座反力均為正值，橋梁抗傾覆穩(wěn)定性滿足設計要求。撓度驗算活載作用下主梁最大撓度圖(單位：mm)由以上位移圖知，活載作用下單梁計算最大撓度15.5mm，撓度跨度比為15.5/48500=1/3129。規(guī)范容許撓度跨度比為L/500，故主梁剛度滿足規(guī)范要求。I匝道橋第四聯(lián)鋼箱梁計算計算模型采用大型有限元分析軟件MidasCivil2018。上部結構為30+38+30m連續(xù)鋼箱梁結構，梁高1.8米，采用單箱三室 箱形截面，橋梁寬度11.3米，采用三維梁單元建立單梁模型，其有限元模型如圖所示。I匝道橋第四聯(lián)鋼箱梁有限元計算模型I匝道橋第四聯(lián)箱梁標準橫斷面（單位mm）結構成橋內(nèi)力圖成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位：kN-m)成橋階段主梁剪力圖(單位：kN)活載作用下主梁內(nèi)力圖車道及人群荷載作用主梁彎矩包絡圖(單位：kN-m)車道及人群荷載作用主梁剪力包絡圖(單位：kN)基本組合作用下主梁內(nèi)力圖基本組合彎矩包絡圖(單位：kN-m)基本組合剪力包絡圖(單位：kN)結構成橋應力驗算成橋階段主梁正應力驗算主梁上緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)主梁下緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)成橋階段主梁剪應力驗算主梁剪應力圖（包絡）(單位：MPa)由以上應力圖知，單梁計算截面上緣最大壓應力-50MPa，最大拉應力70.6MPa；下緣最大壓應力-77.2MPa，最大拉應力66MPa。主梁最大剪應力62.8MPa。Q345鋼的正應力強度設計值270MPa，剪應力強度設計值155MPa。主梁強度滿足規(guī)范要求。根據(jù)已有的相關計算研究表明，曲線鋼箱梁在考慮箱梁約束扭轉畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應以及結構三個基本體系應力疊加的影響后，其截面應力較按三維梁單元模型的計算應力提高20%到30%。本次計算綜合考慮箱梁曲率半徑、橋面橫坡、橋梁寬跨比等各種因素，可按三維梁單元模型計算應力增大50%，以考慮畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應、以及正交異性橋面板二三體系應力與第一體系應力疊加的影響。本次三維梁單元計算模型的截面最大正應力為77.2MPa，考慮增大系數(shù)后為116MPa，小于Q345鋼材的強度設計值270MPa；最大剪應力為62.8MPa，考慮增大系數(shù)后為94.2MPa，小于Q345鋼材的強度設計值155MPa。滿足規(guī)范要求。結構抗傾覆穩(wěn)定性驗算作用基本組合下，支座最小反力如下圖所示：基本組合下主梁最小支反力（包絡）(單位：kN)由于結構中間墩為墩梁固結形式，且最小支座反力均為正值，橋梁抗傾覆穩(wěn)定性滿足設計要求。撓度驗算活載作用下主梁最大撓度圖(單位：mm)由以上位移圖知，活載作用下單 梁計算最大撓度10.45mm，撓度跨度比為10.45/38000=1/3636。規(guī)范容許撓度跨度比為L/500，故主梁剛度滿足規(guī)范要求。J匝道橋第一聯(lián)鋼箱梁計算計算模型采用大型有限元分析軟件MidasCivil2018。上部結構為41.5+42.5+41.5m連續(xù)鋼箱梁結構，梁高2米，采用單箱三室 箱形截面，橋梁寬度9.038~10米，采用三維梁單元建立單梁模型，其有限元模型如 圖所示。J匝道橋第一聯(lián)鋼箱梁有限元計算模型I匝道橋第三聯(lián)箱梁標準橫斷面（單位mm）結構成橋內(nèi)力圖成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位：kN-m)成橋階段主梁剪力圖(單位：kN)活載作用下主梁內(nèi)力圖車道荷載作用主梁彎矩包絡圖(單位：kN-m)車道荷載作用主梁剪力包絡圖(單位：kN)基本組合作用下主梁內(nèi)力圖基本組合彎矩包絡圖(單位：kN-m)基本組合剪力包絡圖(單位：kN)結構成橋應力驗算成橋階段主梁正應力驗算主梁上緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)主梁下緣正應力圖（包絡）(單位：MPa)成橋階段主梁剪應力驗算主梁剪應力圖（包絡）(單位：MPa)由以上應力圖知，單梁計算截面上緣最大壓應力-79.5MPa，最大拉應力96.9MPa；下緣最大壓應力-105.8MPa，最大拉應力96MPa。主梁最大剪應力56.2MPa。Q345鋼的正應力強度設計值270MPa，剪應力強度設計值155MPa。主梁強度滿足規(guī)范要求。根據(jù)已有的相關計算研究表明，曲線鋼箱梁在考慮箱梁約束扭轉畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應以及結構三個基本體系應力疊加的影響后，其截面應力較按三維梁單元模型的計算應力提高20%到30%。本次計算綜合考慮箱梁曲率半徑、橋面橫坡、橋梁寬跨比等各種因素，可按三維梁單元模型計算應力增大50%，以考慮畸變應力、薄壁箱梁剪力滯效應、以及正交異性橋面板二三體系應力與第一體系應力疊加的影響。本次三維梁單元計算模型的截面最大正應力為105.8MPa，考慮增大系數(shù)后為158.7MPa，小于Q345鋼材的強度設計值270MPa；最大剪應力為56.2MPa，考慮增大系數(shù)后為84.3MPa，小于Q345鋼材的強度設計值155MPa。滿足規(guī)范要求。結構抗傾覆穩(wěn)定性驗算作用基本組合下，支座最小反力如下圖所示：基本組合下主梁最小支反力（包絡）(單位：kN)由于結構中間墩為墩梁固結形式，且最小支座反力均為正值，橋梁抗傾覆穩(wěn)定性滿足設計要求。撓度驗算汽車活載作用下主梁最大撓度圖(單位：mm)由以上位移圖知，汽車荷載作用下單梁計算最大撓度19.4mm，撓度跨度比為19.4/42500=1/2191。規(guī)范容許撓度跨度比為L/