中建廣場大商業(yè)模板（普通）施工方案

⑥安全網(wǎng)和各種安全設(shè)施應(yīng)符合要求。6、在高處安裝和拆除模板時，周圍應(yīng)設(shè)安全網(wǎng)或搭腳手架，并應(yīng)加設(shè)防護欄桿。在臨街面及交通要道地區(qū)，尚應(yīng)設(shè)警示牌，派專人看管。7、作業(yè)時，模板和配件不得隨意堆放，模板應(yīng)放平放穩(wěn)，嚴防滑落。腳手架或操作平臺上臨時堆放的模板不宜超過3層，連接件應(yīng)放在箱盒或工具袋中，不得散放在腳手板上。腳手架或操作平臺上的施工總荷載不得超過其設(shè)計值。8、對負荷面積大和高4m以上的支架立柱采用扣件式鋼管、門式鋼管腳手架時，除應(yīng)有合格證外，對所用扣件應(yīng)采用扭矩扳手進行抽檢，過到合格后方可承力使用。9、多人共同操作或杠抬組合鋼模板時，必須密切配合、協(xié)調(diào)一致、互相呼應(yīng)。10、施工用的臨時照明和行燈的電壓不得超過36v；當為滿堂模板、鋼支架及特別潮濕的環(huán)境時，不得好過12v。照明行燈及機電設(shè)備的移動線路應(yīng)采用絕緣橡膠套電纜線。11、有關(guān)避雷、防觸電和架空輸電線路的安全距離應(yīng)符合國家現(xiàn)行標準《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范》JGJ46的有關(guān)規(guī)定。施工用的臨時照明和動力線采用絕緣線和劇院電纜線，且不得直接固定在鋼模板上。夜間施工時，應(yīng)有足夠的照明，并應(yīng)制定夜間施工的安全措施。施工用臨時照明和機電設(shè)備線嚴禁非電工亂拉亂接。同時還應(yīng)經(jīng)常檢查線路的完好情況，嚴禁絕緣破損漏電傷人。12、模板安裝高度在2m及以上時，應(yīng)符合國家現(xiàn)行標準《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80的有關(guān)規(guī)定。13、模板安裝時，上下應(yīng)有人接應(yīng)，隨裝隨運，嚴禁拋擲。且不得將模板支搭在門窗框上，也不得將腳手板支搭在模板上，并嚴禁將模板與上料井架及有車輛運行的腳手架或操作平臺支成一體。14、支模過程中如中途停歇，應(yīng)將已就為模板或支架連接穩(wěn)固，不得浮擱或懸空。拆模中途停歇時，應(yīng)將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構(gòu)件墜落或作業(yè)人員扶空墜落傷人。15、作業(yè)人員嚴禁攀登模板、斜撐桿、拉條繩索等，不得在高處的強頂、獨立梁或在其模板上行走。16、模板施工中應(yīng)設(shè)專人負責(zé)安全檢查，發(fā)現(xiàn)問題應(yīng)報告有關(guān)人員處理。當遇險情時，應(yīng)立即停工和采取應(yīng)急措施；待修復(fù)或排除險情后，方可繼續(xù)施工。17、在大風(fēng)地區(qū)或大風(fēng)季節(jié)施工時，模板應(yīng)有抗風(fēng)的臨時加固措施。18、當遇大雨、大霧、沙塵、大雪或6級以上大風(fēng)等惡劣天氣時，應(yīng)停止露天高處作業(yè)。5級以上風(fēng)力時，應(yīng)停止高空吊運作業(yè)。雨、雪停止后，應(yīng)及時清除模板和地面上的積水及冰雪。19、使用后的木模板應(yīng)拔除鐵釘，分類進庫，堆放整齊。若為露天堆放，頂面應(yīng)遮防雨蓬布。第九章模板施工涉及到的重大危險因素及其防治措施9.1、危險源識別9.2、組織保障措施（1）組織機構(gòu)（2）安全管理流程9.3、搭設(shè)、使用、拆除過程安全保證措施1、搭設(shè)過程安全保證措施（1）鋼管架子立桿應(yīng)穩(wěn)放在木跳板上；（2）立桿間距、長向橫桿間距、短向橫桿間距符合方案要求；（3）鋼管立桿長向橫桿接頭應(yīng)錯開，要用扣件連接擰緊螺栓，不準用鐵絲綁扎；（4）架子搭設(shè)高度在臨邊結(jié)構(gòu)處，必須按要求同建筑物間設(shè)拉結(jié)桿連接牢固；（5）架子立桿下和當前操作層設(shè)必須鋪設(shè)腳手板，架體與結(jié)構(gòu)間空隙用跳板和木方封嚴；（6）安全網(wǎng)掛設(shè)、安全網(wǎng)必須內(nèi)掛，并用專用尼龍繩或符合要求的其他材料綁扎嚴密、牢固；（7）搭設(shè)完畢后，必須經(jīng)項目組織驗收合格后，方可投入使用。（8）禁止夜間進行腳手架搭設(shè)與拆除作業(yè)。2、使用階段安全保證措施（1）操作層上的施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載，不得將承重物件固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設(shè)備；（2）六級及六級以上大風(fēng)和大雨天應(yīng)停止架子搭設(shè)作業(yè)，雨后上架操作應(yīng)有防滑措施；（3）主節(jié)點處桿件的安裝，連墻體，支撐的構(gòu)造是否符合設(shè)計要求，架子立桿的沉降與垂直度允許偏差是否符合規(guī)定要求；（4）在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：主節(jié)點處的縱、橫向水平桿、掃地桿、連墻桿、拉結(jié)桿、剪刀撐；（5）滿堂支撐架在使用過程中，應(yīng)設(shè)有專人監(jiān)護施工，當出現(xiàn)異常情況時，應(yīng)立即停止施工，并應(yīng)迅速撤離作業(yè)面上人員。應(yīng)在采取確保安全的措施后，查明原因、做出判斷和處理。3、拆除階段安全保證措施（1）架子在拆除前工長要向拆架施工人員進行書面安全交底工作，交底有接受人簽字。（2）拆除架子，周圍應(yīng)設(shè)圍欄或警戒標志，并設(shè)專人看管，嚴禁非操作人員入內(nèi)。（3）應(yīng)先拆梁側(cè)幫模，再拆除樓板模板，最后拆除梁底模。拆梁板模板要待梁板混凝土強度達到拆模要求后方可轉(zhuǎn)動頂托頭手柄，降下次龍骨，拆除樓板模板及木方。待板拆模完成，方可拆除梁底模板和梁支撐。（4)拆模時嚴禁模板直接從高處往下扔，將拆除的模板、扣件集中放在架子作業(yè)平臺處，用人工向下傳遞；（5）拆除架子長向橫桿，剪刀撐，應(yīng)先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下順桿子；（6）拆除的腳手桿，腳手板鋼管扣件等材料，應(yīng)向下傳遞或用繩吊下，禁止往下亂扔；（7）拆架前先清理架上雜物，如腳手板上的混凝土、構(gòu)件、U型卡、活動桿子及材料，按拆架原則先拆后搭的桿子；（8）拆除工藝流程：拆腳手板→拆短向橫桿→長向橫桿→拆除層的剪刀撐→立桿→拉桿傳遞至樓地面→按規(guī)格堆碼。拆除應(yīng)按順序由上而下，一步一清，嚴禁上下同時作業(yè)；拆除架子時按與搭設(shè)相反的順序進行，不允許先行拆除拉桿。連墻桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆架子；分段拆除高差不應(yīng)大于2步，如高差大于2步，應(yīng)增設(shè)連墻件加固；（9）拆桿和放桿時必須由2～3人協(xié)同操作，拆長向橫桿時，應(yīng)由站在中間的人將桿順下傳遞，下方人員接到桿拿穩(wěn)拿牢后，上方人員才準松手，嚴禁往下亂扔腳手料具；（10）搭拆架人員必須系安全帶，拆除過程中，應(yīng)指派一個責(zé)任心強，技術(shù)水平高的工人擔(dān)任指揮，負責(zé)拆除工作的全部安全作業(yè)；（11）拆架時有管線阻礙不得任意割移，同時要注意扣件崩扣，避免踩在滑動的桿件上操作；（12）拆架時螺絲扣必須從鋼管上拆除，不準螺絲扣在被拆下的鋼管上；（13）拆架人員應(yīng)配備工具套，手上拿鋼管時，不準同時拿扳手，工具用后必須放在工具套內(nèi)。拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規(guī)格碼放整齊，要有防水措施，以防雨后生銹。扣件要分型號裝箱保管；（14）拆架休息時不準坐在架子上或不安全的地方，嚴禁在拆架時戲嘻打鬧；（15）拆架人員要穿戴好個人勞保用品，不準穿膠底易滑鞋上架作業(yè)，衣服要輕便；（16）拆除中途不得換人，如更換人員必須重新進行安全技術(shù)交底；（17）拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規(guī)格碼放整齊，要有防水措施，以防雨后生銹?？奂中吞栄b箱保管。9.4、安全防護措施1、嚴格按照施工方案和技術(shù)交底要求組織施工；2、重點加強滿堂模板支架與外架間隔的封閉；加強施工作業(yè)人員安全勞動意識；3、操作面上必須配備足夠的滅火安全器材，成立義務(wù)消防隊；4、在模板支架搭設(shè)、使用、拆除的過程中應(yīng)嚴格按照項目安全部門單獨編制的《安全生產(chǎn)控制措施》管理制度執(zhí)行：1）項目技術(shù)部應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場的實際情況，編制具有可操作性的全面施工組織設(shè)計及特殊部位的分項技術(shù)方案（措施），其中必須包含有關(guān)于安全生產(chǎn)內(nèi)容的指導(dǎo)意見。并應(yīng)實行分級審批制度，在現(xiàn)場實際施工之前及時下發(fā)到施工人員手中。2）項目經(jīng)理部技術(shù)人員在搭設(shè)前進行全面技術(shù)交底。工長應(yīng)會同項目安全員對作業(yè)班組進行分部、分項、分工種安全交底。班組長每天應(yīng)對工人進行施工要求、作業(yè)環(huán)境的安全交底（班組日志）。每周一項目經(jīng)理應(yīng)對施工人員進行綜合安全交底。3）每周一項目經(jīng)理部應(yīng)組織一次綜合檢查，安全部對在檢查中發(fā)現(xiàn)的安全問題應(yīng)及時簽發(fā)整改通知書，被要求整改單位應(yīng)及時整改，并在規(guī)定時間內(nèi)作出書面反饋。4）項目安全員應(yīng)每天巡視工地，對發(fā)現(xiàn)的問題除及時口頭通知有關(guān)負責(zé)人整改外，還應(yīng)通過日檢表書面通知有關(guān)負責(zé)人。如次日巡視時發(fā)現(xiàn)問題未被解決，應(yīng)再次口頭通知有關(guān)負責(zé)人，同時以整改通知書形式通知有關(guān)負責(zé)人整改，并報告項目有關(guān)領(lǐng)導(dǎo)。5）搭設(shè)完成、使用之前，組織相關(guān)部門進行驗收，合格后才能使用。9.5、防大雨大風(fēng)措施1、下雨天氣和六級及以上大風(fēng)應(yīng)停止架上作業(yè)；2、大風(fēng)過后要對架體進行認真復(fù)查。9.6、防觸電措施防電：架子在架設(shè)和使用期間，嚴防與帶電體接觸。對電線和腳手架進行包扎隔絕，架子采取接地處理。在腳手架上施工的電焊機，水鉆、撬棍小型工具等，要放在干燥木板上，操作者要帶絕緣手套，穿絕緣鞋，電器外殼要采取保護性接地或接零措施。夜間施工的照明線通過腳手架時，使用電壓不超過12伏的低壓電源；電源線嚴禁直接綁掛在腳手架上，如必須綁掛，要用木方等作為隔離措施；9.7、混凝土施工安全注意事項1、混凝土澆筑采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。2、澆筑混凝土?xí)r，設(shè)專人指揮進出廠車輛，尤其在出入口，避免發(fā)生碰撞。夜間施工時，在交通出入口的運輸?shù)缆飞?，?yīng)有良好的照明。危險區(qū)域應(yīng)設(shè)警戒標志。混凝土在樓板上的堆料高度不得大于300mm，人員不得集中站立，嚴禁在同一垂直面上下交叉作業(yè)。腳手架上堆料量不得超過規(guī)定荷載，均布堆放每平方米不超過300公斤，集中堆放每平方米不超過150公斤。3、混凝土振搗器使用前，檢查各部應(yīng)連接牢固，旋轉(zhuǎn)方向正確。振動棒使用前必須經(jīng)電工檢查，確認無漏電后方可使用。振搗器不得放在初凝的混凝土、樓板、腳手架、道路和干硬的地面上進行試振，如檢修或作業(yè)間斷時，應(yīng)切斷電源。4、操作時振動棒應(yīng)自然垂直地沉入混凝土，不得用力硬插、斜推或使鋼筋夾住棒頭，也不得全部插入混凝土中。5、振搗器作業(yè)時，軟管彎曲半徑不得小于50cm；軟管不得有斷裂；操作振搗器作業(yè)時，應(yīng)穿戴好膠鞋和絕緣橡皮手套。6、振動器應(yīng)保持清潔，不得有混凝土粘結(jié)在電動機外殼上妨礙散熱。使用振動棒應(yīng)穿膠鞋，濕手不得接觸開關(guān)，電源線不得有破皮漏電現(xiàn)象。7、作業(yè)轉(zhuǎn)移時，電動機的導(dǎo)線應(yīng)保持有足夠的長度和松度。嚴禁用電源線拖拉振搗器。用繩拉平板振搗器時，拉繩應(yīng)干燥絕緣，移動或轉(zhuǎn)向時不得用腳踢電動機。8、泵送混凝土?xí)r，泵送設(shè)備的停車制動和鎖緊制動應(yīng)同時使用，輪胎應(yīng)楔緊，水源供應(yīng)應(yīng)正常和水箱應(yīng)儲滿清水，料斗內(nèi)應(yīng)無雜物，各潤滑點應(yīng)潤滑正常。第十章安全應(yīng)急措施一、目的為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經(jīng)濟損失，制定本預(yù)案。二、組織網(wǎng)絡(luò)、職責(zé)及聯(lián)系方式2.1應(yīng)急組織體系由項目負責(zé)人、施工員、安全員、分包負責(zé)人等成應(yīng)急小組。項目負責(zé)人任應(yīng)急小組組長。應(yīng)急組織體系組長邵華：副組長李彥飛：陳首帆：技術(shù)組王廣浩:安全巡查、保衛(wèi)組龐奇：及安全員和保衛(wèi)醫(yī)療救治組李金寶：聯(lián)絡(luò)組郭士柏：后勤保障組韓春水：2.2應(yīng)急組織的分工職責(zé)1、組長邵華（項目經(jīng)理）職責(zé)：（1）決定是否存在可能存在重大緊急事故，要求應(yīng)急服務(wù)機構(gòu)提供幫助并實施場外應(yīng)急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制；（2）復(fù)查和評估事故（事件）可能發(fā)展的方向，確定其可能的發(fā)展過程；（3）指導(dǎo)設(shè)施的部分停工，并與領(lǐng)導(dǎo)小組成員的關(guān)鍵人員配合指揮現(xiàn)場人員撤離，并確保任何傷害者都能得到足夠的重視；（4）與場外應(yīng)急機構(gòu)取得聯(lián)系及對緊急情況的記錄作出安排；（5）在場（設(shè)施）內(nèi)實行交通管制，協(xié)助場外應(yīng)急機構(gòu)開展服務(wù)工作；（6）在緊急狀態(tài)結(jié)束后，控制受影響地點的恢復(fù)，并組織人員參加事故的分析和處理。2、副組長李彥飛、陳首帆（生產(chǎn)經(jīng)理、安全總監(jiān)）職責(zé)：（1）評估事故的規(guī)模和發(fā)展態(tài)勢，建立應(yīng)急步驟，確保員工的安全和減少設(shè)施和財產(chǎn)損失；（2）如有必要，在救援服務(wù)機構(gòu)來之前直接參與救護活動；（3）安排尋找受傷者及安排非重要人員撤離到集中地帶；（4）設(shè)立與應(yīng)急中心的通訊聯(lián)絡(luò)，為應(yīng)急服務(wù)機構(gòu)提供建議和信息。3、通訊聯(lián)絡(luò)組職責(zé)：（1）確保與最高管理者和外部聯(lián)系暢通、內(nèi)外信息反饋迅速；（2）保持通訊設(shè)施和設(shè)備處于良好狀態(tài)。（3）負責(zé)應(yīng)急過程的記錄與整理及對外聯(lián)絡(luò)。4、技術(shù)組職責(zé)：（1）提出搶險搶修及避免事故擴大的臨時應(yīng)急方案和措施。（2）指導(dǎo)搶險搶修組實施應(yīng)急方案和措施。（3）修補實施中的應(yīng)急方案和措施存在的缺陷。（4）繪制事故現(xiàn)場平面圖，標明重點部位，向外部救援機構(gòu)提供準確的搶險救援信息資料。5、保衛(wèi)組職責(zé)：（1）設(shè)置事故現(xiàn)場警戒線、崗，維持工地內(nèi)搶險救護的正常運作。（2）保持搶險救援通道的通暢，引導(dǎo)搶險救援人員及車輛的進入。（3）搶救救援結(jié)束后，封閉事故現(xiàn)場直到收到明確解除指令。6、搶險搶修組職責(zé)（1）實施搶險搶修的應(yīng)急方案和措施，并不斷加以改進。（2）尋找受害者并轉(zhuǎn)移至安全地帶。（3）在事故有可能擴大進行搶險搶修或救援時，高度注意避免意外傷害。（4）搶險搶修或救援結(jié)束后，直接報告最高管理者并對結(jié)果進行復(fù)查和評估。7、醫(yī)療救治組（1）在外部救援機構(gòu)未到達前，對受害者進行必要的搶救（如人工呼吸、包扎止血、防止受傷部位受污染等）。（2）使重度受害者優(yōu)先得到外部救援機構(gòu)的救護。（3）協(xié)助外部救援機構(gòu)轉(zhuǎn)送受害者至醫(yī)療機構(gòu)，并指定人員護理受害者。8、后勤保障組職責(zé)（1）保障系統(tǒng)內(nèi)各組人員必須的防護、救護用品及生活物資的供給。（2）提供合格的搶險搶修或救援的物質(zhì)及設(shè)備。三、預(yù)防與預(yù)警由專業(yè)工程技術(shù)人員進行技術(shù)交底，專職安全員負責(zé)監(jiān)督檢查，從模板的加工制作、堆放、安裝、拆除及維護等環(huán)節(jié)進行全面的監(jiān)控，嚴格執(zhí)行“三檢制”，將事故隱患消滅在萌芽狀態(tài)。危險源預(yù)防控制措施序號危險作業(yè)可能導(dǎo)致的事故預(yù)防控制措施l支撐系統(tǒng)搭設(shè)不規(guī)范坍塌1.必須編制施工方案，方案中包括模板支撐設(shè)計計算書，且必須經(jīng)過上級部門審批后方可施工；2.進場的支撐桿件必須為合格品；2模板吊裝不規(guī)范起重傷害1.吊裝司機和信號工必須持證上崗；2.吊裝區(qū)域設(shè)置禁戒線，嚴禁人員進入；3.經(jīng)常檢查吊索具，保持安全有效；4.嚴禁在大雨、大霧和六級以上強風(fēng)的天氣作業(yè)；3高處支拆模防護缺陷高處墜落1.高空作業(yè)人員必須佩帶安全；2.腳手架平面采取鋪平板或平掛安全網(wǎng)等防護措施；3.工人操作規(guī)范，不得猛拉猛撬；4拆模操作或防護不當物體打擊嚴格按規(guī)范操作，嚴禁猛撬硬砸，大面積撬落，不得留下松動或懸掛模板。5模板及配件使用不當物體打擊1.腳手架及結(jié)構(gòu)臨邊嚴禁堆放物料；2.腳手架要封閉密實；3.斧頭、錘子等工具要放入工具袋內(nèi)；6安拆操作不當掛斷或壓斷電線電纜觸電1.現(xiàn)場電線電纜布設(shè)規(guī)范；2.安拆模板時要注意現(xiàn)場電線電纜的位置；7模板堆放不規(guī)范傾翻1.模板堆放場地平整、堅實；2.模板堆放應(yīng)分散堆放；3.模板堆放高度要嚴格控制；8模板搬運違章物體打擊輕拿慢放，規(guī)范作業(yè)，注意安全。三、應(yīng)急預(yù)案啟動3.1應(yīng)急條件在支撐系統(tǒng)失穩(wěn)傾斜、模板或連接件滑落、固定模板的桿件失效斷裂、安拆操作嚴重違反程序、接近和接觸帶電線路等條件下，立即實施預(yù)警。3.2應(yīng)急信息的發(fā)布施工現(xiàn)場任何人只要發(fā)現(xiàn)事故或可能導(dǎo)致事故發(fā)生的險情后，都要立即以最快捷的方式，如運用固定電話、手機或口頭等形式發(fā)出警報，通知項目負責(zé)人、安全員和現(xiàn)場所有施工作業(yè)人員實施避險。3.3應(yīng)急行動;項目負責(zé)人、安全員接到預(yù)警信息后，立即啟動應(yīng)急救援預(yù)案。對可能引起重特大安全事故的險情，經(jīng)應(yīng)急救援指揮機構(gòu)核實后，應(yīng)當在發(fā)現(xiàn)險情后1小時內(nèi)報告公司應(yīng)急救援指揮部和工程所在地人民政府。四、處置措施4.1應(yīng)急處置次序4.2模板坍塌應(yīng)急處置措施當模板支撐系統(tǒng)出現(xiàn)坍塌時，一是應(yīng)立即用撬棍或頂升設(shè)備支起或用起重設(shè)備自上而下吊起坍塌重物;二是對危險而未坍塌的模板及支撐系統(tǒng)，立即進行固定，確保其處于穩(wěn)定狀態(tài)。同時，確定被埋人員的位置，組織現(xiàn)場急救。當挖救被埋人員時，切勿用機械挖救，以防傷人。當人員被構(gòu)件卡死無法擺脫時，搶救人員要用切割設(shè)備，小心切割掉卡死構(gòu)件，然后搬離傷員。4.3模板安拆掛斷電線路應(yīng)急處置措施當模板安拆不當掛斷電線造成觸電傷害事故時，首先判斷是高壓線路還是低壓線路。若是低壓線路，立即斷開電源，如果電源開關(guān)較遠，則可用絕緣材料把觸電者與電源分離。若是高壓線路觸電，馬上通知供電部門停電，如一時無通知供電部門停電，則可拋擲導(dǎo)電體，讓線路短路跳閘，再把觸電者拖離電源。如果掛斷電線造成了火災(zāi)，要迅速切斷電源，以免事態(tài)擴大。切斷電源時應(yīng)戴絕緣手套，使用有絕緣柄的工具。當火場離開關(guān)較遠時需剪斷電線時，火線和零線應(yīng)分開錯位剪斷，以免在鉗口處造成短路，并防止電源線掉在地上造成短躋使人員觸電。當電源線因其他原因不能及時切斷時，一方而派人去供電部門拉閘，一方而滅火時，人體的各部位與帶電體保持一定充分距離，搶險人員必須穿戴絕緣用品。撲滅電氣火災(zāi)時要用絕緣性能好的滅火劑如千粉滅火機，二氧化碳滅火器，嚴禁使用導(dǎo)電滅火劑撲救。4.4高處墜落傷害事故應(yīng)急處置措施當發(fā)現(xiàn)有人從高處墜落摔傷，首先應(yīng)觀察傷員的神志是否清醒，隨后看傷員墜落時身體著地部位，再根據(jù)傷員的傷害程度的不同，啟動高空作業(yè)專項應(yīng)急預(yù)案組織救援。4.5物體打擊傷害事故應(yīng)急處置措施當發(fā)生物體打擊傷害事故時，按現(xiàn)場處置方案進行搶救，首先觀察傷員受傷部位，失血多少，對于一些微小傷，工地急救員可以進行簡單的止血、消炎、包扎。傷勢嚴重者，急救人員邊搶救邊就近送醫(yī)院。4.6救援路線及救援電話定點醫(yī)院：章丘區(qū)人民醫(yī)院地址：章丘區(qū)明水匯泉路1920號聯(lián)系方式：0531-8325120383251199第十一章計算書11.1、柱模板計算書1、500柱模板（支撐不等間距）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土柱名稱1新澆混凝土柱的計算高度(mm)5700新澆混凝土柱長邊邊長(mm)500新澆混凝土柱短邊邊長(mm)500二、支撐體系設(shè)計柱長邊小梁根數(shù)4柱短邊小梁根數(shù)4柱箍兩端設(shè)置對拉螺栓是柱長邊對拉螺栓根數(shù)1柱短邊對拉螺栓根數(shù)1對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)376,376柱短邊對拉螺栓間距(mm)376,376柱箍搭設(shè)序號柱箍距柱底距離hi(mm)柱箍依次間距(mm)1200200260040031000400414004005200060062600600732006008380060094400600105000600115600600平面圖：平面圖立面圖：立面圖三、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2混凝土側(cè)壓力折減系數(shù)ξ0.8新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×2＝38.4kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9有效壓頭高度h=G4k/γc=38.4/24=1.6m承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值Smax＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×38.400+0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2Smin＝γ0×γL×1.5Q3k＝1×0.9×1.5×2.000＝2.70kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S'max＝G4k＝38.4kN/m2S'min＝0kN/m2四、面板驗算面板類型木模板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)，面板截面寬度取單位寬度即b=1000mm。W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=144000mm4考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。1、強度驗算最不利受力狀態(tài)如下圖，按【三等跨連續(xù)梁】驗算簡圖：靜載線荷載q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×1.0×38.4＝49.92kN/m活載線荷載q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×1.0×2＝2.7kN/mMmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1×49.92×0.1672-0.117×2.7×0.1672=-0.148kN·mσ＝Mmax/W＝0.148×106/24000=6.167N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算作用線荷載q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m簡圖：ν＝0.677q'l4/(100EI)＝0.677×38.4×1674/(100×9350×144000)=0.15mm≤[ν]＝l/400＝167/400＝0.418mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.7821、強度驗算qmax＝lSmax＝0.167×52.62＝8.788kN/mqmin＝lSmin＝0.167×2.7＝0.451kN/m簡圖：彎矩圖：(kN.m)Mmax=0.279kN·mσ＝Mmax/W＝0.279×106/54000=5.167N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q'max＝lS'max＝0.167×38.4＝6.413kN/mq'min＝lS'min＝0.167×0＝0kN/m簡圖：變形圖：(mm)νmax=0.126mm≤[ν]=L/400=600/400=1.5mm滿足要求！3、支座反力計算1）承載能力極限狀態(tài)剪力圖：(kN)R1=3.686kNR2=3.368kNR3=3.226kNR4=4.534kNR5=5.431kNR6=5.234kNR7=5.268kNR8=5.328kNR9=4.398kNR10=2.513kNR11=0.435kN2）正常使用極限狀態(tài)剪力圖：(kN)R'1=2.69kNR'2=2.458kNR'3=2.354kNR'4=3.309kNR'5=3.963kNR'6=3.82kNR'7=3.844kNR'8=3.889kNR'9=3.181kNR'10=1.702kNR'11=0.214kN4、抗剪驗算由承載能力極限狀態(tài)的剪力圖知Vmax＝2.762kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×2.762×103/(2×40×90)=1.151N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！六、柱箍驗算柱箍材質(zhì)及類型鋼管柱箍截面類型(mm)Φ48×2.8柱箍計算截面類型(mm)Φ48×2.8柱箍截面面積A(cm2)3.98柱箍截面慣性矩I(cm4)10.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.25柱箍抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根數(shù)2柱箍受力不均勻系數(shù)η0.6由上節(jié)小梁"驗算"的"支座反力計算"知，柱箍取小梁對其反力最大的那道驗算連續(xù)梁中間集中力取小梁最大支座；兩邊集中力取小梁荷載取半后，最大支座反力的一半。1）長邊柱箍取小梁計算中l(wèi)=500/(4-1)=166.667mm=0.167m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態(tài)：Rmax＝ηMax[3.686，3.368，3.226，4.534，5.431，5.234，5.268，5.328，4.398，2.513，0.435]＝0.6×5.431=3.259kN正常使用極限狀態(tài)：R'max＝ηMax[2.69，2.458，2.354，3.309，3.963，3.82，3.844，3.889，3.181，1.702，0.214]＝0.6×3.963=2.378kN2）短邊柱箍取小梁計算中l(wèi)=500/(4-1)=166.667mm=0.167m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態(tài)：Rmax＝ηMax[3.686，3.368，3.226，4.534，5.431，5.234，5.268，5.328，4.398，2.513，0.435]＝0.6×5.431=3.259kN正常使用極限狀態(tài)：R'max＝ηMax[2.69，2.458，2.354，3.309，3.963，3.82，3.844，3.889，3.181，1.702，0.214]＝0.6×3.963=2.378kN1、強度驗算長邊柱箍計算簡圖：長邊柱箍計算彎矩圖：(kN.m)長邊柱箍計算剪力圖：(kN)Mmax＝0.279kN·mσ＝Mmax/W＝0.279×106/4250=65.647N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！短邊柱箍計算簡圖：短邊柱箍計算彎矩圖：(kN.m)短邊柱箍計算剪力圖：(kN)Mmax＝0.279kN·mσ＝Mmax/W＝0.279×106/4250=65.647N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、支座反力計算長邊柱箍支座反力：Rc1=1.063/η=1.063/0.6=1.772kNRc2=7.65/η=7.65/0.6=12.75kNRc3=1.063/η=1.063/0.6=1.772kN短邊柱箍支座反力：Rd1=1.063/η=1.063/0.6=1.772kNRd2=7.65/η=7.65/0.6=12.75kNRd3=1.063/η=1.063/0.6=1.772kN3、撓度驗算長邊柱箍計算簡圖：長邊柱箍計算變形圖：(mm)νmax＝0.047mm≤[ν]=l/400=376/400=0.94mm滿足要求！短邊柱箍計算簡圖：短邊柱箍計算變形圖：(mm)νmax＝0.047mm≤[ν]=l/400=376/400=0.94mm滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26N=Max[Rc1，Rc2，Rc3，Rd1，Rd2，Rd3]＝12.75kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！N＝12.75kN≤26kN滿足要求！2、600柱模板（支撐不等間距）計算書柱模板（支撐不等間距）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土柱名稱1新澆混凝土柱的計算高度(mm)5700新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1100新澆混凝土柱短邊邊長(mm)600二、支撐體系設(shè)計柱長邊小梁根數(shù)11柱短邊小梁根數(shù)6柱箍兩端設(shè)置對拉螺栓是柱長邊對拉螺栓根數(shù)3柱短邊對拉螺栓根數(shù)1對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)338,338,338,338柱短邊對拉螺栓間距(mm)426,426柱箍搭設(shè)序號柱箍距柱底距離hi(mm)柱箍依次間距(mm)1200200260040031000400414004005200060062600600732006008380060094400600105000600115600600平面圖：平面圖立面圖：立面圖三、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2混凝土側(cè)壓力折減系數(shù)ξ0.8新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×2＝38.4kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9有效壓頭高度h=G4k/γc=38.4/24=1.6m承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值Smax＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×38.400+0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2Smin＝γ0×γL×1.5Q3k＝1×0.9×1.5×2.000＝2.70kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S'max＝G4k＝38.4kN/m2S'min＝0kN/m2四、面板驗算面板類型木模板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)，面板截面寬度取單位寬度即b=1000mm。W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=144000mm4考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。1、強度驗算最不利受力狀態(tài)如下圖，按【四等跨連續(xù)梁】驗算簡圖：靜載線荷載q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×1.0×38.4＝49.92kN/m活載線荷載q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×1.0×2＝2.7kN/mMmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×49.92×0.122-0.121×2.7×0.122=-0.082kN·mσ＝Mmax/W＝0.082×106/24000=3.417N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算作用線荷載q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m簡圖：ν＝0.632q'l4/(100EI)＝0.632×38.4×1204/(100×9350×144000)=0.037mm≤[ν]＝l/400＝120/400＝0.3mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.7821、強度驗算qmax＝lSmax＝0.12×52.62＝6.314kN/mqmin＝lSmin＝0.12×2.7＝0.324kN/m簡圖：彎矩圖：(kN.m)Mmax=0.201kN·mσ＝Mmax/W＝0.201×106/54000=3.722N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q'max＝lS'max＝0.12×38.4＝4.608kN/mq'min＝lS'min＝0.12×0＝0kN/m簡圖：變形圖：(mm)νmax=0.091mm≤[ν]=L/400=600/400=1.5mm滿足要求！3、支座反力計算1）承載能力極限狀態(tài)剪力圖：(kN)R1=2.648kNR2=2.42kNR3=2.318kNR4=3.258kNR5=3.902kNR6=3.761kNR7=3.785kNR8=3.828kNR9=3.16kNR10=1.806kNR11=0.313kN2）正常使用極限狀態(tài)剪力圖：(kN)R'1=1.933kNR'2=1.766kNR'3=1.691kNR'4=2.378kNR'5=2.848kNR'6=2.745kNR'7=2.762kNR'8=2.794kNR'9=2.286kNR'10=1.223kNR'11=0.154kN4、抗剪驗算由承載能力極限狀態(tài)的剪力圖知Vmax＝1.984kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×1.984×103/(2×40×90)=0.827N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！六、柱箍驗算柱箍材質(zhì)及類型鋼管柱箍截面類型(mm)Φ48×2.8柱箍計算截面類型(mm)Φ48×2.8柱箍截面面積A(cm2)3.98柱箍截面慣性矩I(cm4)10.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.25柱箍抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根數(shù)2柱箍受力不均勻系數(shù)η0.6由上節(jié)小梁"驗算"的"支座反力計算"知，柱箍取小梁對其反力最大的那道驗算連續(xù)梁中間集中力取小梁最大支座；兩邊集中力取小梁荷載取半后，最大支座反力的一半。1）長邊柱箍取小梁計算中l(wèi)=1100/(11-1)=110mm=0.11m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態(tài)：Rmax＝ηMax[2.428，2.218，2.125，2.986，3.577，3.448，3.47，3.509，2.896，1.655，0.287]＝0.6×3.577=2.146kN正常使用極限狀態(tài)：R'max＝ηMax[1.772，1.619，1.551，2.179，2.61，2.516，2.532，2.561，2.095，1.121，0.141]＝0.6×2.61=1.566kN2）短邊柱箍取小梁計算中l(wèi)=600/(6-1)=120mm=0.12m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態(tài)：Rmax＝ηMax[2.648，2.42，2.318，3.258，3.902，3.761，3.785，3.828，3.16，1.806，0.313]＝0.6×3.902=2.341kN正常使用極限狀態(tài)：R'max＝ηMax[1.933，1.766，1.691，2.378，2.848，2.745，2.762，2.794，2.286，1.223，0.154]＝0.6×2.848=1.709kN1、強度驗算長邊柱箍計算簡圖：長邊柱箍計算彎矩圖：(kN.m)長邊柱箍計算剪力圖：(kN)Mmax＝0.183kN·mσ＝Mmax/W＝0.183×106/4250=43.059N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！短邊柱箍計算簡圖：短邊柱箍計算彎矩圖：(kN.m)短邊柱箍計算剪力圖：(kN)Mmax＝0.371kN·mσ＝Mmax/W＝0.371×106/4250=87.294N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、支座反力計算長邊柱箍支座反力：Rc1=0.78/η=0.78/0.6=1.3kNRc2=6.691/η=6.691/0.6=11.152kNRc3=6.518/η=6.518/0.6=10.863kNRc4=6.691/η=6.691/0.6=11.152kNRc5=0.78/η=0.78/0.6=1.3kN短邊柱箍支座反力：Rd1=1.271/η=1.271/0.6=2.118kNRd2=9.163/η=9.163/0.6=15.272kNRd3=1.271/η=1.271/0.6=2.118kN3、撓度驗算長邊柱箍計算簡圖：長邊柱箍計算變形圖：(mm)νmax＝0.03mm≤[ν]=l/400=338/400=0.845mm滿足要求！短邊柱箍計算簡圖：短邊柱箍計算變形圖：(mm)νmax＝0.087mm≤[ν]=l/400=426/400=1.065mm滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26N=Max[Rc1，Rc2，Rc3，Rc4，Rc5，Rd1，Rd2，Rd3]＝15.272kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！N＝15.272kN≤26kN滿足要求！3、700柱模板（支撐不等間距）計算書柱模板（支撐不等間距）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土柱名稱1新澆混凝土柱的計算高度(mm)5700新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1100新澆混凝土柱短邊邊長(mm)700二、支撐體系設(shè)計柱長邊小梁根數(shù)11柱短邊小梁根數(shù)7柱箍兩端設(shè)置對拉螺栓是柱長邊對拉螺栓根數(shù)3柱短邊對拉螺栓根數(shù)1對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)338,338,338,338柱短邊對拉螺栓間距(mm)476,476柱箍搭設(shè)序號柱箍距柱底距離hi(mm)柱箍依次間距(mm)1200200260040031000400414004005200060062600600732006008380060094400600105000600115600600平面圖：平面圖立面圖：立面圖三、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2混凝土側(cè)壓力折減系數(shù)ξ0.8新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×2＝38.4kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9有效壓頭高度h=G4k/γc=38.4/24=1.6m承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值Smax＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×38.400+0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2Smin＝γ0×γL×1.5Q3k＝1×0.9×1.5×2.000＝2.70kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S'max＝G4k＝38.4kN/m2S'min＝0kN/m2四、面板驗算面板類型木模板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)，面板截面寬度取單位寬度即b=1000mm。W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=144000mm4考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。1、強度驗算最不利受力狀態(tài)如下圖，按【四等跨連續(xù)梁】驗算簡圖：靜載線荷載q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×1.0×38.4＝49.92kN/m活載線荷載q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×1.0×2＝2.7kN/mMmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×49.92×0.1172-0.121×2.7×0.1172=-0.078kN·mσ＝Mmax/W＝0.078×106/24000=3.25N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算作用線荷載q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m簡圖：ν＝0.632q'l4/(100EI)＝0.632×38.4×1174/(100×9350×144000)=0.034mm≤[ν]＝l/400＝117/400＝0.293mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.7821、強度驗算qmax＝lSmax＝0.117×52.62＝6.157kN/mqmin＝lSmin＝0.117×2.7＝0.316kN/m簡圖：彎矩圖：(kN.m)Mmax=0.196kN·mσ＝Mmax/W＝0.196×106/54000=3.63N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q'max＝lS'max＝0.117×38.4＝4.493kN/mq'min＝lS'min＝0.117×0＝0kN/m簡圖：變形圖：(mm)νmax=0.088mm≤[ν]=L/400=600/400=1.5mm滿足要求！3、支座反力計算1）承載能力極限狀態(tài)剪力圖：(kN)R1=2.583kNR2=2.36kNR3=2.26kNR4=3.177kNR5=3.805kNR6=3.667kNR7=3.691kNR8=3.733kNR9=3.081kNR10=1.761kNR11=0.305kN2）正常使用極限狀態(tài)剪力圖：(kN)R'1=1.885kNR'2=1.722kNR'3=1.649kNR'4=2.318kNR'5=2.777kNR'6=2.676kNR'7=2.693kNR'8=2.725kNR'9=2.229kNR'10=1.192kNR'11=0.15kN4、抗剪驗算由承載能力極限狀態(tài)的剪力圖知Vmax＝1.935kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×1.935×103/(2×40×90)=0.806N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！六、柱箍驗算柱箍材質(zhì)及類型鋼管柱箍截面類型(mm)Φ48×2.8柱箍計算截面類型(mm)Φ48×2.8柱箍截面面積A(cm2)3.98柱箍截面慣性矩I(cm4)10.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.25柱箍抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根數(shù)2柱箍受力不均勻系數(shù)η0.6由上節(jié)小梁"驗算"的"支座反力計算"知，柱箍取小梁對其反力最大的那道驗算連續(xù)梁中間集中力取小梁最大支座；兩邊集中力取小梁荷載取半后，最大支座反力的一半。1）長邊柱箍取小梁計算中l(wèi)=1100/(11-1)=110mm=0.11m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態(tài)：Rmax＝ηMax[2.428，2.218，2.125，2.986，3.577，3.448，3.47，3.509，2.896，1.655，0.287]＝0.6×3.577=2.146kN正常使用極限狀態(tài)：R'max＝ηMax[1.772，1.619，1.551，2.179，2.61，2.516，2.532，2.561，2.095，1.121，0.141]＝0.6×2.61=1.566kN2）短邊柱箍取小梁計算中l(wèi)=700/(7-1)=116.667mm=0.117m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態(tài)：Rmax＝ηMax[2.583，2.36，2.26，3.177，3.805，3.667，3.691，3.733，3.081，1.761，0.305]＝0.6×3.805=2.283kN正常使用極限狀態(tài)：R'max＝ηMax[1.885，1.722，1.649，2.318，2.777，2.676，2.693，2.725，2.229，1.192，0.15]＝0.6×2.777=1.666kN1、強度驗算長邊柱箍計算簡圖：長邊柱箍計算彎矩圖：(kN.m)長邊柱箍計算剪力圖：(kN)Mmax＝0.183kN·mσ＝Mmax/W＝0.183×106/4250=43.059N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！短邊柱箍計算簡圖：短邊柱箍計算彎矩圖：(kN.m)短邊柱箍計算剪力圖：(kN)Mmax＝0.448kN·mσ＝Mmax/W＝0.448×106/4250=105.412N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、支座反力計算長邊柱箍支座反力：Rc1=0.78/η=0.78/0.6=1.3kNRc2=6.691/η=6.691/0.6=11.152kNRc3=6.518/η=6.518/0.6=10.863kNRc4=6.691/η=6.691/0.6=11.152kNRc5=0.78/η=0.78/0.6=1.3kN短邊柱箍支座反力：Rd1=1.576/η=1.576/0.6=2.627kNRd2=10.545/η=10.545/0.6=17.575kNRd3=1.576/η=1.576/0.6=2.627kN3、撓度驗算長邊柱箍計算簡圖：長邊柱箍計算變形圖：(mm)νmax＝0.03mm≤[ν]=l/400=338/400=0.845mm滿足要求！短邊柱箍計算簡圖：短邊柱箍計算變形圖：(mm)νmax＝0.145mm≤[ν]=l/400=476/400=1.19mm滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26N=Max[Rc1，Rc2，Rc3，Rc4，Rc5，Rd1，Rd2，Rd3]＝17.575kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！N＝17.575kN≤26kN滿足要求！4、800柱模板（支撐不等間距）計算書柱模板（支撐不等間距）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土柱名稱1新澆混凝土柱的計算高度(mm)5700新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1250新澆混凝土柱短邊邊長(mm)800二、支撐體系設(shè)計柱長邊小梁根數(shù)12柱短邊小梁根數(shù)8柱箍兩端設(shè)置對拉螺栓是柱長邊對拉螺栓根數(shù)4柱短邊對拉螺栓根數(shù)2對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)300,300,300,300,300柱短邊對拉螺栓間距(mm)351,351,351柱箍搭設(shè)序號柱箍距柱底距離hi(mm)柱箍依次間距(mm)1200200260040031000400414004005200060062600600732006008380060094400600105000600115600600平面圖：平面圖立面圖：立面圖三、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2混凝土側(cè)壓力折減系數(shù)ξ0.8新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×2＝38.4kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9有效壓頭高度h=G4k/γc=38.4/24=1.6m承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值Smax＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×38.400+0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2Smin＝γ0×γL×1.5Q3k＝1×0.9×1.5×2.000＝2.70kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S'max＝G4k＝38.4kN/m2S'min＝0kN/m2四、面板驗算面板類型木模板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)，面板截面寬度取單位寬度即b=1000mm。W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=144000mm4考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。1、強度驗算最不利受力狀態(tài)如下圖，按【四等跨連續(xù)梁】驗算簡圖：靜載線荷載q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×1.0×38.4＝49.92kN/m活載線荷載q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×1.0×2＝2.7kN/mMmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×49.92×0.1142-0.121×2.7×0.1142=-0.074kN·mσ＝Mmax/W＝0.074×106/24000=3.083N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算作用線荷載q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m簡圖：ν＝0.632q'l4/(100EI)＝0.632×38.4×1144/(100×9350×144000)=0.03mm≤[ν]＝l/400＝114/400＝0.285mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.7821、強度驗算qmax＝lSmax＝0.114×52.62＝5.999kN/mqmin＝lSmin＝0.114×2.7＝0.308kN/m簡圖：彎矩圖：(kN.m)Mmax=0.191kN·mσ＝Mmax/W＝0.191×106/54000=3.537N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q'max＝lS'max＝0.114×38.4＝4.378kN/mq'min＝lS'min＝0.114×0＝0kN/m簡圖：變形圖：(mm)νmax=0.086mm≤[ν]=L/400=600/400=1.5mm滿足要求！3、支座反力計算1）承載能力極限狀態(tài)剪力圖：(kN)R1=2.516kNR2=2.299kNR3=2.202kNR4=3.095kNR5=3.707kNR6=3.573kNR7=3.596kNR8=3.637kNR9=3.002kNR10=1.716kNR11=0.297kN2）正常使用極限狀態(tài)剪力圖：(kN)R'1=1.836kNR'2=1.678kNR'3=1.607kNR'4=2.259kNR'5=2.706kNR'6=2.608kNR'7=2.624kNR'8=2.655kNR'9=2.171kNR'10=1.162kNR'11=0.146kN4、抗剪驗算由承載能力極限狀態(tài)的剪力圖知Vmax＝1.885kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×1.885×103/(2×40×90)=0.785N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！六、柱箍驗算柱箍材質(zhì)及類型鋼管柱箍截面類型(mm)Φ48×2.8柱箍計算截面類型(mm)Φ48×2.8柱箍截面面積A(cm2)3.98柱箍截面慣性矩I(cm4)10.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.25柱箍抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根數(shù)2柱箍受力不均勻系數(shù)η0.6由上節(jié)小梁"驗算"的"支座反力計算"知，柱箍取小梁對其反力最大的那道驗算連續(xù)梁中間集中力取小梁最大支座；兩邊集中力取小梁荷載取半后，最大支座反力的一半。1）長邊柱箍取小梁計算中l(wèi)=1250/(12-1)=113.636mm=0.114m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態(tài)：Rmax＝ηMax[2.516，2.299，2.202，3.095，3.707，3.573，3.596，3.637，3.002，1.716，0.297]＝0.6×3.707=2.224kN正常使用極限狀態(tài)：R'max＝ηMax[1.836，1.678，1.607，2.259，2.706，2.608，2.624，2.655，2.171，1.162，0.146]＝0.6×2.706=1.624kN2）短邊柱箍取小梁計算中l(wèi)=800/(8-1)=114.286mm=0.114m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態(tài)：Rmax＝ηMax[2.516，2.299，2.202，3.095，3.707，3.573，3.596，3.637，3.002，1.716，0.297]＝0.6×3.707=2.224kN正常使用極限狀態(tài)：R'max＝ηMax[1.836，1.678，1.607，2.259，2.706，2.608，2.624，2.655，2.171，1.162，0.146]＝0.6×2.706=1.624kN1、強度驗算長邊柱箍計算簡圖：長邊柱箍計算彎矩圖：(kN.m)長邊柱箍計算剪力圖：(kN)Mmax＝0.156kN·mσ＝Mmax/W＝0.156×106/4250=36.706N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！短邊柱箍計算簡圖：短邊柱箍計算彎矩圖：(kN.m)短邊柱箍計算剪力圖：(kN)Mmax＝0.191kN·mσ＝Mmax/W＝0.191×106/4250=44.941N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、支座反力計算長邊柱箍支座反力：Rc1=0.583/η=0.583/0.6=0.972kNRc2=5.773/η=5.773/0.6=9.622kNRc3=5.876/η=5.876/0.6=9.793kNRc4=5.876/η=5.876/0.6=9.793kNRc5=5.773/η=5.773/0.6=9.622kNRc6=0.583/η=0.583/0.6=0.972kN短邊柱箍支座反力：Rd1=0.865/η=0.865/0.6=1.442kNRd2=6.919/η=6.919/0.6=11.532kNRd3=6.919/η=6.919/0.6=11.532kNRd4=0.865/η=0.865/0.6=1.442kN3、撓度驗算長邊柱箍計算簡圖：長邊柱箍計算變形圖：(mm)νmax＝0.016mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm滿足要求！短邊柱箍計算簡圖：短邊柱箍計算變形圖：(mm)νmax＝0.037mm≤[ν]=l/400=351/400=0.877mm滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26N=Max[Rc1，Rc2，Rc3，Rc4，Rc5，Rc6，Rd1，Rd2，Rd3，Rd4]＝11.532kN≤Ntb＝17.8kN滿足要求！N＝11.532kN≤26kN滿足要求！5、900柱模板（支撐不等間距）計算書柱模板（支撐不等間距）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土柱名稱1新澆混凝土柱的計算高度(mm)5700新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1250新澆混凝土柱短邊邊長(mm)900二、支撐體系設(shè)計柱長邊小梁根數(shù)12柱短邊小梁根數(shù)8柱箍兩端設(shè)置對拉螺栓是柱長邊對拉螺栓根數(shù)4柱短邊對拉螺栓根數(shù)2對拉螺栓布置方式均分柱長邊對拉螺栓間距(mm)300,300,300,300,300柱短邊對拉螺栓間距(mm)384,384,384柱箍搭設(shè)序號柱箍距柱底距離hi(mm)柱箍依次間距(mm)1200200260040031000400414004005200060062600600732006008380060094400600105000600115600600平面圖：平面圖立面圖：立面圖三、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2混凝土側(cè)壓力折減系數(shù)ξ0.8新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×2＝38.4kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9有效壓頭高度h=G4k/γc=38.4/24=1.6m承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值Smax＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×38.400+0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2Smin＝γ0×γL×1.5Q3k＝1×0.9×1.5×2.000＝2.70kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S'max＝G4k＝38.4kN/m2S'min＝0kN/m2四、面板驗算面板類型木模板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)，面板截面寬度取單位寬度即b=1000mm。W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=144000mm4考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。1、強度驗算最不利受力狀態(tài)如下圖，按【四等跨連續(xù)梁】驗算簡圖：靜載線荷載q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×1.0×38.4＝49.92kN/m活載線荷載q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×1.0×2＝2.7kN/mMmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×49.92×0.1292-0.121×2.7×0.1292=-0.094kN·mσ＝Mmax/W＝0.094×106/24000=3.917N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算作用線荷載q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m簡圖：ν＝0.632q'l4/(100EI)＝0.632×38.4×1294/(100×9350×144000)=0.05mm≤[ν]＝l/400＝129/400＝0.323mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型方木小梁截面類型(mm)40×90小梁截面慣性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.7821、強度驗算qmax＝lSmax＝0.129×52.62＝6.788kN/mqmin＝lSmin＝0.129×2.7＝0.348kN/m簡圖：彎矩圖：(kN.m)Mmax=0.216kN·mσ＝Mmax/W＝0.216×106/54000=4N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q'max＝lS'max＝0.129×38.4＝4.954kN/mq'min＝lS'min＝0.129×0＝0kN/m簡圖：變形圖：(mm)νmax=0.097mm≤[ν]=L/400=600/400=1.5mm滿足要求！3、支座反力計算1）承載能力極限狀態(tài)剪力圖：(kN)R1=2.847kNR2=2.601kNR3=2.492kNR4=3.502kNR5=4.195kNR6=4.043kNR7=4.069kNR8=4.116kNR9=3.397kNR10=1.941kNR11=0.336kN2）正常使用極限狀態(tài)剪力圖：(kN)R'1=2.078kNR'2=1.899kNR'3=1.818kNR'4=2.556kNR'5=3.062kNR'6=2.951kNR'7=2.97kNR'8=3.004kNR'9=2.457kNR'10=1.314kNR'11=0.166kN4、抗剪驗算由承載能力極限狀態(tài)的剪力圖知Vmax＝2.133kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×2.133×103/(2×40×90)=0.889N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！六、柱箍驗算柱箍材質(zhì)及類型鋼管柱箍截面類型(mm)Φ48×2.8柱箍計算截面類型(mm)Φ48×2.8柱箍截面面積A(cm2)3.98柱箍截面慣性矩I(cm4)10.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.25柱箍抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根數(shù)2柱箍受力不均勻系數(shù)η0.6由上節(jié)小梁"驗算"的"支座反力計算"知，柱箍取小梁對其反力最大的那道驗算連續(xù)梁中間集中力取小梁最大支座；兩邊集中力取小梁荷載取半后，最大支座反力的一半。1）長邊柱箍取小梁計算中l(wèi)=1250/(12-1)=113.636mm=0.114m代入小梁計算中得到：承載能力極限狀態(tài)：Rmax＝ηMax[2.516，2.299，2.202，3.095，