鋼結構設計原理 第四章-軸心受力構件

第四章軸心受力構件主要內容§4.1概述§4.2軸心受力構件的強度和剛度計算§4.3軸心受力構件的整體穩(wěn)定計算§4.4軸心受力構件的局部穩(wěn)定計算§4.5實腹式軸壓構件的截面設計計算§4.6格構式軸壓構件的設計計算§4.7柱頭、柱腳（軸心受壓鉸接柱腳設計）設計第四章軸心受力構件§4.1概述

軸心受力構件包括軸心受壓桿和軸心受拉桿。軸心受力構件廣泛應用于各種鋼結構之中，如網架與桁架的桿件、鋼塔的主體結構構件、雙跨輕鋼廠房的鉸接中柱、帶支撐體系的鋼平臺柱等等。實際上，純粹的軸心受力構件是很少的，大部分軸心受力構件在不同程度上也受偏心力的作用，如網架弦桿受自重作用、塔架桿件受局部風力作用等。但只要這些偏心力作用非常小（一般認為偏心力作用產生的應力僅占總體應力的3％以下。）就可以將其認為軸心受力構件。應用軸心受力構件的截面形式:單個型鋼實腹型截面多型鋼實腹型截面格構式截面單個型鋼實腹型截面(a）類為單個型鋼實腹型截面，一般用于受力較小的桿件。其中圓鋼回轉半徑最小，多用作拉桿，作壓桿時用于格構式壓桿的弦桿。鋼管的回轉半徑較大、對稱性好、材料利用率高，拉、壓均可。大口徑鋼管一般用作壓桿。型鋼的回轉半徑存在各向異性，作壓桿時有強軸和弱軸之分，材料利用率不高，但連接較為方便，單價低。

(b)類為多型鋼實腹型截面，改善了單型鋼截面的穩(wěn)定各向異性特征，受力較好，連接也較方便。

(c)類為格構式截面，其回轉半徑大且各向均勻，用于較長、受力較大的軸心受力構件，特別是壓桿。但其制作復雜，輔助材料用量多。設計計算軸力構件應滿足兩種極限狀態(tài)的要求：

1、承載能力極限狀態(tài)

2、正常使用極限狀態(tài)為達到上述要求：軸拉構件應進行1、強度計算2、剛度計算軸壓構件應進行1、強度計算2、穩(wěn)定計算3、剛度計算（1）整體穩(wěn)定（2）局部穩(wěn)定§

4.2軸心受力構件的強度和剛度一、強度計算不論是軸拉構件還是軸壓構件，根據鋼材的應力-應變曲線，其強度的承載力極限狀態(tài)是截面的平均應力達到鋼材的屈服強度fyfy

max對于有孔洞的軸力構件，在孔洞附近有應力集中現象，在彈性階段，孔洞邊緣的應力

max可能很大，當孔洞邊緣的最大應力達屈服強度以后，應力不再增加，而是發(fā)展塑性變形，此后由于應力重分布，凈截面上各點的應力均可達到屈服強度?！兑?guī)范》規(guī)定：其強度計算是以構件凈截面的平均應力不超過鋼材的屈服強度為準則。則計算公式為：P94式4-2An—構件的凈截面面積_（1）當軸力構件采用普通螺栓連接時螺栓為并列布置：N按最危險的截面Ⅰ-Ⅰ計算，3個截面凈截面面積相同，但

Ⅰ-Ⅰ截面受力最大。ⅠⅡⅢⅠ-Ⅰ：NⅡ-Ⅱ：N-Nn1/nⅢ-Ⅲ：N-N(n1+n2)/nn1n2n3n螺栓為錯列布置：構件的破壞既有可能沿正交Ⅰ-Ⅰ截面破壞，也有可能沿折線Ⅱ-Ⅱ截面破壞ⅠⅡ（2）采用摩擦型高強螺栓連接Ⅰ對摩擦型高強螺栓連接的軸力構件，構件的凈截面強度計算還應考慮孔前摩擦傳力毛截面面積驗算：根據長期的工程實踐經驗，軸力構件的剛度是以長細比來衡量的《規(guī)范》規(guī)定：式中:二、剛度計算按正常使用極限狀態(tài)的要求，軸力構件應具備必要的剛度，當剛度不足，在制造、運輸和安裝的過程中，容易彎曲，在自重作用下，構件本身會產生較大的撓度，在承受動力荷載時，還會引起較大的晃動?！兑?guī)范》規(guī)定的受拉、受壓構件的容許長細比見教科書P95,表4–1及表4–2構件最不利方向的長細比，一般為兩主軸方向的較大值§4.3實腹式軸壓構件的整體穩(wěn)定計算軸壓構件除了較短的構件或者截面有很大削弱的構件可能其凈截面的平均應力達到屈服強度而喪失承載力外，一般情況下，軸心受壓構件的承載力是由穩(wěn)定條件決定的，穩(wěn)定又分整體穩(wěn)定和局部穩(wěn)定，整體穩(wěn)定常發(fā)生在構件強度有足夠保證的情況下，且是忽然發(fā)生的，因此對穩(wěn)定問題要引起重視。一、理想軸壓構件的受力性能理想軸壓構件是指滿足下列4個條件：桿件本身絕對直桿；材料均質且各向同性；無荷載偏心且在荷載作用之前無初始應力；桿端為兩端鉸接。在軸心壓力作用下，理想的壓桿可能發(fā)生三種形式的屈曲：彎曲屈曲、扭轉屈曲、彎扭屈曲——見教科書P97圖4–6軸心受壓構件具體以何種形式失穩(wěn)，主要取決于截面的形式和尺寸、桿的長度以及桿端的支撐條件。對于一般雙軸對稱的軸心受壓的細長構件，其屈曲形式大多為彎曲屈曲，本節(jié)只討論產生彎曲失穩(wěn)的軸壓構件以及設計這種構件的有關問題。1、軸心受壓構件的彈性彎曲屈曲NxyyyN對于兩端鉸接的理想軸壓桿，其計算簡圖如左圖示：我們可以建立起在軸心壓力作用下有微小彎曲變形時力的平衡微分方程解此方程可以得到兩端鉸接軸心壓桿的歐拉臨界力（忽略剪切變形）l理想的軸心桿件在Ncr作用下將達到由直變彎的臨界狀態(tài)，當N<Ncr時處于直線平衡，當N=Ncr時不能維持直線平衡，這種有平衡分岔的屈曲現象通常也稱為分岔（或分枝)平衡,屬于第一類穩(wěn)定，對于荷載開始作用時，構件就發(fā)生彎曲（如有荷載初偏心、初彎曲的桿件）只有一種彎曲的平衡狀態(tài)存在的失穩(wěn)屬于第二類穩(wěn)定。對應截面的平均應力

cr稱為歐拉臨界應力上述公式只適用于彈性狀態(tài)，如果截面的應力

cr

fp(

p)時，截面應力在屈曲前已超過鋼材的比例極限，此時構件進入彈塑性階段，上述公式就不適用，即上述公式要求：Nl2、軸壓桿的非彈性屈曲當

p，即

cr

fp時，桿件進入非彈性階段，此時求桿件的穩(wěn)定承載力有兩種理論切線模量理論雙模量理論通過分析和試驗研究表明：切線模量理論得出的承載力是構件彈塑性臨界力的下限，而雙模量理論則是其上限。切線模量理論：這種理論認為當N達Ncr時，壓桿仍然處于直線平衡，若增加微量的軸心壓力ΔNcr，壓桿就不再能維持直線平衡而發(fā)生彎曲，相應應力增加了Δ

cr，且Nld

2d

1

crΔ

cr

fp

crd

d

因此，失穩(wěn)時桿件的整個截面都處于加載的過程中，應力-應變關系假定遵循同一個切線模量Et，此時軸心受壓桿件的屈曲臨界力為：見書P100.式4–10二、實際的軸心受壓構件的受力性能在鋼結構中，實際的軸壓桿與理想的直桿受力性能之間差別很大，實際上，軸心受壓桿的屈曲性能受許多因素影響，主要的影響因素有：截面殘余應力；桿件初彎曲；荷載初偏心；桿端約束。1、截面的殘余應力及其影響（1）殘余應力產生的原因及分布原因：Ⅰ、焊接時不均勻加熱和不均勻冷卻；Ⅱ、型鋼熱軋后的不均勻冷卻；Ⅲ、板邊緣經火焰切割后的熱塑性收縮；Ⅳ、構件經冷校正產生的塑性變形。分布：實際殘余應力分布很復雜，一般采用簡化后的殘余應力分布進行分析。（2）殘余應力對臨界力的影響因為殘余應力在截面內自相平衡，拉、壓力相等，所以殘余應力對構件的強度承載力無影響，但是殘余應力的壓應力部分將使軸壓桿受力時，部分截面較早進入塑性狀態(tài)，其余截面仍處于彈性狀態(tài)，因此，當軸心受壓桿件達穩(wěn)定臨界狀態(tài)時，截面由變形模量不同的兩部分組成：屈服區(qū)E=0—剛度為零；彈性區(qū)E—成為有效截面。fyhkbbt+--對于翼緣為軋制邊的焊接工字形截面，其翼緣的殘余應力和軸心壓力產生的應力可進行疊加。翼緣的四角區(qū)已進入塑性屈服區(qū)，其余部分仍為彈性，彈性部位即為有效截面。為了分析方便，將影響不大的腹板部分忽略，僅考慮兩部分翼緣的影響，其穩(wěn)定承載力：研究表明，此時可按有效截面的慣性矩

近似計算其臨界力：fyhkbbt+-典型的工字形截面中翼緣縱向殘余應力分布，中部受拉，兩邊受壓（忽略腹板部分殘余應力）。對y﹎y軸（弱軸）屈曲時：對x﹎x軸（強軸）屈曲時：從上面兩式我們可以看出，繞不同軸屈曲時，不僅臨界力不同，且殘余應力對臨界應力的影響程度也不同。因為k1，所以殘余應力對弱軸的影響比對強軸的影響嚴重的多。聯合其它方程找出k值，可求解出

cr,x、

cr,y與

之間的表達式，將其畫成一無量綱化曲線hkbbtfy01.01.0

cr/fy僅考慮殘余應力的柱子曲線（黑實線）2、軸心壓桿的初彎曲及影響實際的軸壓桿不可能是理想的直桿，在加工制造和運輸安裝的過程中，構件不可避免會產生微小彎曲，彎曲的形式是多種多樣的，根據已有的統計資料表明，構件中點處初彎曲的撓度v0約為桿長的1/500－1/1000P104圖4–15歐拉曲線（紅虛線）NNxyy0yv0Y=y0+yN假定桿件初彎曲y0呈正弦分布設桿件在軸心壓力N作用下產生的撓度為y，則桿件的平衡微分方程為：解此方程可以得到構件彈性撓度方程曲線，撓度總值為：桿件中央總撓度據此可畫出其壓力—撓度曲線（不同初彎曲下）有初彎曲壓桿的壓力–總撓度曲線1.00.5B'BA'A0由于實際壓桿并不是無限彈性體，當撓度增大到一定數值，桿件中點截面會在N和彎矩M=N.vm的聯合作用下邊緣開始屈服，截面一部分進入塑性，桿件進入彈塑性階段，致使壓力未到NE之前就喪失承載力，見圖中虛線所示。（總撓度）對一無殘余應力僅存在初彎曲的軸壓桿，桿件中點截面邊緣開始屈服的條件為：經過簡化為：解出其有效根即為以截面邊緣屈服作為準則的臨界應力：柏利公式見書P101.式4–13如果取

–截面核心距i–回轉半徑

=l/i–桿件長細比見書P101.式4–12僅考慮初彎曲影響的柱子曲線：1.00

對x軸對y軸歐拉xy對各種截面及其對稱軸，i/

值各不相同，因此由柏利公式確定的

cr－

曲線就有高低（圖中曲線省略）。初彎曲初彎曲率為：P102圖4–113、壓桿的初偏心及其影響初偏心對軸壓桿的影響與初彎曲影響類似，都使構件承載力降低，影響的程度稍有區(qū)別各國在制定設計標準時，通常只考慮其中一方面來模擬兩方面都存在的影響，一般考慮初彎曲即可4、桿端約束及其影響按照彈性穩(wěn)定理論，我們知道構件端部的約束對構件的承載力有相當程度的影響，構件端部約束的影響可由計算長度來反映三、實際軸壓桿整體穩(wěn)定的實用設計計算方法1、軸壓桿的實際承載力的確定方法邊緣屈服準則（以有初偏心和初彎曲的壓桿為計算模型，截面邊緣應力達屈服點即視為承載能力的極限）最大強度準則（仍以有初始缺陷的壓桿為依據，但考慮塑性深入截面，以桿件最后破壞時所能達到的最大壓力值作為壓桿的極限承載力值）經驗公式（臨界應力主要根據試驗資料確定，早期研究所用）《規(guī)范》采用的是最大強度準則AB荷載—總撓度曲線2、整體穩(wěn)定計算公式確定了穩(wěn)定極限承載力以后，即可得軸壓構件的整穩(wěn)公式3、軸心受壓構件的整體穩(wěn)定系數

（1）多條柱子曲線：不同截面種類（截面殘余應力不同），不同長度（不同的）桿件關系曲線稱為柱子曲線，見書P107圖4–17多條

-

曲線見教科書P106公式4–22

《規(guī)范》將其歸納成a、b、c、d四條柱子曲線，且每條曲線各代表一組截面，其截面的具體分類見書P106-107表4–4-4–5（2）

的確定a、查表法：為使設計更加簡便，《規(guī)范》將4條柱子曲線編制成相應的

–

表格見書P236–238附表4—1–4—4鋼材種類截面類別長細比

（3）長細比的確定：具體見教科書P108–110b、公式計算法：具體見《規(guī)范》P132附C表注：1、2或教科書P239注：短柱細長柱中柱截面材料屈服構件整體彈塑性失穩(wěn)截面部分屈服，部分彈性構件整體彈性失穩(wěn)Column:Behavior:§4-4軸壓構件的局部穩(wěn)定計算一一一、均勻受壓板件的局部失穩(wěn)現象局部失穩(wěn)現象：寬厚比或高厚比較大的板件在均勻壓力作用下，當壓力到達某一數值時，板件不能繼續(xù)維持平面平衡狀態(tài)，而產生凹凸現象，由平面板變成曲面板，這種現象稱為局部失穩(wěn)現象。腹板的失穩(wěn)翼緣的失穩(wěn)板件失穩(wěn)時的應力稱為板件臨界應力或屈曲應力二、均勻受壓板件的屈曲應力yxabNx研究一四邊簡支的板塊兩端承受均勻壓力，而即將失穩(wěn)時的平衡微分方程，可以根據彈性理論得到：w–板屈曲任一點的撓度Nx–單位寬度板所承受的壓力D–板的柱面剛度t–板厚

–鋼材的泊松比根據四邊簡支板的邊界條件和板的撓度表達式，最后可求得板臨界力Ncr據此可以畫出k–a/b關系曲線k41234m=1m=2m=3m=4a/b四邊簡支板可取k為常數：相應的臨界應力為：此公式同樣適用于其他支承邊條件的板，只是k的取值不同一邊自由、三邊簡支的板：存在兩個問題：（對一焊接工字形截面）翼緣與腹板接觸的部位是否簡支？失穩(wěn)在非彈性區(qū)域如何解決？（1）按彈性嵌固邊處理翼緣對腹板的約束以大于1的彈性嵌固系數考慮腹板對翼緣的約束可以不考慮（2）非彈性屈曲以來處理綜上臨界應力的一般表達式為：書P113式4-37三、板件寬厚比的限值限制的原則：保證板的穩(wěn)定臨界應力不低于構件的穩(wěn)定臨界應力即局部穩(wěn)定臨界應力≥整體穩(wěn)定臨界應力（等穩(wěn)原則）1、翼緣的寬厚比限值t由將有關數據代入(k=0.425，E=2.06105，=0.3)，并將

min－函數關系（P108式4-23)及

－

關系式（P113式4-38)代入,再加以簡化處理可得：《規(guī)范》公式:2、腹板高厚比的限值同上述原則可得：（考慮翼緣對腹板的彈性嵌固系數

=1.3）其它截面的板件寬厚比或高厚比的限值見教科書P115表4-6《規(guī)范》公式:§4.5實腹式軸壓構件的截面設計一、截面設計原則寬肢薄壁等穩(wěn)原則便于和其他構件連接構造簡單、便于制造及取材容易二、實腹式軸壓柱的設計步驟1、選擇鋼材種類、連接方式及連接材料2、確定構件關于兩主軸彎曲的計算長度，應考慮以下兩個因素（1）支撐情況（2）支座條件3、假定桿件的長細比

由設計經驗，一般

=60～100由和截面類別及鋼種A–所需截面面積4、計算兩個主軸方向所需的回轉半徑等穩(wěn)設計根據截面輪廓尺寸與回轉半徑的近似關系（見書P117表4-7)，可得截面的高度和h和寬度b5、由A,h,b根據構造要求、局部穩(wěn)定、鋼材規(guī)格等條件確定截面所有的尺寸—初選截面尺寸6、截面驗算（1）強度—截面有較大削弱時，才需驗算（2）穩(wěn)定—整體穩(wěn)定局部穩(wěn)定腹板翼緣（3）剛度—7、注意構造問題和焊縫設計如：焊接工字形截面，可取，腹板厚度腹板高度和翼緣寬度宜取10mm的倍數，t和tw宜取2mm的倍數

(1)當實腹柱的腹板計算高度

h0

與tw

厚度之比大于80時，應設置成對的橫向加勁肋（右圖）橫向加勁肋的主要作用是防止腹板在施工和運輸過程中發(fā)生變形，并可提高柱的抗扭剛度。橫向加勁肋的間距不得大于

3h0

，外伸寬度

bs不小于

h0/30+40cm

，厚度ts

應不小于bs/15。(2)除工字形截面外，其余截面的實腹柱應在受有較大水平力處、在運輸單元的端部以及其它需要處設置橫隔。橫隔的中距不得大于柱截面較大寬度的9倍，也不得大于8m?！?.5格構式軸壓構件的設計計算一、截面形式格構式構件—把肢件布置在距截面形心一定距離的位置上，通過調整肢件間的距離，使兩個方向具有相同的穩(wěn)定性，肢件之間用綴材連接，以保證肢件的共同作用。綴條式—用單角鋼作為綴材連接肢件，柱側面形成一桁架，綴條為軸力構件常見的格構式構件的截面形式見書P93圖4-2d綴板式—用鋼板作為綴材連接肢件，柱側面形成一剛架虛軸—與綴材平面垂直的軸線x-x實軸—與肢件腹板垂直的軸線y-yl1l0xy11b)肢件綴板l1xy11a)綴條

肢件綴條式綴板式二、格構式軸壓柱的整體穩(wěn)定yx1繞實軸y–y軸的穩(wěn)定計算：與實腹式柱完全相同繞虛軸x－x軸的穩(wěn)定計算：應考慮剪切變形影響N剪力V由薄弱的綴材負擔使桿件的剪切變形很大造成了桿件的附加撓曲加速了桿件的失穩(wěn)破壞使格構式桿件繞虛軸的穩(wěn)定承載力降低為了考慮綴材的剪切變形對臨界力的降低根據理論分析，采用增大長細比的方法來解決，即用換算長細比來計算穩(wěn)定問題。

《規(guī)范》（第5.13條）對雙肢格構式構件繞虛軸失穩(wěn)時的換算長細比

0x的規(guī)定計算如下：綴條柱綴板柱P120式4-48P120式4-49格構柱繞虛軸臨界力換算為實腹柱的換算長細比格構柱繞虛軸長細比整個柱的毛截面面積分肢的長細比一個節(jié)間內兩側斜綴條的面積之和三肢柱和四肢柱的換算長細比的計算見《規(guī)范》有關條文規(guī)定x1格構式構件整穩(wěn)計算公式為：整穩(wěn)系數繞實軸，由

y和截面類別繞虛軸，由

0x和截面類別三、單肢的穩(wěn)定性《規(guī)范》規(guī)定：分肢的長細比

1必須滿足綴條構件綴板構件且不大于40構件兩方向長細比的最大值（對虛軸應以換算長細比計入），且

50時，取=50對格構式軸壓構件的分肢長細比

1的要求，是為了不使分肢的破壞先于構件整體失去承載能力四、綴材的計算1、綴材面的剪力軸壓構件當受力繞虛軸彎曲時，將因變形產生一定的剪力NNzyy0yv0vV理論剪力設計剪力yxb初始繞曲線為：任意截面處的彎矩為：則任意截面處的總撓度為：任意截面處的剪力為：在桿的兩端最大剪力為：《規(guī)范》在規(guī)定剪力時，以壓桿彎曲至中央截面邊緣屈服為條件，導出最大剪力和軸線壓力之間的關系，經簡化后?。骸兑?guī)范》第5.1.6書P122式4-51且設計綴材及其連接時認為剪力沿桿長不變格構式軸壓構件當繞虛軸受力彎曲時，上述剪力主要由綴材承受對雙肢格構式構件而言，此剪力由兩側綴材面平均負擔.2、綴條計算綴條構件如同一豎向的平行桁架，綴條可視為桁架的腹桿斜綴條的內力：

Nt

分配到一個綴材面的剪力，對雙肢柱，承受剪力v1的斜綴條數，對雙綴條超靜定體系，通常簡單認為每根綴條負擔剪力的一半，取n=2綴條夾角，

=300～600斜綴條可能受拉，也可能受壓，應按最不利情況考慮為軸壓桿考慮單角鋼綴條的偏心受力情況，《規(guī)范》規(guī)定將鋼材和連接的強度設計值乘以折減系數

：（1）按軸心受力計算構件的強度和連接時（2）按軸心受壓計算構件的穩(wěn)定性時等邊角鋼短邊相連的不等邊角鋼長邊相連的不等邊角鋼

－綴條的長細比，對中間無聯系的單角鋼壓桿，按最小回轉半徑計算，當20時，取=203、綴板計算20～30mma111剪力:彎矩:P123式4-53及式4-54

根據上述內力即可進行綴板強度和綴板與肢件相連的板端角焊縫計算，由于角焊縫強度設計值低于鋼板，一般只需驗算角焊縫強度。另《規(guī)范》規(guī)定：綴板應具有一定的剛度，同一截面處兩側綴板剛度之和不得小于一個分肢線剛度的6倍。其尺寸要求綴板寬度≥綴板厚度≥五、構造要求－橫膈設置:見教科書P124圖4-3720～30mm六、格構式軸壓構件的設計方法1、試選分肢截面（通過實軸y－y計算）用和實腹式軸壓柱相同的方法進行假定長細比

由和截面類別查求計算由A和i查型鋼表可試選分肢適用的槽鋼或工字鋼2、確定兩肢間間距（對虛軸x－x計算）按試選的分肢截面計算等穩(wěn)條件代入換算長細比計算公式，即可得到：綴條柱綴板柱根據所求的b，即可確定實際的兩肢間距，一般取b為10mm的倍數3、驗算截面（1）強度－（2）剛度－（3）整體穩(wěn)定性－（4）單肢穩(wěn)定性－且不大于40綴條構件綴板構件4、綴材設計5、構造設計例題P125例4-3柱頭是指柱的頂部與梁（或桁架）連接的部分。其作用是將梁等上部結構的荷載傳到柱身。§4.7軸心受壓柱頭和柱腳設計一、柱頭按梁安放在柱頭的位置不同，柱頭有兩種連接方式，一種是將梁直接放在柱頂上的頂面連接，另一種是將梁連于柱側面的側面連接。軸心受壓柱與梁的連接主要采用鉸接。柱頭連接構造設計的原則：傳力明確、可靠、簡捷,便于制造和安裝，經濟合理

（1）梁支承于柱頂的鉸接連接

構造

首先應在柱頂設一塊柱頂板來安放梁。梁端支承加勁肋采用突緣板形式，與柱頂板直接頂緊，梁的全部壓力通過突緣板壓在柱頂板的中部，即使相鄰兩梁的支座反力不相等，對柱所引起的偏心也很小，柱仍接近軸心受壓狀態(tài)。柱頂板厚度一般采用16～25mm，平面尺寸一般向柱四周外伸20～30mm，以便與柱焊接。

當梁支座反力較大時，為了提高頂板的抗彎剛度，可在頂板上面加焊一塊墊板，在頂板的下面設加勁肋。這樣，柱頂板本身不需要太厚，一般≥14mm即可。

為了便于制造和安裝，兩相鄰梁相接處預留10～20mm間隙，待安裝就位后，在梁支座加勁肋間填以鋼板，并用螺栓連接。這樣即可使梁相互連接。其中墊板與頂板、頂板與柱身均采用構造焊縫連接構造

首先，在柱翼緣板上焊以承托，承托可用厚鋼板或厚角鋼做成，承托板厚度應比梁端支座加勁肋厚度大5～10mm，一般為25～40mm。其次,將相鄰梁端支座加勁肋的突緣部分刨平，安放在焊于柱翼緣板的承托上，并與之頂緊，梁反力由支座加勁肋傳給下部的承托。

最后，固定梁的位置。梁端支座加勁肋可直接用C級螺栓與柱翼緣相連(螺栓數目按構造要求布置)，也可在梁端支座加勁肋與柱翼緣間留5～10mm的空隙，安裝時放填板并設置構螺栓，以固定梁的位置。

為加強柱頭的剛度，實腹式柱和柱頭一段變成實腹式的格構式柱應設置柱頂板(起橫隔作用)，必要時還應該加勁肋和綴板。（2）梁支承于柱側的鉸接連接承托通常用角焊縫焊于翼緣，考慮到梁傳來的支反力因梁支座加勁肋和承托的端面加工精度差、平行度不好、壓力分配可能不均勻等可能產生偏心的不利因素，計算時宜將支座反力增加(25～30)%。二、柱腳（鉸接柱腳）

柱下端與基礎相連的部分稱為柱腳。柱腳的作用是將柱身所受的力傳遞和分布到基礎，