多級(jí)汽輪機(jī)的熱力設(shè)計(jì)

前言《汽輪機(jī)原理》是一門涉及根底理論面較廣，而專業(yè)實(shí)踐性較強(qiáng)的課程。該課程的教學(xué)必須有相應(yīng)的實(shí)踐教學(xué)環(huán)節(jié)相配合，而課程設(shè)計(jì)就是讓學(xué)生全面運(yùn)用所學(xué)的汽輪機(jī)原理知識(shí)設(shè)計(jì)一臺(tái)汽輪機(jī)，因此，它是《汽輪機(jī)原理》課程理論聯(lián)系實(shí)際的重要教學(xué)環(huán)節(jié)。它對加強(qiáng)學(xué)生的能力培養(yǎng)起著重要的作用。本設(shè)計(jì)說明書詳細(xì)地記錄了汽輪機(jī)通流的結(jié)構(gòu)特征及工作過程。內(nèi)容包括汽輪機(jī)通流局部的機(jī)構(gòu)尺寸、各級(jí)的設(shè)計(jì)與熱力計(jì)算及校核。由于知識(shí)掌握程度有限以及二周的設(shè)計(jì)時(shí)間對于我們難免有些倉促，此次設(shè)計(jì)一定存在一些錯(cuò)誤和遺漏，希望指導(dǎo)老師給予指正。編者20內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書學(xué)院〔系〕：電力學(xué)院 課程名稱：汽輪機(jī)原理A指導(dǎo)教師：賈相如專業(yè)班級(jí)：熱動(dòng)〔電〕07-2 學(xué)生姓名：史建華 學(xué)號(hào)：200711203031一、課程設(shè)計(jì)題目：22MW汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì)二、課程設(shè)計(jì)的目的：汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)是培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)的汽輪機(jī)知識(shí)，訓(xùn)練學(xué)生的實(shí)際應(yīng)用能力、理論和實(shí)踐相結(jié)合能力的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，通過該課程設(shè)計(jì)的訓(xùn)練，學(xué)生應(yīng)該能夠全面掌握汽輪機(jī)的熱力計(jì)算方法、汽輪機(jī)根本結(jié)構(gòu)和零部件組成，到達(dá)理論和實(shí)際相結(jié)合的目的。三、課程設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容和要求原始數(shù)據(jù)：設(shè)計(jì)要求：額定功率22MW1、按規(guī)定的原始數(shù)據(jù)進(jìn)行回?zé)嵯到y(tǒng)擬定主汽壓力3.43MPa2、確定回?zé)岢槠麉?shù)主汽溫度435℃冷卻水溫度20℃給水溫度168℃主要尺寸，繪制通流局部縱剖面圖工作量要求：汽輪機(jī)回?zé)嵯到y(tǒng)及通流局部熱力計(jì)算說明書一份計(jì)算匯總表一份通流局部縱剖面圖一張〔零號(hào)圖紙〕四、工作進(jìn)度安排第一周：下達(dá)任務(wù)，查找資料，進(jìn)行回?zé)嵯到y(tǒng)熱平衡計(jì)算、調(diào)節(jié)級(jí)熱力計(jì)算第二周：進(jìn)行壓力級(jí)熱力計(jì)算，繪制通流局部縱剖面圖，形成計(jì)算說明書五、主要參考文獻(xiàn)《汽輪機(jī)原理》《汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)參考資料》《水及水蒸汽性質(zhì)圖表》審核批準(zhǔn)意見系〔教研室〕主任：第一章22MW凝汽式汽輪機(jī)設(shè)計(jì)任務(wù)書1.1設(shè)計(jì)題目：17.6MW凝汽式汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì)1.2設(shè)計(jì)任務(wù)及內(nèi)容根據(jù)給定條件完成汽輪機(jī)各級(jí)尺寸確實(shí)定及級(jí)效率和內(nèi)功率的計(jì)算。在保證運(yùn)行平安的根底上，力求到達(dá)結(jié)構(gòu)緊湊、系統(tǒng)簡單、布置合理、使用經(jīng)濟(jì)性高。汽輪機(jī)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容：1.確定汽輪機(jī)型式及配汽方式；2.擬定熱力過程及原那么性熱力系統(tǒng)，進(jìn)行汽耗量于熱經(jīng)濟(jì)性的初步計(jì)算；3.確定調(diào)節(jié)級(jí)型式、比焓降、葉型及尺寸等；4.確定壓力級(jí)級(jí)數(shù)，進(jìn)行比焓降分配；5.各級(jí)詳細(xì)熱力計(jì)算，確定各級(jí)通流局部的幾何尺寸、相對內(nèi)效率、內(nèi)功率與整機(jī)實(shí)際熱力過程曲線；6.整機(jī)校核，匯總計(jì)算表格。1.3設(shè)計(jì)原始資料額定功率：22MW設(shè)計(jì)功率：MWa新汽溫度：4355MPa冷卻水溫：20機(jī)組轉(zhuǎn)速：3000r/min回?zé)岢槠?jí)數(shù)：5給水溫度：168℃1.4設(shè)計(jì)要求1.嚴(yán)格遵守作息時(shí)間，在規(guī)定地點(diǎn)認(rèn)真完成設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)共計(jì)兩周；2.完成設(shè)計(jì)說明書一份，要求過程完整，數(shù)據(jù)準(zhǔn)確；3.完成通流局部縱剖面圖一張〔0號(hào)圖〕4.計(jì)算結(jié)果以表格匯總。第二章多級(jí)汽輪機(jī)熱力計(jì)算2.1近似熱力過程曲線的擬定一、進(jìn)排汽機(jī)構(gòu)及連接管道的各項(xiàng)損失蒸汽流過各閥門及連接管道時(shí)，會(huì)產(chǎn)生節(jié)流損失和壓力損失。表2-1列出了這些損失通常選取范圍。表2-1汽輪機(jī)各閥門及連接管道中節(jié)流損失和壓力估取范圍損失名稱符號(hào)估算范圍主汽管和調(diào)節(jié)閥節(jié)流損失△P=〔0.03～0.05〕排汽管中壓力損失△P=〔0.02～0.06〕回?zé)岢槠苤袎毫p失△P=〔0.04～0.08〕((Δhtmac)＇t0P0＇ΔhtmacΔP0Δhimac0ΔPc0＇shP0PcPc＇圖2-1進(jìn)排汽機(jī)構(gòu)損失的熱力過程曲線二、汽輪機(jī)近似熱力過程曲線的擬定根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，對一般非中間再熱凝汽式汽輪機(jī)可近似地按圖2-2所示方法擬定近似熱力過程曲線。由的新汽參數(shù)p0、t0，可得汽輪機(jī)進(jìn)汽狀態(tài)點(diǎn)0，并查得初比焓h0=33/kg。由前所得，設(shè)進(jìn)汽機(jī)構(gòu)的節(jié)流損失ΔP0P0，得到調(diào)節(jié)級(jí)前壓力P0＇=P0-ΔP0=MPa，并確定調(diào)節(jié)級(jí)前蒸汽狀態(tài)點(diǎn)1。過1點(diǎn)作等比熵線向下交于Px線于2點(diǎn)，查得h2t/kg，整機(jī)的理想比焓降–/kg。由上估計(jì)進(jìn)汽量后得到的相對內(nèi)效率ηri=85%，有效比焓降Δhtmac=〔Δhtmac〕＇ηri=KJ/kg，排汽比焓hz=h0–Δhtmac-KJ/kg，在h-s圖上得排汽點(diǎn)Z。用直線連接1、Z兩點(diǎn)，在中間點(diǎn)處沿等壓線下移21～25KJ/kg得3點(diǎn)，用光滑連接1、3、Z點(diǎn)，得該機(jī)設(shè)計(jì)工況下的近似熱力過程曲線，如圖2-2所示aa3.3.29Mpa435℃h0=33/kg/kgz33＇02h2t/kg435h0=33/kg/kgz33＇02h2t/kg21～21～25kJ/kg/kg/kgMpaMpahhz/kg圖2-222MW凝汽式汽輪機(jī)近似熱力過程曲線2.2汽輪機(jī)總進(jìn)汽量的初步估算一般凝汽式汽輪機(jī)的總蒸汽流量可由下式估算：t/h式中———汽輪機(jī)的設(shè)計(jì)功率，KW；——通流局部的理想比焓降，KJ/kg；———汽輪機(jī)通流局部相對內(nèi)效率的初步估算值；———機(jī)組的發(fā)電機(jī)效率；———機(jī)組的機(jī)械效率；D———考慮閥桿漏氣和前軸封漏汽及保證在處參數(shù)下降或背壓升高時(shí)仍能發(fā)出設(shè)計(jì)功率的蒸汽余量，通常取=3%左右，t/hm————考慮回?zé)岢槠疬M(jìn)汽量增大的系數(shù)，它與回?zé)峒?jí)數(shù)、給水溫度、汽輪機(jī)容量及參數(shù)有關(guān)，通常取m=1.08～1.25，設(shè)m=ΔD=t/h7那么D0=×17600××7×9×)=t/h蒸汽量D包括前軸封漏汽量Dl=t/hDejt/hD/D0=3%調(diào)節(jié)抽汽式汽輪機(jī)通流局部設(shè)計(jì)式，要考慮到調(diào)節(jié)抽汽工況及純凝汽工況。般高壓局部的進(jìn)汽量及幾何尺寸以調(diào)節(jié)抽汽工況作為設(shè)計(jì)工況進(jìn)行計(jì)算，低壓局部的進(jìn)汽量及幾何下以純凝汽工況作為設(shè)計(jì)工況進(jìn)行計(jì)算。回?zé)嵯到y(tǒng)的熱平衡初步計(jì)算汽輪機(jī)進(jìn)汽量估算及汽輪機(jī)近似熱力過程曲線擬定以后，就可進(jìn)行回?zé)嵯到y(tǒng)的熱平衡計(jì)算。一、回?zé)岢槠麎毫Υ_實(shí)定1.除氧器的工作壓力給水溫度和回?zé)峒?jí)數(shù)確定之后，應(yīng)根據(jù)機(jī)組的初參數(shù)和容量確定除氧器的工作壓力。除氧器的工作壓力與除氧效果關(guān)系不大，一般根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比擬和實(shí)用條件來確定。通常在中低參數(shù)機(jī)組中采用大氣式除氧器。大氣式除氧器的工作壓力一般選擇略高于大氣壓力即0.118MP。2.抽汽管中壓力損失在進(jìn)行熱力設(shè)計(jì)時(shí)，要求不超過抽汽壓力的10%，通常取=〔0.04～0.08〕，級(jí)間抽汽時(shí)取較大值，高中壓排汽時(shí)取較小值。3.外表式加熱器出口傳熱端差t由于金屬外表的傳熱阻力，外表式加熱器的給水出口水溫與回?zé)岢槠诩訜崞髦心Y(jié)的飽和水溫間存在溫差t=-稱為加熱器的出口端差，又稱上端差，經(jīng)濟(jì)上合理的端差需通過綜合的技術(shù)比擬確定。一般無蒸汽冷卻段的加熱器取t=3～6℃4.回?zé)岢槠麎毫Υ_實(shí)定在確定了給水溫度、回?zé)岢槠?jí)數(shù)、上端差t和抽汽管道壓損等參數(shù)后，可以根據(jù)除氧器的工作壓力，確定除氧器前的低壓加熱器數(shù)和除氧器后的高壓加熱器數(shù)，同時(shí)確定各級(jí)加熱器的比焓升或溫升。這樣，各級(jí)加熱器的給水出口水溫也就確定了。根據(jù)上端差t可確定各級(jí)加熱器內(nèi)的疏水溫度，即=+t。從水和水蒸氣熱力性質(zhì)圖表中可查得所對應(yīng)的飽和蒸汽壓力-----個(gè)加熱器的工作壓力?？紤]回?zé)岢槠苤械膲毫p失，可求出汽輪機(jī)得抽汽壓力，即=+。在汽輪機(jī)近似熱力過程曲線中分別找出個(gè)抽汽點(diǎn)得比焓值，并將上述參數(shù)列成表格如下：表2-222MW凝汽式汽輪機(jī)即熱汽水參數(shù)加熱器號(hào)抽汽壓力〔MPa〕抽汽比焓(KJ/kg〕抽汽管壓損(%〕加熱器工作壓力〔MPa〕飽和水溫度℃飽和水比焓〔KJ/kg〕出口端差t℃給水出口水溫℃給水出口比焓〔KJ/kg〕Hl81735168H285Hd170H3893H483二、各級(jí)加熱器回?zé)岢槠坑?jì)算在擬定的近似熱力過程曲線上求出各回?zé)岢槠褥手?，見圖2-3。hs435hs435330kj/kg圖2-3近似熱力過程曲線1.高壓加熱器其給水量為Dfw=D0-ΔDl+Dl+ΔDej==t/h式中ΔDl———高壓端軸封漏汽量，t/h；ΔDej———射汽漏汽器耗汽量，t/h；Dl————漏入H2高壓加熱器的軸封漏氣量，t/h。該級(jí)回?zé)岢槠繛椋?76.55*〔710.5-581.83〕/(3027.2-732.4)*0.98=t/h2.H2〔高壓加熱器〕其平衡圖見圖2-3。he4hw2hw1he3＇hw2he3hw1ΔDelΔhe4hw2hw1he3＇hw2he3hw1ΔDelΔDdhedhed＇hw1hw2Dfwhel＇Dcwhw1hel＇(a)〔c〕ΔDe2hw2hw1hw2hw1he4he4＇he2＇〔b〕〔e〕圖2-3加熱器熱平衡圖〔a〕H1加熱器〔b〕H2加熱器〔c〕除氧器〔d〕H3高壓加熱器〔e〕H4高壓加熱器先不考慮漏入H2高壓加熱器的那局部軸封漏氣量ΔDl及上級(jí)加熱器的疏水量ΔDej，那么該級(jí)加熱器的計(jì)算抽氣量為：=76.55*〔581.83-437.01〕/(2867.5-603.31)*0.98=4.996t/h考慮到上級(jí)加熱器疏水流入高壓加熱器并放熱可使本級(jí)抽氣量減少的相當(dāng)量為ΔDeje=ΔDel*〔he1｀-he2｀〕/(he2-he2｀)=4.38*(732.4-603.31)/(2867.5-603.31)=0.25t/hΔDlle=ΔDl*(h1-he2｀)/(he2-he2｀)=0.858t/h本級(jí)高壓加熱器實(shí)際所需回?zé)岢闅饬繛椋害e2=4.996-0.25-0.858=3.888t/h3.〔除氧器〕除氧器為混合式加熱器，其平衡圖見圖2-3。分別列出除氧器的熱平衡方程是與質(zhì)量平衡式：代入數(shù)據(jù)解得：=t/h=t/h4.H3低壓加熱器回?zé)岢闅饬繛椋害e3=ΔDcw*〔hw2-hw1〕/(he3-he3｀)*=3.37t/h5.H4低壓加熱器5MPa時(shí)，對應(yīng)的的凝結(jié)水飽和溫度tc=℃。凝結(jié)水流經(jīng)抽汽冷卻器的溫升可根據(jù)冷卻器的熱平衡求得。H4低壓加熱器凝結(jié)水進(jìn)口水溫tw1=+3=35.953℃，對應(yīng)的比焓值為13KJ/kgH4的計(jì)算抽汽量為Δ=Dcw(hw2–hw1)/0.98(he2-)=×〔〕／〔〔-〕×0.98〕t/h流經(jīng)汽輪機(jī)各級(jí)機(jī)組的蒸汽兩級(jí)及其內(nèi)功率計(jì)算調(diào)節(jié)級(jí):t/h(調(diào)節(jié)級(jí)后壓力為1.42，比焓值KJ/kg)第一級(jí)組：t/hPi1=D1〔hl-he1〕/3.6=×〔－3027.2〕/3.6=2070.2kw第二級(jí)組：D2=D1-ΔDel=75.28-4.38=70.9t/hPi2=D2〔he1-hed×〔3027.2－2867.5〕/3.6=3147.17kw第三級(jí)組：D3=D2-ΔDed=70.9-3.898=67.002t/hPi3=D3〔hed-h2〕/3.6=×=3054.17kw第四級(jí)組：D4=D3-ΔDe3=67.002-1.078=65.924t/hPi4=D4〔h2-hz〕/3.6=×kw第五級(jí)組：D5=D4-ΔDe3=65.924-3.37=62.554t/hPi5=D5〔he3-he4×〔2629.6-2482.8〕/3.6=2550.8kw第六級(jí)組：D6=D4-ΔDe4=62.554-3.36=59.195t/hPi6=D6〔he4-hz×〔2482.8-2307.63〕/3.6=2880.28kw整機(jī)內(nèi)功率：Pi=ΣPi=+2070.2+3147.17+kw計(jì)算汽輪機(jī)裝置的熱經(jīng)濟(jì)性機(jī)械損失ΔPm=Pi(1-ηm)=×(1-0.99)=kw軸端功率Pa=Pi-ΔPm==kw發(fā)電機(jī)功率Pe=Paηg=×7=kw符合設(shè)計(jì)工況Pe=17600kw的要求，原估計(jì)的蒸汽量D0正確。汽耗率：76280/=kg/(kw.h)不抽汽時(shí)估計(jì)汽耗率：t/h汽輪機(jī)裝置汽耗率：=4.16565×(330-)=10813.19KJ/(kw.h)汽輪機(jī)裝置的絕對電效率：3600/=33.29%計(jì)算結(jié)果列于表2-3表2-325MW凝汽式汽輪機(jī)熱平衡計(jì)算數(shù)據(jù)基本數(shù)據(jù)汽輪機(jī)裝置的熱力特性數(shù)據(jù)168Mpa℃℃MpaMpakg/kWh℃KJ/kgkg/kWh℅pc′/pctctejpfppcpd′tfwhfwqηel汽輪機(jī)背壓凝汽器出口水溫抽汽冷卻器出口水溫給水泵壓頭凝結(jié)水泵壓頭不抽氣時(shí)汽耗率給水溫度給水比焓熱耗率絕對電效率97t/hKJ/kgt/ht/ht/hkWkW℅kWt/hkg/kWhΔDejΔhelD0ΔDlDeΔPmPaηgPeD0d射汽抽汽器汽耗量射汽抽汽器比焓降汽輪機(jī)總進(jìn)汽量前軸封漏氣量流入凝汽器蒸汽量機(jī)械損失連軸器端功率發(fā)電機(jī)效率發(fā)電機(jī)端功率汽輪機(jī)總進(jìn)汽量汽耗率43530002085Mpa℃KJ/kgt/min℃KJ/kgKJ/kgKJ/kgKJ/kg℅kWP0t0h0ntclhzh2tΔhtmacΔhtmacηripi汽輪機(jī)初壓汽輪機(jī)初溫汽輪機(jī)初比焓工作轉(zhuǎn)速冷卻水溫排氣比焓等比熵排氣比焓理想比焓降有效比焓降汽輪機(jī)內(nèi)效率汽輪機(jī)內(nèi)功率熱平衡計(jì)算數(shù)據(jù)H43H33Hd0〔1.967〕〔0.463〕H2514H15168加熱器MpaKJ/kgMpa℃KJ/kgKJ/kgt/h℃KJ/kg℃℃KJ/kgKJ/kgt/ht/ht/ht/hpelheipeictei′hei′ΔheDwtw1hw1δttw2hw2ΔhwΔDel′ΔDl′′′′ΔDe(i-1)′ΔDel抽汽壓力抽汽比焓加熱器壓力pe′下飽和水溫pe′下飽和水比焓1KJ蒸汽的放熱量被加熱的凝結(jié)水量加熱器進(jìn)口水溫加熱器進(jìn)口水比焓加熱器出口端差出口水溫出口水比焓給水比焓增計(jì)算抽氣量前軸封回收相當(dāng)量上級(jí)加熱器疏水相當(dāng)量實(shí)際抽氣量加熱抽汽凝結(jié)給水凝結(jié)給水抽氣量第三章通流局部選型3.1排汽口數(shù)和末級(jí)葉片凝汽式汽輪機(jī)的汽缸數(shù)和排氣口數(shù)是根據(jù)其功率和單排汽口凝汽式汽輪機(jī)的極限功率確定的。當(dāng)汽輪機(jī)的功率大于單排汽口凝汽式汽輪機(jī)的極限功率時(shí)，需要采用多缸和多排汽口，但很少采用五個(gè)以上汽缸的。當(dāng)轉(zhuǎn)速和初終參數(shù)一定時(shí)，排汽口數(shù)主要取決于末級(jí)通道的排汽面積。末級(jí)通道的排汽面積需結(jié)合末級(jí)長葉片特性、材料強(qiáng)度、汽輪機(jī)背壓、末級(jí)余速損失大小及制造本錢等因素，進(jìn)行綜合比擬后確定。通常可按下式估算排汽面積：式中————機(jī)組電功率，KW；————汽輪機(jī)排汽壓力，KPa。3.2配汽方式和調(diào)節(jié)級(jí)選型電站用汽輪機(jī)的配汽方式有稱調(diào)節(jié)方式，與機(jī)組的運(yùn)行要求密切相關(guān)。通常有噴嘴配汽、節(jié)流配汽、變壓配汽及旁通配汽四種方式。我國絕大多數(shù)采用噴嘴配汽方式。采用噴嘴配汽的汽輪機(jī)，其蒸汽流量的改變主要是通過改變第一級(jí)組的工作面積來實(shí)現(xiàn)的，所以該機(jī)的第一級(jí)又稱調(diào)節(jié)級(jí)。調(diào)節(jié)級(jí)各噴嘴組的通道面積及通過其內(nèi)的蒸汽流量是不一定相同的。調(diào)節(jié)級(jí)型式與參數(shù)的選擇在設(shè)計(jì)中是相當(dāng)重要的，與汽輪機(jī)的容量大小、運(yùn)行方式等因素有關(guān)。1．調(diào)節(jié)級(jí)選型由于雙列級(jí)能承當(dāng)較大的理想比焓降，一般約為160～500KJ/kg；但它的級(jí)效率及整機(jī)效率較低，在工況變動(dòng)時(shí)其級(jí)效率變化較單級(jí)??；采用雙列級(jí)的汽輪機(jī)級(jí)數(shù)較少，結(jié)構(gòu)緊湊，因?yàn)槠湔{(diào)節(jié)級(jí)后的蒸汽壓力與溫度下降較多，所以除調(diào)節(jié)級(jí)汽室及噴嘴組等部件需較好的材料外，汽缸與轉(zhuǎn)子的材料等級(jí)可適當(dāng)降低，從而降低機(jī)組造價(jià)，提高機(jī)組運(yùn)行的可靠性。應(yīng)選用雙列調(diào)節(jié)級(jí)。2．調(diào)節(jié)級(jí)熱力參數(shù)的選擇〔1〕理想比焓降的選擇目前國產(chǎn)汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)理想比焓降選取范圍如前所述：雙列級(jí)約為160～500KJ/kg。應(yīng)選調(diào)節(jié)級(jí)比焓降為310KJ/kg?！?〕調(diào)節(jié)級(jí)速度比的選擇為了保證調(diào)節(jié)級(jí)的級(jí)效率，應(yīng)該選取適當(dāng)?shù)乃俣缺?，它與所選擇的調(diào)節(jié)級(jí)型式有關(guān)。通常雙列級(jí)速度比的選擇范圍為0.22～0.28?！?〕調(diào)節(jié)級(jí)反動(dòng)度的選擇為提高調(diào)節(jié)級(jí)的級(jí)效率，一般調(diào)節(jié)級(jí)都帶有一定的反動(dòng)度。由于調(diào)節(jié)級(jí)為局部進(jìn)汽級(jí)，為了減少漏汽損失反動(dòng)度不適宜選的過大。雙列調(diào)節(jié)級(jí)各列葉柵反動(dòng)度之和不超過13%～20%。應(yīng)選取=20%。3.3調(diào)節(jié)級(jí)幾何參數(shù)的選擇〔1〕調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑的選擇選擇調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑是通常要考慮制造工藝調(diào)節(jié)級(jí)葉片的高度以及第一壓力級(jí)的平均直徑。一般在以下范圍內(nèi)選取：中低壓汽輪機(jī)〔套裝葉輪〕取=1000～1200mm。〔2〕調(diào)節(jié)級(jí)葉型及其幾何特性調(diào)節(jié)級(jí)的葉型，尤其是雙列調(diào)節(jié)級(jí)的葉型，通常是成組套裝選擇使用的。國產(chǎn)汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)最常用的葉型組合為蘇字葉型。故可選擇如表3-1的葉型：表3-1雙列調(diào)節(jié)級(jí)的葉型名稱噴嘴第一列動(dòng)葉導(dǎo)葉第二列動(dòng)葉葉片型線30TC-2B38TP-1B32TP-3A38TP-5A〔3〕相對節(jié)距和葉片數(shù)Z確實(shí)定在選取噴嘴和動(dòng)葉出口角和時(shí)，還需要選擇相對節(jié)距和：=，=。一定的葉型對應(yīng)有最正確的相對節(jié)距范圍。所以在選擇和時(shí)應(yīng)注意的最正確范圍內(nèi)選取。那么葉柵的上述各項(xiàng)幾何參數(shù)選定之后，即可根據(jù)平均直徑和確定噴嘴與動(dòng)葉數(shù)，，然后取整。從葉片強(qiáng)度考慮，通常葉片數(shù)偶數(shù)?！?〕汽流出口角和的選擇噴嘴與動(dòng)葉汽流出口角和對葉柵的通流能力作功大小及效率上下有較大的影響。決定葉柵出口角大小的最主要因素是對節(jié)距和安裝角，噴嘴與動(dòng)葉有一確定的出口角，往往需要通過對葉片數(shù)及相對節(jié)距的試湊來滿足和的要求。表3-3雙列調(diào)節(jié)級(jí)熱力計(jì)算數(shù)據(jù)表序號(hào)名稱符號(hào)單位噴嘴導(dǎo)葉1蒸汽流量GKg/s2級(jí)前壓力P0Mpa3級(jí)前蒸汽比焓h0KJ/kg4級(jí)前蒸汽比容v0m3/kg5級(jí)平均直徑dmmm10006級(jí)后壓力p2Mpa7級(jí)理想比焓降ΔhtKJ/kg3108級(jí)假象速度cam/s9圓周速度um/s15710速度比xa11局部進(jìn)汽度e12進(jìn)口蒸汽壓力p0(p1)Mpa13進(jìn)口蒸汽溫度t0(t1)℃43514進(jìn)口蒸汽比焓h0(h1)KJ/kg15葉柵進(jìn)汽角β1(α0)(o)22355016進(jìn)口汽流初速c0(w1)m/s017初速動(dòng)能Δhc0(Δhw1)KJ/kg018反動(dòng)度Ωb(Ωg)%1519葉柵理想比焓降Δhn(Δhb)KJ/kg24820葉柵后理想比焓Δh1t(Δh2t)KJ/kg21滯止理想比焓降Δhn*(Δhb*)KJ/kg24822葉柵前滯止壓力p0*(p1*)Mpa2.31`23葉柵前滯止比容v0*(v1*)m3/kg24葉柵后壓力p1(p2)Mpa25葉柵后比容v1t(v2)m3/kg26葉柵壓力比εn(εb)27出口汽流理想速度c1t(w2t)m/s28速度系數(shù)φ(ψ)29出口汽流實(shí)際速度c1(w2)m/s30流量系數(shù)μn31出口面積An(Ab)cm332葉柵損失Δhnξ(Δhbξ)KJ/kg33排汽速度c2m/s34余速方向a2m/s35余速損失Δhc2KJ/kg36輪周有效比焓降Δhu＇KJ/kg37輪周效率ηu＇%38單位蒸汽輪周功wu＇KJ/kg39輪周效率ηu″%40相對誤差Δηu%41葉高損失ΔhlKJ/kg42輪周有效比焓降ΔhuKJ/kg43輪周效率ηu%44扇形損失ΔhθKJ/kg45葉輪摩擦損失ΔhfKJ/kg46局部進(jìn)汽損失ΔheKJ/kg47級(jí)有效比焓降ΔhiKJ/kg48級(jí)效率ηi%3649內(nèi)功率Pikw第四章壓力級(jí)的計(jì)算4.1各級(jí)平均直徑確實(shí)定〔1〕第一壓力級(jí)平均直徑確實(shí)定：選取速度比：0.48，級(jí)的理想比焓降KJ/kg〔2〕凝汽式汽輪機(jī)末級(jí)直徑的估取：式中Gc——通過末級(jí)的蒸汽流量，kg/s；α2——末級(jí)動(dòng)葉出汽角，一般取α2≈90°；ξ——末級(jí)余速損失系數(shù)，一般ξ=0.015～0.025；θ——末級(jí)徑高比；ν2——末級(jí)動(dòng)葉排汽比容，m3/kg。〔3〕確定壓力級(jí)平均直徑的變化：在橫坐標(biāo)上取長度為a的線段BD，用以表示第一壓力級(jí)至末級(jí)動(dòng)葉中心的軸向距離，在BD兩端分別按比例畫出第一壓力級(jí)的平均直徑。根據(jù)所選擇的通道形狀，用光滑的曲線將AC兩點(diǎn)連接起來，AC曲線即為壓力級(jí)各級(jí)的直徑變化規(guī)律，如圖4-1。AABCD112233m-1m-1圖3-1壓力級(jí)平均直徑變化規(guī)律〔1〕級(jí)數(shù)確實(shí)定：①壓力級(jí)的平均直徑確定：②壓力級(jí)平均理想比焓降〔見圖2-5〕③級(jí)數(shù)確實(shí)定：壓力級(jí)的理想比焓降為：選取重?zé)嵯禂?shù)：〔取整〕校核：4〔其中〕〔2〕比焓降的分配：①各級(jí)平均直徑的求取求得壓力級(jí)段后，在將圖中線段BD重新分為〔z-1〕等分，在原擬定的平均直徑變化曲線AC上求出各級(jí)的平均直徑。②各級(jí)比焓降的分配根據(jù)求出的各級(jí)的平均直徑，選取相應(yīng)的速度比，根據(jù)求出各級(jí)的比焓降。表3-2比焓降分配輔助用表格級(jí)號(hào)123456789平均直徑dm000301.25030301.7801.932理想比焓降Δht=3\*GB3③各級(jí)比焓降的修正在擬定的熱力過程曲線上逐級(jí)作出各級(jí)理想比焓降Δht，當(dāng)最后一級(jí)的被壓于排汽壓力不重合時(shí)，必須對分配的比焓降進(jìn)行修正。hhskj/kgkj/kgkj/kg圖3-2分配比焓降用的熱力過程曲線4.3各級(jí)的熱力計(jì)算1．根據(jù)噴嘴壓力比和容積流量，選擇噴嘴型線、葉片寬度Bn、葉片數(shù)Zn、節(jié)距tn及出口角a；2．計(jì)算噴嘴出口氣流速度，并根據(jù)連續(xù)方程計(jì)算噴嘴出口面積An和葉片高度ln；3．根據(jù)噴嘴高度確定動(dòng)葉高度lb，然后用連續(xù)方程計(jì)算動(dòng)葉出口角B2、選定動(dòng)葉型線、葉片高度Bb、葉片數(shù)Zb和節(jié)距tb；4．校核無限長葉片的輪軸效率、檢查計(jì)算的正確性；5．計(jì)算各項(xiàng)能量損失，最終確定該級(jí)所能到達(dá)的級(jí)效率和內(nèi)功率；6．各級(jí)的熱力計(jì)算數(shù)據(jù)匯總表。4.4壓力級(jí)的熱力計(jì)算第一壓力級(jí)〔1〕級(jí)前參數(shù)P10=1.21MPh10=3138kj/kg該級(jí)滯止點(diǎn)進(jìn)口氣流絕對速度C10級(jí)的理想比焓降△Ht1Xa=0.46dm圓周速度那么該級(jí)噴嘴滯止比焓降噴嘴中的理想比焓降該級(jí)的反動(dòng)度為噴嘴中理想比焓降噴嘴出口氣流速度噴嘴出口氣流的實(shí)際速度C1噴嘴損失噴嘴出口面積噴嘴出口比焓降hn=3138kj/kg噴嘴出口高度動(dòng)葉進(jìn)口參數(shù)及能量損失的計(jì)算動(dòng)葉中的理想比焓降動(dòng)葉進(jìn)口氣流方向角動(dòng)葉進(jìn)口氣流速度動(dòng)葉進(jìn)口速度動(dòng)能動(dòng)葉滯止比焓降動(dòng)葉出口氣流理想速度動(dòng)葉出口氣流實(shí)際速度動(dòng)葉出口氣流的絕對速度的大小和方向動(dòng)葉損失余速損失動(dòng)葉出口比焓的Pl=0.91MP動(dòng)葉出口面積式中G——通過動(dòng)葉的蒸汽流量,通常取噴嘴中流量值,而將葉頂漏汽作為葉頂漏汽損失予以考慮動(dòng)葉出口高度〔2〕及效率與內(nèi)功率的計(jì)算單位質(zhì)量蒸汽對動(dòng)葉所做的輪周功輪周效率〔3〕級(jí)后各項(xiàng)能量損失①扇形損失葉輪摩擦損失③局部進(jìn)氣損失式中：——加護(hù)罩局部的弧長比，=0.6；——噴嘴組數(shù)；——級(jí)假想速度，=748.3m/s；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.55；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.016；e=1代入數(shù)據(jù)得kg〔4〕級(jí)的內(nèi)效率和級(jí)的內(nèi)功率①級(jí)的有效比焓降②級(jí)的效率80.9%③級(jí)的內(nèi)功率×第二壓力級(jí)〔1〕級(jí)前參數(shù)P10=MPh10=kj/kg該級(jí)滯止點(diǎn)進(jìn)口氣流絕對速度C10=1m/s級(jí)的理想比焓降△Ht1=58.18kj/kgXa=0.46dm=1m圓周速度那么該級(jí)噴嘴滯止比焓降噴嘴中的理想比焓降該級(jí)的反動(dòng)度為噴嘴中理想比焓降噴嘴出口氣流速度噴嘴出口氣流的實(shí)際速度C1=3m/s噴嘴損失噴嘴出口面積噴嘴出口比焓降hn=3kj/kg噴嘴出口高度動(dòng)葉進(jìn)口參數(shù)及能量損失的計(jì)算動(dòng)葉中的理想比焓降動(dòng)葉進(jìn)口氣流方向角動(dòng)葉進(jìn)口氣流速度動(dòng)葉進(jìn)口速度動(dòng)能動(dòng)葉滯止比焓降動(dòng)葉出口氣流理想速度動(dòng)葉出口氣流實(shí)際速度動(dòng)葉出口氣流的絕對速度的大小和方向動(dòng)葉損失余速損失動(dòng)葉出口比焓的Pl01MP動(dòng)葉出口面積式中G——通過動(dòng)葉的蒸汽流量,通常取噴嘴中流量值,而將葉頂漏汽作為葉頂漏汽損失予以考慮動(dòng)葉出口高度〔2〕及效率與內(nèi)功率的計(jì)算單位質(zhì)量蒸汽對動(dòng)葉所做的輪周功輪周效率誤差：符合要求葉高損失：輪軸有效焓降輪軸效率〔3〕級(jí)后各項(xiàng)能量損失①扇形損失②葉輪摩擦損失③局部進(jìn)氣損失式中：——加護(hù)罩局部的弧長比，=0.6；——噴嘴組數(shù)；——級(jí)假想速度，=748.3m/s；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.55；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.016；e=1代入數(shù)據(jù)得=3.436kj/kg〔4〕級(jí)的內(nèi)效率和級(jí)的內(nèi)功率①級(jí)的有效比焓降4kj/kg②級(jí)的效率%級(jí)的內(nèi)功率KW第三壓力級(jí)〔1〕級(jí)前參數(shù)P10=MPh10=kj/kg該級(jí)滯止點(diǎn)進(jìn)口氣流絕對速度C10=m/s級(jí)的理想比焓降△Ht1=kj/kgXa=0.46dm=m圓周速度那么該級(jí)噴嘴滯止比焓降噴嘴中的理想比焓降該級(jí)的反動(dòng)度為噴嘴中理想比焓降噴嘴出口氣流速度噴嘴出口氣流的實(shí)際速度C1=3m/s噴嘴損失噴嘴出口面積噴嘴出口比焓降hn=kj/kg噴嘴出口高度動(dòng)葉進(jìn)口參數(shù)及能量損失的計(jì)算動(dòng)葉中的理想比焓降動(dòng)葉進(jìn)口氣流方向角動(dòng)葉進(jìn)口氣流速度動(dòng)葉進(jìn)口速度動(dòng)能動(dòng)葉滯止比焓降動(dòng)葉出口氣流理想速度動(dòng)葉出口氣流實(shí)際速度動(dòng)葉出口氣流的絕對速度的大小和方向動(dòng)葉損失余速損失動(dòng)葉出口比焓的Pl=0.698MP動(dòng)葉出口面積式中G——通過動(dòng)葉的蒸汽流量,通常取噴嘴中流量值,而將葉頂漏汽作為葉頂漏汽損失予以考慮動(dòng)葉出口高度〔2〕及效率與內(nèi)功率的計(jì)算單位質(zhì)量蒸汽對動(dòng)葉所做的輪周功輪周效率誤差：符合要求葉高損失：輪軸有效焓降輪軸效率〔3〕級(jí)后各項(xiàng)能量損失①扇形損失②葉輪摩擦損失③局部進(jìn)氣損失式中：——加護(hù)罩局部的弧長比，=0.6；——噴嘴組數(shù)；——級(jí)假想速度，=748.3m/s；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.55；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.016；e=1代入數(shù)據(jù)得=kj/kg〔4〕級(jí)的內(nèi)效率和級(jí)的內(nèi)功率①級(jí)的有效比焓降kj/kg②級(jí)的效率%級(jí)的內(nèi)功率×KW第四壓力級(jí)〔1〕級(jí)前參數(shù)P10=MPh10=kj/kg該級(jí)滯止點(diǎn)進(jìn)口氣流絕對速度C10=m/s級(jí)的理想比焓降△Ht1=kj/kgXa=0.46dm=m圓周速度那么該級(jí)噴嘴滯止比焓降噴嘴中的理想比焓降該級(jí)的反動(dòng)度為噴嘴中理想比焓降噴嘴出口氣流速度噴嘴出口氣流的實(shí)際速度C1=m/s噴嘴損失噴嘴出口面積噴嘴出口比焓降hn=kj/kg噴嘴出口高度動(dòng)葉進(jìn)口參數(shù)及能量損失的計(jì)算動(dòng)葉中的理想比焓降動(dòng)葉進(jìn)口氣流方向角動(dòng)葉進(jìn)口氣流速度動(dòng)葉進(jìn)口速度動(dòng)能動(dòng)葉滯止比焓降動(dòng)葉出口氣流理想速度動(dòng)葉出口氣流實(shí)際速度動(dòng)葉出口氣流的絕對速度的大小和方向動(dòng)葉損失余速損失動(dòng)葉出口比焓的Pl=MP動(dòng)葉出口面積式中G——通過動(dòng)葉的蒸汽流量,通常取噴嘴中流量值,而將葉頂漏汽作為葉頂漏汽損失予以考慮動(dòng)葉出口高度〔2〕及效率與內(nèi)功率的計(jì)算單位質(zhì)量蒸汽對動(dòng)葉所做的輪周功輪周效率誤差：符合要求葉高損失：輪軸有效焓降輪軸效率〔3〕級(jí)后各項(xiàng)能量損失①扇形損失②葉輪摩擦損失③局部進(jìn)氣損失式中：——加護(hù)罩局部的弧長比，=0.6；——噴嘴組數(shù)；——級(jí)假想速度，=748.3m/s；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.55；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.016；e=1代入數(shù)據(jù)得=kj/kg〔4〕級(jí)的內(nèi)效率和級(jí)的內(nèi)功率①級(jí)的有效比焓降kj/kg②級(jí)的效率%③級(jí)的內(nèi)功率×KW第五壓力級(jí)〔1〕級(jí)前參數(shù)P10=MPh10=kj/kg該級(jí)滯止點(diǎn)進(jìn)口氣流絕對速度C10=m/s級(jí)的理想比焓降△Ht1=78kj/kgXa8dm=m圓周速度那么該級(jí)噴嘴滯止比焓降噴嘴中的理想比焓降該級(jí)的反動(dòng)度為噴嘴中理想比焓降噴嘴出口氣流速度噴嘴出口氣流的實(shí)際速度C1=m/s噴嘴損失噴嘴出口面積噴嘴出口比焓降hn=kj/kg噴嘴出口高度動(dòng)葉進(jìn)口參數(shù)及能量損失的計(jì)算動(dòng)葉中的理想比焓降動(dòng)葉進(jìn)口氣流方向角動(dòng)葉進(jìn)口氣流速度動(dòng)葉進(jìn)口速度動(dòng)能動(dòng)葉滯止比焓降動(dòng)葉出口氣流理想速度動(dòng)葉出口氣流實(shí)際速度動(dòng)葉出口氣流的絕對速度的大小和方向動(dòng)葉損失余速損失動(dòng)葉出口比焓的Pl=MP動(dòng)葉出口面積式中G——通過動(dòng)葉的蒸汽流量,通常取噴嘴中流量值,而將葉頂漏汽作為葉頂漏汽損失予以考慮動(dòng)葉出口高度〔2〕及效率與內(nèi)功率的計(jì)算單位質(zhì)量蒸汽對動(dòng)葉所做的輪周功輪周效率誤差：符合要求葉高損失：輪軸有效焓降輪軸效率〔3〕級(jí)后各項(xiàng)能量損失①扇形損失②葉輪摩擦損失③局部進(jìn)氣損失式中：——加護(hù)罩局部的弧長比，=0.6；——噴嘴組數(shù)；——級(jí)假想速度，=748.3m/s；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.55；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.016；e=1代入數(shù)據(jù)得=kj/kg〔4〕級(jí)的內(nèi)效率和級(jí)的內(nèi)功率①級(jí)的有效比焓降kj/kg②級(jí)的效率80.8%③級(jí)的內(nèi)功率KW第六壓力級(jí)〔1〕級(jí)前參數(shù)P10=MPh10=kj/kg該級(jí)滯止點(diǎn)進(jìn)口氣流絕對速度C10=m/s級(jí)的理想比焓降△Ht1=kj/kgXa72dm=m圓周速度那么該級(jí)噴嘴滯止比焓降噴嘴中的理想比焓降該級(jí)的反動(dòng)度為噴嘴中理想比焓降噴嘴出口氣流速度噴嘴出口氣流的實(shí)際速度C1=m/s噴嘴損失噴嘴出口面積噴嘴出口比焓降hn=kj/kg噴嘴出口高度動(dòng)葉進(jìn)口參數(shù)及能量損失的計(jì)算動(dòng)葉中的理想比焓降動(dòng)葉進(jìn)口氣流方向角動(dòng)葉進(jìn)口氣流速度動(dòng)葉進(jìn)口速度動(dòng)能動(dòng)葉滯止比焓降動(dòng)葉出口氣流理想速度動(dòng)葉出口氣流實(shí)際速度動(dòng)葉出口氣流的絕對速度的大小和方向動(dòng)葉損失余速損失動(dòng)葉出口比焓的Pl=0.275MP動(dòng)葉出口面積式中G——通過動(dòng)葉的蒸汽流量,通常取噴嘴中流量值,而將葉頂漏汽作為葉頂漏汽損失予以考慮動(dòng)葉出口高度〔2〕及效率與內(nèi)功率的計(jì)算單位質(zhì)量蒸汽對動(dòng)葉所做的輪周功輪周效率誤差：符合要求葉高損失：輪軸有效焓降輪軸效率〔3〕級(jí)后各項(xiàng)能量損失①扇形損失②葉輪摩擦損失③局部進(jìn)氣損失式中：——加護(hù)罩局部的弧長比，=0.6；——噴嘴組數(shù)；——級(jí)假想速度，=748.3m/s；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.55；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.016；e=1代入數(shù)據(jù)得=kj/kg〔4〕級(jí)的內(nèi)效率和級(jí)的內(nèi)功率①級(jí)的有效比焓降kj/kg②級(jí)的效率8%③級(jí)的內(nèi)功率KW第七壓力級(jí)〔1〕級(jí)前參數(shù)P10=MPh10=kj/kg該級(jí)滯止點(diǎn)進(jìn)口氣流絕對速度C10=m/s級(jí)的理想比焓降△Ht1=kj/kgXa76dm=m圓周速度那么該級(jí)噴嘴滯止比焓降噴嘴中的理想比焓降該級(jí)的反動(dòng)度為噴嘴中理想比焓降噴嘴出口氣流速度噴嘴出口氣流的實(shí)際速度C1=m/s噴嘴損失噴嘴出口面積噴嘴出口比焓降hn=kj/kg噴嘴出口高度動(dòng)葉進(jìn)口參數(shù)及能量損失的計(jì)算動(dòng)葉中的理想比焓降動(dòng)葉進(jìn)口氣流方向角動(dòng)葉進(jìn)口氣流速度動(dòng)葉進(jìn)口速度動(dòng)能動(dòng)葉滯止比焓降動(dòng)葉出口氣流理想速度動(dòng)葉出口氣流實(shí)際速度動(dòng)葉出口氣流的絕對速度的大小和方向動(dòng)葉損失余速損失動(dòng)葉出口比焓的Pl=MP動(dòng)葉出口面積式中G——通過動(dòng)葉的蒸汽流量,通常取噴嘴中流量值,而將葉頂漏汽作為葉頂漏汽損失予以考慮動(dòng)葉出口高度〔2〕及效率與內(nèi)功率的計(jì)算單位質(zhì)量蒸汽對動(dòng)葉所做的輪周功輪周效率誤差：符合要求葉高損失：輪軸有效焓降輪軸效率〔3〕級(jí)后各項(xiàng)能量損失①扇形損失②葉輪摩擦損失③局部進(jìn)氣損失式中：——加護(hù)罩局部的弧長比，=0.6；——噴嘴組數(shù)；——級(jí)假想速度，=748.3m/s；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.55；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.016；e=1代入數(shù)據(jù)得=kj/kg〔4〕級(jí)的內(nèi)效率和級(jí)的內(nèi)功率①級(jí)的有效比焓降kj/kg②級(jí)的效率8%③級(jí)的內(nèi)功率KW第八壓力級(jí)〔1〕級(jí)前參數(shù)P10=MPh10=kj/kg該級(jí)滯止點(diǎn)進(jìn)口氣流絕對速度C10=m/s級(jí)的理想比焓降△Ht1=kj/kgXa76dm=m圓周速度那么該級(jí)噴嘴滯止比焓降噴嘴中的理想比焓降該級(jí)的反動(dòng)度為噴嘴中理想比焓降噴嘴出口氣流速度噴嘴出口氣流的實(shí)際速度C1=m/s噴嘴損失噴嘴出口面積噴嘴出口比焓降hn=kj/kg噴嘴出口高度動(dòng)葉進(jìn)口參數(shù)及能量損失的計(jì)算動(dòng)葉中的理想比焓降動(dòng)葉進(jìn)口氣流方向角動(dòng)葉進(jìn)口氣流速度動(dòng)葉進(jìn)口速度動(dòng)能動(dòng)葉滯止比焓降動(dòng)葉出口氣流理想速度動(dòng)葉出口氣流實(shí)際速度動(dòng)葉出口氣流的絕對速度的大小和方向動(dòng)葉損失余速損失動(dòng)葉出口比焓的Pl=MP動(dòng)葉出口面積式中G——通過動(dòng)葉的蒸汽流量,通常取噴嘴中流量值,而將葉頂漏汽作為葉頂漏汽損失予以考慮動(dòng)葉出口高度〔2〕及效率與內(nèi)功率的計(jì)算單位質(zhì)量蒸汽對動(dòng)葉所做的輪周功輪周效率誤差：符合要求葉高損失：輪軸有效焓降輪軸效率〔3〕級(jí)后各項(xiàng)能量損失①扇形損失②葉輪摩擦損失③局部進(jìn)氣損失式中：——加護(hù)罩局部的弧長比，=0.6；——噴嘴組數(shù)；——級(jí)假想速度，=748.3m/s；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.55；——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查參考文獻(xiàn)[1]，=0.016；e=1代入數(shù)據(jù)得=1。.7kj/kg〔4〕級(jí)的內(nèi)效率和級(jí)的內(nèi)功率①級(jí)的有效比焓降kj/kg②級(jí)的效率8%③級(jí)的內(nèi)功率KW第九壓力級(jí)〔1〕級(jí)前參數(shù)P10=MPh10=2503kj/kg該級(jí)滯止點(diǎn)進(jìn)口氣流絕對速度C10=m/s級(jí)的理想比焓降△Ht1=kj/kgXa78dm=m圓周速度那么該級(jí)噴嘴滯止比焓降噴嘴中的理想比焓降該級(jí)的反動(dòng)度為噴嘴中理想比焓降噴嘴出口氣流速度噴嘴出口氣流的實(shí)際速度C1=m/s噴嘴損失噴嘴出口面積噴嘴出口比焓降hn=kj/kg噴嘴出口高度動(dòng)葉進(jìn)口參數(shù)及能量損失的計(jì)算動(dòng)葉中的理想比焓降動(dòng)葉進(jìn)口氣流方向角動(dòng)葉進(jìn)口氣流速度動(dòng)葉進(jìn)口速度動(dòng)能動(dòng)葉滯止比焓降動(dòng)葉出口氣流理想速度動(dòng)葉出口氣流實(shí)際速度動(dòng)葉出口氣流的絕對速度的大小和方向動(dòng)葉損失余速損失動(dòng)葉出口比焓的Pl=MP動(dòng)葉出口面積式中G——通過動(dòng)葉的蒸汽流量