大壩應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測中遇到的問題

大壩應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測中遇到的問題

0獨立安裝填埋式儀器混凝土壩的大部分應(yīng)力和適應(yīng)性通過埋在水庫及其基本巖體上的儀器進(jìn)行監(jiān)測。埋入式應(yīng)力—應(yīng)變監(jiān)測儀器有多種,如應(yīng)變計、無應(yīng)力計、壓應(yīng)力計、鋼筋計、錨桿應(yīng)力計、錨索測力計等。這些儀器可以采用不同的原理制造,它們有不同的適用范圍。由于埋入式儀器埋入后無法維修更換,儀器的埋設(shè)方法對儀器的測量精度和可靠性影響很大,因此合理地選擇埋入式儀器的類型和正確的安裝埋設(shè)方法是確保埋入式儀器設(shè)備獲得良好的埋設(shè)質(zhì)量、可靠的觀測數(shù)據(jù)和長期穩(wěn)定運行的基本保證。認(rèn)真做好施工期的各項工作是確保埋入式儀器正常、可靠運行的關(guān)鍵。1輸入方案的適應(yīng)性1.1差阻式應(yīng)變計埋入式應(yīng)變計的尺寸應(yīng)根據(jù)混凝土骨料粒徑大小進(jìn)行選擇,一般要求應(yīng)變計的尺寸應(yīng)大于骨料最大粒徑的3倍。例如:大體積混凝土的骨料最大粒徑通常為20cm,由于沒有60cm的應(yīng)變計,所以只好采用25cm的應(yīng)變計,并在埋設(shè)時剔除儀器周邊8cm以上的大骨料,以滿足要求。埋入式應(yīng)變計的類型,目前國內(nèi)使用的有2種:差阻式應(yīng)變計和振弦式應(yīng)變計。差阻式應(yīng)變計在國內(nèi)數(shù)以百計的大壩工程中已應(yīng)用約50年,從大量、長期的應(yīng)用成果來看,差阻式應(yīng)變計具有良好的長期穩(wěn)定性和可靠性。特別是采用新的五芯測法以后,電纜電阻的不利影響已基本消除,差阻式應(yīng)變計的長期穩(wěn)定性大大提高,長距離自動化監(jiān)測也已很容易實現(xiàn)。差阻式應(yīng)變計采用封閉式的波紋管結(jié)構(gòu),其低彈模特性很適合埋設(shè)在現(xiàn)澆混凝土中,當(dāng)混凝土終凝并開始具備強度時,應(yīng)變計能跟隨混凝土的凝結(jié)硬化共同變形,因此,能較好地獲得混凝土從初期具備強度開始的真實應(yīng)力應(yīng)變變化過程。通常,埋入式儀器不可能進(jìn)行維護(hù),儀器測值的誤差不易發(fā)現(xiàn),更無法調(diào)整。但鑒于差阻式應(yīng)變計的工作原理,卻能為檢驗和判斷儀器的測值誤差提供可能,使差阻式應(yīng)變計監(jiān)測數(shù)據(jù)的可靠應(yīng)用得到了一定程度的保障。振弦式應(yīng)變計以其較高精度和較易實現(xiàn)自動監(jiān)測而在工程中得到應(yīng)用。從振弦式應(yīng)變計的工作原理和結(jié)構(gòu)特點看,它比較適合監(jiān)測工程結(jié)構(gòu)物表面的應(yīng)力應(yīng)變,而不大適用于混凝土埋入式環(huán)境。對于埋入大壩混凝土內(nèi)的儀器,首先要面對的是混凝土內(nèi)惡劣的濕度環(huán)境。與差阻式儀器鋼絲完全浸泡在油中不同,振弦式應(yīng)變計由于要保證其必要的軸向伸縮性,傳感器外殼采用O形圈防水。在混凝土中的滲透水壓長期作用下,儀器腔體難免有潮氣侵入,位于空腔內(nèi)的高碳素鋼絲極易受潮生銹,儀器鋼弦一旦生銹,傳感器的穩(wěn)定性即告喪失。由于要維持一定的防潮性能,儀器外殼與密封圈不得不結(jié)合較緊,因此振弦式應(yīng)變計的彈模遠(yuǎn)大于差阻式應(yīng)變計。例如:二灘大壩的進(jìn)口振弦式應(yīng)變計,廠家要求基準(zhǔn)值選在2d~3d以后。事實上,3日以后的混凝土已具備了相當(dāng)高的強度,亦即混凝土實際上已經(jīng)承載了相當(dāng)大的應(yīng)力應(yīng)變,但儀器因剛度太大而感應(yīng)不到。因此,采用此類振弦式應(yīng)變計不可能獲得從混凝土澆注之初產(chǎn)生的真實應(yīng)力應(yīng)變過程。1.2應(yīng)變計測次的確定埋入混凝土中的應(yīng)變計存在基準(zhǔn)值選擇問題,應(yīng)變計的基準(zhǔn)值應(yīng)選擇在儀器和混凝土開始共同工作的時刻,即混凝土的剛度正好等于或大于儀器剛度的時刻。由混凝土的特性可知,混凝土達(dá)到終凝后即開始具備強度,并隨齡期而持續(xù)增長。因此,為了較真實地獲得混凝土的實際應(yīng)力狀況,希望應(yīng)變計能在混凝土終凝時刻開始與混凝土共同工作。為此,一方面要求應(yīng)變計的剛度應(yīng)設(shè)計成與混凝土終凝時的彈模相近,約為300kPa~500kPa;另一方面,則要求應(yīng)變計埋入混凝土后,選擇混凝土終凝的時刻作為起始的基準(zhǔn)。但是,混凝土的終凝時刻與澆注時的環(huán)境溫度、入倉溫度和溫升過程有關(guān),通常在8h~24h左右。由于這段時間混凝土由半流態(tài)到固態(tài),再到逐漸具備強度,混凝土的性態(tài)變化非常劇烈,應(yīng)變計會有相應(yīng)的感應(yīng),反映在測值的變化上,因此這段時間必須加密測次,以期獲得較準(zhǔn)確的基準(zhǔn)值。通常除埋前和埋后即時測量外,埋入后的間隔測量時間如表1所示?；鶞?zhǔn)值的選擇恰當(dāng)與否,直接影響應(yīng)變計資料的正確分析和評價?，F(xiàn)行《混凝土壩安全監(jiān)測技術(shù)規(guī)范》(DL/T5178—2003)(以下簡稱《規(guī)范》)對施工期監(jiān)測儀器的測次規(guī)定有失粗漏,在附錄中對應(yīng)力、應(yīng)變監(jiān)測項目的施工期監(jiān)測僅要求1次/旬~1次/月(見規(guī)范附表A2),即使在《規(guī)范》正文9.4.6條中也僅提出“基準(zhǔn)值應(yīng)根據(jù)混凝土的特性、儀器的性能及周圍的溫度等,從初期各次合格的觀測值中選定”,而《規(guī)范》中并未明確規(guī)定“初期各次合格的觀測值”如何獲得。事實上,工程實踐中已出現(xiàn)了不少偏差。有的工程應(yīng)變計埋入混凝土后就執(zhí)行1次/旬,有的初期倒是加密了測次,但為1次/d或2次/d,雖然都符合《規(guī)范》要求,但都無從取得合適的基準(zhǔn)值,因而無法分析混凝土實際的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài),難以評估工程結(jié)構(gòu)物的安全狀況。例如:某工程有的應(yīng)變計基準(zhǔn)值選擇在3d后,而實際上該處混凝土入倉溫度很高,水化熱溫升也高,此時混凝土終凝時間應(yīng)約為8h。若按2種基準(zhǔn)時間計算,應(yīng)變計的最大應(yīng)變分別為1.75×10-4和5.5×10-4,如圖1所示。由圖可見,同一份實測資料,選擇不同的基準(zhǔn)時刻,對混凝土結(jié)構(gòu)物的工作性態(tài)就可以得出完全不同的評估結(jié)果。采用以3d為基準(zhǔn)時刻的數(shù)據(jù),則該處混凝土已接近(甚至超過)抗拉極限,可以認(rèn)為混凝土結(jié)構(gòu)物的安全儲備為0。1.3面體方式的應(yīng)變計設(shè)計方案應(yīng)變計組的安裝方式,自20世紀(jì)50年代中國開展大壩原型觀測以來,至今一直都是采用三維坐標(biāo)方式。按三維坐標(biāo)方式安裝的應(yīng)變計組,布置直觀、靈活,其數(shù)量、位置和方向可根據(jù)需要任意調(diào)整。采用這種方式安裝的應(yīng)變計組,組內(nèi)儀器的可適應(yīng)性高,儀器組內(nèi)可有冗余,當(dāng)組內(nèi)儀器有損壞時,可以相互替補,即使不能替補,仍可按減向后的狀況使用。三維坐標(biāo)方式的應(yīng)變計組可進(jìn)行應(yīng)變平衡檢驗和誤差處理。幾十年來,數(shù)以百計的工程實踐表明,這種安裝方式是成功的,所以載入了《規(guī)范》并沿用至今。另外有一種四面體的安裝方式,曾在國內(nèi)二灘工程中有應(yīng)用。四面體安裝方式的相互定位較好,測量空間應(yīng)力狀態(tài)僅需6支應(yīng)變計。但其測值不能直接采用,它需要通過較復(fù)雜的關(guān)系表達(dá)式轉(zhuǎn)換為通常的x,y,z三維坐標(biāo)才便于引用,而轉(zhuǎn)換過程中各支儀器的測值誤差將相互疊加,因此,其實用測值的精度將有所降低。正是由于實用測值需要通過6支應(yīng)變計的一組方程解算才能獲得,若一支儀器損壞則無法進(jìn)行解算,意味著整組儀器失效。此外,四面體結(jié)構(gòu)目前尚無可用的誤差檢驗方法,使監(jiān)測數(shù)據(jù)的可靠性難以把握。從安裝的風(fēng)險來看,四面體方式由于損壞一支則整組作廢,其埋設(shè)保證率的風(fēng)險將遠(yuǎn)大于三維坐標(biāo)安裝方式。從儀器安裝的角度來看,三維坐標(biāo)安裝方式的儀器與連接桿之間允許沿儀器方向有一定的伸縮,以便使儀器完全跟隨混凝土變形,相當(dāng)于獨立安裝的應(yīng)變計。四面體安裝方式,儀器兩端用連接桿與節(jié)點連接,成為四面體桿件框架中的組成部分。如果框架的節(jié)點不固定,則框架中的桿件在混凝土澆注施工中會脫離節(jié)點,從而導(dǎo)致整個四面體桿件之間的角度發(fā)生改變;反之,如果將四面體桿件框架固定,則雖然同桿件連接在一起的儀器的角度得到保證,但此時儀器的標(biāo)距已不是250mm,而是節(jié)點之間的距離。儀器的結(jié)構(gòu)特性也已不是標(biāo)準(zhǔn)的應(yīng)變計,而是兩端帶有連接桿的一種傳感器。其變形不僅與該桿件方向的作用力有關(guān),而且受制于其他方向桿件的變形。即使采用將應(yīng)變計綁接在框架上的方法,應(yīng)變計所感應(yīng)的也已非純混凝土應(yīng)變,而是受到鋼筋框架約束的變形。20世紀(jì)80年代筆者在法國考察時得知其大壩的應(yīng)變計組即采用四面體方式安裝,但進(jìn)一步探討應(yīng)變計資料整編分析時,答曰僅算了儀器應(yīng)變?？磥砜赡芪传@得可供引用的應(yīng)力—應(yīng)變成果,法國似也未曾在國際大壩會議上發(fā)表過有關(guān)應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測的論文。對于特別在意三維坐標(biāo)方式的埋設(shè)精度,可對現(xiàn)有的埋設(shè)方法稍做改進(jìn)。如果擔(dān)心常規(guī)安裝方法中支座支桿的應(yīng)變計遠(yuǎn)端電纜的影響,可以采用反向接頭,使儀器電纜在支座支桿的近端引出,這樣可避免電纜在儀器遠(yuǎn)端因墜重和混凝土施工造成的移位,可更好地確保儀器間的相互位置,達(dá)到與四面體安裝方式相同的安裝精度,如圖2所示。2無應(yīng)力計筒的結(jié)構(gòu)無應(yīng)力計是監(jiān)測大壩混凝土無應(yīng)力變形的儀器,通過對混凝土無應(yīng)力變形的監(jiān)測,可以了解大壩混凝土隨著齡期的增長,混凝土自生體積變形、濕度變形等隨時間的變化過程。實現(xiàn)無應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測需要借助于一端開口的無應(yīng)力計筒,將應(yīng)變計置于無應(yīng)力計筒中,以期獲得混凝土的無應(yīng)力應(yīng)變。要確保無應(yīng)力計筒內(nèi)的混凝土既要與筒外混凝土完全一樣,又要處于無應(yīng)力狀態(tài)。無應(yīng)力計筒應(yīng)滿足2個條件:①無應(yīng)力計筒必須能隔離外界應(yīng)力的作用,同時也不能受到筒內(nèi)壁的側(cè)限約束,因此,需采用隔層斷開與周邊混凝土的聯(lián)系,且其內(nèi)層的剛度應(yīng)盡可能小;②澆注在無應(yīng)力計筒內(nèi)的混凝土應(yīng)保持與筒外混凝土一致,這就要求筒的內(nèi)壁和頂部既不能吸水,也不能積水。由此可見,要確保安裝在無應(yīng)力計筒內(nèi)的應(yīng)變計處于無應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)的關(guān)鍵,是無應(yīng)力計筒的結(jié)構(gòu)形式和尺寸。1989年的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)SDJ—89《混凝土大壩安全監(jiān)測技術(shù)規(guī)范》(試行),在總結(jié)20世紀(jì)80年代以前的工程應(yīng)用和試驗研究成果的基礎(chǔ)上,制定了一套無應(yīng)力計筒的結(jié)構(gòu)及其安裝標(biāo)準(zhǔn)。事實上,當(dāng)時的大量研究和應(yīng)用都是基于國內(nèi)百米級的在建大壩,且大多是在重力壩上應(yīng)用(如湖北丹江口、四川龔咀等)。這種級別的大壩其應(yīng)力水平較低,即使無應(yīng)力計中存在應(yīng)力應(yīng)變,也因其量級較小而被忽略。因此,普遍認(rèn)為《規(guī)范》中提供的無應(yīng)力計筒結(jié)構(gòu)形式是合適的,并在2003年修訂的DLT5178—2003《混凝土壩安全監(jiān)測技術(shù)規(guī)范》中仍繼續(xù)沿用。近年,國內(nèi)一批高混凝土壩相繼建設(shè),特別是200m~300m級的特高混凝土拱壩(如青海拉西瓦、云南小灣、四川錦屏等),其應(yīng)力水平數(shù)倍于過去的大壩,原來附著于無應(yīng)力計中的應(yīng)力應(yīng)變部分將顯現(xiàn)出來,有的無應(yīng)力計應(yīng)變實測成果反映出與水位呈現(xiàn)出一定的相關(guān),說明此時無應(yīng)力計中所包含的應(yīng)力應(yīng)變已不可忽略。無應(yīng)力計筒的結(jié)構(gòu)如圖3所示,其與大體積混凝土結(jié)合處存在應(yīng)力集中區(qū),當(dāng)應(yīng)力水平較高、應(yīng)變計距應(yīng)力集中區(qū)較近時,無應(yīng)力計筒內(nèi)的應(yīng)變計將能感應(yīng)到一定量級的應(yīng)力應(yīng)變。此種情況多發(fā)生在位于高拱壩近基面的無應(yīng)力計中,因為近基面壩體混凝土的應(yīng)力量級通常較高,又同時受到建基面混凝土局部應(yīng)力集中的作用。采用原有的無應(yīng)力計筒結(jié)構(gòu),其無應(yīng)力計在這種高應(yīng)力場中,將難免受到這些應(yīng)力應(yīng)變的影響?；炷翝B透壓力也可能是影響因素之一,但根據(jù)大量實測成果表明,庫水產(chǎn)生的壩內(nèi)滲透壓力沿壩體上下游方向的衰減很快,作用到無應(yīng)力計測點處時的滲透壓力已很微弱,不可能擠開無應(yīng)力計筒空心夾層的焊縫,滲入并充滿其中,形成傳遞壓力的介質(zhì)。因此,由壩體滲透壓力侵入無應(yīng)力計筒而導(dǎo)致無應(yīng)力計產(chǎn)生應(yīng)力應(yīng)變的可能性不大?；谏鲜龇治?筆者認(rèn)為有必要改進(jìn)無應(yīng)力計筒的結(jié)構(gòu),以盡量減少其對應(yīng)力集中和不均勻附加變形的影響,推薦采用如圖4所示的結(jié)構(gòu)。由圖4可知,無應(yīng)力計筒的外形改為圓柱形,雖然原來的截頭圓錐形對改善其周邊應(yīng)力集中可能有益,但呈錐形的無應(yīng)力計試體因上大下小易產(chǎn)生附加約束,而圓柱形試體上下、左右皆可均勻自由變形,不致產(chǎn)生約束應(yīng)力;加長的筒體和稍低的應(yīng)變計位置可遠(yuǎn)離應(yīng)力集中區(qū);1.2mm厚的外筒可確保施工安裝不易受損變形,20mm厚的硬泡沫塑料注型內(nèi)膽可確保無應(yīng)力計試體在任何方向的自由變形,避免了圓錐形金屬內(nèi)筒對試體可能存在的側(cè)限和不均勻變形;內(nèi)膽的瀝青涂敷則可進(jìn)一步防止試體內(nèi)外水分的交換。3壩體混凝土應(yīng)變計極限拉伸不少施工期監(jiān)測資料表明,由于施工期溫度及其他作用荷載變化較大,應(yīng)變計的應(yīng)變量變幅較大,特別是拉應(yīng)變,經(jīng)常被判定為應(yīng)變計工作異常,或不可用。判斷應(yīng)變計測值是否異常應(yīng)從2方面考慮。一是看應(yīng)變計的測量范圍,即單獨檢查工作應(yīng)變計和無應(yīng)力計的實測應(yīng)變量。例如:250mm的大應(yīng)變計,其標(biāo)稱量程是拉壓應(yīng)變?yōu)?×10-4,壓應(yīng)變?yōu)?.2×10-3,極限拉伸可達(dá)8×10-4~1×10-3,超出此范圍可認(rèn)為儀器已損壞。二是看應(yīng)變計的應(yīng)力應(yīng)變。眾所周知,室內(nèi)試驗的混凝土極限拉伸值很小,通常在5×10-5~1×10-4之間,但在大壩施工現(xiàn)場的實際溫度和濕度緩慢變化的條件下,其極限拉伸可達(dá)軸心受拉極限拉伸值的1.5倍~2.0倍,即約為1×10-4~2×10-4。通常在施工期資料分析報告中提供的應(yīng)變計分析成果都是經(jīng)過計算的應(yīng)變值,即扣除了無應(yīng)力應(yīng)變后的應(yīng)力應(yīng)變值:ε=εm?εoε=εm-εo式中:ε為應(yīng)變計的應(yīng)變;εm為應(yīng)變計的實測總應(yīng)變;εo為無應(yīng)變計的實測應(yīng)變。為便于討論,假定現(xiàn)場混凝土的極限拉伸值為1.5×10-4,假定實測應(yīng)變計、無應(yīng)力計的測值及應(yīng)變值如表2所示。由表2可知,某測點工作應(yīng)變計實測應(yīng)變量為2.5×10-4,沒有超過應(yīng)變計的極限拉伸值。當(dāng)混凝土的自生體積為膨脹型時,計算出來的應(yīng)變?yōu)?×10-5,混凝土受拉應(yīng)變,但在允許范圍內(nèi);當(dāng)混凝土的自生體積為收縮型時,計算出來的應(yīng)變?yōu)?.5×10-4,遠(yuǎn)超出混凝土的極限拉伸值,可以認(rèn)為測點處混凝土已經(jīng)開裂。如果測值過程線仍然連續(xù),則有可能裂縫穿過應(yīng)變計;否則,若裂縫在應(yīng)變計旁邊通過,則儀器所在部位的混凝土將因該處應(yīng)力釋放,其拉應(yīng)變將迅速減小。特別是當(dāng)有多個應(yīng)變計拉應(yīng)變偏大時,很容易讓人懷疑應(yīng)變計工作有問題,因為只有裂縫通過應(yīng)變計才能保持應(yīng)變計的測值連續(xù)變化,而多個應(yīng)變計都通過裂縫的概率是很小的。碾壓混凝土壩的應(yīng)變計組埋設(shè)時,由于混凝土較干,回填時不僅要剔除大骨料,通常還澆撒稀水泥漿以利于搗實。因此,應(yīng)變計周邊的混凝土與壩體混凝土的配比可能差異很大,直接引用壩體混凝土常規(guī)室內(nèi)試驗資料可能帶來較大偏差。如果沒有專門針對大壩監(jiān)測的混凝土彈模、徐變試驗資料,采用應(yīng)力、應(yīng)變來分析可能更合適一些。4混凝土體中溫度補償系數(shù)測量土壓力和混凝土壓應(yīng)力的儀器都是壓力計(StressCell),由于土體和混凝土體的剛度不同,儀器除在構(gòu)造上稍有不同外,它們的溫度補償系數(shù)相差卻很大。例如:4580型振弦式壓力計采用油為壓力傳遞介質(zhì),埋設(shè)在土體中時,其溫度補償系數(shù)為0.95kPa/℃,幾乎可以忽略不計;但埋設(shè)在混凝土體中,同樣采用油作為傳遞介質(zhì)的壓應(yīng)力計,其溫度補償系數(shù)則為157kPa/℃,比埋設(shè)在土體中的壓力計高165倍。即使采用水銀作為傳遞介質(zhì),其溫度補償系數(shù)也達(dá)到40kPa/℃。因此,雖然在產(chǎn)品說明中4580型振弦式壓力計也可以用于大體積混凝土(MassConcret),但從實用精度考慮,此類型的壓應(yīng)力計并不適合于大壩大體積混凝土工程的壓應(yīng)力監(jiān)測。差阻式壓應(yīng)力計是專門研制用于大體積混凝土壓應(yīng)力監(jiān)測的儀器,為了能在具有高彈模和大溫變的混凝土中獲得較高的測量精度,除了在結(jié)構(gòu)和尺寸上精心設(shè)計外,還需研究具有低溫度補償系數(shù)的壓力傳遞介質(zhì)。當(dāng)初采用了水銀作為壓力傳遞介質(zhì),其溫度補償系數(shù)為10kPa/℃,后來改用環(huán)保的SG溶液,其溫度補償系數(shù)為20kPa/℃,其值仍然處于較低的范圍。因此,對于大體積混凝土這樣的應(yīng)用環(huán)境,差阻式壓應(yīng)力計可望獲得較高的監(jiān)測精度,它是目前在混凝土壓應(yīng)力監(jiān)測中較為合適的儀器。5錨桿支護(hù)設(shè)置錨桿應(yīng)力計是監(jiān)測基巖邊坡等巖體內(nèi)應(yīng)力的儀器。錨桿應(yīng)力計根據(jù)埋設(shè)目的,可分為常規(guī)錨桿應(yīng)力計和預(yù)應(yīng)力錨桿應(yīng)力計。常規(guī)錨桿應(yīng)力計又可分為單點和多點錨桿應(yīng)力計,不同埋設(shè)目的的錨桿應(yīng)力計其安裝埋設(shè)方式也各異。測量一定深度范圍內(nèi)巖體的平均應(yīng)力狀態(tài),可采用單點錨桿應(yīng)力計。錨桿在孔底錨固,測點可設(shè)置在錨桿的任何位置,設(shè)在靠孔口則更方便,孔內(nèi)可不灌漿。測量不同深度處巖體的應(yīng)力時,可采用多點錨桿應(yīng)力計。測點可設(shè)置在擬監(jiān)測的部位,孔內(nèi)進(jìn)行灌漿,使錨桿通過孔內(nèi)水泥砂漿與圍巖結(jié)合為整體。多點錨桿應(yīng)力計所測得的應(yīng)力,即是反映各測點處圍巖的應(yīng)力狀態(tài)。錨桿應(yīng)力計中裝有儀器的部分較錨桿略粗,對錨桿應(yīng)力的測量沒有影響。預(yù)應(yīng)力錨桿應(yīng)力計采用單點錨桿應(yīng)力計,錨頭錨固于孔底。待錨頭具備足夠強度后張拉錨桿,給巖體施加預(yù)應(yīng)力。達(dá)到預(yù)應(yīng)力值后封固孔口。錨桿與錨桿應(yīng)力計的連接可采用對焊、坡口焊、熔槽焊。近年出現(xiàn)一種螺紋連接方式,因其施工方便而在工程中得到應(yīng)用。螺紋連接可以做到保證錨桿應(yīng)力計的連接強度,但不能保證其為剛性連接,因為螺紋連接時不可能沒有間隙。當(dāng)錨桿應(yīng)力計受力產(chǎn)生變形時,該變形可能被螺紋的間隙所化解,以至于可能測點附近巖體已裂縫,而傳感器尚未感應(yīng)到變化。因此,螺紋連接不宜采用,特別是孔內(nèi)灌漿的錨桿應(yīng)力計不應(yīng)采用螺紋連接方式。6錨索承載墊板及加載方式錨索測力計主要用于監(jiān)測預(yù)應(yīng)力錨索的加載及其后的預(yù)應(yīng)力松弛過程。錨索測力計能否正常可靠地工作,與錨索本身、錨具的安裝和加載、錨索測力計的結(jié)構(gòu)和支承方式密切相關(guān)。錨索測力計安裝的關(guān)鍵問題,是要盡量保證儀器設(shè)備始終處于軸心受壓狀態(tài),減少因偏心受壓帶來的危害。錨索孔內(nèi)彎曲致使錨索受力不均、錨索加載張拉不均等都會導(dǎo)致偏心受壓。為了使測力計受力均勻,應(yīng)在測力計承載鋼筒的上下面設(shè)置專門加工的承載墊板。承載墊板應(yīng)保證足夠的厚度,表面必須加工平整光滑,不得有任何疤痕異物。依據(jù)經(jīng)驗,350t以下建議厚度不小于45mm,400t以上厚度不小于60mm。為了進(jìn)一步消除錨索測力計可能的偏心受壓,宜在結(jié)構(gòu)物墊座和測力計承載墊塊之間設(shè)置一個鋼制腰板,如圖5所示。整體加載有利于使錨索測力計均勻承載,偏心受壓有可能造成錨索測力計中單支儀器損壞。由于錨索測力計安裝后不便于更換,為盡量避免錨索測力計的失效,錨索測力計內(nèi)各支傳感器的參數(shù)宜接近,各支傳感器的電纜宜以不同顏色標(biāo)示,以便于找出并扣除受損傳感器的測值,繼續(xù)使用。7第三,自動化采集裝置的測量模塊尚不完全設(shè)置,也不夠完善在自動化監(jiān)測系統(tǒng)中,一些變形、滲流監(jiān)測設(shè)備都配備有相應(yīng)的人工比測裝置,具有人工比測功能,有些工程因此也提出要為應(yīng)力—應(yīng)變監(jiān)測配置人工比測設(shè)備。如所周知,人工比測裝置是一種具有相同測量功能且獨立于自動測量設(shè)備的人工測量裝置,例如