DB14-T 2913-2023 公路鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)程

93.040CCS

P

2814 DB14/T

2913—2023公路鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)程 山西省市場監(jiān)督管理局 發(fā)

布DB14/T

2913—2023 前言

.................................................................................

II1

...............................................................................

12 規(guī)范性引用文件

.....................................................................

13 術(shù)語、定義和符號

...................................................................

14

...............................................................................

35 總體設(shè)計(jì)

...........................................................................

46 構(gòu)造設(shè)計(jì)

..........................................................................

107 鋼混組合梁計(jì)算

....................................................................

138 耐久性設(shè)計(jì)

........................................................................

20附錄

A（規(guī)范性） 焊接接頭疲勞計(jì)算....................................................

22DB14/T

2913—2023 本文件按照GB/T

1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則

第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。本文件由山西省交通運(yùn)輸廳提出、組織實(shí)施和監(jiān)督檢查。山西省市場監(jiān)督管理局對標(biāo)準(zhǔn)的組織實(shí)施情況進(jìn)行監(jiān)督檢查。本文件由山西省交通運(yùn)輸標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)（SXS/TC37）歸口。建投山西高速公路有限公司。本文件主要起草人：王彬、季建東、鄧洪宗、宋曰建、李曉燕、賈旭東、韓鋒、龐新剛、傅卯生、臧博、王峰、張海君、常欣昱、侯云強(qiáng)、張雪峰。IIDB14/T

2913—20231 范圍本文件規(guī)定了公路鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁的術(shù)語與符號、材料、構(gòu)造、結(jié)構(gòu)計(jì)算等相關(guān)內(nèi)容。采用本文件進(jìn)行公路鋼混組合橋梁的設(shè)計(jì)時(shí)，尚應(yīng)符合國家和行業(yè)現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。2 規(guī)范性引用文件文件。GB/T

碳素結(jié)構(gòu)鋼GB/T

橋梁用結(jié)構(gòu)鋼GB/T

1228 鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角頭螺栓GB/T

1229 鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角頭螺母GB/T

1230 鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度墊圈GB/T

1231 鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術(shù)條件GB/T

1591 低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼GB/T

4171 耐候結(jié)構(gòu)鋼GB/T

5117 碳鋼焊條GB/T

5118 低合金鋼焊條GB/T

5293 埋弧焊用碳鋼焊絲和焊劑GB/T

8110 氣體保護(hù)電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲GB/T

10433 電弧螺栓焊用圓柱頭焊釘GB

50017 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)GB

50205 鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范GB

50917 鋼-混凝土組合橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范JTG

3362 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG

公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)JTG

公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG

公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范JTG/T

4 公路橋梁板式橡膠支座JTG/T

3650 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTG/T

3651 公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁制造和安裝施工規(guī)范JTG/T

D64-01 公路鋼混組合橋梁設(shè)計(jì)與施工規(guī)范JT/T

公路橋梁鋼結(jié)構(gòu)防腐涂裝技術(shù)條件3 術(shù)語、定義和符號DB14/T

2913—2023術(shù)語和定義3.1.1鋼混組合梁由外露鋼梁與混凝土板通過剪力連接件形成整體并在橫截面內(nèi)能夠共同受力的梁。3.1.2雙層結(jié)合鋼混組合梁鋼梁上翼緣與下翼緣均與混凝土板通過剪力連接件組合成整體截面共同受力的組合梁。3.1.3剪力連接件將鋼梁與混凝土兩種材料連接在一起共同受力的構(gòu)件，本規(guī)程簡稱連接件。3.1.4槽形鋼箱組合梁緣板焊接剪力連接件與混凝土板組合。3.1.5閉口鋼箱組合梁翼緣板焊接剪力連接件與混凝土板組合。3.1.6疊合板橋面板鋼混組合梁外露鋼梁上先鋪設(shè)一層較薄的預(yù)制板，后在預(yù)制板上現(xiàn)澆混凝土疊合層形成的混凝土橋面板。3.1.7未開裂截面剛度鋼混組合梁截面剛度由有效寬度范圍內(nèi)的鋼梁和混凝土板共同貢獻(xiàn)。3.1.8開裂截面剛度負(fù)彎矩區(qū)鋼混組合梁截面剛度僅計(jì)有效寬度范圍內(nèi)的鋼梁和鋼筋作用，不計(jì)混凝土的抗拉貢獻(xiàn)。符號3.2.1 材料力學(xué)性能符號E

——混凝土的彈性模量；E

——普通鋼筋的彈性模量；f、f——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值、設(shè)計(jì)值；fctm——混凝土抗拉強(qiáng)度平均值；f

——鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f——普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；ftd——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f——鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。3.2.2作用和作用效應(yīng)的有關(guān)符號V——單個(gè)剪力槽孔內(nèi)集束式焊釘承載力設(shè)計(jì)值；DB14/T

2913—2023V——形成組合截面后作用于組合梁上的可變荷載產(chǎn)生的豎向剪力設(shè)計(jì)值；V——單位長度內(nèi)混凝土板縱向抗剪承載力；σEd——鋼混組合梁混凝土板整體分析與局部分析組合效應(yīng)；σ

——混凝土板整體受力分析效應(yīng)；σ——混凝土板局部受力分析效應(yīng)；σ

——混凝土橋面板鋼筋縱向拉應(yīng)力；Δσ——開裂混凝土的拉伸硬化效應(yīng)引起的附加應(yīng)力。3.2.3 幾何參數(shù)相關(guān)符號A——開裂截面面積；A

——由縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋與鋼梁形成組合截面的面積；I

——混凝土板開裂截面慣性矩；I

——由縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋與鋼梁形成的組合截面的慣性矩；I——不考慮荷載長期效應(yīng)組合梁換算截面慣性矩；I——考慮荷載長期效應(yīng)組合梁換算截面慣性矩；S——不考慮荷載長期效應(yīng)混凝土板對組合截面中性軸的面積矩；S——考慮荷載長期效應(yīng)混凝土板對組合截面中性軸的面積矩；a——集中荷載沿梁跨度方向的支撐長度；d——預(yù)制混凝土板剪力槽縱向間距；d

——焊釘連接件桿的直徑；h——鋼梁翼緣板厚度；k

——剪力連接件的抗剪剛度；l

——槽鋼連接件的長度；l——焊釘連接件的縱向間距；l

——集中荷載在腹板翼緣縱向假定分布長度；s——正常使用極限狀態(tài)下結(jié)合面的滑移限值；s——正常使用極限狀態(tài)下結(jié)合面的最大滑移值；t——槽鋼連接件翼緣平均厚度；t——槽鋼連接件腹板厚度。3.2.4 計(jì)算系數(shù)及其他有關(guān)符號β——強(qiáng)度增大系數(shù)；κ——彎曲正應(yīng)力作用下腹板屈曲系數(shù)；κ——剪應(yīng)力作用下腹板屈曲系數(shù)；v——腹板板件局部穩(wěn)定安全系數(shù)；?——鋼梁腹板法向應(yīng)力比值；ψ——組合系數(shù)；ω——?jiǎng)偠认禂?shù)。4 材料鋼-混凝土組合梁的主要受力構(gòu)件中混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于

。IRHDGB/T

603160MPaGB/T

18400脆性溫度（℃）GB/T

168250）（7024hGB/T

7759.12020%40℃，24hGB/T

776270℃，IRHDGB/T

3512-51520DB14/T

2913—2023能和耐久性，對于有必要采用高性能混凝土的組合結(jié)構(gòu)橋梁，其材料技術(shù)指標(biāo)經(jīng)過論證，可以突破本條規(guī)定。預(yù)制橋面板剪力連接件預(yù)留孔及后澆濕接縫材料應(yīng)采用補(bǔ)償收縮混凝土，強(qiáng)度等級不低于預(yù)制橋面板的混凝土強(qiáng)度等級?；炷痢⑵胀ㄤ摻罴邦A(yù)應(yīng)力鋼筋的相關(guān)設(shè)計(jì)指標(biāo)應(yīng)符合

3362

的規(guī)定。根據(jù)結(jié)構(gòu)形式、受力狀態(tài)及環(huán)境條件合理選擇鋼材，相關(guān)設(shè)計(jì)指標(biāo)應(yīng)符合

D64、GB/T

714、GB/T

4171、GB/T

1591、GB/T

鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁推薦采用橋梁用結(jié)構(gòu)鋼，在環(huán)境條件惡劣的情況下，推薦采用耐候鋼。鋼混組合梁設(shè)置的圓柱頭焊釘剪力連接件相關(guān)設(shè)計(jì)指標(biāo)應(yīng)符合

GB/T

10433

中的規(guī)定。鋼材焊接和栓接材料應(yīng)與主體相匹配，相關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)應(yīng)符合

的規(guī)定。預(yù)制橋面板與鋼梁結(jié)合面兩側(cè)應(yīng)采用橡膠條密封，橡膠條宜采用天然橡膠，其力學(xué)性能指標(biāo)應(yīng)滿足表

1

的規(guī)定。表1橡膠密封條力學(xué)性能指標(biāo)5 總體設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)原則5.1.1 公路鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期為

5.1.2 公路鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)結(jié)合建設(shè)條件，綜合考慮結(jié)構(gòu)受力、架設(shè)方案、工程造價(jià)、安全性、耐久性、運(yùn)營養(yǎng)護(hù)等因素合理確定結(jié)構(gòu)形式、橋跨布置及截面構(gòu)造。5.1.3 鋼混組合梁橋一般由鋼梁、橫向聯(lián)結(jié)系（橫隔板）、混凝土橋面板、剪力連接件等部分組成。焊釘、開孔鋼板及槽鋼。DB14/T

2913—2023圖1 鋼混組合梁構(gòu)造示意圖5.1.4 結(jié)構(gòu)形式5.2.1 跨徑布置公路工字鋼組合梁橋適用跨徑通常在30m~30m~50m標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)時(shí)邊中跨比宜為0.6~為0.6~。5.2.2立面布置簡支工字鋼組合梁橋高跨比約為1/22~1/241/24~1/28，跨徑大于50m取小值，跨徑左右時(shí)取大值，變截面支點(diǎn)高跨比約為1/22~1/24，跨中約為1/34~1/36。簡支鋼箱組合梁橋高跨比約為1/20~1/241/16~1/25鋼箱組合梁支點(diǎn)高跨比約為1/15~1/23、跨中約為1/32~1/45。當(dāng)鋼梁與混凝土板結(jié)合采用有支撐施工時(shí)，梁的高跨比取小值，采用無支撐施工時(shí)取大值。5.2.3 橫斷面結(jié)構(gòu)形式5.2.3.1 雙工字鋼組合梁一般用于橋面寬度低于

的橋梁，雙工字鋼腹板間距約為

0.55

倍的橋面形式，懸臂長度不宜大于

2m，鋼梁橫向宜等間距布置。圖2 雙工字鋼組合梁斷面 圖3 橫向多工字鋼組合梁斷面5.2.3.2 箱單室組合梁適用于橋面板寬度小于

20m，鋼箱梁頂板寬度約為

倍的橋面寬度；橋面寬度大于

時(shí)可采用單箱多室或大懸臂+斜撐截面形式，其中大懸臂鋼梁頂板寬度約為

倍的橋面寬度。DB14/T

2913—2023圖4 單箱單室鋼混組合梁斷面圖5 單箱多室鋼混組合梁斷面圖6 橫向長懸臂鋼混組合梁斷面5.2.4 橫向連接系°5.2.4.1 橫向布置多片鋼混組合梁時(shí)，支撐處必須設(shè)置端橫梁，跨內(nèi)橫向連接系一般等間距布置，常°用縱向間距

4m~8m

20

），橫向連接系沿支座方向布置；斜交角度較大時(shí)，橫向連接系與主梁宜正交布置。圖7 橫向連接系斜交布置示意圖 圖8 橫向連接系正交布置示意圖5.2.4.2 鋼箱組合梁橫向連接系一般由實(shí)腹式橫隔板和框架式橫隔板組成，支撐處必須設(shè)置實(shí)腹式橫

6m時(shí)，可采用實(shí)腹式橫隔板替代。DB14/T

2913—20235.2.5橋面板5.2.5.1 鋼混組合梁混凝土橋面板根據(jù)施工方法、結(jié)構(gòu)形式及組合方式可采用現(xiàn)澆橋面板、預(yù)制橋面板和疊合板橋面板，橋面板的選用根據(jù)受力狀況、施工條件及工程造價(jià)等綜合確定。圖9 疊合板組合梁構(gòu)造圖圖10 預(yù)制板組合梁構(gòu)造圖5.2.5.2 5.2.5.3 鋼混組合梁混凝土橋面板厚度沿順橋向一般保持不變，橫橋向等厚度板變化范圍一般為24cm~32cm；鋼梁腹板間距大于

6m

的橫向受力橋面板宜采用變厚度板，跨中及挑臂板厚為

24cm~30cm，鋼梁腹板處板厚

40cm~，板厚通過加腋過渡，加腋長度為

倍~0.25

倍的鋼梁腹板間距。5.2.6 剪力連接件5.2.6.1 組合梁的剪力連接件應(yīng)能夠承擔(dān)鋼梁和混凝土板間的縱橋向剪力和橫橋向剪力，同時(shí)應(yīng)能抵抗混凝土板與鋼梁間的掀起作用。5.2.6.2 鋼混組合梁的剪力連接件常用焊釘、開孔鋼板及槽鋼連接件。 圖11 常用剪力連接件形式5.2.6.3 鋼與混凝土結(jié)合面剪力作用方向不明確時(shí)應(yīng)選用焊釘連接件，焊釘連接件可采用均布式或集束式布置。5.2.6.4 鋼與混凝土結(jié)合面對抗剪剛度、抗疲勞性能要求較高時(shí)，宜選用開孔鋼板連接件。5.2.6.5 鋼與混凝土結(jié)合面對抗剪剛度要求很高時(shí)，可選用槽鋼連接件。負(fù)彎矩區(qū)設(shè)計(jì)5.3.1連續(xù)鋼混組合梁橋中支點(diǎn)負(fù)彎矩區(qū)鋼梁底板應(yīng)滿足承載力和穩(wěn)定性要求。DB14/T

2913—20235.3.2 負(fù)彎矩區(qū)鋼混組合梁橋面板宜按限值裂縫寬度法控制設(shè)計(jì)，計(jì)算方法見本規(guī)程第

7

章。5.3.3 為降低負(fù)彎矩區(qū)橋面板拉應(yīng)力可采取雙層結(jié)合構(gòu)造、張拉預(yù)應(yīng)力、支點(diǎn)升降及橋面板間斷施工法等優(yōu)化措施，具體優(yōu)化過程如下：——雙層結(jié)合構(gòu)造是指鋼梁上下翼緣均與混凝土板結(jié)合，下翼緣混凝土板僅布設(shè)在支點(diǎn)附近范圍，一方面與鋼梁下翼緣共同受壓，提高了鋼梁抗屈曲能力，降低了鋼板厚度，另一方面與上翼緣混凝土橋面板共同作用，增大了結(jié)構(gòu)剛度，減少了混凝土橋面板的裂縫寬度。圖12 鋼混組合梁雙層結(jié)合構(gòu)造示意圖——張拉預(yù)應(yīng)力是通過張拉預(yù)應(yīng)力鋼束對鋼混組合梁負(fù)彎矩區(qū)橋面板施加軸向壓力，一般有體內(nèi)預(yù)應(yīng)力法和體外預(yù)應(yīng)力法，其中體內(nèi)預(yù)應(yīng)力是混凝土橋面板張拉完預(yù)應(yīng)力后再與鋼梁結(jié)合，體外預(yù)應(yīng)力是橋面板與鋼梁結(jié)合后再張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。圖13張拉預(yù)應(yīng)力鋼束施加預(yù)應(yīng)力——連續(xù)體系的橋梁，支點(diǎn)的豎向位移影響結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分布，混凝土橋面板澆筑前后，通過調(diào)整支點(diǎn)的相對高度，可在負(fù)彎矩區(qū)混凝土內(nèi)形成預(yù)壓力。當(dāng)連續(xù)鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁跨數(shù)較少時(shí)，可同時(shí)頂升中支點(diǎn)，混凝土板與鋼梁結(jié)合后再回落支點(diǎn)；當(dāng)跨數(shù)較多時(shí)，依次頂升中間DB14/T

2913—2023支點(diǎn)，澆筑該支點(diǎn)附近混凝土板，待結(jié)合硬化后再回落支點(diǎn)，如此循環(huán)施工至全橋混凝土板施工完成。

圖14 中間支點(diǎn)同時(shí)頂升施加預(yù)壓力示意圖

圖15中間支點(diǎn)依次頂升施加預(yù)壓力示意圖DB14/T

2913—2023——混凝土橋面板間斷施工法是先施工正彎矩區(qū)混凝土橋面板，待混凝土硬化后再施工負(fù)彎矩區(qū)橋面板，該方法同時(shí)適用于現(xiàn)澆及預(yù)制橋面板施工。圖16 間斷施工法示意圖5.3.4鋼混組合梁雙層結(jié)合構(gòu)造底板混凝土布置范圍為支點(diǎn)兩側(cè)各

0.15

倍~0.2

倍的跨徑長度，板厚300mm~600mm。6 構(gòu)造設(shè)計(jì)鋼梁6.1.1 根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)、運(yùn)輸條件、架設(shè)方案、施工工期等因素，對鋼梁進(jìn)行縱、橫向分塊。6.1.2 鋼梁焊接剪力連接件鋼板厚度不小于

16mm，腹板厚度不小于

12mm，填板厚度不小于

4mm。6.1.3 焊縫應(yīng)采用熔透焊，受壓斜撐不宜開過焊孔。6.1.4 鋼梁架設(shè)階段（未與混凝土橋面板結(jié)合）宜在鋼梁開口翼緣增設(shè)縱向連接系承受水平荷載和偏心荷載引起的扭矩作用，一般常用

X

形、菱形及

K

形。圖17 鋼梁開口翼緣增設(shè)縱向連接系示意圖6.1.5 鋼梁翼緣、腹板和橫向連接系的構(gòu)造應(yīng)符合現(xiàn)行

D64

的相關(guān)規(guī)定。橋面板6.2.1

7m度不宜大于

6m。單塊預(yù)制橋面板重量不宜大于30t6.2.2 預(yù)制橋面板安裝前存放期不宜小于

天。10DB14/T

2913—20236.2.3 當(dāng)橋面板設(shè)置承托時(shí)，承托的構(gòu)造應(yīng)符合下列規(guī)定：——當(dāng)承托高度大于

80mm

時(shí)，應(yīng)在承托底設(shè)置橫向加強(qiáng)鋼筋?！型羞呏吝B接件外側(cè)的距離不得小于

40mm，承托外形輪廓應(yīng)在最外側(cè)連接件根部起的

°角線的界限以外。A

f

A

f

(1)6.2.4 橋面板下層橫向鋼筋距鋼梁翼緣不應(yīng)大于

50mm離

h不得小于

30mm，下層橫向鋼筋間距不應(yīng)大于

4h且不應(yīng)大于

300mm。6.2.5 鋼混組合梁橋面板的配筋應(yīng)滿足下列要求：——橋面板鋼筋應(yīng)滿足橋梁整體受力需求，且應(yīng)滿足局部荷載引起的效應(yīng)。——單位長度橋面板內(nèi)橫向鋼筋總面積應(yīng)滿足下式要求：bbf式中：A——單位長度內(nèi)垂直于主梁方向上的鋼筋截面面積（mm2），且配筋率不小于0.2%；η——系數(shù)，取為0.75N/mm2；b

——縱向抗剪界面在垂直于主梁方向上的長度，按本規(guī)程7.7.1條所示的a-a、b-b、c-c、d-d連線在剪力連接件以外的最短長度取值（mm）；fsd——普通鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）。a)

向鋼筋最小配筋率不低于

1.5%，正彎矩區(qū)不低于

。b)

橋面板剪力集中作用的部位應(yīng)設(shè)置加強(qiáng)鋼筋，條件允許時(shí)應(yīng)垂直主拉應(yīng)力方向布置。圖19 剪力集中部位加強(qiáng)鋼筋示意圖6.2.6 預(yù)制橋面板與鋼梁翼緣搭接長度不小于

50mm工鑿毛保證粗骨料出露，鑿毛深度不小于

5mm。6.2.7 預(yù)制橋面板現(xiàn)澆濕接縫寬度不宜小于

500mm，常用形式有直鋼筋濕接縫、環(huán)形鋼筋濕接縫和弧

5

11DB14/T

2913—于

10

30

土，保溫保濕養(yǎng)護(hù)

7

天以上，負(fù)彎矩區(qū)可摻加增強(qiáng)纖維以提高抗裂性能。e＞

(2) e＞

(2)圖20 濕接縫示意圖剪力連接件6.3.1焊釘連接件構(gòu)造應(yīng)滿足下列規(guī)定：——焊釘連接件長度不小于

4

倍的焊釘直徑，當(dāng)有直接拉拔力作用時(shí)不宜小于

倍的焊釘直徑?！羔斶B接件的間距不宜超過

300mm，沿剪力作用方向不小于

5

倍的焊釘直徑且不小于100mm，沿剪力垂直方向不小于

倍的焊釘直徑且不小于

50mm?！羔斶B接件的外側(cè)邊緣距焊接鋼梁板件邊緣不小于

25mm。——焊釘連接件的外側(cè)邊緣距混凝土橋面板邊緣不小于

100mm，焊釘連接頭下表面距橋面板底部鋼筋不小于

30mm，混凝土保護(hù)層厚度不小于

15mm。6.3.2 開孔鋼板連接件構(gòu)造應(yīng)滿足下列規(guī)定：——開孔鋼板連接件的材質(zhì)應(yīng)與焊接鋼梁板件一致，板厚不小于

12mm，采用雙面角焊縫焊接?！_孔鋼板多列布置時(shí)，相鄰間距不宜小于

3

倍的鋼板高度?！_孔鋼板孔徑不宜小于貫通鋼筋直徑和骨料最大粒徑之和?！_孔鋼板連接件貫通鋼筋應(yīng)采用螺紋鋼筋，直徑不小于

12mm，宜居中布置?！_孔鋼板連接件的相鄰兩孔最小邊緣間距應(yīng)滿足下式要求：Vtf式中：Vsu——開孔鋼板連接件抗剪承載力設(shè)計(jì)值（Nt

——開孔鋼板厚度（mmf——開孔鋼板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）。6.3.3 槽鋼連接件構(gòu)造應(yīng)滿足下列規(guī)定：——槽鋼連接件鋼材牌號不低于

Q235，截面不宜大于?！垆撨B接件最大間距不宜超過

500mm，當(dāng)焊接

U

形鋼筋時(shí)直徑不小于

16mm，頂面混凝土保護(hù)層厚度不應(yīng)小于

15mm，外側(cè)邊緣距焊接鋼梁板件邊緣不應(yīng)小于

25mm，且距混凝土板邊緣不應(yīng)小于

100mm?！垆撨B接件上翼緣下表面距混凝土板底層鋼筋距離不宜小于

30mm。6.3.4 剪力連接件處混凝土應(yīng)填充密實(shí)保證與連接件良好接觸，宜保溫保濕養(yǎng)護(hù)

7

天以上，受混凝土收縮徐變影響部位宜采用補(bǔ)償收縮混凝土，可摻加增強(qiáng)纖維以提高抗裂性能。12DB14/T

2913—20237 鋼混組合梁計(jì)算基本規(guī)定7.1.1 鋼混組合梁應(yīng)根據(jù)組合截面形成過程，對相應(yīng)的結(jié)構(gòu)體系和各工況進(jìn)行計(jì)算。7.1.2 鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)考慮運(yùn)營階段和施工階段可能同時(shí)出現(xiàn)的作用、按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行荷載組合，進(jìn)行以下驗(yàn)算：——承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行持久狀況及偶然狀況下構(gòu)件截面承載力、穩(wěn)定、傾覆和疲勞計(jì)算。——正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行持久狀況下應(yīng)力、構(gòu)件變形和混凝土抗裂計(jì)算。——短暫狀況結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)進(jìn)行施工等工況的驗(yàn)算?！?dāng)鋼與混凝土組合橋梁進(jìn)行截面承載力、整體穩(wěn)定、抗剪連接件承載力計(jì)算時(shí)，作用的效應(yīng)組合應(yīng)采用現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)

JTG

D60

的基本組合；當(dāng)進(jìn)行支座脫空、撓度驗(yàn)算及疲勞計(jì)算時(shí)，作用的效應(yīng)組合應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)組合；混凝土結(jié)構(gòu)抗裂驗(yàn)算時(shí)，作用采用短期效應(yīng)組合。7.1.3 連續(xù)鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁整體計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：——應(yīng)采用線彈性分析方法，考慮溫度、混凝土收縮徐變、混凝土開裂、剪力滯效應(yīng)、鋼梁受壓折減、施工方法及結(jié)合過程的影響。——整體計(jì)算可不考慮鋼梁與混凝土橋面板之間的滑移效應(yīng)?！炷翗蛎姘灏慈A(yù)應(yīng)力混凝土或部分預(yù)應(yīng)力混凝土

A

類構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用未開裂分析方法?！炷涟灏床糠诸A(yù)應(yīng)力混凝土

B

類或普通鋼筋混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用開裂分析方法，中間支座兩側(cè)開裂區(qū)鋼混組合梁截面剛度取開裂截面剛度，其余區(qū)段組合梁截面剛度取未開裂截面剛度。整體分析計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)荷載組合下，橋面板最大拉應(yīng)力大于

2

倍的混凝土軸心抗拉強(qiáng)度平均值

f的范圍作為開裂區(qū)，開裂截面剛度僅考慮鋼梁及有效寬度范圍內(nèi)縱向鋼筋的作用。7.1.4 鋼混組合梁混凝土板考慮汽車荷載引起的局部受力分析時(shí)，整體分析與局部分析按下式進(jìn)行效應(yīng)組合：Ed

,

)

(3)式中：——鋼混組合梁混凝土板整體分析與局部分析組合效應(yīng)；——混凝土板局部受力分析效應(yīng)；——混凝土板整體受力分析效應(yīng)；ψ——組合系數(shù)，橋梁計(jì)算跨徑L0≤ψ=1.0；L0≥40m時(shí)，ψ=0.77.1.5鋼梁翼緣有效分布寬度和局部穩(wěn)定受壓折減系數(shù)按現(xiàn)行

D64

的相關(guān)規(guī)定計(jì)算，受壓翼緣與混凝土結(jié)合后可不考慮局部穩(wěn)定受壓折減系數(shù)，但應(yīng)考慮施工及鋼梁與混凝土板結(jié)合順序的影響。7.1.6 鋼混組合梁混凝土板有效寬度按現(xiàn)行

JTG

D64

的相關(guān)規(guī)定計(jì)算。7.1.7

JTG/T

下列要求：——鋼混組合梁溫度效應(yīng)計(jì)算不考慮橋面板開裂的影響，宜采用雙單元法建立有限元分析模型?！摬呐c混凝土材料的溫度線膨脹系數(shù)基本相當(dāng)，當(dāng)組合結(jié)構(gòu)橋梁隨環(huán)境溫度整體變化時(shí)，鋼梁與混凝土板的溫度變形基本協(xié)調(diào)，可不計(jì)由此引起的溫度應(yīng)力，但當(dāng)環(huán)境溫度劇烈變化13 df

(4)

0F 2 df

(4)

0F 2 d3 (6)時(shí)，由于鋼材導(dǎo)熱系數(shù)約為混凝土材料的

50

倍，鋼梁溫度很快達(dá)到環(huán)境溫度，此時(shí)鋼梁與混凝土板間就產(chǎn)生了溫度差，鋼材的溫度變形受混凝土板的約束將引起截面應(yīng)力重分布，從而在組合梁截面上產(chǎn)生自平衡的應(yīng)力。組合結(jié)構(gòu)橋梁的溫度應(yīng)力主要由鋼梁和混凝土板之間的溫度差引起，除溫度差特別顯著外，鋼梁和混凝土板的溫度差可取

℃簡化計(jì)算?！獰o可靠技術(shù)資料時(shí)，混凝土收縮采用等效降溫簡化計(jì)算，現(xiàn)澆混凝土板收縮效應(yīng)可取鋼梁與混凝土板之間溫差℃進(jìn)行分析?！A(yù)制橋面板可不考慮混凝土收縮徐變，現(xiàn)澆無收縮混凝土可按

0.5

倍的收縮效應(yīng)計(jì)算?！o定鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁混凝土橋面板收縮徐變效應(yīng)宜按有限元法進(jìn)行計(jì)算。強(qiáng)度計(jì)算7.2.1

JTG/T

合下列要求：——JTG/T

D64-01

中關(guān)于混凝土抗彎承載力的規(guī)定適用于混凝土板受壓驗(yàn)算，對于混凝土受拉應(yīng)按裂縫寬度控制驗(yàn)算。——鋼混組合梁抗彎承載力應(yīng)考慮施工、剪力滯效應(yīng)及鋼梁受壓折減的影響，計(jì)算負(fù)彎矩區(qū)抗彎承載力時(shí)應(yīng)不計(jì)開裂混凝土的影響，但考慮混凝土板有效寬度范圍內(nèi)縱向鋼筋的貢獻(xiàn)?！摶旖M合梁豎向剪力完全由鋼梁腹板承擔(dān)，忽略混凝土板及鋼梁翼緣的抗剪作用。7.2.2 鋼混組合梁豎向承受集中荷載作用時(shí)計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：——集中荷載沿腹板平面作用位置處未設(shè)置支撐加勁肋時(shí)，腹板局部壓應(yīng)力應(yīng)按下列公式計(jì)算：twl

(5)式中：F——集中荷載設(shè)計(jì)值（Nl——集中荷載在腹板翼緣縱向假定分布長度（mma——集中荷載沿梁跨度方向的支撐長度（mmh——鋼梁翼緣板厚度（mm）?！泻奢d沿腹板平面作用位置處設(shè)置支撐加勁肋時(shí)，支撐加勁肋可按現(xiàn)行

D64

的相關(guān)規(guī)定計(jì)算。7.2.3鋼混組合梁腹板計(jì)算高度處，若同時(shí)承受較大的正應(yīng)力、剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力，或同時(shí)承受較大的正應(yīng)力和剪應(yīng)力時(shí)，腹板最大折算應(yīng)力應(yīng)按下式計(jì)算：2 2式中：σ、τ、σ——鋼梁腹板同一點(diǎn)上同時(shí)產(chǎn)生的正應(yīng)力、剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力（MPaβ——強(qiáng)度增大系數(shù)，當(dāng)σ與σ異號，取為1.1。穩(wěn)定計(jì)算7.3.1鋼混組合梁整體穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：——鋼混組合梁施工階段及運(yùn)營階段應(yīng)具有足夠的側(cè)向剛度和側(cè)向約束，以保證鋼梁不發(fā)生整體失穩(wěn)，整體穩(wěn)定驗(yàn)算應(yīng)符合現(xiàn)行

JTG

D64

的相關(guān)規(guī)定。14”）

/11000

11134.0

/

)7.8123.9)1

B

(7)1 31

B

(7)1 3 R——混凝土橋面板與鋼梁可靠連接能防止鋼梁側(cè)向位移時(shí)，可不進(jìn)行整體穩(wěn)定性驗(yàn)算?！B續(xù)鋼混組合梁負(fù)彎矩區(qū)鋼梁為箱型斷面或者下翼緣有可靠側(cè)向約束，且腹板有加勁措施時(shí)，可不進(jìn)行負(fù)彎矩區(qū)側(cè)扭穩(wěn)定性驗(yàn)算，否則應(yīng)按

JTG/T

D64-01

的規(guī)定對鋼梁側(cè)扭穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算。7.3.2鋼混組合梁局部穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：——鋼混組合梁加勁肋應(yīng)結(jié)合鋼梁架設(shè)方案進(jìn)行設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)方法應(yīng)按現(xiàn)行

的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行?！摶旖M合梁腹板由縱、橫向加勁肋分割的每個(gè)區(qū)格，在彎矩正應(yīng)力和剪應(yīng)力共同作用下局部穩(wěn)定安全系數(shù)應(yīng)滿足下式要求：21

2

24

4 B

1.250.15e

1.25B

(9)

(9)

22E

t

22212(1

b

(10)

(10)

22E

t

22212(1

bmax( 1 2）(12) Rmax( 1 2）(12) ,式中：B

——腹板板件局部穩(wěn)定安全系數(shù)；B1 2、——彎曲正應(yīng)力和剪應(yīng)力作用下腹板屈曲系數(shù)，計(jì)算方法見表1 2、——腹板區(qū)格上下緣應(yīng)力；——鋼梁腹板法向應(yīng)力比值。表2 組合梁鋼梁腹板屈曲系數(shù)15a

1ba

1b

DB14/T

2913—2023表2 組合梁鋼梁腹板屈曲系數(shù)（續(xù)）疲勞計(jì)算7.4.1 鋼混組合梁的抗疲勞設(shè)計(jì)應(yīng)符合下列規(guī)定：——受汽車荷載作用的結(jié)構(gòu)構(gòu)件及連接應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算?！獦蛄涸O(shè)計(jì)使用年限內(nèi)不應(yīng)發(fā)生疲勞破壞。——鋼混組合梁疲勞驗(yàn)算應(yīng)采用彈性分析方法?！摶旖M合梁疲勞荷載的選取應(yīng)符合現(xiàn)行

的相關(guān)規(guī)定，疲勞荷載計(jì)算模型Ⅲ采用單車道加載，加載位置位于慢車道（重車道）中間。7.4.2 鋼混組合梁應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行疲勞驗(yàn)算：——鋼混組合梁的鋼梁及連接的疲勞設(shè)計(jì)與計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行

的相關(guān)規(guī)定?！摶旖M合梁的剪力連接件疲勞計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行

D64-01

的相關(guān)規(guī)定?！旒苁綑M隔系采用管-板焊接接頭與鋼梁連接時(shí)，接頭疲勞計(jì)算參照附錄

A

執(zhí)行?！M合梁混凝土橋面板可不進(jìn)行疲勞驗(yàn)算。變形計(jì)算7.5.1 鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁豎向撓度限值應(yīng)符合下列規(guī)定：——簡支鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁豎向撓度不超過計(jì)算跨徑的

1/900。——連續(xù)鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁豎向撓度不超過計(jì)算跨徑的

1/500。——鋼混組合梁的懸臂端部豎向撓度不超過懸臂長度的

1/300。7.5.2 鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁計(jì)算正常使用極限狀態(tài)下的豎向撓度時(shí)，應(yīng)考慮混凝土板開裂、收縮徐變及預(yù)應(yīng)力的影響，并滿足下列規(guī)定：——簡支鋼混組合梁截面剛度可取考慮滑移效應(yīng)的折減剛度?！B續(xù)鋼混組合梁采用未開裂分析方法時(shí)，全橋均應(yīng)考慮滑移效應(yīng)的折減剛度?！B續(xù)鋼混組合梁采用開裂分析方法時(shí)，按

7.1.3

條計(jì)算的開裂區(qū)范圍內(nèi)組合梁截面剛度采用開裂截面剛度，其余區(qū)段可采用考慮滑移效應(yīng)的折減剛度?！蹨p剛度計(jì)算按現(xiàn)行

D64-01

的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。7.5.3 鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，預(yù)拱度值應(yīng)根據(jù)實(shí)際需要確定，宜為結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值和

1.0響。預(yù)拱度設(shè)置應(yīng)保持橋面曲線平順，連續(xù)鋼混組合梁線性宜采用三角函數(shù)曲線。16

'y

(14)

cr

——由普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋及鋼梁形成的組合截面的慣性矩；

'y

(14)

cr

——由普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋及鋼梁形成的組合截面的慣性矩；

A I

——分別為鋼梁截面面積和慣性矩。

(13)

(15)

st

(16)7.5.4 組合梁橋面板混凝土收縮徐變效應(yīng)對撓度變化影響顯著，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮減少混凝土的收縮作順序等。裂縫寬度計(jì)算7.6.1 鋼混組合梁負(fù)彎矩區(qū)混凝土板在正常使用極限狀態(tài)下最大裂縫寬度

w應(yīng)按現(xiàn)行

JTG

3362

的相關(guān)規(guī)定計(jì)算。7.6.2 開裂截面整體受力縱向受拉鋼筋的應(yīng)力由作用(或荷載)頻遇組合效應(yīng)引起的應(yīng)力

σ

和開裂混凝土的拉伸硬化效應(yīng)引起的附加應(yīng)力

Δσ組成，應(yīng)滿足以下要求：——鋼筋混凝土板應(yīng)按下式計(jì)算：MyI式中：M——形成鋼混組合梁后，按頻遇值荷載組合效應(yīng)計(jì)算的彎矩值；——鋼筋截面形心至開裂截面中性軸的距離；cr——開裂截面慣性矩?！狟

類部分預(yù)應(yīng)力混凝土板應(yīng)按下式計(jì)算：M

Mp2

NpypNp

'IA式中：p2

——由預(yù)應(yīng)力在連續(xù)鋼混組合梁等超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次彎矩；——考慮損失后的預(yù)應(yīng)力合力；——預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)至普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋及鋼梁形成的組合截面中性軸的距離；——距離；''——由普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋及鋼梁形成的組合截面面積。'——開裂混凝土的拉伸硬化效應(yīng)引起的附加應(yīng)力計(jì)算：fctmst st AIA

I式中：fctm——混凝土抗拉強(qiáng)度平均值（），參照歐洲規(guī)范4（EuroCode

4）取值；s——橋面板配筋率；sA、I——分別為開裂截面面積和慣性矩；、橋面板抗剪計(jì)算7.7.1鋼混組合梁混凝土橋面板縱向抗剪驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)分別驗(yàn)算圖

21

所示的縱向抗剪界面

a-a、、17DB14/T

2913—2023c-c

及

d-d。

mm

mm

mm

V

1

max

b

(18)A

(21)227.7.2 荷載引起的單位長度內(nèi)縱向抗剪界面上縱向剪力應(yīng)符合下列規(guī)定：——單位長度上

b-b、

及

V應(yīng)按下式計(jì)算：V

V1(17)——單位長度上

a-a

縱向抗剪界面的縱向剪力

V應(yīng)按下式計(jì)算：V,

bbeff式中：V——單位長度內(nèi)鋼與混凝土結(jié)合面上的縱向剪力，按7.8.1條計(jì)算；b、b——橋面板左右兩側(cè)在界面以外的混凝土板有效寬度，如圖21beff——混凝土橋面板有效寬度。7.7.3 混凝土橋面板縱向抗剪驗(yàn)算應(yīng)符合下列規(guī)定：V1d

V1Rd

(19)V1Rd

min

fbf

A

f，fbf(20)式中：ftd

——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（f——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（）；A——單位長度內(nèi)垂直于主梁方向上的鋼筋截面積。7.7.4 可按下式計(jì)算且不低于

條的規(guī)定：Vbdk

f式中：V——單個(gè)剪力槽孔內(nèi)集束式焊釘承載力設(shè)計(jì)值（Nd

——預(yù)制混凝土板剪力槽縱向間距。18

1V

(22)

1V

(22)

msV(23)連接件計(jì)算7.8.1 鋼混組合梁結(jié)合面縱向剪力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：——剪力連接件的作用應(yīng)根據(jù)施工過程確定，包括形成組合截面之后的永久作用和可變作用，不考慮混凝土開裂的影響，按照不同的剪力方向分別進(jìn)行荷載組合?！摿号c混凝土板結(jié)合面單位長度上的縱橋向水平剪力按下式計(jì)算。剪力連接件的數(shù)量宜按剪力包絡(luò)圖形狀進(jìn)行分段計(jì)算，在相應(yīng)區(qū)段內(nèi)均勻布置。

VgS1 VqS0

I1I0式中：V、V——形成組合截面后作用于組合梁上的準(zhǔn)永久荷載和可變荷載產(chǎn)生的豎向剪力設(shè)計(jì)值；S、S——分別為考慮和不考慮荷載長期效應(yīng)混凝土板對組合截面中性軸的面積矩；I、I——分別為考慮和不考慮荷載長期效應(yīng)組合梁換算截面慣性矩（未開裂截面）。c)

端部長度

l

范圍內(nèi)的剪力連接件承受。梁端部結(jié)合面上單位梁長由集中錨固力、混凝土收縮徐變變形及溫差引起的最大縱向剪力

V為：2Vhl式中：V——由預(yù)應(yīng)力束集中錨固力、混凝土收縮徐變變形及溫差的初始效應(yīng)在鋼梁和混凝土板結(jié)合而產(chǎn)生的縱橋向水平剪力（N）；l

——由預(yù)應(yīng)力集中錨固力、混凝土收縮徐變變形及溫差引起的縱橋向水平剪力計(jì)算傳遞長度（mm1/10照J(rèn)TG

D64執(zhí)行。7.8.2 鋼混組合梁剪力連接件應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算?！休d能力極限狀態(tài)應(yīng)按下式計(jì)算：0V1d

V

(24)0式中：V——承載能力極限狀態(tài)下單個(gè)連接件剪力設(shè)計(jì)值（N）；V——單個(gè)剪力連接件抗剪承載力（N）。——正常使用極限狀態(tài)應(yīng)按下式計(jì)算：smax

s

(25)式中：s

——正常使用極限狀態(tài)下鋼混結(jié)合面最大滑移量（）；s

——鋼混結(jié)合面滑移量限值，無規(guī)定時(shí)可取0.2mm。7.8.3 承載能力極限狀態(tài)下，連接件抗剪承載力設(shè)計(jì)值可按下列要求計(jì)算：——單個(gè)焊釘、開孔鋼板連接件抗剪承載力設(shè)計(jì)值按現(xiàn)行

JTG/T

的相關(guān)規(guī)定計(jì)算。——連續(xù)鋼混組合梁橋負(fù)彎矩區(qū)抗剪連接件承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以折減系數(shù)

?！胶羔斶B接件應(yīng)考慮群釘效應(yīng)折減系數(shù)

η，計(jì)算公式如下：19 1

r

ld

1

r

ld

(26)k

(28)2

r

ld

(29)/

d

f/

df r式中：r

——焊釘連接件的排數(shù)，3≤r≤7；l

——焊釘連接件的縱向間距（mmd——焊釘連接件桿部直徑（mm——槽鋼連接件：

)

(27)式中：t

——槽鋼連接件翼緣平均厚度（mmt

——槽鋼連接件腹板厚度（mml——槽鋼連接件的長度（）。7.8.4 無試驗(yàn)條件時(shí)鋼混組合梁剪力連接件的抗剪剛度可按下列規(guī)定進(jìn)行計(jì)算，有試驗(yàn)條件時(shí)應(yīng)進(jìn)行充分研究及論證?！獑蝹€(gè)焊釘、開孔鋼板連接件的抗剪剛度按現(xiàn)行

D64-01

的相關(guān)規(guī)定計(jì)算。——集束式焊釘連接件的抗剪剛度按下式計(jì)算：d

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f22r ld

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d——槽鋼連接件的抗剪剛度按下式計(jì)算：kk

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(30)ω——ω——?jiǎng)偠认禂?shù)，ω=2.5×10

。smax

(31)I——槽鋼腹板相對于焊接鋼梁翼緣邊緣線抗彎剛度（mm47.8.5 正常使用極限狀態(tài)下，結(jié)合面最大滑移值可按下列要求計(jì)算：Vk式中：k

——剪力連接件抗剪剛度（N/mm8 耐久性設(shè)計(jì)一般規(guī)定8.1.1 ——明確橋梁的設(shè)計(jì)使用年限?！鞔_橋