中國礦業(yè)大學(xué)土木工程畢業(yè)設(shè)計齊虎

1工程概況與橋梁方案較多，右轉(zhuǎn)進(jìn)入往通州方向的京通迅速路，往東走近3公里路出迅速路在雙橋掉頭，可進(jìn)建立遠(yuǎn)通大橋，其分為主橋和引橋，主橋為80m+98m+80m跨徑的持續(xù)變截面箱梁，采用預(yù)應(yīng)力混凝土持續(xù)梁構(gòu)造，邊跨簡支，采用45m的原則跨徑，橋梁全寬11m,橋面鋪裝采用10cm厚瀝青混凝土，共設(shè)四條伸縮縫，引橋?qū)嶋H長度為135m。梁，通航能力3級凈空原則為75m×10m,設(shè)計車速為80km/h,本工程僅包括橋梁工程，中，既通過大幅度的下降，接受巨厚的沉積；又產(chǎn)生過劇烈的造山運(yùn)動。尤其是中生代，類巖石(土)均有出露，大體上可劃分為松散堆積物和堅硬巖石(基巖)兩大類。松散堆上、砂壤土、砂、卵礫石。堅硬巖石多出露在山區(qū)，重要有巖漿巖類(又稱火成巖)、變地貌類型重要有中山、低山、丘陵、平原、山間盆地等。已探明儲量礦產(chǎn)的有40余銀等有色金屬。北京有大小河流200余條，重要有永定河、潮白河、北運(yùn)河、拒馬河、洵匯入海河后注入渤海。水資源較貧乏，重要來源于地表徑流和地下水，總量約有42億立部低洼地區(qū)有鹽土，近郊分布有水稻土和菜園土。植物種類異常繁多，以菌、禾本、豆、該橋位河段基本順直，上下游有彎曲，縱坡較平順，河床斷面寬淺，有砂洲、漢流，灘、槽界線劃分欠清晰。其左岸較陡，右岸較平緩，河床土質(zhì)為北地區(qū)8反和9反綜合選用糙率系數(shù)，即河槽mc=47,河灘mt=35。其年限靠近百年一遇概率，水文計算：設(shè)計頻率P=1%。地表水、本工程地處亞熱帶區(qū)，雨量充沛，氣溫合適，無霜期長，四季分明，受海洋季風(fēng)影迅速，月平均溫可升高9—6℃,3月平均溫4.5℃,4月為13.1℃。白天氣溫高，而夜間輻霜凍。并多大風(fēng)，8級以上大風(fēng)日數(shù)占整年總?cè)諗?shù)的40%。當(dāng)大風(fēng)出現(xiàn)時常伴隨浮塵、揚(yáng)在24℃以上。最熱月雖不是6月份，但極端最高溫多出目前6月份，1961年6月10日晝夜溫差小。夏季降水量占整年降水量的70%,并多以暴雨形式出現(xiàn)。本市最大的一日降水量曾到達(dá)479毫米(1972年7月27日)。因此，山區(qū)易出現(xiàn)山洪，平原導(dǎo)致洪澇，暴秋季：天高氣爽，冷暖合適，光照充足。入秋后，北方冷空氣開始入侵，降溫迅速。冬季：寒冷漫長。冬季長達(dá)5個月，若以平均溫0℃如下為嚴(yán)冬，則有3個月(12—2冬季降水量占整年降水量的2%,常出現(xiàn)持續(xù)一種月以上無降水(雪)記錄。冬季雖寒冷干燥，但陽光卻多，每天平均日照在6小時以上，為開發(fā)運(yùn)用太陽能發(fā)明該地區(qū)尚無不小于7級的地震。(1)設(shè)計任務(wù)書；(2)新建橋縱斷面圖及河床斷面圖；(3)物探匯報及鉆孔匯報；(2)車輛荷載原則：公路—Ⅱ路；(3)設(shè)計抗震基本烈度為：六級；(4)設(shè)計洪水頻率：百年一遇；(5)設(shè)計洪水位：10.59m;(6)通航規(guī)定：三級(凈寬×凈高=75m×10m)。(1)符合地區(qū)發(fā)展規(guī)劃，滿足交通功能需要。(2)橋梁構(gòu)造形式簡潔、美觀，能反應(yīng)新的科技成果。(3)要保證橋梁構(gòu)造受力合理，技術(shù)成熟可靠，施工以便。(4)河床寬度不大，設(shè)計方案不適宜采用斜拉橋、懸索橋方案。(5)造價(材料費、人工費、機(jī)具設(shè)備費)、工期及養(yǎng)護(hù)維修。(6)施工設(shè)備和施工能力也是必需考慮的一種方面。超靜定構(gòu)造。在垂直荷載作用下，梁身在跨中承受正彎矩，在中間減少簡支部分正彎矩，有單懸臂梁橋和雙懸臂梁橋，是靜定構(gòu)造，跨越能力比簡支梁大，橋的以上特點，初步確定持續(xù)梁橋方案：預(yù)應(yīng)力混凝土簡支變持續(xù)T梁橋(1)重要技術(shù)指標(biāo)及設(shè)計資料C50;蓋梁、墩柱、橋面鋪裝(防水)為C30混凝土；欄桿、人行道、基礎(chǔ)為C25混凝土，設(shè)計根據(jù)：《公路工程水文勘測設(shè)計規(guī)范》(JTG(2)橋位布置本方案橋梁主跨由四個等跨徑為45米的簡支T梁橋構(gòu)成，橋梁總長135米；橋梁縱向布置見圖1-1,橋?qū)挒?+2×1,由5片截面相似的T梁構(gòu)成，T梁構(gòu)造尺寸見圖1.2;橋面不設(shè)置縱坡，橫坡設(shè)計為找坡1.5,橫坡由鋪裝層找坡。支點截面跨中截面支點截面(3)比較項目很好，不會出現(xiàn)明顯跳車現(xiàn)象。后期養(yǎng)護(hù)也較為以便，為增長各梁間的連接，每跨設(shè)置5本方案構(gòu)造簡樸，外形較為一般，相比拱橋和箱梁橋，藝術(shù)感欠佳。不過線形簡潔，(4)方案闡明設(shè)計的跨度使得墩柱設(shè)置時未處在河道水位深處，避開進(jìn)度，簡易經(jīng)濟(jì)；構(gòu)造簡樸，線形簡潔美觀。局限性之處有：方案橋2設(shè)計基本資料橋面凈寬：凈9+2×1(人行道);鋼絞線：預(yù)應(yīng)力鋼束采用15.2鋼絲束，截面下方抗正彎矩區(qū)每束12根，跨中支座處抵御負(fù)彎矩區(qū)每束8根；鋼筋：直徑不不小于12mm鋼筋取用R235,直徑不小于等于12mm鋼筋取用HRB335;使用后張法的施工工藝制作橋梁主梁。預(yù)制時，預(yù)留孔道采用內(nèi)徑70mm,外徑77mm名稱符號數(shù)據(jù)主梁混凝土短暫狀態(tài)持久狀態(tài)壓應(yīng)力限值壓應(yīng)力主壓應(yīng)力續(xù)表2.1拉應(yīng)力限值短期組合拉應(yīng)力短期組合主拉應(yīng)力長期組合拉應(yīng)力鋼絞線原則強(qiáng)度f最大控制應(yīng)力σ重鋼絞線注：f'ck、f'k分別為鋼束張拉時混凝土的抗壓、抗拉強(qiáng)度原則值，本設(shè)計考慮混凝土強(qiáng)度到達(dá)設(shè)計強(qiáng)度的90%時開始張拉預(yù)應(yīng)力鋼束，因此f^k=29.6MPa,f^k=2.51MPa。使用后張法的施工工藝制作橋梁主梁。預(yù)制時，預(yù)留孔持續(xù)T梁采用橋梁博士Dr.Brige劃分為142個節(jié)點，141個單元和三個施工節(jié)段。懸澆段施工節(jié)段劃分每片梁翼緣板的30cm和兩個跨中合攏段，中跨合攏段長度為四個單元每個單元劃分長度為0.5米，即為47、48、94、95單元，其他單元均為預(yù)制而成。先簡支后持續(xù)，在第一施工階段把三跨沒跨五片總共15片倆先簡支到臨時支座上，第二施工階支座：下沉1cm主梁上、下緣溫差10℃。3橋型及縱、橫斷面布置同步考慮通航規(guī)定，孔徑為3跨45m。引橋為簡支梁變持續(xù)梁橋，主橋和引橋共設(shè)4條伸縮縫，實際橋長為135000mm,橋梁構(gòu)造計算圖式見圖3.1。預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的主梁高度與其跨徑之比一般在1/15~1/25,原則設(shè)計中高跨比綜合以上所有原因考慮，取主梁的高為2100mm。主梁受彎時上翼板受壓的強(qiáng)度規(guī)定。因此預(yù)制T梁的翼板厚度取用180mm,翼板根部加厚穩(wěn)定條件考慮，厚度不適宜不不小于其高度的1/15。最終確定腹板厚度為200mm。馬蹄尺寸由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要來確定。翼板馬蹄面積占截面總面積的10%～20%同步根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條對鋼束凈距及預(yù)留管道的構(gòu)造規(guī)定，初擬馬蹄寬度為500mm,高度300mm,馬蹄與腹板交接處作三角過渡，高度為100mm,以減小局部應(yīng)力。按照以上確定的外形尺寸，繪制出預(yù)制主梁的跨中截面見圖3.2所示。主梁間距與主梁片數(shù)確定主梁間距隨梁高與跨徑的增大而加寬偏于經(jīng)濟(jì)，并且加寬翼板能提高主梁截面效率指標(biāo)p。因此應(yīng)在條件許可下應(yīng)合適加寬T梁翼板。根據(jù)設(shè)計規(guī)定的橋面寬度，主梁間距采用2200mm,選用5片主梁構(gòu)成，橫截面布置如圖3.2所示。IⅡI用而引起較大的局部應(yīng)力，因此，在距離梁端1060cm的范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬在橋跨中點、四分點和支點處分別設(shè)置五道橫隔梁，其間距分別為11m和10.85m。3.3計算截面幾何特性圖3-4主梁跨中截面分塊圖(尺寸單位：cm)截面形心至上緣距離為：由于主梁的寬度較大，為了保證橋梁的整體受力性能佳，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面由兩種：預(yù)制和吊裝階段的小截面(b=160cm);運(yùn)行階段的大截面(b=220cm)。主梁跨中截面的全截面幾何特性數(shù)據(jù)如表3.2。表3.2主梁跨中大毛截面的集合特性表分塊名稱9下三角④馬蹄⑤Z截面的重心至上關(guān)鍵的距離：截面的重心至下關(guān)鍵的距離：截面的效率指標(biāo)：因此較為合理。(但愿值>0.50)4主梁內(nèi)力計算內(nèi)力計算包括：恒載內(nèi)力計算、活載內(nèi)力計算、溫度次內(nèi)力計算及支座沉降次內(nèi)力計算。恒載內(nèi)力包括一期恒載(箱梁自重)及二期恒載(橋面鋪裝和防撞護(hù)欄等橋面系)作在支座、臨時支座處對應(yīng)增設(shè)了幾種單元。這樣全橋從左到右次序劃分為圖4.1施工階段劃分圖預(yù)制梁自重(一期恒載)g(2)=2×1.25×0.35×(1.4+1.5+0.026)×0.5×25/44.96=0.712kN/mg(3)=2×1.0×0.3×1.46×25/44.96=0.487kN/m單側(cè)人行道3.28kN/m:1號梁：0.5×(0.06+0.078)×1.2×25=2.07kN2號梁：0.5×(0.078+0.111)×2.2×25=5.20kN/m3號梁：0.5×(0.111+0.1275)×2.2×25=6.56kN/m恒載計算匯總見表4.1一期恒載g?(kN/m)二期恒載g?(kN/m)總恒載(kN/m23恒載計算成果運(yùn)用橋梁博士計算中跨合龍后，各截面的彎矩、剪力數(shù)值，彎矩、剪力數(shù)值見下表4.2(a)、4.2(b)4.2(c):(注：由于彎矩對稱，因此只需列出一跨的截面即1.47號截面；又由于剪力反對稱，列出1-47號截面，下同)。階段合計內(nèi)力單元號節(jié)點號階段合計效應(yīng)彎矩(KN.m)剪力(kN)軸力(KN)122334455667788990000000000000000000000000000000000000表4.2(b)恒載引起彎矩、剪力、軸力(第二施工階段)階段合計內(nèi)力單元號節(jié)點號階段合計效應(yīng)彎矩(KN.m)剪力(kN)軸力(KN)12233445566778899續(xù)表4.2(b)3階段合計內(nèi)力單元號節(jié)點號階段合計效應(yīng)剪力(kN)軸力(KN)1122334455667788994.2汽車荷載計算沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)(1)汽車沖擊系數(shù)按下述措施計算根據(jù)《通規(guī)》中的規(guī)定，合用于持續(xù)梁的構(gòu)造基頻計算公式如下：用fi;計算持續(xù)梁沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時，采用f);E—混凝土彈性模量，Pa;1—梁跨中截面慣性矩，m?;沖擊系數(shù)為：μ=0.1767In4.94-0.0157=0.27,故1+μ=1.27主梁荷載橫向分布系數(shù)(1)跨中荷載橫向分布系數(shù)m。(采用修正偏心壓力法計算)本設(shè)計橋跨有5道橫隔梁，承重構(gòu)造的寬跨比為B/l=11.0/44.60=0.25,梁間濕接縫具有可靠的橫向連接效果。按修正偏心壓力法計算荷載橫向分布系數(shù)m。。a.計算主梁抗扭慣矩I對于T形截面，單根主梁抗扭慣矩可近似計算為：c;一為矩形截面抗扭剛度系數(shù)查表4.3取值；對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：馬蹄部分的換算平均厚度：I的計算圖式見圖4.3,計算成果見表4.4。表4.3矩形截面抗扭剛度系數(shù)取值表0C分塊名稱馬蹄Z12302號梁3號梁杠桿原理法合用于雙主梁橋或橫向聯(lián)絡(luò)弱的無中間哼歌來那個的橋梁；杠桿原理法也合用于多梁式橋梁，當(dāng)荷載位于靠近主梁支點時的荷載橫向分布系數(shù)的計算，此時主梁的支撐剛度遠(yuǎn)不小于主梁間橫向聯(lián)絡(luò)的剛度，受力特性與杠桿原理法德假設(shè)相符合。故支點的荷載橫向分布系數(shù)計算如圖4.5所示。按杠桿原理法繪制荷載橫向影響線并進(jìn)行布載。(3)荷載橫向分布系數(shù)匯總(見表4.7)?？缰衺1/4跨m,支點m,1號梁2號梁3號梁1號梁2號梁3號梁公路—Ⅱ級00(1)車道荷載的取值q?=0.75×10.5=7.875kN1m;集中荷載原則值：式中Sqk—主梁在車道荷載的均布荷載作用下的內(nèi)力；Sk—主梁在車道荷載的集中荷載作用下的內(nèi)力；μ—汽車荷載的沖擊系數(shù)，取1.313ζ—多車道橫向折減系數(shù)，本設(shè)計中取3.082;m—荷載橫向分布系數(shù)，由程序自動計算；qk—車道荷載的均布荷載；Pk—車道荷載的集中荷載；yk—對應(yīng)于車道集中荷載的影響線最大豎標(biāo)值。用橋梁博士程序?qū)梁頂部按照實際車道的位置進(jìn)行車道荷載的布置，內(nèi)力圖如下圖4.6。圖4-6汽車彎矩圖車道荷載引起的最大、最小彎矩見下表4.8(取全橋的一跨單元)。表4.8車道荷載引起的最大、最小彎矩單元號節(jié)點號11002233445566778899續(xù)表4.84.3溫度梯度產(chǎn)生次內(nèi)力計算按《通規(guī)》條規(guī)定，橋面采用10cm厚瀝青混凝土。由《通規(guī)》表中查得混凝土鋪裝豎向溫差計算的溫度基數(shù)：T?=14℃,T?=5.5℃,如圖4.8。由溫度梯度產(chǎn)生的內(nèi)力圖如下，圖4.8。整體降溫彎矩圖圖4.8溫度梯度產(chǎn)生的內(nèi)力圖表4.9溫差引起的彎矩正溫差引起彎矩單元號節(jié)點號彎矩彎矩彎矩彎矩110000220033004400550066007700880099000000續(xù)表4.9000000000000000000000000000000續(xù)表4.9000000支座沉降時應(yīng)考慮多種沉降工況，本設(shè)計考慮沉降1個支座，同步沉降2個支座，同步沉降3個支座這三種狀況，并將這些狀況進(jìn)行組合分析，得出組合的最大值和最小值。圖4.9支座沉降1cm(所有)引起彎矩圖表4.10基礎(chǔ)沉降產(chǎn)生內(nèi)力單元號節(jié)點號彎矩單元號節(jié)點號彎矩112233445566778899表4.11支座反力匯總支座反力匯總墩臺序號基本組合最大反力1承載能力極限狀態(tài)組合根《公橋規(guī)》,本組合應(yīng)按下式計算：式中Sud—承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值；Sok—汽車荷載效應(yīng)(含汽車沖擊力、離心力)的原則值；γoi—在租用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)(含汽車沖擊力、離心力)、風(fēng)荷載外的其他Sqk—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)(含汽車沖擊力、離心力)、風(fēng)荷載外的其他第j個可變作用(此處為溫度變化引起內(nèi)力)效應(yīng)的原則值；正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合根《公橋規(guī)》,本組合應(yīng)按下式計算：wi—第j個可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)，汽車荷載(不計沖擊力)ψi=0.7,風(fēng)荷載表4.12承載能力及正常使用極限狀態(tài)各截面的彎矩值單元號節(jié)點號內(nèi)力屬性極限抗力112233續(xù)表4.12445566778899續(xù)表4.12續(xù)表4.12續(xù)表4.12X剪力V箍筋V預(yù)應(yīng)力總抗力設(shè)計剪力0最大剪力0最小剪力3最大剪力3最小剪力6最大剪力06最小剪力9最大剪力09最小剪力00最大剪力0最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力0最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力0最大剪力00最小剪力0最大剪力最小剪力0最大剪力最小剪力0最大剪力最小剪力0最大剪力00最小剪力00最大剪力00續(xù)表4.13最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力0最小剪力0最大剪力00最小剪力0最大剪力00最小剪力最大剪力0最小剪力最大剪力最小剪力00最大剪力最小剪力00最大剪力0最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力0最小剪力0最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力00最小剪力00最大剪力0最小剪力0最大剪力00最小剪力0最大剪力00最小剪力最大剪力最小剪力最大剪力00最小剪力005預(yù)應(yīng)力鋼束估算及布置拉控制應(yīng)力的20%估算。取α=0.8。按照規(guī)范規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土持續(xù)梁應(yīng)滿足使用荷載下的應(yīng)力規(guī)定和承載能力極限狀態(tài)下的正截面強(qiáng)度規(guī)定。因此，預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量可以從這兩方面綜合考慮確定。5.1按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力規(guī)定計算預(yù)應(yīng)力混凝土梁在預(yù)加力和使用荷載作用下的應(yīng)力狀態(tài)應(yīng)滿足的基本條件是：截面上、下緣均不產(chǎn)生拉應(yīng)力，且上、下緣的混凝土均不被壓碎，該條件可表達(dá)為：Wr、W?—分別為截面上、下緣的抗彎模量(可按毛截面考慮);M,x、M—荷載最不利組合時的計算截面內(nèi)力，當(dāng)為正彎矩時取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時取負(fù)值；根據(jù)截面受力狀況，其配筋不外乎有如下三種形式：截面上下緣均布置力筋以抵御正負(fù)彎矩；僅在截面下緣布置力筋以抵御正彎矩或僅在上緣配置力筋以抵御負(fù)彎矩。由于持續(xù)梁橋存在正負(fù)彎矩，顯然應(yīng)考慮第一種狀況，根據(jù)如下公式對上下截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋進(jìn)式中：e上、er—分別為上緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心及下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距截面重心的距離；A—混凝土截面積，可按毛截面計算；K、K—別為截面上、下關(guān)鍵距；由式子5.9、5.10即得截面上下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力所需要的預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)目，顯然，該值為截面的最小配筋值。由5.11、5.12可得截面上、下緣混凝土不致壓碎所需預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)目，顯然，該截面的最大配筋值。將各截面(選擇某些有代表性截面)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計構(gòu)造匯總成表5.1如下：NS(根)NSmin(根)NX(根)NXmin(根)10020330640912457995.2按承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度規(guī)定計算預(yù)應(yīng)力梁到達(dá)受彎極限狀態(tài)時，受壓區(qū)混凝土應(yīng)力到達(dá)混凝土抗壓設(shè)計強(qiáng)度，受拉區(qū)鋼筋到達(dá)抗拉設(shè)計強(qiáng)度。截面的安全性是通過計算截面抗彎安全系數(shù)來保證的。按破壞階段估計預(yù)應(yīng)力筋的公式如下：R,混凝土抗壓設(shè)計強(qiáng)度；Ye——混凝土安全系數(shù)； 按照上式計算得承載能力極限狀態(tài)下各截面的配筋數(shù)目及有關(guān)狀況。1-10號鋼束為正彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力配筋，10-22號鋼束為負(fù)彎矩區(qū)預(yù)應(yīng)力配置，匯總于下表5.2。表5.2承載能力極限狀態(tài)預(yù)應(yīng)力筋配置狀況1234567898888888888慮到受力對稱的需要，每個截面的錨固束只能是2束、4束或者6束。故也許需要根據(jù)構(gòu)②注意鋼束平、豎彎曲線的配合及鋼束之間的空間位置。鋼束一般應(yīng)盡量早地平彎，助于減少預(yù)應(yīng)力傳力過程中局部應(yīng)力的不利影響；能減小鋼束的箍筋設(shè)置支座中心起4m范圍內(nèi)采用閉合式箍筋，間距100mm,其他梁段腹板箍筋間距為200mm,箍筋直徑均為10mm,HRB335鋼材，保護(hù)層厚度為30mm。縱向鋼筋采用HRB335鋼材，翼緣板直徑為10mm,翼板直徑為10mm,每片梁翼板配11根，腹板配44根，鋼筋保護(hù)層厚度均為30mm。截面梁的腹板兩側(cè)，應(yīng)設(shè)置直徑為6~8mm的縱向鋼筋，每腹板內(nèi)鋼筋截面面積宜為寬度，且不應(yīng)不小于200mm,在受壓區(qū)不應(yīng)不小于300mm。腹板內(nèi)設(shè)內(nèi)外兩層縱向鋼筋，HRB335鋼材，直徑10mm,間距100mm,支座兩側(cè)各4m內(nèi)，縱向鋼筋間距設(shè)為100mm,保護(hù)層厚度30mm。6預(yù)應(yīng)力損失計算6.1預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉(錨下)控制應(yīng)力σon=0.75fx=0.75×1866.2鋼束應(yīng)力損失μ—預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》表條采用，取0.25;θ—從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和；k—管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》表條采用，取0.0015;x—從張拉端至計算截面的管道長度，可近似地取該段管道在構(gòu)件縱軸上的投影長錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力直線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，可用下式計算：式中：△l—張拉端錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值(mm),按《公預(yù)規(guī)》表采用；后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響?？蓞⒄铡豆A(yù)規(guī)》附錄D計算如下。反摩擦影響長度l,可按下列公式計算：式中：△o?—單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失；o?—張拉端錨下控制應(yīng)力，按《公預(yù)規(guī)》第條的規(guī)定采用：σ;—預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力；l—張拉端至錨固端的距離。△σ=2△oL預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，由混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失可按對于后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件當(dāng)采用分批張拉時，先張拉的鋼筋由張拉后批鋼筋所引起的混凝土彈性壓縮的預(yù)應(yīng)力損失，可按下式計算：△o—在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法《公預(yù)規(guī)》附錄E:后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，當(dāng)同一截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋逐束張拉時，由混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，可按簡化公式計算：力，取各束的平均值。預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力鋼筋由于鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失終極值，可按下列對預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線：式中：型—張拉系數(shù)，一次張拉時，型=1.0;超張拉時，P=0.9;ξ—鋼筋松弛系數(shù)，I級松弛ζ=1.0,Ⅱ級松弛ζ=0.3;混凝土的收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，由混凝土收縮、徐變引起的構(gòu)件受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失，可按下列公式計算：Ep—預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量；取Ep=1.95×10°MPa;ε(t,t?)—預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為t,計算考慮的齡期為t時的混凝土收縮應(yīng)變，設(shè)混凝土傳力錨固齡期加載齡期均為7d,計算時間t=3650d,橋梁所處環(huán)境的年平均相對濕度為70%,各截面理論厚度h=2A/μ,A為構(gòu)件截面面積，μ為構(gòu)件與大氣接觸強(qiáng)度f和fa;受壓區(qū)混凝土應(yīng)力到達(dá)設(shè)計抗壓強(qiáng)度fa,非預(yù)應(yīng)力鋼筋到達(dá)其抗壓設(shè)計強(qiáng)度fa,并假定受壓區(qū)的混凝土應(yīng)力按矩形分布。但受壓區(qū)布有預(yù)應(yīng)力鋼筋A(yù),時，其應(yīng)力σS—作用(或荷載)效應(yīng)(其中汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù))的組合設(shè)計值，當(dāng)進(jìn)行(或荷載)效應(yīng)項應(yīng)改為γ?S+γpSp,其中Sp為預(yù)應(yīng)力(扣除所有預(yù)應(yīng)力損失)a?—幾何參數(shù)設(shè)計值，當(dāng)無可靠數(shù)據(jù)時，可采用幾何參數(shù)原則值a,即設(shè)計文獻(xiàn)規(guī)根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條，翼緣位于受壓區(qū)的T形截面或I形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行計算：應(yīng)按下列兩式進(jìn)行正截面抗彎承載力計算(其中寬度b=b)f?A+foA,≤fbx+f?A.+(fw-oj)A,當(dāng)不符合上列條件時，計算中應(yīng)考慮截面腹板受壓的作用，其正截面抗彎承載力應(yīng)按下列受壓區(qū)高度x應(yīng)按下式計算：式中：Y?—橋梁構(gòu)造的重要性系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》第條的規(guī)定采用M?—彎矩組合設(shè)計值；fa—混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，按按《公預(yù)規(guī)》第條的規(guī)定采用；fa、fa—縱向一般鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值和抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；σ—受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力；b?—T形或I形截面受壓翼緣的有效寬度，按《公預(yù)規(guī)》第條的規(guī)定采用。表7.1使用階段正截面抗彎驗算：承載能力極限狀態(tài)正截面強(qiáng)度驗算(基本組合)單元號節(jié)點號內(nèi)力屬性極限抗力受力類型與否滿足最小配筋足11是是是是22是是是是33是是是是44下拉偏壓是是是是續(xù)表7.155下拉偏壓是是是是66下拉偏壓是是是是77下拉偏壓是是是是88下拉偏壓是是是是99下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是續(xù)表7.1下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是續(xù)表7.1下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓否是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是續(xù)表7.1下拉偏壓是是下拉偏壓是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是下拉偏壓是是是是使用階段斜截面抗剪驗算《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，對矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列規(guī)b—對應(yīng)于剪力組合設(shè)計值處的矩形截面寬度(mm)或T形和I形截面腹板寬度?—對應(yīng)于剪力組合設(shè)計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點至受壓邊對于變高度(承托)持續(xù)梁，除驗算近邊支點梁端的截面尺寸外，尚應(yīng)驗算截面急劇變化處的截面尺寸?！豆A(yù)規(guī)》第條規(guī)定，對矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)符合下列公式時可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗算，僅需按構(gòu)造規(guī)定配置鋼筋。并在MIDAS中的PSC設(shè)計成果斜截面抗剪驗算表格驗算一欄中顯示跳過，否則顯示驗算，即表達(dá)必須按規(guī)范進(jìn)行計算來配置抗剪鋼筋。《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)配置箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：式中：V?—斜截面受壓端上由作用(或荷載)效應(yīng)所產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值，對變高度(承托)的持續(xù)梁和懸臂梁，當(dāng)該截面處在變高度梁段時，則應(yīng)考慮作用于截面的彎矩引起的附加剪應(yīng)力的影響；V?—斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計值；V—與斜截面相交的一般彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計值；a?—異號彎矩影響系數(shù)，計算簡支梁和持續(xù)梁近邊支點梁端的抗剪承載力時，α?=1;計算持續(xù)梁和懸臂梁近中間支點梁段的抗剪承載力時，α?=0.9;a?—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，α?=1.0;對預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，a?=1.25,但當(dāng)由鋼筋合力引起的截面彎矩與外彎矩的方向相似時，或容許出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，取α?=1.0;b—斜截面受壓端正截面處，矩形截面寬度，或T形和I形截面腹板寬度；?—斜截面受壓端正截面的有效高度，自縱向受力鋼筋合力點至受壓邊緣的距離；P—斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P=100p,p=(A,+A+A)/bh?當(dāng)P>2.5時，取P=2.5;fwk—邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度原則值，即為混凝土強(qiáng)度等級；A?、A—斜截面內(nèi)在同一彎起平面的一般彎起鋼筋、預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積；0、0,—一般彎起鋼筋、預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋(在斜截面受壓端正截面處)的切線與水平線表7.2使用階段斜截面抗剪驗算抗剪計算匯總成果(45×3)X剪力V預(yù)應(yīng)力總抗力設(shè)計剪力滿足尺寸0最大剪力是是0最小剪力是是3最大剪力是是3最小剪力是是6最大剪力0是是6最小剪力是是9最大剪力0是是續(xù)表7.29最小剪力00是是最大剪力0是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力0是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力0是是最大剪力00是是最小剪力0是是最大剪力是是最小剪力0是是最大剪力是是最小剪力0是是最大剪力是是最小剪力0是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力00是是最小剪力0是是最大剪力00是是最小剪力是是最大剪力0是是最小剪力是是最大剪力是是最小剪力00是是最大剪力是是最小剪力00是是最大剪力0是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力00是是最小剪力00是是最大剪力0是是最小剪力0是是最大剪力00是是最小剪力0是是最大剪力00是是最小剪力是是最大剪力是是最小剪力是是最大剪力00是是最小剪力00是是原始參數(shù)(單位制：KN,m,MPa,度，直徑mm)7.2正截面混凝土壓應(yīng)力驗算應(yīng)用橋博程序計算正截面混凝土壓應(yīng)力驗算如下表7.3,從驗算成果可知，正截面混表7.3正截面壓應(yīng)力驗算單元號節(jié)點號應(yīng)力下緣正應(yīng)力最大壓應(yīng)力最小最大壓應(yīng)力最小1100與否滿足規(guī)定是是是是2200與否滿足規(guī)定是是是是3300與否滿足規(guī)定是是是是4400與否滿足規(guī)定是是是是5500與否滿足規(guī)定是是是是6600與否滿足規(guī)定是是是是7700與否滿足規(guī)定是是是是8800與否滿足規(guī)定是是是是9900與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是00與否滿足規(guī)定是是是是1注：由于出圖顏色無法識別在此闡明，圖中由下至上分別代表下緣最小正應(yīng)力、下緣最大正應(yīng)力、上緣最小正應(yīng)力、上緣最大正應(yīng)力。7.3受拉區(qū)鋼筋拉應(yīng)力驗算預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力值σ(對后張法構(gòu)件為梁體內(nèi)錨下應(yīng)力)應(yīng)符合下列規(guī)定：根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列規(guī)定。對鋼絞線、鋼絲，未開裂構(gòu)件：所有預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；σ一預(yù)應(yīng)力鋼筋由于構(gòu)造自重、汽車荷載、人群荷載、溫差產(chǎn)生的應(yīng)力。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，全預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，由作用(或荷載)原則值產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計算?；炷练ㄏ驂簯?yīng)力σ和拉應(yīng)力σ:式中：M?—按作用(或荷載)原則值組合計算的彎矩值；y?—構(gòu)件換算截面重心軸至受壓區(qū)或受拉區(qū)計算纖維處的距離。預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗算見表7.4。鋼束沿程最大應(yīng)力容許應(yīng)力與否滿足1是2是3是4是5是6是7是8是9是是是是是是是是是是是是是是7.4使用階段斜截面主壓應(yīng)力驗算n—在同一截面上豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的肢數(shù)；σ、σ—豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋、縱向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除所有預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)b—計算主應(yīng)力點處構(gòu)件腹板的寬度；S?、S,—計算主應(yīng)力點以上(或如下)部分換算截面面積對換算截面重心軸、凈截面面積對凈截面重心軸的面積矩；0,—計算截面上預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的切線與構(gòu)件縱軸線的夾角。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第規(guī)定，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：σp≤0.6f根據(jù)上述原理并應(yīng)用橋博程序計算使用階段斜截面主壓應(yīng)力驗算成果見下表7.5。表7.5使用階段斜截面主壓應(yīng)力驗算最大主壓應(yīng)力單元號節(jié)點號應(yīng)力主應(yīng)力(Mpa)11與否滿足規(guī)定是22與否滿足規(guī)定是33與否滿足規(guī)定是44與否滿足規(guī)定是55與否滿足規(guī)定是66與否滿足規(guī)定是77與否滿足規(guī)定是88與否滿足規(guī)定是99與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是續(xù)表7.5與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是續(xù)表7.5與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是續(xù)表7.5與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是續(xù)表7.5與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是續(xù)表7.5與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是與否滿足規(guī)定是考慮到主梁翼緣板內(nèi)鋼筋是持續(xù)的，故邊主梁和中主梁的行車道板可分別按懸臂板和兩端固結(jié)的持續(xù)板計算。8.1懸臂板荷載效應(yīng)計算由于寬跨比不小于2,故按單向板計算，懸臂長度為1.0m,見圖8.1(a)(1)主梁架設(shè)完畢時橋面板可看做成0.7m長的懸臂單向板，計算圖式見圖8-1(b)。計算懸臂根部一期永久作用效應(yīng)：(2)成橋后橋面現(xiàn)澆部分完畢后，施工二期永久作用，此時橋面板可當(dāng)作凈跨徑為1.0m的懸臂單P=1.52kN,為人形欄桿重力。二期永久作用效應(yīng)如下：(3)總永久作用效應(yīng)可變作用在邊梁懸臂板處，只作用有人群，計算圖式見圖8.1(d)。3.承載能力極限狀態(tài)作用基本組合按《通規(guī)》第條：V?=1.2V?+1.4×0.8V,=1.2×7.07+1.4×0.8×8.2持續(xù)板荷載效應(yīng)計算對于梁肋間的行車道板，在橋面現(xiàn)澆部分完畢后，實質(zhì)上時一種支承在一系列彈性支承上的多跨持續(xù)板，一般采用較較簡便得近似措施進(jìn)行計算。對于支點處和跨中截面的設(shè)計彎矩，先計算出一種跨度相似的簡支板在永久作用和活載作用下的跨中彎矩值M?,再乘以偏安全的經(jīng)驗系數(shù)加以修正。彎矩修正系數(shù)視板厚度t與梁肋高度h的比值來選用。本設(shè)計中t/h=18/(210-18)=1/10.67<1/4,表明主梁抗扭能力較大，取跨中彎矩：(2)成橋后計算剪力時：1=1;本設(shè)計中1=2.0m。M??=(0.4+0.55)×0.3×4.5+0.5×2.18×0.55×4.61=4.05kN·mV?=0.5×(0.65+0.35)×0.6×4.5+0.5×1×2×4.61=(3)總永久作用效應(yīng)支點截面永久作用彎矩為：M=Mg-0.7×M??=-1.35-0.7×4.05=-4支點截面永久作用剪力為：跨中截面永久作用彎矩為：M=0.5×M??=0.5×4.05=2.03kN·m圖8.2簡支板二期永久作用計算圖(尺寸單位：cm)可變作用根據(jù)《通規(guī)》第條，橋梁構(gòu)造局部加載時，汽車荷載采用車輛荷載。由《通規(guī)》表可知，后輪著地寬度b,及長度a?為：a?=0.20m,b?=0.6m平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度：(1)車輪在板的跨中部時垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度：且不得不不小于21/3=1.45m,故取a=1.45m。此時兩個后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊，應(yīng)求兩個車輪荷載的有效分布寬度a=1.45+1.4=2.85m,折合成一種荷載的有效分布寬度a=2.8512=1.425m。(2)車輪在板的支承處時垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度：(3)車輪在板的支承處附近，距支點距離為x時垂直于板的跨徑方向的荷載分布寬度：a的分布見圖8.3。將加重車后輪作用于板的中央，求得簡支板跨中最大可變作用的彎矩值：計算支點剪力時，可變作用必須盡量靠近梁肋邊緣布置?？紤]了對應(yīng)的有效工作寬度后，每米板寬承受的分布荷載如圖3-21所示。支點計算公式為：V=(1+μ)(A?y?+A?y?+A?yV=1.27×(36.14×0.80+14.87×0.93+36.14×0.27+4.1×0.11)=68.3截面設(shè)計、配筋和承載力驗算懸臂板和持續(xù)板支點采用相似的抗彎鋼筋，故只需按其最不利荷載效應(yīng)配筋，即查每米寬板內(nèi)的鋼筋截面積表，當(dāng)選φ12鋼筋時，鋼筋間距15cm,提供的鋼筋面積A,=7.54cm2,實際配筋面積遠(yuǎn)不小于計算面積，則其承載力不小于作用效應(yīng)，故承載力按《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，矩形截面受彎構(gòu)件的截面尺寸應(yīng)符合下列規(guī)定。即表明滿足抗剪最小尺寸規(guī)定。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，若符合下式規(guī)定，則不需進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算。即0.5×103a?f?bh?=0.5×103×1×1.83×1000×263=240.65kN≥Y?V?=98.92kN因此不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算，僅按構(gòu)造規(guī)定配置鋼筋。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，板內(nèi)應(yīng)設(shè)垂直于主筋的分布鋼筋，直徑不應(yīng)不不小于8mm,9橋梁下部構(gòu)造尺寸設(shè)計由帽蓋(頂帽、墩帽)和墩身構(gòu)成。帽蓋是橋墩支承橋梁支座或拱腳的部分，其作用整體。墩身是橋墩承重的主體構(gòu)造，其作用是把橋梁上部構(gòu)造荷載傳給橋梁基礎(chǔ)和地基。入不超過墩身體積25%的片石，以節(jié)省水泥。實體墩也可用預(yù)制的塊件在工地砌筑，各塊由帽蓋(頂帽、臺帽)和臺身構(gòu)成。臺身有前墻和側(cè)墻(冀墻)兩部分。前墻是橋臺系時，除在橋面系同前墻相會處需設(shè)置臺帽之外，在(1)重力式橋臺依托自重來保持橋臺穩(wěn)定的剛性實體，它適于用石料砌筑，規(guī)定地(2)埋置式橋臺埋置于路堤錐體護(hù)坡中的橋臺，它僅露出臺帽以上的部分以支承橋坡往往伸入河道，侵占了泄水面積，并易受到水流沖刷，因此必須十分重視護(hù)坡的保護(hù)；(3)薄壁橋臺以L形薄壁墻作成的橋臺。這種橋臺有前墻和扶壁，前墻是重要承重部分，扶壁設(shè)于前墻背面，支撐于墻底板上。扶壁有若干道，其作用是增長前墻的剛度。(4)木墩臺重要用于木橋。目前僅在某些易于取材的林區(qū)采用此類墩臺，其他形式本設(shè)計由于張拉預(yù)應(yīng)力鋼絲量少，作為T梁45米設(shè)計跨度比較大使得墩柱設(shè)置時未(1)地質(zhì)及水文資料值r取60kPa,土單位容重為20.0kN/m3,地基土比例系數(shù)為30MN/m?。巖石埋深在河床如下10～12m左右，其中強(qiáng)風(fēng)化花崗巖極限側(cè)摩阻力原則值t取120kPa,樁端土的容許承載力為2200kPa,該層巖石厚度約為4.7米。下部為中風(fēng)化花崗巖，樁端土的容許承載力為(2)使用材料闡明混凝土：蓋梁和墩柱采用C30混凝土，系梁及鉆孔鋼筋：蓋梁主筋采用HRB335鋼筋，其他均采用R235鋼筋。參照公路橋涵設(shè)計圖，鉆孔樁、擴(kuò)大基礎(chǔ)橋墩橋臺(配預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁上部構(gòu)造JT/GQS024—83)并進(jìn)行合適的調(diào)整，選用圖9.1所示構(gòu)造尺寸第二部分也在不停的擴(kuò)大，土地資源顯得日益緊缺，煤礦采空地，但煤礦采空區(qū)的沉降機(jī)理問題是一類特殊的巖土工程問題，受諸多原因控制和影響?；蜃湓诓煽諈^(qū)，這會給路基、路面及其他橋梁等構(gòu)筑物的施工帶來風(fēng)險和潛在的危害，煤炭是我國重要能源之一，數(shù)年的開采在全國各地形成了諸多大范圍、大規(guī)模的采持續(xù)發(fā)展的規(guī)定，許多工業(yè)與民用建筑工程、交通運(yùn)送工程需要建設(shè)在新、老采空區(qū)內(nèi)。部大開發(fā)和可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的實行，許多公路、鐵路、廠房等需要建立在或穿越采空區(qū)，所謂長壁陷落法采空區(qū)是由長壁大冒頂采煤法形成的采空區(qū)；短壁陷落法采空區(qū)是可分為如下幾類：1.淺層采煤區(qū)：開采深、厚比不不小于40的采空區(qū)；2.中深層采空區(qū)：開采深、厚比不小于40,但不不小于200的采空區(qū)；3.深層采空區(qū)：開采深、厚比等于或不小于200的采空區(qū)。按煤礦采空區(qū)形成和停采的時間分類，可以分為新采空區(qū)和舊采空區(qū)兩種。所謂新采空區(qū)是指現(xiàn)采空的采空區(qū)(采煤后放頂或剛放頂?shù)牟煽諈^(qū))。其地表移或已停采的采空區(qū)(或指新采空區(qū)此前的采空區(qū)),其地表移動、變形和移動盆地等已形煤炭儲量和產(chǎn)量，分別居世界第三位和第一位。煤炭是我國目第一能源的地位不會變化。據(jù)調(diào)查，我國除上海市外，各省(區(qū))、直轄市均有煤炭資源筑物下、鐵路下、水體下)進(jìn)行了詳細(xì)研究。同步，對采空區(qū)地表構(gòu)筑物保護(hù)和防治技術(shù)的探測，國內(nèi)外重要是以采礦狀況調(diào)查、工程鉆探、地球物理勘探為主，輔以變形觀測、巖層節(jié)理面的滑移越明顯，其成果將導(dǎo)致采空區(qū)上山方向的部分巖層受拉，甚至被剪斷，上發(fā)展。假如巖層傾角很大，開采邊界距地表越近，跨落范圍稱為下沉盆地。在礦區(qū)稱為塌陷區(qū)，當(dāng)開采空間跨度足夠大，雖然完整堅硬的頂板，當(dāng)?shù)叵麻_采影響到大地表后來，在采空區(qū)上方地表將形成一種凹陷盆地，或稱為地礦層平緩和充足采動狀況下，發(fā)育完全的地表移動盆地可分為三個區(qū)域，中間區(qū)位于采空區(qū)正上方，其地表下沉均勻，地面平坦，一般不出現(xiàn)裂縫，地表沉降值最大。內(nèi)邊緣區(qū)位于采空區(qū)內(nèi)側(cè)上方，其地表下沉不均勻，地面向盆地中心傾斜，呈凹形，一般不出現(xiàn)明顯的裂縫。外邊緣區(qū)位于采空區(qū)外側(cè)礦層上方，其地表下沉不均勻，地面向盆地中心傾斜，稱凸形，常有張裂縫出現(xiàn)。地表移動盆地的外邊界，常以地表下沉10mm為原則來圈定。3采動影響與建(構(gòu))筑物破壞關(guān)系3.1地表移動與變形煤層開采后，采空區(qū)上覆巖層產(chǎn)生垮落帶、斷裂帶、彎曲帶，在地表形成一種比采空區(qū)范圍大得多的下沉盆地，如圖3.1。描述地表移動盆地內(nèi)移動和變形的指標(biāo)是下沉、傾斜、曲率、水平移動和水平變形等。下沉盆地內(nèi)任一點的地表移動過程可分為三個階段：初始期、活躍期和衰退期。一般規(guī)定衰退期從活躍期結(jié)束時開始，到六個月內(nèi)下沉值不超過30mm為止。在按照規(guī)程規(guī)定的“移動穩(wěn)定”后，實際上地表尚有少許殘存下沉量，這個殘存下沉量將持續(xù)相稱長一段時間，與開采深度、覆巖性質(zhì)、頂板管理措施等有關(guān)。在老采空區(qū)上方新建建(構(gòu))筑物時，應(yīng)根據(jù)開采結(jié)束時間，估計殘存下沉的影響。3.2地表移動與變形對建(構(gòu))筑物的影響地下開采引起的地表移動和變形，對座落在影響范圍內(nèi)的建(構(gòu))筑物將產(chǎn)生影響，這種影響一般是由地表通過建(構(gòu))筑物的基礎(chǔ)傳到建(構(gòu))筑物上部構(gòu)造的。在不一樣的地表變形及大小作用下，對建(構(gòu))筑物將產(chǎn)生不一樣的影響果。(1)地表下沉和水平移動對建(構(gòu))筑物的影響地表大面積、平緩、均勻的下沉和水平移動，一般對建(構(gòu))筑物影響很小，不致引起建(構(gòu))筑物破壞，故不作為衡量建(構(gòu))筑物破壞的指標(biāo)。如建(構(gòu))筑物位于盆地的平底部分，最終將展現(xiàn)出整體移動，建(構(gòu))筑物各部件不產(chǎn)生在地下水位很高的狀況下，地表沉陷后盆地積水，使建(構(gòu))筑物沉沒在水中，雖然其不受損害也無法使用。非均勻的下沉和水平移動，對工農(nóng)業(yè)和交通線路等有不利影響。(2)地表傾斜對建(構(gòu))筑物的影響移動盆地內(nèi)非均勻下沉引起的地表傾斜，會使位于其范圍內(nèi)的建(構(gòu))筑物歪斜，尤其是對底面積很小而高度很大的建(構(gòu))筑物，如水塔、煙囪、轉(zhuǎn)。(3)地表曲率變形對建(構(gòu))筑物的影響曲率變形表達(dá)地表傾斜的變化程度。建(構(gòu))相似。前者是建(構(gòu))筑物中間受力大，兩端受力小，甚至處在懸空狀態(tài)，產(chǎn)生破壞時，曲率變形引起的建(構(gòu))筑物上附加應(yīng)力的大小，與地表曲率半徑、土壤物理力學(xué)性質(zhì)和建(構(gòu))筑物特性有關(guān)。一般是隨曲率半徑的增大，作用在建(構(gòu))筑物上的附加應(yīng)力減?。浑S建(構(gòu))筑物長度的增大、底面積增大，建(構(gòu))筑物產(chǎn)生的破壞也加大。(4)地表水平變形對建(構(gòu))筑物的影響地表水平變形是引起建(構(gòu))筑物破壞的重要原因。尤其是磚木構(gòu)造的建(構(gòu))筑物，抗拉伸變形的能力很小，因此它在受到拉伸變形后，往往是先在建(構(gòu))筑物的微弱部位(如門窗上方)出現(xiàn)裂縫，有時地表尚未出現(xiàn)明顯裂縫，而在建(構(gòu))筑物墻上卻出現(xiàn)了裂縫，破壞嚴(yán)重時也許使建(構(gòu))筑物倒塌。拉伸變形能出現(xiàn)剪切或擠壓裂縫，使門窗變形、開關(guān)不靈等。水平變形對建(構(gòu))筑物的影響程度與地表變形值的大小，建(構(gòu))筑物的長度、平面形狀、構(gòu)造、建筑材料、建造質(zhì)量、建筑基礎(chǔ)特點，建(構(gòu))筑物和采空區(qū)的相對位置等原因有關(guān)。其中地表變形值的大小及其分件、地質(zhì)構(gòu)造等原因的影響。地表水平變形對甲醇廠的設(shè)備影響很常運(yùn)轉(zhuǎn)，甲醇廠的大多數(shù)建(構(gòu))筑物都是由兩個或兩個以上獨立基礎(chǔ)支撐的，因此，水3.3建(構(gòu))筑物破壞與地表變形的關(guān)系地表變形使建(構(gòu))筑物的基礎(chǔ)及其構(gòu)造產(chǎn)生附加應(yīng)力，從而使建(構(gòu))筑物遭受到某種程度的損害。建(構(gòu))筑物受開采影響的損害程度取決于地表變形值的大小和建(構(gòu)) (構(gòu))筑物，其損壞等級劃分見表3.1。其他構(gòu)造類型的建(構(gòu))筑物參照表3.1的規(guī)定執(zhí)表3.1磚混構(gòu)造建筑物損壞等級等級建筑物損壞程度形曲率I自然間磚墻上出現(xiàn)寬度1～2mm的裂縫的裂縫；多條裂縫總寬度不不小于10mm輕微損壞簡樸Ⅱ自然間磚墻上出現(xiàn)寬度不不小于15mm的裂縫；多條裂縫總寬度不不小于不小于1/3截面高度；梁端抽出不不小輕度損壞小修Ⅲ自然間磚墻上出現(xiàn)寬度不不小于30mm的裂縫；多條裂縫總寬度不不小于50mm,鋼變形中度損壞中修續(xù)表3.1自然間磚墻上出現(xiàn)寬度不小于30mm的裂縫；多條裂縫總寬度不小于50mm;梁端抽出不不小于60mm;磚柱出現(xiàn)不不小于25mm的水平錯動嚴(yán)重?fù)p壞自然間磚墻上出現(xiàn)嚴(yán)重交叉裂縫、上下貫穿裂縫，以及嚴(yán)重外鼓、歪斜；鋼筋混凝土梁、柱裂縫沿截面貫穿；梁端抽出不小于60mm;磚柱出現(xiàn)不小于25mm的水平斷層對地表移動與變形產(chǎn)生影響的原因在于斷層帶處巖層的力學(xué)強(qiáng)度大大地低于周斷層露頭兩側(cè)附近的地表變形變得緩和，不不小于正常值。為此，在建筑物平面布置時，地表移動觀測站的現(xiàn)場實測闡明地下開采結(jié)束后來，通過一定期間，地表不再繼續(xù)還需同步考慮開采殘存沉降的影響。4.2采空區(qū)建筑物地基的穩(wěn)定性分析老采空區(qū)建筑地基的危害程度及穩(wěn)定性評價在國內(nèi)外都屬于一種較新的課題。在老采空區(qū)上方修建建筑物的關(guān)鍵問題是對老采空區(qū)建筑地基的穩(wěn)定性評價問題。目前，我國的有關(guān)分析措施有如下三種。圖4.1采空區(qū)頂板穩(wěn)定性示意圖如圖3所示，礦層采空后其頂板巖塊ABCD因重力W的作用而下沉，兩邊的楔體ABM和CDN也對其施加水平壓力P。因此，在AB和CD兩個面上又受到因P的作用而產(chǎn)生的摩阻力f的抵御?，F(xiàn)取采空段(巷道)單位長度為計算單元，則作用在巷道頂板的壓P—楔體ABM和CDN作用在AB和CD面上的主壓應(yīng)f—巷道單位長度側(cè)壁的摩阻力，kN/m;當(dāng)建筑物建在采空區(qū)上時(設(shè)建筑物基底單位壓力為PO),根據(jù)力平衡分析，有：Q=W+BPo-2f當(dāng)H增大至某一深度，使頂板巖層恰好保持自然平衡狀態(tài)(即Q=0),此時的H稱為臨界深度Ho,可得臨界深度的計算公式：當(dāng)H<Ho時，地基不穩(wěn)定；當(dāng)Ho≤H≤1.5Ho時，地基穩(wěn)定性差；當(dāng)H≥1.5Ho時，地基穩(wěn)定。該措施僅合用于埋深較淺、地質(zhì)條件簡樸的小煤窯采空區(qū)場地。(2)附加應(yīng)力法附加應(yīng)力法是以建筑物荷載影響深度與采空區(qū)冒落裂隙帶發(fā)育高度與否重疊來確定建筑物層數(shù)、判斷采空區(qū)地基穩(wěn)定性的措施。冒落裂隙帶發(fā)育高度與建筑物荷載影響深度之間存在三種狀況，其中建筑物荷載影響深度是由地基產(chǎn)生的附加應(yīng)力決定，即當(dāng)?shù)鼗懈郊討?yīng)力σz=0.loc(oc為自重應(yīng)力)時，把此時的深度z作為建筑物荷載影響深度。1)當(dāng)建國外學(xué)者在20世紀(jì)80年代后期運(yùn)用有限元和邊界元法研究采動覆巖產(chǎn)生垮落的開采條件和垮落高度、覆巖產(chǎn)生離層裂縫的力學(xué)條件及離層裂縫的分析是一種極其復(fù)雜的問題。它不僅和開采煤層的厚度、傾角、埋深、上覆巖層的巖性、發(fā)育高度為煤層采厚的3～5倍，斷裂帶的發(fā)育高度為煤層采厚的9～35倍。建筑物的建等于對應(yīng)深度處地基土層的自重應(yīng)力的10%時，可認(rèn)為建筑物荷載對該深度處的地層不產(chǎn)量的沉降。正常狀況下，當(dāng)采深不小于150m和深厚比不小于30后，地表新建建(構(gòu))筑物不會對采空區(qū)產(chǎn)生影響。尤其應(yīng)指出的是，當(dāng)采深超過150m后，采空區(qū)雖不受新建沉量不不小于30mm,此時可認(rèn)為地表移動穩(wěn)定。當(dāng)在此采空區(qū)地表不進(jìn)行大規(guī)模工程建設(shè)時，地表會一直保持這種穩(wěn)定狀態(tài)。但若在此采空區(qū)上地表新建建(構(gòu))筑物，由于新建建(構(gòu))筑物的荷載向地下有一定影響深度，當(dāng)這個深度與地下采空區(qū)的垮落帶、斷裂(1)覆巖破壞高度計算關(guān)，參照《建筑物、水體、鐵路及重要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開采規(guī)程》,選用計算公式如(2)建(構(gòu))筑物荷載影響深度計算建(構(gòu))筑物的建造使地基土中原有的應(yīng)力狀態(tài)發(fā)生變化，從而引起地基變形，出現(xiàn)基礎(chǔ)沉降。建(構(gòu))筑物荷載的影響深度隨建筑荷載的增長而增大。一般地，當(dāng)?shù)鼗薪ㄖ奢d產(chǎn)生的附加應(yīng)力等于對應(yīng)深度處地基層的自重應(yīng)力的20%時，即可以認(rèn)為附加應(yīng)如采空區(qū)垮落、斷裂帶時，則應(yīng)計算附加應(yīng)力直至地基自重應(yīng)力10%位置處，方可認(rèn)為附加應(yīng)力對該深度處的地基不產(chǎn)生多大影響。深度即為建(構(gòu))筑物荷載影響深度(H影)。表土層厚取20m,表土層計算容重取20kN/m3,如下巖層計算容重取25kN/m3。k—多種荷載(矩形、方形、條形荷載等)下的豎向附加應(yīng)力系數(shù)；P—建(構(gòu))筑物基礎(chǔ)底面處豎向均布荷載，kN/m2;開灤、平頂山、陽泉、焦作、晉城等礦區(qū)，也在采空區(qū)上方地表新建了住宅樓、辦空區(qū)處理后的殘存變形；對于采深較小的長壁開采后形成的采空區(qū)，假如殘留煤柱較多，目前針對采空區(qū)的處理方案重要可分為地下處理和地上處理兩大類。所謂地上處理早在十九世紀(jì)末，德國最早開始進(jìn)行建筑物下采煤的研究工作，并成功地實現(xiàn)了在充法開采。到了二十世紀(jì)前期，德國魯爾礦區(qū)就已提出采用建筑物構(gòu)造措施保護(hù)建筑物?；?，克諾特的地表變形估計理論已被廣泛采用。波蘭還制定了指導(dǎo)性文獻(xiàn)，如《受5采加固。我國在1978年由煤科總院唐山分院初次提出采動區(qū)抗變形建筑物設(shè)計，并付諸實行。通過國內(nèi)科研院所和高等院校近二十年的研究與實經(jīng)驗，并獲得了較明顯的技術(shù)、經(jīng)濟(jì)和社會效益。盡管如此在開采沉陷研究中，許多學(xué)者都認(rèn)識到巖層移動過程中層間分離現(xiàn)象通過大量觀測區(qū)上方存在一種拉伸區(qū)的論點。近年來，對覆巖離層注漿控制地表沉陷提出了許多理論，作用，擠壓下位巖層作用覆巖離層注漿地表沉陷控制技術(shù)從主線上變化了地表移動形態(tài)，采鏡像，采用影響函數(shù)法進(jìn)行覆巖離層注漿條件下的地表沉陷計算地評價注漿效果應(yīng)是根據(jù)同一采區(qū)實行注漿后的實測地表下沉盆地體積與未實行注漿的實測下沉盆地體積比較而定姜德義等以礦山開采沉陷理論和彈性薄板理論為基礎(chǔ)提出了過試驗研究不一樣地段全充填或半充填注漿并加固，采用一種新型地基計算模型計算后，帶巖土體離層、裂縫，使之形成一種剛度大、整體等作為評價指標(biāo)，將采空區(qū)穩(wěn)定性等級劃分為4個級別，以屬性數(shù)學(xué)理論建立各評價指標(biāo)準(zhǔn)則進(jìn)行評判。研究表明，該模型對采空區(qū)穩(wěn)定性的預(yù)測評沉降常常引起已周圍土體變形而導(dǎo)致鄰近建筑物傾斜、開裂和地下管線斷裂等嚴(yán)重后果，全面和定量化由于采空區(qū)地基變形預(yù)測問題是一種復(fù)雜的非線性問題，其影響原因諸多，首先現(xiàn)場勘探線布置和物探儀器：(1)剖面布置：查清建筑物附近與否由煤礦采空區(qū)另一方面電阻率反演措施及資料的解釋(1)電阻率反演措施：原理高密度電法直接獲的基本特點，直接影響老采空區(qū)的地基穩(wěn)定性；在采空區(qū)不一樣位置的建筑荷載作用下，率變形、剪切變形、扭曲變形的能力，建筑物的抗變形設(shè)計致工程問題處理的失敗。應(yīng)將采空區(qū)處理系統(tǒng)化、智能化。采空理及檢測子系統(tǒng)的建立，針對不一樣類別采空區(qū)的特點，表殘存沉降和建筑物沉降動態(tài)過程，及時掌握地表變形狀況；4.采空區(qū)地基與基礎(chǔ)處理措施及檢測措施需深入的改善。尤其要加強(qiáng)新措施的研究，提出對應(yīng)的原則，且原則的提出不能僅僅局限于某一詳細(xì)工程，應(yīng)當(dāng)具有一定的通用性，這就需要綜合國內(nèi)外多種經(jīng)驗，提出具有規(guī)范性質(zhì)的一系列規(guī)定，以便于應(yīng)用。[12]黃平路，陳從新，肖國峰，等.復(fù)雜地質(zhì)條件下礦山地下開采地表變形規(guī)律的研究[J].巖土力FractureMechanics,2023,69(7):813-833.[15]鄧喀中，馬偉民，何國清.多煤層開采時條帶空間位置對巖層移動的影響[J].中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)[18]JerzyPrus.Influenceofminingoperationupontheconditionofenvironmentintheindustrialareupper[C].ProceedingsofSecondWor[21]黃平路，陳從新，肖國峰.復(fù)雜地質(zhì)條件下礦山地下開采地表變形規(guī)律的研究[J].巖土力[24]孟偉，張立偉，曾德禮.不一樣原因作用下采空區(qū)對地表穩(wěn)定性影響分析[J].路基工djoints[M].JournalofEngineeringMechnics,ASCE,1992,118(12)[27,Finiteelementtechniquesformodelinggroundwaterflow[31]FerrariCR.Residualcoalminingsubsidence-somefacts[J].MiningTec第三部分翻譯原文：AUTOMATICDEFLECTIONANDTENPERATUREMONITORINSwissFederalInstituteofTechnology,LausannThereisaneedforreliablemoaitoringsystenstofollowtheerolarionofthebehaviorDeflectiousandrotatiousarevaluesthatreflecttheorerallstructurebehavior.Thispeperpresentsaninnvativeapproachtothemeasurementoflong-tenndeformationsofbridgesbyuseofinclinometers.Highprecsionelectronicinxlinometerscanbelong-tennrotationswithoutdisruptionofthetrafc.InaddrinstrumentshxveproventobesufficientlystableovertTheMentuebridgesaretwin565mlounderconstructioninSwitzerland.Thebridgesarebuiltbythebalancedcantsystemwasinstalledinrecordstherotationandtenperatureatauunberofmeasuringpoints.Thmeasurementofrotationsandconcretetenpemovementsinducedbythermalcondirions.Thesystemwllbeusedincohydrostaticlevelingsetuptofolowthelong-ternbehaviorofthebndge.PrelirninaryresultsshowthatthesystemperfomnsreliablyandthattheaccuracyofCompanisonoftheevohtionofrotationsandtemperachangesinairtenperatureratheAllovertheworld,themumberofstructuresinsenicekee 1MIC0110U8NNtraffcandtheincreaseddependencessarytoforeseeandantictpatethedeteriorationoarepartofmajortransportabonsystems,rehabilitationworksneordertominimizedisnptionsoftrafft.AutomaticmonitoringofstructuresiLong-tennmonitoringofbridgesisanimportantpartofthisoveboththeimpactandthecostofmaintenanceandrehebilitationworkofmsjorstruchres.Byknowingtherateofdetenorationofagivenstructure,theengineerisabletoanadequatelydefinethetiningofrequredinterventions.Curlthecondtionofthestructrerequresthem,withoutredicingtheorerallsaThepaperpresentsaninmovativeapproachtothemessurementoflong-termbridgedeformations.Theuseofhighprecisioninchinometerspermitsaueffective,accurateanduuobtrusivefollowingofthelong-tennrotaions.ThemeasurementscanbeperfornedundertrafficconditSimnitaneousmeasurementofthetenperaureatseverallocations2.LONG-IERMMONITORINGOFBRIDGESAspatofitsresearchandseniceactivitieLausame(EPFL),IBAP-ReinforcedandPrestressedConcretehasmoutoringoflong-timedeformationsofbridgesandothers[1,2,3,4].Inthepast,IBAPhasdevelopedasystenfortsuficienrtlyacaurate,beasllyapplicabletoboxgirderbnidgeswithana2MIC0110U8NAL0FCNLDSNLI10Occasionalcontinmousmeasurementsoverperniodsof24hourshaveshowathattheanplinudeofdalymovementsissiguificant,usuperiodofseveralyearsbeforeandaftertheywerealongwthmeasurementspeprmanlycasedbythermsletfiectsonthebridges.Inthecabythebalancedcannlevermethod,wionasxunydayisofthesInstantaneousmeasurements,asthosemadebyhydrostaticleveling,arenotnecessanlyrepresentativeofthemeanpositionofthebridge.Thisoccursbecausethepositionofthebnidgeatthetineofthemeasurementisinftuencehoursanddays.EvenifeverycarewastakentoreroftperfomedontheLutivebndgestn1988byahadthesameeffectonbothofthemVetiealdagacanentsinceytts|mml(a)EroliteaafaGehFigure1:Long-termdeflectionsofthe