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文檔簡介
1.由氧氣O2與氮?dú)釴2組成的空氣,其中氧氣的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。ABCD題解:混合氣體質(zhì)量分?jǐn)?shù)與容積分?jǐn)?shù)間。2.由某種x氣體與某種氣體組成的混合氣體,參數(shù)為p、V、T,已知其中x氣體的分壓力px,分體積Vx,混合氣體中x氣體的狀態(tài)方程。ABCD題解:混合氣體中某一種氣體狀態(tài)的描述,若采用時,對應(yīng)的是狀態(tài);若采用時,對應(yīng)的是,因此,混合氣體中某一種氣體狀態(tài)方程可以有兩種方式表示:。3.剛性容器中有某種理想氣體,參數(shù)p1、V1、T1,現(xiàn)定溫充入另一種x氣體,使容器中的壓力升到p2,充入的氣體質(zhì)量。ABCD題解:充入x氣體后,容器中為混合氣體,總壓力為,x氣體的分壓力,混合氣體中x氣體的狀態(tài)方程,。4.剛性容器中原有某種理想氣體,參數(shù)p1、V1、T1,現(xiàn)定溫充入第二種氣體,使容器中的壓力升到p2,容器中現(xiàn)貯氣體。ABCD題解:混合氣體狀態(tài)方程可以由三種表達(dá):①針對混合氣體;②針對混合氣體中某種氣體,采用分壓力概念時;③同樣針對混合氣體中的某種氣體,采用分容積概念時,此題采用了①的表達(dá)式。5.由體積分?jǐn)?shù)為20%氧氣,30%氮?dú)猓?0%二氧化碳組成的混合氣體,其定值定壓體積熱容。ABCD題解:二氧化碳是多原子氣體,其定壓定值摩爾熱容為9×4.157,而氧氣、氮?dú)馐请p原子氣體7×4.157。6.由組成的混合氣體,其定容體積定值熱容。ABCD題解:均為雙原子氣體,定容定值摩爾熱容均為,當(dāng)采用體積計量單位時,體積熱容,故正確答案為。7.由組成的混合氣體,其定壓定值質(zhì)量熱容A。ABCD12.若已知濕空氣中水蒸汽分壓pv低于水蒸汽飽和壓力ps,則濕空氣的狀態(tài)為。A飽和濕空氣B未飽和濕空氣C無法確定D理想氣體題解:在濕空氣溫度下,為水蒸氣可能達(dá)到的最高壓力,當(dāng)時水蒸氣為過熱蒸汽狀態(tài),當(dāng)時為飽和蒸汽狀態(tài)。13.若已知濕空氣中相對濕度<100%,則濕空氣。A一定是未飽和濕空氣B一定是飽和濕空氣C含濕量為最大值Dpv>ps題解:<100%時,則,故水蒸氣為過熱蒸汽,濕空氣為未飽和狀態(tài)。14.若測得濕空氣濕球濕度低于干球濕度,則濕空氣。A是飽和濕空氣B是未飽和濕空氣C相對濕度達(dá)到最大值D含濕量達(dá)最大值題解:當(dāng)濕空氣為飽和狀態(tài)時,濕球溫度、干球溫度之間,濕空氣為未飽和狀態(tài)時。15.梅雨季節(jié)墻面“出汗”是由于。A墻面溫度低于大氣的露點(diǎn)溫度B墻面受潮C墻面溫度達(dá)到飽和狀態(tài)D墻面溫度高于大氣的露點(diǎn)溫度16.氣體在管道中可逆流動時,任何截面上的滯止焓。ABCD均相等題解:由穩(wěn)定流動能量方程可知,任何斷面上工質(zhì)的能量均守恒,當(dāng)h↓則cf↑,故任何斷面上滯止焓均相等。17.氣體在管道中可逆流動時,任何截面上的滯止?fàn)顟B(tài)。A均相同B不相同C由各斷面的確定,不一定相同。D無法比較題解:絕熱可逆流動時,滯止焓在各斷面上均相等,能量守恒,滯止?fàn)顟B(tài)均相等。18.氣體經(jīng)不可逆流動后,滯止焓相等,滯止?fàn)顟B(tài)。A也相同B不相同C無法確定D滯止壓力相等,滯止溫度不等。題解:經(jīng)不可逆流動后與可逆流動時的滯止焓相等,但因不可逆流動有,故滯止?fàn)顟B(tài)點(diǎn)與可逆時不一致。19.溫度相同的空氣、氧氣,它們的聲速。A均相同BCD條件不夠,無法確定。題解:,當(dāng),=259.8時,。20.當(dāng)氣體性質(zhì)一定時,什么時候達(dá)到噴管臨界狀態(tài)。A取決于噴管的進(jìn)口狀態(tài)B取決于什么類型的噴管C取決于氣體常數(shù)D取決于噴管出口狀態(tài)題解:氣體達(dá)到臨界狀態(tài),壓力一定為,而,故噴管的臨界狀態(tài)取決于氣體進(jìn)口狀態(tài)。21.噴管臨界壓力比。A取決于氣體進(jìn)、出口壓力B取決于氣體的定熵指數(shù)C取決于氣體常數(shù)D取決于噴管的類型題解:,當(dāng)氣體的一定時,即為確定的常數(shù)。22.當(dāng)噴管內(nèi)氣流達(dá)到臨界狀態(tài)時,氣流速度。A不一定達(dá)到聲速B一定達(dá)到聲速C一定達(dá)到臨界速度但不一定是聲速D與氣流壓力有關(guān),與聲速概念無關(guān)。題解:噴管的臨界狀態(tài)時,對應(yīng)著流速達(dá)到聲速、壓力降至臨界壓力,聲速、臨界速度為同一概念。23.漸縮型噴管的流速。A只能小于、等于聲速B可以大于聲速,只要p2<pcrC只能等于聲速D取決于出口壓力p2的變化。解:漸縮噴管出口壓力只能≥,不可能<,故其流速≤。24.漸縮型噴管進(jìn)口壓力1MPa,工質(zhì)為空氣,其出口外部空間為大氣pb=0.1MPa,出口壓力。Ap2=0.1MPaBp2=pcr=0.546MPap2=pcr=0.528MPaDp2=0.577MPa題解:漸縮噴管出口壓力最低只能達(dá)到,工質(zhì)為空氣時=0.528。25.漸縮型噴管進(jìn)口壓力1MPa,其出口外部空間大氣壓力0.1MPa,若將噴管在長度方向上截去一小段,則出口速度與原先比較。A<B=C>D變?yōu)閬喡曀兕}解:當(dāng)噴管的外形一定時,出口流速僅與氣流壓力有關(guān),當(dāng)出口斷面上仍然為時,其流速不變。26.縮放型噴管的出口壓力。ABCD=0.546MPa題解:縮放型噴管的出口壓力總是低于臨界壓力,這類噴管用于獲取超聲速氣流,喉部為,出口壓力。27.縮放型噴管的最小截面處壓力。ABCD28.縮放型噴管的最小截面處流速。A=ccrBCD可以大于ccr,也可以小于ccr。29.漸縮型噴管出口工質(zhì)達(dá)到臨界狀態(tài),入口處參數(shù)不變,若降低噴管出口外空間壓力,其出口處。A壓力不變,流速不變。B壓力降低,流速不變。C壓力降低,流速增大。D壓力不變,流速增大。題解:漸縮噴管若出口達(dá)到臨界狀態(tài),即達(dá)到了其最大的膨脹極限,故外部空間壓力的變化不影響其出口狀態(tài)。30.漸縮噴管,入口工質(zhì)狀態(tài)不變,在范圍內(nèi)流量隨壓力的降低而增大。Ap1~p2之間Bp1~pcr之間Cp1~pb之間D任意壓力題解:漸縮噴管流速在亞聲速~聲速之間變化,故流量亦在此范圍內(nèi)變化,在此范圍時↓↑↑。31.縮放型噴管,若保持入口狀態(tài)不變,不斷降低噴管后的壓力,其流量。A持續(xù)增大B持續(xù)減少C當(dāng)p2<pcr時保持不變D當(dāng)p2<pcr時持續(xù)增大題解:縮放噴管流量受連續(xù)性方程約束,當(dāng)噴管的最小截面處達(dá)到臨界時,流量為,漸擴(kuò)部分的流量仍然維持臨界流量,出口壓力時將持續(xù)不變。32.采用氣體燃料、易揮發(fā)的液體燃料的內(nèi)燃機(jī)是利用火花塞點(diǎn)火的,循環(huán)中吸入的是。A液體燃料B燃料與空氣的混合物C氣體燃料D空氣33.點(diǎn)燃式內(nèi)燃機(jī)循環(huán)是由絕熱膨脹、絕熱壓縮過程和組成。A定壓吸熱、定壓放熱過程B定容吸熱、定壓放熱過程C定容吸熱、定容放熱過程D定壓吸熱、定容放熱過程34.采用氣體燃料、易揮發(fā)液體燃料的內(nèi)燃機(jī)利用火花塞點(diǎn)火,具有速燃的特征,因此,吸熱時是。A定壓過程B定溫過程C絕熱過程D絕熱過程35.采用重柴油為燃料的低速大功率柴油機(jī),運(yùn)用壓縮空氣噴油,燃燒過程具有定壓的特征。循環(huán)由組成。A絕熱壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹、定容放熱過程B定壓壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹、定容放熱過程C絕熱壓縮、定容吸熱、定壓膨脹、定壓放熱過程D絕熱壓縮、定壓吸熱、定溫膨脹、定壓放熱過程36.采用重柴油為燃料的柴油機(jī)為壓燃式內(nèi)燃機(jī)循環(huán),壓縮過程吸入的是。A柴油B空氣C汽油D柴油、空氣混合物37.采用輕柴油燃料的高速柴油機(jī),利用油泵供油,這種燃燒組織方式的循環(huán),加熱過程為。A定壓過程B定容過程C定溫過程D先定容后定壓過程38.柴油機(jī)的熱效率通??偸谴笥谄蜋C(jī)的熱效率,工作中能否將汽油機(jī)的燃料換成柴油。A可以B不可以C將柴油加熱就可以D將柴油霧化就可以題解:柴油揮發(fā)性差,自燃溫度低,若采用點(diǎn)燃式燃燒組織方式將無法正常工作。柴油機(jī)、汽油機(jī)的燃料是不能互換的。39.最簡單的燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)由組成。A絕熱壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹、定容放熱過程B多變壓縮、定壓吸熱、多變膨脹、定壓放熱過程C絕熱壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹、定壓放熱過程D絕熱壓縮、定壓吸熱、絕熱膨脹過程40.最簡單的燃?xì)廨啓C(jī)裝置必需包括。A壓氣機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)B壓氣機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、燃燒室C壓氣機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、燃料泵D風(fēng)機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、燃燒室41.燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)熱效率,越大。A燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)熱效率越高B燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)熱效率越低C當(dāng)時,下跌D壓氣機(jī)進(jìn)、出口壓差越大,對燃機(jī)循環(huán)沒有影響42.燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)中,工質(zhì)的最高溫度出現(xiàn)在燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)口,即T3,T3的提高。A會使燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)平均吸熱溫度提高,使提高B會使燃?xì)廨啓C(jī)采用的金屬材料耐熱要求提高,會使燃機(jī)造價提高降低C不利于燃機(jī)循環(huán)的工作,會使降低D對燃機(jī)循環(huán)的熱效率沒什么影響43.燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)后,會使。A循環(huán)平均吸熱溫度提高,循環(huán)凈功增加B循環(huán)平均吸熱溫度降低,放熱量減少C循環(huán)平均吸熱溫度提高,放熱溫度降低,循環(huán)凈功不變D循環(huán)吸熱量增大,放熱量減少,故效率基本不變44.燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)中,在壓氣機(jī)側(cè)采用分級壓縮、中間冷卻后,可以使耗功減少,排氣溫度。A不變B升高C降低D升高、降低、不變均有可能45.燃?xì)廨啓C(jī)循環(huán)采用分級壓縮、中間冷卻,分級膨脹,中間再熱技術(shù)的目的A。A使循環(huán)的回?zé)嵝Ч@著B利用排氣余熱C使壓氣機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)結(jié)構(gòu)更緊湊D節(jié)約燃料,減小循環(huán)吸熱量46.朗肯循環(huán)裝置應(yīng)包括。A鍋爐、壓氣機(jī)、汽輪機(jī)B鍋爐、風(fēng)機(jī)、汽輪機(jī)、凝汽器C鍋爐、水泵、汽輪機(jī)D鍋爐、水泵、汽輪機(jī)、凝汽器47.朗肯循環(huán)是由。A定壓吸熱、絕熱膨脹、絕熱壓縮過程組成B定壓吸熱、絕熱膨脹、定壓放熱過程組成C定壓吸熱、多變膨脹、定壓放熱過程組成D定壓吸熱、絕熱膨脹、定壓放熱、絕熱壓縮過程組成48.朗肯循環(huán)中,水泵進(jìn)口的工質(zhì)為飽和水,出口的工質(zhì)為。A過熱蒸氣B飽和水C未飽和水D濕蒸汽49.朗肯循環(huán)中,水泵出口壓力理論上應(yīng)為。A汽輪機(jī)排汽壓力p2B鍋爐壓力p1C凝汽器壓力D回?zé)峒訜嵴羝麎毫?0.朗肯循環(huán)的熱效率越高,則汽耗率越小,這種說法。A正確,效率越高經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)越好B不完整,當(dāng)循環(huán)吸熱量一定時,,經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)越好C錯誤,表達(dá)式不同,沒有關(guān)聯(lián)D有時是對的,有時是錯的51.朗肯循環(huán)的熱效率越高。A機(jī)組的熱耗率越高B機(jī)組的熱耗率越低C機(jī)組的輸出凈功越大D機(jī)組的設(shè)備投資越52.蒸汽動力循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)是為了。A提高循環(huán)平均吸熱溫度,減少冷源損失B降低循環(huán)平均吸熱溫度,減少冷源損失C增加循環(huán)輸出凈功,減少循環(huán)吸熱量D增大排汽干度值,提高循環(huán)熱效率53.蒸汽動力循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)后。A循環(huán)的輸出凈功增加,熱效率提高B循環(huán)的輸出凈功降低,平均吸熱溫度提高,熱效率提高C循環(huán)的吸熱量增加,放熱量減少,熱效率提高D循環(huán)的排汽干度增大,放熱量減少,熱效率提高54.蒸汽動力循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)后與朗肯循環(huán)比較。ABCD兩種循環(huán)的無法比較55.蒸汽動力循環(huán)采用回?zé)峒夹g(shù)后與朗肯循環(huán)比較。ABCD無法比較56.蒸汽動力循環(huán)采用中間再熱技術(shù)的主要目的是了。A提高循環(huán)平均吸熱溫度B提高排汽干度x2C增大循環(huán)凈功WnetD提高循環(huán)熱效率57.蒸汽動力循環(huán)采用中間再熱技術(shù)后。A熱效率一定增大B熱效率一定降低C熱效率不受影響D正確選擇中間再熱壓力時,一定提高58.蒸汽中間再熱循環(huán)的汽耗率與朗肯循環(huán)相比較。ABC不變D不同類型的機(jī)組無法比較59.制冷循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性指標(biāo),其中。A為循環(huán)吸熱量,為循環(huán)放熱量B為循環(huán)放熱量,為循環(huán)吸熱量C蒸發(fā)器中吸收的熱量,為冷凝器中放出的熱量D為從冷藏室吸收的熱
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