設(shè)備設(shè)計(jì)及選型說(shuō)明書(shū)

目第一章塔設(shè)備目第一章塔設(shè)備設(shè) 塔設(shè)備設(shè)計(jì)概 塔設(shè)備設(shè)計(jì)原 塔設(shè)備的設(shè)計(jì)目 塔型選擇原 1.2VAC脫輕塔 1.2.1T0302塔設(shè)計(jì)條 1.2.2T0302塔板選 1.2.3塔板設(shè)計(jì)與水力學(xué)校 VAC脫輕塔結(jié)構(gòu)設(shè) 強(qiáng)度校 塔設(shè)計(jì)小結(jié) 塔設(shè)備條件 塔設(shè)備裝配 SW6強(qiáng)度校核計(jì)算說(shuō)明 塔設(shè)計(jì)選型一覽 第二章?lián)Q熱器選型設(shè) 換熱器選型設(shè)計(jì)概 設(shè)計(jì)依 換熱器類(lèi) 2.1.3換熱器的選型軟 2.2換熱器選型示例 換熱器選型參數(shù)設(shè) 換熱器選型結(jié)構(gòu)設(shè) 2.2.3換熱器設(shè)計(jì)小結(jié) 換熱器E0102設(shè)備條件 換熱器強(qiáng)度校 反應(yīng)器設(shè)計(jì)反應(yīng)器設(shè)計(jì)目標(biāo)VAC換熱器E0102設(shè)備條件 換熱器強(qiáng)度校 反應(yīng)器設(shè)計(jì)反應(yīng)器設(shè)計(jì)目標(biāo)VAC合成流化床反應(yīng)器設(shè)計(jì)流化床反應(yīng) 催化劑的選 反應(yīng)條件選 反應(yīng)器選 反應(yīng)物流參 反應(yīng)器結(jié)構(gòu)設(shè) 催化劑裝填的確 流化床反應(yīng)器工藝設(shè)計(jì)計(jì) 流化床內(nèi)部構(gòu)件的設(shè) 內(nèi)部構(gòu) 流化床附件的選 流化床反應(yīng)器的機(jī)械設(shè) 流化床設(shè)備條件 SW6強(qiáng)度校核計(jì)算說(shuō)明 液分離器氣液分離器立式和臥式重力分離 立式和臥式絲網(wǎng)分離 氣液分離器的設(shè)計(jì)（V0301以為例 氣液分離器工藝參 1類(lèi)型選 尺寸設(shè) 氣液分離器設(shè)第五章泵的設(shè)概泵的類(lèi)型和特點(diǎn)選型方 進(jìn)出口液體流 類(lèi)型選 尺寸設(shè) 氣液分離器設(shè)第五章泵的設(shè)概泵的類(lèi)型和特點(diǎn)選型方 進(jìn)出口液體流 揚(yáng)程計(jì) 第六罐、緩沖罐的選型儲(chǔ)6.5.1氧 6.5.2乙 6.5.3乙 醋酸乙烯 選型結(jié) 緩沖罐選 6.6.1氧氣緩沖 26.6.2選型結(jié) 第七縮機(jī)的選型壓6.6.2選型結(jié) 第七縮機(jī)的選型壓縮機(jī)選壓縮機(jī)工藝參 壓縮機(jī)選型實(shí)例（以C0301為例 新型降噪壓縮壓縮機(jī)選型31.11.1.1（1）（2）1.11.1.1（1）（2）（3）1.1.2塔設(shè)備的設(shè)計(jì)11.1.3塔型選擇原1.1.3.1填料塔與板式塔的1-1填料塔和板式塔相比1.1.3.2塔型選擇一般1.1.3塔型選擇原1.1.3.1填料塔與板式塔的1-1填料塔和板式塔相比1.1.3.2塔型選擇一般2項(xiàng)填料板式散堆填規(guī)整填空塔氣大壓小塔效高（對(duì)大直徑無(wú)放大效應(yīng)液氣持液材造安裝檢1-2塔型選用順序3考慮因選擇順?biāo)哂懈g1-2塔型選用順序3考慮因選擇順?biāo)哂懈g污濁液操作彈真空操大液氣存在兩液1.2VAC脫輕塔1.2.1T0302塔設(shè)1.2.1.1流股參T0302VAC脫輕塔，利用回流使液體混合物實(shí)現(xiàn)高純度分離，從塔頂?shù)脭M和優(yōu)化，得到T0302進(jìn)出口流股信息如下表所示。1-3VAC脫輕塔流股情4單進(jìn)塔頂出塔底出LiquidLiquidLiquidC1.2VAC脫輕塔1.2.1T0302塔設(shè)1.2.1.1流股參T0302VAC脫輕塔，利用回流使液體混合物實(shí)現(xiàn)高純度分離，從塔頂?shù)脭M和優(yōu)化，得到T0302進(jìn)出口流股信息如下表所示。1-3VAC脫輕塔流股情4單進(jìn)塔頂出塔底出LiquidLiquidLiquidC6MolarVapor000MolarLiquid111MolarSolid000MassVapor000MassLiquid111MassSolid000Molar---Mass---Molar---Mass---Molar5MassEnthalpy---Average 乙氧718806E-乙5MassEnthalpy---Average 乙氧718806E-乙水乙032043E-甘氮000二氧化193623E-丙烯醋酸甲醋酸乙乙二乙酸乙754494E-總 乙026066E-氧1.2.1.2根據(jù)GB150-2011，壓力容器操作壓力指壓力容器頂部氣相壓對(duì)6469085E-乙1.2.1.2根據(jù)GB150-2011，壓力容器操作壓力指壓力容器頂部氣相壓對(duì)6469085E-乙水乙638458E-甘氮000二氧化867326E-丙烯431124E-醋酸甲010328E-醋酸乙363113E-乙999457E-二乙酸乙91584E-體積流1.2.1.351.2.1.351-理論板數(shù)1-271.2.1.4塔型的選1.2.1.51-4設(shè)計(jì)條件匯1.2.2T03021.2.1.4塔型的選1.2.1.51-4設(shè)計(jì)條件匯1.2.2T03028設(shè)計(jì)溫設(shè)計(jì)壓力理論板加料位5材91.2.3塔板設(shè)計(jì)與水力學(xué)1.2.3.1塔直徑與塔1.2.3塔板設(shè)計(jì)與水力學(xué)1.2.3.1塔直徑與塔板形狀的確為提高設(shè)計(jì)效率和準(zhǔn)確性，我們采用的是ASPENRadfrac模塊中的Interactivesizing和Rating功能，其中初步設(shè)計(jì)使用了圓整后使用了Rating1.2.3.2板式段初步1-3Interactivesizing1-4Interactivesizing水力學(xué)結(jié)1-水力學(xué)校核部分結(jié)果塔%干板壓干板1-4Interactivesizing水力學(xué)結(jié)1-水力學(xué)校核部分結(jié)果塔%干板壓干板壓（mm）(壓23456780.851.2.4VAC脫輕塔結(jié)構(gòu)1.2.4.1塔直徑的堰上高(充氣堰上高(未充氣管停留0.851.2.4VAC脫輕塔結(jié)構(gòu)1.2.4.1塔直徑的堰上高(充氣堰上高(未充氣管停留間91.2.4.2塔頂空間滴沉降，其高度應(yīng)大于板間距，通常取HD為1.2.4.2塔頂空間滴沉降，其高度應(yīng)大于板間距，通常取HD為(1.5~2.0)HT，所以HD=1.2m1.2.4.3塔底空間0323m3/min3.2m放置液體收集裝置，取HB=1.5m1.2.4.4塔板的設(shè)0.6~0.8倍塔徑D；對(duì)雙溢流(或溢流)兩側(cè)的降管堰長(zhǎng)取塔徑1-精餾段塔板設(shè)1-提餾1-精餾段塔板設(shè)1-提餾段塔板設(shè)1.2.4.5人孔1.2.4.6設(shè)備筒體壁厚計(jì)2tPcc式中：Pc為計(jì)算壓力，在液柱低時(shí)可認(rèn)為與設(shè)計(jì)壓力P2tPcc式中：Pc為計(jì)算壓力，在液柱低時(shí)可認(rèn)為與設(shè)計(jì)壓力PtS30408，為從而0.605=（2tφ- 2108.40.85-Cc=C+C1C21.2.4.7封頭設(shè)本設(shè)計(jì)采用標(biāo)準(zhǔn)半球形封頭，材料與筒體相同為S30408,直徑D2=3200mm，封頭高度2t0.5Pcc式中：Pc為計(jì)算壓力，對(duì)于上封頭可認(rèn)為與設(shè)計(jì)壓力Pt0.85從而為：0.605=（2tφ- 2108.40.85-0.5從而為：0.605=（2tφ- 2108.40.85-0.5Cc=C+C1C21.2.4.8裙座本工藝中選擇圓柱形裙座，材料選擇Q345R,20mmDN450mm的人孔，并通過(guò)1.2.4.9 SW6校核是否符合強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)（一）進(jìn)料接管設(shè)為2m/s3600（二）塔頂蒸氣接管根據(jù)Aspen36003600（二）塔頂蒸氣接管根據(jù)Aspen3600（三）塔底至再沸器液體接管3600（四）塔頂回流接管Aspen的模擬結(jié)果，可以得到冷凝器回流進(jìn)入塔的流量3600GB/T8163-2008，選擇Φ70×3mm規(guī)格的無(wú)縫鋼管，材料為（五）塔底蒸氣接管36003600 筒體、封頭、地腳螺栓強(qiáng)度校由于氣壓試驗(yàn)比較危險(xiǎn)，因此選擇液壓試驗(yàn)PT=1.25PT1.250.60511-7筒體強(qiáng)度1-上下封1-上下封頭強(qiáng)度校1-9開(kāi)孔1-9開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)強(qiáng)度校裙座、風(fēng)載荷、地震載荷、耐壓試以上校核與計(jì)算見(jiàn)SW6塔設(shè)計(jì)小結(jié)1-設(shè)計(jì)一覽設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫裙座、風(fēng)載荷、地震載荷、耐壓試以上校核與計(jì)算見(jiàn)SW6塔設(shè)計(jì)小結(jié)1-設(shè)計(jì)一覽設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫提餾段塔精餾段塔理論板理論加料5填料層高殼體材塔總高人孔數(shù)2提餾段壁精餾段壁上封頭壁下封頭壁封頭材裙座厚地腳螺栓地腳螺栓地腳螺栓水壓試驗(yàn)壓力塔設(shè)備條件塔設(shè)備條件1-7T0301塔設(shè)備條件塔設(shè)備裝配塔設(shè)備裝配1-8T0301塔設(shè)備裝配1.2.9SW6強(qiáng)度校核計(jì)算說(shuō)明五酯酸檸板（裙座）2液封材料名名義厚度腐蝕裕量22焊接接頭封頭形球球內(nèi)徑/外徑123456789(臥1202203456781-8T0301塔設(shè)備裝配1.2.9SW6強(qiáng)度校核計(jì)算說(shuō)明五酯酸檸板（裙座）2液封材料名名義厚度腐蝕裕量22焊接接頭封頭形球球內(nèi)徑/外徑123456789(臥12022034567899頭的高度12345篩篩53液厚度高度高度12345123450000至容器中心線距離00計(jì)算系數(shù)00線的相對(duì)位置I類(lèi)別A7第一值max3.28545e-頭的高度12345篩篩53液厚度高度高度12345123450000至容器中心線距離00計(jì)算系數(shù)00線的相對(duì)位置I類(lèi)別A7第一值max3.28545e-個(gè)數(shù)2臺(tái)高度臺(tái)高度個(gè)數(shù)2臺(tái)高度臺(tái)高度圓筒內(nèi)徑接形式對(duì)℃1應(yīng)力大孔個(gè)數(shù)1心高度裙座上較大孔引（或?qū)挾龋┮龉芎穸让Q(chēng)許用應(yīng)力直徑外側(cè)間距圓筒內(nèi)徑接形式對(duì)℃1應(yīng)力大孔個(gè)數(shù)1心高度裙座上較大孔引（或?qū)挾龋┮龉芎穸让Q(chēng)許用應(yīng)力直徑外側(cè)間距整栓孔直徑0有栓孔直徑厚度核取用厚度1段圓1段變徑段2段圓2段變徑段3段圓3段變徑段4段圓4段變徑段55徑段66徑段77徑段88徑段99核取用厚度1段圓1段變徑段2段圓2段變徑段3段圓3段變徑段4段圓4段變徑段55徑段66徑段77徑段88徑段9910101－1(筒體操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì) m0m010.2m021－1(筒體操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì) m0m010.2m02m03m04ma風(fēng)彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMII(2/T)2Ym(hh)(h Mca knMII(2/T)2Ym(hh)(h T k k順風(fēng)向彎矩MII順風(fēng)向彎矩MII max(MII,(MII)2(MII)2組合風(fēng)彎 nMIIF(hh 地震彎 k 注:計(jì)及高振型時(shí),此項(xiàng)按B.24計(jì)000000偏心彎矩Meme000000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風(fēng)向計(jì)算時(shí) 需橫風(fēng)向計(jì)算時(shí) max(MIIM,MII0.25MIIM nFmhF00/mh(i1,2,..,n ii k垂直地震 k000000應(yīng)力計(jì)算11PcDi/nFmhF00/mh(i1,2,..,n ii k垂直地震 k000000應(yīng)力計(jì)算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iB組合應(yīng)力A1123(內(nèi)壓23(外壓A223(內(nèi)壓123(外壓組合應(yīng)力A1123(內(nèi)壓23(外壓A223(內(nèi)壓123(外壓A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/合合合合合1:ij中i和ji=1操作工況 設(shè)計(jì)壓力或試驗(yàn)壓力下引起的軸向應(yīng)力（拉）i=2檢修工況 重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力（壓）i=3液壓試驗(yàn)工況 彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓）[]t設(shè)計(jì)溫度下材料許用應(yīng)力 設(shè)計(jì)溫度下軸向穩(wěn)定的應(yīng)力許用值A(chǔ)1:軸向最大組合拉應(yīng)力 A2:軸向最大組合壓應(yīng)力A3:液壓試驗(yàn)時(shí)軸向最大組合拉應(yīng) A4:液壓試驗(yàn)時(shí)軸 注3:單位如下質(zhì)量: 力 彎矩: 應(yīng)力:(D4D4Z 基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D2D2Ab (D4D4Z 基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D2D2Ab 基礎(chǔ)環(huán)板面 max(MxCxbmaxb2,MyCybmaxl2合 M00/Z(mgF00)/bmaxmax0 中大0.3M0M)/Zmg/ M00Mm min M000.25M00MmgF 0 d14BAb 0G F筋板壓應(yīng) n1G合 3Fl 1 z蓋板最大應(yīng) 4(l'd)2(l'd) 合DitD2/it拉應(yīng)力4MJ mJJgFJmax D DDitD2/it拉應(yīng)力4MJ mJJgFJmax D Dit it-合Aw0.7DotZw0.55D2ot剪應(yīng)力MJ mJJgFJmax 應(yīng)力許可值剪應(yīng)力0.3MJJ mJJ e 應(yīng)力許可值sss臨界風(fēng)速(第一振型臨界風(fēng)速(第二振型雷諾系設(shè)計(jì)風(fēng)Nsss臨界風(fēng)速(第一振型臨界風(fēng)速(第二振型雷諾系設(shè)計(jì)風(fēng)NN0偏心質(zhì)量計(jì)入直立容器的操作質(zhì)量、最小質(zhì)量、最大質(zhì)m0m01m02m03m04m05mamminm010.2m02m03m04mammaxm01m02m03m04mamw上封頭校計(jì)算單五酯酸檸計(jì)算所依GB150.3-計(jì)算條計(jì)算壓設(shè)計(jì)溫C材 (板材試驗(yàn)溫度設(shè)計(jì)溫度試驗(yàn)溫度上封頭校計(jì)算單五酯酸檸計(jì)算所依GB150.3-計(jì)算條計(jì)算壓設(shè)計(jì)溫C材 (板材試驗(yàn)溫度設(shè)計(jì)溫度試驗(yàn)溫度鋼板負(fù)偏腐蝕裕焊接接頭系數(shù)壓力試驗(yàn)時(shí)應(yīng)力校壓力試驗(yàn)液壓試試驗(yàn)壓力P1.25P[ T0.90s pT.(DieT 4e =校核條T校核結(jié)合厚度及重計(jì)算厚 =4[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n=重壓力及應(yīng)最大允許4e[]t (Die)=t 4 =結(jié)合第1段筒計(jì)算單五酯酸檸下封頭校計(jì)算單五酯酸檸計(jì)算所依GB150.3-計(jì)算條計(jì)算壓設(shè)計(jì)溫C材 (板材試驗(yàn)溫度設(shè)計(jì)溫度第1段筒計(jì)算單五酯酸檸下封頭校計(jì)算單五酯酸檸計(jì)算所依GB150.3-計(jì)算條計(jì)算壓設(shè)計(jì)溫C材 (板材試驗(yàn)溫度設(shè)計(jì)溫度試驗(yàn)溫度鋼板負(fù)偏腐蝕裕焊接接頭系數(shù)壓力試驗(yàn)時(shí)應(yīng)力校壓力試驗(yàn)液壓試試驗(yàn)壓力P1.25P[ T0.90s pT.(DieT 4e =校核條T校核結(jié)合厚度及重計(jì)算厚 =4[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名義厚n=重壓力及應(yīng)最大允許4e[]t (Die)=t 4 =結(jié)合計(jì)算所依GB150.3-計(jì)算條計(jì)算壓設(shè)計(jì)溫C材 (試驗(yàn)溫度設(shè)計(jì)溫度試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏腐蝕裕計(jì)算所依GB150.3-計(jì)算條計(jì)算壓設(shè)計(jì)溫C材 (試驗(yàn)溫度設(shè)計(jì)溫度試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏腐蝕裕焊接接頭系數(shù)厚度及重計(jì)算厚 =2[]t =有效厚e=n-C1-C2=名義厚n 重壓力試驗(yàn)時(shí)應(yīng)力校壓力試驗(yàn)液壓試試驗(yàn)壓力P=1.25P T的應(yīng)力水平TT0.90s pT.(DieT 2e =校核條T校核結(jié)合壓力及應(yīng)最大允許2e[]t (Die)=設(shè)計(jì)溫度下計(jì)算應(yīng)Pc(Diet 2 =校核條t結(jié)合2段筒計(jì)算單五酯酸檸計(jì)算所依GB150.3-計(jì)算條計(jì)算壓設(shè)計(jì)溫C材 (試驗(yàn)溫度設(shè)計(jì)溫度試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏2段筒計(jì)算單五酯酸檸計(jì)算所依GB150.3-計(jì)算條計(jì)算壓設(shè)計(jì)溫C材 (試驗(yàn)溫度設(shè)計(jì)溫度試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏腐蝕裕焊接接頭系數(shù)厚度及重計(jì)算厚 =2[]t =有效厚e=n-C1-C2=名義厚n 重壓力試驗(yàn)時(shí)應(yīng)力校壓力試驗(yàn)液壓試試驗(yàn)壓力P1.25P[] T的應(yīng)力水平TT0.90s pT.(DieT 2e =校核條T校核結(jié)合壓力及應(yīng)最大允許2e[]t (Die)=設(shè)計(jì)溫度下計(jì)算應(yīng)Pc(Diet 2 =校核條t結(jié)合開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單五酯酸檸接管 N1,計(jì)算方法GB150.3-2011 計(jì)算壓a設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒名稱(chēng)及類(lèi)板系數(shù)φ殼體內(nèi)直殼體開(kāi)孔處名義厚殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力a0開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單五酯酸檸接管 N1,計(jì)算方法GB150.3-2011 計(jì)算壓a設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒名稱(chēng)及類(lèi)板系數(shù)φ殼體內(nèi)直殼體開(kāi)孔處名義厚殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力a0接管實(shí)際插入式接接管實(shí)際0接管焊接板接管腐蝕2接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力a補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力a 非圓形開(kāi)1殼體計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系1 1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0開(kāi)孔削弱所需的補(bǔ)殼體多余金屬面積開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單五酯酸檸接管 N2,計(jì)算方法GB150.3-2011 計(jì)算壓a設(shè)計(jì)溫℃殼體型球殼或球名稱(chēng)及類(lèi)板系數(shù)φ殼體內(nèi)直殼體開(kāi)孔處名義厚殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力a開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單五酯酸檸接管 N2,計(jì)算方法GB150.3-2011 計(jì)算壓a設(shè)計(jì)溫℃殼體型球殼或球名稱(chēng)及類(lèi)板系數(shù)φ殼體內(nèi)直殼體開(kāi)孔處名義厚殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力a0接管實(shí)際插入式接接管實(shí)際0接管焊接板接管腐蝕28接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力a補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力a22接管多余金屬面積22mm2，小于A，需另加補(bǔ)補(bǔ)強(qiáng)圈面22結(jié)論:開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單五酯酸檸接管 N3,計(jì)算方法GB150.3-2011 計(jì)算壓a設(shè)計(jì)溫℃殼體型球殼或球名稱(chēng)及類(lèi)板系數(shù)φ殼體內(nèi)直殼體開(kāi)孔處名義厚殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力a0開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單五酯酸檸接管 N3,計(jì)算方法GB150.3-2011 計(jì)算壓a設(shè)計(jì)溫℃殼體型球殼或球名稱(chēng)及類(lèi)板系數(shù)φ殼體內(nèi)直殼體開(kāi)孔處名義厚殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力a0接管實(shí)際插入式接接管實(shí)際0接管焊接板 非圓形開(kāi)1殼體計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系1 1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0面積A2殼體多余金屬面積2接管多余金屬面積22mm2，小于A，需另加補(bǔ)補(bǔ)強(qiáng)圈面22結(jié)論:合開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單五酯酸檸接管 N4,計(jì)算方法GB150.3-2011 計(jì)算壓a設(shè)計(jì)溫℃殼體型球殼或球名稱(chēng)及類(lèi)板系數(shù)φ殼體內(nèi)直殼體開(kāi)孔處名義厚殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力接管腐蝕2開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單五酯酸檸接管 N4,計(jì)算方法GB150.3-2011 計(jì)算壓a設(shè)計(jì)溫℃殼體型球殼或球名稱(chēng)及類(lèi)板系數(shù)φ殼體內(nèi)直殼體開(kāi)孔處名義厚殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力接管腐蝕2接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力a補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力a 非圓形開(kāi)1殼體計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系0 1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0面積A2殼體多余金屬面積2接管多余金屬面積22mm2，大于A，不需另加補(bǔ)補(bǔ)強(qiáng)圈面22結(jié)論:合開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單五酯酸檸N5,計(jì)算方法GB150.3-2011設(shè)計(jì)條件簡(jiǎn)圖計(jì)算壓力a設(shè)計(jì)溫℃殼體型球殼或球板名稱(chēng)及類(lèi)殼體開(kāi)孔處焊接接a0接管實(shí)際插入式接接管實(shí)際0接管焊接板接管腐蝕28接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力a補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力a 非圓形開(kāi)開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單五酯酸檸N5,計(jì)算方法GB150.3-2011設(shè)計(jì)條件簡(jiǎn)圖計(jì)算壓力a設(shè)計(jì)溫℃殼體型球殼或球板名稱(chēng)及類(lèi)殼體開(kāi)孔處焊接接a0接管實(shí)際插入式接接管實(shí)際0接管焊接板接管腐蝕28接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力a補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力a 非圓形開(kāi)1殼體計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系1 1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0面積A2殼體多余金屬面積2接管多余金屬面積522mm2，小于A，需另加補(bǔ)補(bǔ)強(qiáng)圈面22結(jié)論:合1.2.10殼體內(nèi)直殼體開(kāi)孔處名義厚殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力a0接管實(shí)際插入式接接管實(shí)際0接管焊接1板1.2.10殼體內(nèi)直殼體開(kāi)孔處名義厚殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力a0接管實(shí)際插入式接接管實(shí)際0接管焊接1板接管腐蝕2接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力a補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力a 非圓形開(kāi)1殼體計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系0 1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0面積A2殼體多余金屬面積2接管多余金屬面積22mm2，大于A，不需另加補(bǔ)補(bǔ)強(qiáng)圈面22結(jié)論:合第二章?lián)Q熱器選型設(shè)2.12.1.1設(shè)計(jì)依2003-2009-2009-GB150-GB/T151第二章?lián)Q熱器選型設(shè)2.12.1.1設(shè)計(jì)依2003-2009-2009-GB150-GB/T151-《化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)》（第四版《化工配管用無(wú)縫及焊接鋼管尺寸選用系列》HG20553-SH/T3405-TSG21-JB/T4717-4715-2.1.2換熱器類(lèi)2-1換熱器類(lèi)特管2-管殼式換熱器優(yōu)缺點(diǎn)對(duì)種優(yōu)缺熱熱傳熱面積比浮頭式換熱器大20%～成本低20%以上;沒(méi)有內(nèi)漏2-管殼式換熱器優(yōu)缺點(diǎn)對(duì)種優(yōu)缺熱熱傳熱面積比浮頭式換熱器大20%～成本低20%以上;沒(méi)有內(nèi)漏U型在管子的U形出沖蝕，應(yīng)控制式板2.1.3換熱器的選型2-3換熱器設(shè)計(jì)軟件使用AspenEnergyAnalyzerV10，對(duì)車(chē)間進(jìn)行了熱集成，優(yōu)化了換熱網(wǎng)絡(luò)，AspenPlus2.1.3換熱器的選型2-3換熱器設(shè)計(jì)軟件使用AspenEnergyAnalyzerV10，對(duì)車(chē)間進(jìn)行了熱集成，優(yōu)化了換熱網(wǎng)絡(luò)，AspenPlusV10，針對(duì)特定的換熱任務(wù)，確定合適的換熱工藝參數(shù)，再根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T151-2014《熱交換器》以及《化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)（下）》，AspenExchangerDesignandRatingV10名用AspenEnergyAnalyzerAspenPlusAspenExchangerDesignandRatingSW6-熱7%以上；在DN325-1800范圍內(nèi)，可5%～16%傳熱面積；總傳熱效率相應(yīng)提高12%～23%10%（按相同直徑筒處焊縫要求100%射線探傷熱在低雷諾數(shù)Re<6000（液相）、造價(jià)提高3%～5%熱25%以上；壓降比折流板1倍以上；適用于帶固體顆3.3～1040%10%～2.2換熱器選型示例 2.2.1.1流股參數(shù)面積173.701m2以及各流股參數(shù)如下：2-4流股2.2.1.2換熱器型式的2.2換熱器選型示例 2.2.1.1流股參數(shù)面積173.701m2以及各流股參數(shù)如下：2-4流股2.2.1.2換熱器型式的選溫量主要組介0（氣體（氣體31（氣體30（氣體2-1換2-1換熱器結(jié)在換熱器具體形式上，選擇B型前端封頭管箱，單管程E型殼體，以及常用的M型后端管箱。2.2.1.3流體通道2.2.1.4設(shè)計(jì)2.2.1.3流體通道2.2.1.4設(shè)計(jì)1.5bar3bar。換熱器的設(shè)計(jì)壓力為設(shè)計(jì)溫度下的最大工作壓力，一般為正常工作壓力的1.1倍。這里取管程設(shè)計(jì)壓力為1.65bar，殼程設(shè)計(jì)壓力為3.3bar。大于進(jìn)口壓強(qiáng)的40%，當(dāng)出口絕壓大于0.1Mpa時(shí)，壓降不大于進(jìn)口壓強(qiáng)的20%，所以在EDR0.33bar0.66bar。2.2.1.5設(shè)計(jì)口溫差符合本項(xiàng)目最經(jīng)濟(jì)溫差。設(shè)計(jì)溫度以工作溫度為依據(jù)，一般為工作溫度2.2.1.6傳熱系數(shù)和固壁熱阻在EDR（第四冊(cè)（2-2所示8.60×10-5m2·K/W圖2-2工藝物料污垢熱阻圖2-2工藝物料污垢熱阻經(jīng)驗(yàn)系2-3油類(lèi)污垢熱阻經(jīng)驗(yàn)系2.2.1.7選用殼體選用Q345R2.2.1.8EDR數(shù)據(jù)導(dǎo)將上述數(shù)據(jù)導(dǎo)入EDR，如下圖2-4流股輸入數(shù)據(jù) 2.2.2.1 2.2.2.1JB/T4715-92，選擇折流板間距為200mm，圓缺率取25%。2-5軟件2.2.2.2換熱器接管4V=40.5322Di殼程出口：工藝液體體積流量為0.0037m3/s，流速取0.3m/s4V=40.0037Di2-6殼程接管尺寸圓管程入口：工藝流股體積流量為0.0185m3/s4V=40.0037Di2-6殼程接管尺寸圓管程入口：工藝流股體積流量為0.0185m3/s4V=40.0185Di管程出口：導(dǎo)熱油體積流量為0.0778m3/s，流速取0.3m/s4V=40.0778Di4V=40.0778Di2-7管程接管尺寸圓 換熱器結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)及初步選使用EDR的design2-8EDR提供的換熱器方根據(jù)簡(jiǎn)捷計(jì)算得到的所需換熱面積以及EDR提供的方案，結(jié)合JB/T2.2.2.4使用EDR的Rating/Cheaking工具進(jìn)行校2-換熱器校核數(shù)據(jù)截2-10換熱器2-10換熱器HEATX校核結(jié)97.2m240%，4000，可以判斷為湍流，符合設(shè)計(jì)要求，流態(tài)合理；殼程壓降為0.1324bar，小于0.33bar，管程出口壓力為0.1Mpa，壓降為0.046Mpa小于進(jìn)口壓力的40%，壓降均在可接受范圍內(nèi)。GB/T28712-2012規(guī)范，E0102的型號(hào)為BEM500-0.3-97.2-6/19-換熱器設(shè)計(jì)小2-換熱器設(shè)計(jì)小結(jié)固定管板式換熱器換熱面積58.8m2（設(shè)計(jì)余量殼管設(shè)計(jì)壓設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫?fù)Q熱器設(shè)計(jì)小2-換熱器設(shè)計(jì)小結(jié)固定管板式換熱器換熱面積58.8m2（設(shè)計(jì)余量殼管設(shè)計(jì)壓設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫℃設(shè)計(jì)溫度℃殼程圓筒1進(jìn)口接出口接殼體材Q345-換熱器換換熱管管管管數(shù)25%）間距校核項(xiàng)校核結(jié)2.2.4換熱器E0102設(shè)備條件2-E0102條件2.2.5固定管板換熱器設(shè)計(jì)2.2.4換熱器E0102設(shè)備條件2-E0102條件2.2.5固定管板換熱器設(shè)計(jì)五酯酸檸設(shè)計(jì)計(jì)算條 殼程圓筒前端管箱圓筒校核殼程圓筒前端管箱圓筒校核前端管箱封頭(平蓋)校核計(jì)后端管箱圓筒校核后端管箱封頭(平蓋)校核計(jì)開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)管板校核前端管箱五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t前端管箱五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n 液壓試P=1.25P[] (或由用戶輸入T的應(yīng)力水平TT0.90s pT.(DieT 2e =T合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t前端管箱五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材力t力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試前端管箱五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材力t力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試P1.25P[ (或由用戶輸入 T0.90s pT.(KDi0.5eT 2e =T合1 D262i K i= th 2[]0.5 =eh=nh-C1-C2=min=筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度8.18mm,nh=滿足最小 nh=滿足最小 計(jì)2[]t KDi0.5e=合后端管箱五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t后端管箱五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n 液壓試P=1.25P[] (或由用戶輸入T的應(yīng)力水平TT0.90s pT.(DieT 2e =T合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t后端管箱五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試后端管箱五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試P1.25P[ (或由用戶輸入 T0.90s pT.(KDi0.5eT 2e =T合1 D262i K i= th 2[]0.5 =eh=nh-C1-C2=min=筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度8.17mm,nh=滿足最小 nh=滿足最小 計(jì)2[]t KDi0.5e=合殼程圓筒五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t殼程圓筒五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n 液壓試P=1.25P[] (或由用戶輸入T的應(yīng)力水平TT0.90s pT.(DieT 2e =T合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)五酯酸檸接管 N1,: 計(jì)算壓力℃圓形筒板系數(shù)φ殼體內(nèi)直徑9殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量殼體材料許用應(yīng)力0插入式接0管1接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)五酯酸檸接管 N1,: 計(jì)算壓力℃圓形筒板系數(shù)φ殼體內(nèi)直徑9殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量殼體材料許用應(yīng)力0插入式接0管1接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 10 開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度8.18mm,接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0面積A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0面積A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積 mm2，大于A，不需另加補(bǔ)補(bǔ)強(qiáng)圈面積結(jié)論:開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)五酯酸檸接管 N2,: 計(jì)算壓力℃橢圓形封板系數(shù)φ殼體內(nèi)直徑8殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量殼體材料許用應(yīng)力-插入式接0管1接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)五酯酸檸接管 N2,: 計(jì)算壓力℃橢圓形封板系數(shù)φ殼體內(nèi)直徑8殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量殼體材料許用應(yīng)力-插入式接0管1接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 10 開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0面積A接管多余金屬面積接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0面積A接管多余金屬面積A1+A2+A3 mm2，大于A，不需另加補(bǔ)補(bǔ)強(qiáng)圈面積結(jié)論:開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)五酯酸檸接管 N3,計(jì)算方法HG/T20582-2011壓力面積法, AfpAfb℃橢圓形封板殼體內(nèi)直徑δn8殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)五酯酸檸接管 N3,計(jì)算方法HG/T20582-2011壓力面積法, AfpAfb℃橢圓形封板殼體內(nèi)直徑δn8殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2016Mn,插入式接補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 開(kāi)孔內(nèi)直徑b0有效范圍內(nèi)的壓力面積殼體有效金屬面積接管有效金屬面積焊縫金屬面積0補(bǔ)強(qiáng)圈有效金屬面積殼體有效金屬面積接管有效金屬面積焊縫金屬面積0補(bǔ)強(qiáng)圈有效金屬面積|pc|(Aps+N(Afs+Afw)([σ]s-0.5|pc|)+Afp([σ]p-0.5|pc|)+([σ]b-0.5|pcN結(jié)論:腐蝕后不帶法蘭固定(b)五酯酸檸 腐蝕后不帶法蘭固定(b)五酯酸檸 設(shè)計(jì)溫度平均金屬溫度t裝配溫度s模量s1.153e-mC殼程圓筒名義厚度9殼程圓筒有效厚度imm殼程圓筒金屬橫截面積As=s(DI+nmm材料名稱(chēng)設(shè)計(jì)溫度t設(shè)計(jì)溫度下許用應(yīng)力h箱圓筒名義厚度9管箱圓筒有效厚度材料名稱(chēng):2nS設(shè)計(jì)溫度下管子材料許用應(yīng)力t設(shè)計(jì)溫度下管子材料屈管箱圓筒有效厚度材料名稱(chēng):2nS設(shè)計(jì)溫度下管子材料許用應(yīng)力t設(shè)計(jì)溫度下管子材料屈服應(yīng)力st平均金屬溫度下管子材料熱膨脹系數(shù)1.153e-一根管子金屬橫截面積at(dt換熱管長(zhǎng)度換熱管有效長(zhǎng)度(兩管板內(nèi)側(cè)間距)換管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t管子受壓失穩(wěn)當(dāng)量長(zhǎng)度1系數(shù)Cr 2Et/ 比值lcr管子穩(wěn)定許用換管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t管子受壓失穩(wěn)當(dāng)量長(zhǎng)度1系數(shù)Cr 2Et/ 比值lcr管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力(Clcr []=2 管子穩(wěn)定許用壓應(yīng) (Clcr)[]=t i crs1 2 2Cr管板和系數(shù)材料名稱(chēng):設(shè)計(jì)溫度tr設(shè)計(jì)溫度下彈性模量Ep管板腐蝕裕量管板輸入厚度管板計(jì)算厚度隔板槽面積(包括拉桿和假管區(qū)面積At0.866nS2Ad(形AtnS2Ad(正方形管板布管區(qū)當(dāng)量直徑Dt 4At/AAt0.25ndl管板強(qiáng)度削弱系數(shù)E)ppE)pp管子加強(qiáng)系數(shù)K21.318 Ena/EtL,K N2Et管束彈性基礎(chǔ)系 管板布管區(qū)當(dāng)量直徑與殼體內(nèi)徑之比tDt/管板周邊不布管區(qū)無(wú)量綱寬度k=K(1tAl系數(shù)na焊3焊接許用拉脫應(yīng)力膨脹節(jié)總體軸向剛度ED hhe管箱圓筒抗彎剛度 12(1)(管箱圓筒材料波桑hhK43(12 管箱圓筒常數(shù) 121殼程圓筒抗彎剛度Ds s shED hhe管箱圓筒抗彎剛度 12(1)(管箱圓筒材料波桑hhK43(12 管箱圓筒常數(shù) 121殼程圓筒抗彎剛度Ds s shK43(12 殼程圓筒常數(shù) 換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEna(EA sQexEtna(EsAsKexL)(EsAsKex系數(shù)1212Q12)Q) t ext系數(shù)121Qex t( 換熱器各部件邊沿內(nèi)力方程組系MHMHt2.44e-3.178e--1.595e--1.643e-3.178e----1.595e--2.43e-3.331e--1.643e----3.331e---1.643e--1.643e--1.85e---換熱器各部件邊沿內(nèi)力方程組右ps+pt+psps+pt+00--00--換熱器各部件邊沿pspspt+psps+pt+MHMH00--換熱器各部件邊沿pspspt+psps+pt+MHMHt----換熱器各部件最大應(yīng)力pspspt+psps+pt+--換熱器各部件最大應(yīng)力pspspt+psps+pt+--結(jié)管板名義厚度n管板應(yīng)力管板與換熱管形式:中部換熱管應(yīng)力滿足周邊換熱管應(yīng)力滿足殼程圓筒軸向應(yīng)力周邊換熱管應(yīng)力滿足殼程圓筒軸向應(yīng)力滿殼程圓筒端部應(yīng)力滿管箱圓筒軸向應(yīng)力滿管箱圓筒端部應(yīng)力滿管板徑向彎曲應(yīng)力(MPa)分布半pspt+psps+pt+管板徑向彎曲應(yīng)力(MPa)分布半pspt+psps+pt+管板徑向彎曲應(yīng)力(MPa)分布表半pspt+psps+pt+------------管板徑向膜應(yīng)力(MPa)分布半pspt+psps+pt+管板徑向彎曲應(yīng)力(MPa)分布表半pspt+psps+pt+------------管板徑向膜應(yīng)力(MPa)分布半pspt+psps+pt+換熱管束軸向應(yīng)力(MPa)分布半徑pspt+psps+pt+------------------------------------------------------------換熱管束軸向應(yīng)力(MPa)分布半徑pspt+psps+pt+------------------------------------------------------------換熱管束軸向應(yīng)力(MPa)分布表半徑pspt+psps+pt+換熱管束軸向應(yīng)力(MPa)分布表半徑pspt+psps+pt+換熱管內(nèi)五酯酸計(jì)算壓力M設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑m (MM鋼板負(fù)偏差m腐蝕裕量m焊接接頭系數(shù) =2[換熱管內(nèi)五酯酸計(jì)算壓力M設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑m (MM鋼板負(fù)偏差m腐蝕裕量m焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n 2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t換熱管內(nèi)壓計(jì)算合換熱管外五酯酸檸計(jì)算壓力-設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)=換熱管外五酯酸檸計(jì)算壓力-設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)=e=n-C1-C2=n 外壓計(jì)算長(zhǎng)度 外徑Do=Di+2n=A B BDo/BDo/e=換熱管外壓計(jì)算合腐蝕前不帶法蘭固定(b)五酯酸檸 腐蝕前不帶法蘭固定(b)五酯酸檸 設(shè)計(jì)溫度平均金屬溫度t裝配溫度s量s1.153e-mC殼程圓筒名義厚度9殼程圓筒有效厚度9imm殼程圓筒金屬橫截面積As=s(DI+nmm材料名稱(chēng)設(shè)計(jì)溫度t設(shè)計(jì)溫度下許用應(yīng)力h箱圓筒名義厚度9管箱圓筒有效厚度9材料名稱(chēng):管子外徑2管子根數(shù)設(shè)計(jì)溫度下管子材料許用應(yīng)力t設(shè)計(jì)溫度下管子材管箱圓筒有效厚度9材料名稱(chēng):管子外徑2管子根數(shù)設(shè)計(jì)溫度下管子材料許用應(yīng)力t設(shè)計(jì)溫度下管子材料屈服應(yīng)力st平均金屬溫度下管子材料熱膨脹系數(shù)1.153e-一根管子金屬橫截面積at(dt換熱管長(zhǎng)度換熱管有效長(zhǎng)度(兩管板內(nèi)側(cè)間距)換管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t管子受壓失穩(wěn)當(dāng)量長(zhǎng)度1系數(shù)Cr 2Et/ 比值lcr管子穩(wěn)定許用換管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t管子受壓失穩(wěn)當(dāng)量長(zhǎng)度1系數(shù)Cr 2Et/ 比值lcr管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力(Clcr []=2 管子穩(wěn)定許用壓應(yīng) (Clcr)[]=t i crs1 2 2Cr管板和系數(shù)材料名稱(chēng):設(shè)計(jì)溫度tr設(shè)計(jì)溫度下彈性模量Ep管板腐蝕裕量0管板輸入厚度管板計(jì)算厚度隔板槽面積(包括拉桿和假管區(qū)面積At0.866nS2Ad(形AtnS2Ad(正方形管板布管區(qū)當(dāng)量直徑Dt 4At/AAt0.25ndl管板強(qiáng)度削弱系數(shù)EppEpp管子加強(qiáng)系數(shù)K21.318 Ena/EtL,K N2Et管束彈性基礎(chǔ)系 管板布管區(qū)當(dāng)量直徑與殼體內(nèi)徑之比tDt/管板周邊不布管區(qū)無(wú)量綱寬度k=K(1tAl系數(shù)na焊3膨脹節(jié)總體軸向剛度ED hhe管箱圓筒抗彎剛度 12(1)(管箱圓筒材料波桑hhK43(12 管箱圓筒常數(shù) 121殼程圓筒抗彎剛度Ds s (殼程圓筒材料波桑shK43(1ED hhe管箱圓筒抗彎剛度 12(1)(管箱圓筒材料波桑hhK43(12 管箱圓筒常數(shù) 121殼程圓筒抗彎剛度Ds s (殼程圓筒材料波桑shK43(12 殼程圓筒常數(shù) 換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEna(EA sQexEtna(EsAsKexL)(EsAsKex系數(shù)1212Q12)Q) t ext系數(shù)121Qex t( 換熱器各部件邊沿內(nèi)力方程組系MHMHt1.879e--1.595e--1.643e----1.595e--1.876e--1.643e------1.643e--1.643e--1.85e---換熱器各部件邊沿內(nèi)力方程組右psps+pt+psps+pt+00--00--換熱器各部件邊沿pspt+psps+pt+MHMH00--換熱器各部件邊沿pspt+psps+pt+MHMHt----換熱器各部件最大應(yīng)力pspspt+psps+pt+--換熱器各部件最大應(yīng)力pspspt+psps+pt+--結(jié)管板名義厚度n管板應(yīng)力管板與換熱管形式焊中部換熱管應(yīng)力滿足周邊換熱管應(yīng)力滿足中部換熱管應(yīng)力滿足周邊換熱管應(yīng)力滿足殼程圓筒軸向應(yīng)力滿殼程圓筒端部應(yīng)力滿管箱圓筒軸向應(yīng)力滿管箱圓筒端部應(yīng)力滿管板徑向彎曲應(yīng)力(MPa)分布半徑pspspt+psps+pt+管板徑向彎曲應(yīng)力(MPa)分布半徑pspspt+psps+pt+管板徑向彎曲應(yīng)力(MPa)分布表半徑pspspt+psps+pt+------------------管板徑向膜應(yīng)力(MPa)分布半徑pspspt+psps+pt+管板徑向彎曲應(yīng)力(MPa)分布表半徑pspspt+psps+pt+------------------管板徑向膜應(yīng)力(MPa)分布半徑pspspt+psps+pt+換熱管束軸向應(yīng)力(MPa)分布半徑pspt+psps+pt+------------------------------------------------------------換熱管束軸向應(yīng)力(MPa)分布半徑pspt+psps+pt+------------------------------------------------------------換熱管束軸向應(yīng)力(MPa)分布表半徑pspt+psps+pt+換熱管束軸向應(yīng)力(MPa)分布表半徑pspt+psps+pt+第三章反應(yīng)器設(shè)計(jì)說(shuō)3.1第三章反應(yīng)器設(shè)計(jì)說(shuō)3.13.2.1流化床反應(yīng)1.2.流化床反應(yīng)器的優(yōu)2.流化床反應(yīng)器的優(yōu)3.流化床反應(yīng)器的種3.2.2催化劑的選參考資料《CTV-VI型醋酸乙烯催化劑工業(yè)應(yīng)用》，可得如下圖由上圖可知，CTV-IV型催化劑的性能優(yōu)于其它催化劑。并且在中國(guó)石化上海石油化工公司以及北京東方石油化工公司等多家企業(yè)實(shí)現(xiàn)了工業(yè)應(yīng)用其中由上圖可知，CTV-IV型催化劑的性能優(yōu)于其它催化劑。并且在中國(guó)石化上海石油化工公司以及北京東方石油化工公司等多家企業(yè)實(shí)現(xiàn)了工業(yè)應(yīng)用其中,CTV-IV型催化劑與進(jìn)口同類(lèi)醋酸乙烯催化劑相比,其時(shí)空收率達(dá)到(9.0-9.5)t/m3·d,高于進(jìn)口催化劑(其時(shí)空收率達(dá)到(8.0-9.2)t/m3·d。對(duì)新型高性能醋酸乙烯催化劑(CTV-VI)進(jìn)行工業(yè)模擬工況下的評(píng)價(jià)試驗(yàn)，應(yīng)空速為1900-1和2500h-1,反應(yīng)壓力為784KPa,進(jìn)口氧濃度達(dá)到6%催化劑空)工業(yè)運(yùn)行結(jié)果表明，CTV-VI型催化劑適用于高空速的工況條件。催化劑的時(shí)空工業(yè)運(yùn)行結(jié)果表明，CTV-VI型催化劑適用于高空速的工況條件。催化劑的時(shí)空因此在催化劑中我們選用CTV-VI型催化劑。并且可CTV-VI型催化劑3.2.2.1反應(yīng)方程1.反應(yīng)機(jī)CTV-VI型催化劑催化劑下，據(jù)據(jù)袁軍的《CTV-VI型醋酸乙烯催化劑工生產(chǎn)VAC2主反應(yīng)方2主反應(yīng)方3副反應(yīng)方3.2.2.2反應(yīng)動(dòng)力1主反應(yīng)動(dòng)3-1動(dòng)力學(xué)數(shù)2.副反應(yīng)動(dòng)3-1動(dòng)力學(xué)數(shù)2.副反應(yīng)動(dòng)3.2.3反應(yīng)條件選 根據(jù)袁軍的《CTV-VI型醋酸乙烯催化劑工業(yè)應(yīng)用》的論文資料，催化劑3.2.3.2反應(yīng)溫度的3.2.3.3根據(jù)袁軍的《CTV-VI型醋酸乙烯催化劑工業(yè)應(yīng)用》的論文資料，反應(yīng)3.2.3.4反應(yīng)空速影響反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率和選擇性，工業(yè)應(yīng)用試驗(yàn)表明，CTV-VI型催化劑適宜的運(yùn)行空速在3500-4000h-1;在此空速條件下，與常規(guī)空速條件下的CTV-IV型催化劑對(duì)比，能有效的抑制反應(yīng)的初活性，更有利于催化劑的馴化。3500h-13.2.4反應(yīng)器選入和輸出;②流體和顆粒的運(yùn)動(dòng)使床層具有良好的傳熱性能，床層內(nèi)部溫度均勻而且易于控制，特別適用于放熱反應(yīng);③便于進(jìn)行催化劑的連續(xù)再生和循環(huán)操作反應(yīng)物流參33.2.4反應(yīng)器選入和輸出;②流體和顆粒的運(yùn)動(dòng)使床層具有良好的傳熱性能，床層內(nèi)部溫度均勻而且易于控制，特別適用于放熱反應(yīng);③便于進(jìn)行催化劑的連續(xù)再生和循環(huán)操作反應(yīng)物流參3-反應(yīng)流股物流參項(xiàng)單反應(yīng)器進(jìn)反應(yīng)器出相VaporVapor溫C壓9摩爾流乙氧醋水乙氮00二氧化丙烯醋酸甲醋酸乙乙二醋酸乙質(zhì)量流體積流3.33.3.1催化劑裝填的催化劑總體VR（m3）VR式中：V0——原3.33.3.1催化劑裝填的催化劑總體VR（m3）VR式中：V0——原料氣流量GHSV——催化劑體積時(shí)空速度，h-47364.8VR 催化劑用量：取該種催化劑的裝填密度m=ρVR有上下15kg6510.84kg3.3.2流化床反應(yīng)器工藝設(shè)計(jì)3.3.2.1臨界流化Rep<20d2ρp-ufmgRep>1000dppdpumfpdppdpumfpRep<20，計(jì)算d2ρp-（5.510-2（33.4-ufm16501.5210-==5.510-30.394=17.1p1.5210-3.3.2.2最大流化速度ρp—顆粒密度＜Rep21ρp—顆粒密度＜Rep214（33.4-0.12）9.812235.510-3u 0.121.5210-t R，0.2＜Reput校正所以u(píng)t校正=0.6×u=4.1m/s3.3.2.3流化床操作u1、流化床中，氣體操作流速的下限是umfuta1.5~1、流化床中，氣體操作流速的下限是umfuta1.5~0.1~所以綜上，流化床操作速度u0=4.1m/s3.3.2.4床層直徑根據(jù)aspen流程模擬出來(lái)的結(jié)果，可查出進(jìn)反應(yīng)器之前氣體的流量為qV=13.2m3/s 413.2，圓整為D=2.1m擴(kuò)大段假設(shè)顆粒沉降屬于滯留區(qū)，即雷諾數(shù)Rep<2put181.5210-驗(yàn)算擴(kuò)大段假設(shè)顆粒沉降屬于滯留區(qū)，即雷諾數(shù)Rep<2put181.5210-驗(yàn)算==810-50.00760.12=0.0084p1.5210-413.23.3.2.6流化床高t=3s ②Hf=HmfR=2.4③分離高度D=2.1m，u=4.1m/sTDH/D=0.7④H0D2.9m⑤90°D=2.1m，u=4.1m/sTDH/D=0.7④H0D2.9m⑤90°60°90°，該封頭為公稱(chēng)直徑2100mm的折邊錐形封頭，按照標(biāo)準(zhǔn)，其高度為:H=1905mm。⑥D(zhuǎn)1=2.9m：h2=750+50+20=820mma=158o1/2d-tan2 所以h3⑧流化床反應(yīng)器總高度HHfTDHh0h1h2h3圓整為3.3.2.7流化床床層壓降床層壓降將保持恒定，即p 2.410.533.40.12 流化床反應(yīng)器工藝設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)匯5-2流化床反應(yīng)器工藝設(shè)計(jì)3.3.3流化床內(nèi)部構(gòu)件的3.3.3.13.3.3.2列管換熱器的設(shè)本設(shè)計(jì)中采用的是列管式石墨換熱器，其導(dǎo)熱系數(shù)為，石墨管的規(guī)格為5-35-3操作參數(shù)及冷卻水的物理進(jìn)口溫出口3.3.3流化床內(nèi)部構(gòu)件的3.3.3.13.3.3.2列管換熱器的設(shè)本設(shè)計(jì)中采用的是列管式石墨換熱器，其導(dǎo)熱系數(shù)為，石墨管的規(guī)格為5-35-3操作參數(shù)及冷卻水的物理進(jìn)口溫出口溫床層溫定性溫比臨界流化速度臨界流化床高最大流化速度流化床層高度流化床操作速度分離高度氣體體積流量擴(kuò)大段高度流化段直錐底高度擴(kuò)大段直橢圓封頭高度和流化床層總高度t1t21783017840lnm2Q1=Q設(shè)總傳熱系數(shù):K=335W/(m2·KA= t1t21783017840lnm2Q1=Q設(shè)總傳熱系數(shù):K=335W/(m2·KA= An 3.1425103，圓整為pT2-T1）4.1175(40Vm1119.56 1u0.3561m/d 3.14252106Redu89219PrCNu wNu107.3760.1083612.04W/m2k1d19/1若不考慮導(dǎo)熱兩側(cè)的污垢熱阻，則k1/1b 251d1 25 Nu107.3760.1083612.04W/m2k1d19/1若不考慮導(dǎo)熱兩側(cè)的污垢熱阻，則k1/1b 251d1 25 2 19 1334.87W/m2k實(shí)際生產(chǎn)中一般將計(jì)算所得傳熱面積增大20%，所以實(shí)際傳熱面積為1.227.35：6.0m，因此，需要換熱管An 69.68 3.14251033.3.3.3換熱器的結(jié)果3.3.4內(nèi)部構(gòu)3.3.4.1氣體分布雷諾理論傳熱面積普朗特?cái)?shù)理論管努塞爾數(shù)冷卻水質(zhì)導(dǎo)量給熱系數(shù)冷卻水體實(shí)際管數(shù)管速φ壓降△P的10%10% 10%3.9507103.950710φ壓降△P的10%10% 10%3.9507103.9507103402.721kgm2402.7217mm布板正常工作。本設(shè)計(jì)選用錐帽側(cè)縫式分布板錐帽側(cè)縫式分布板阻力系數(shù)為11 2.01.1529.81402.7217avu0.216354.0630m/ d2由nD2d孔565孔。d2n0.00525650.0044d2由nD2d孔565孔。d2n0.00525650.0044 dp2329pf=πdfh縫隙高度，mVv縫 d 縫>2υcsf3.3.4.2葉片傾角=45°；葉片間距S=35mm；A=0。20mm3.3.4.3氣葉片傾角=45°；葉片間距S=35mm；A=0。20mm3.3.4.3氣體預(yù)分氣速為15m/s。氣體的體積流量為Vq=13.1m3/s。 40.407d，取3.3.4.4旋風(fēng)分離12—30m/sΔp=ξ2標(biāo)準(zhǔn)型旋風(fēng)分離器12—30m/sΔp=ξ2標(biāo)準(zhǔn)型旋風(fēng)分離器ζ=8.0。壓降需滿足≤1.2kPa時(shí)，根據(jù)(2),v=2Δp，根據(jù)取流速為15m/s，反校壓降，根據(jù)de=4.96um。能滿足工藝條件。標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)分離器的處理尾氣量為徑返校得8v3/vt。實(shí)際氣體處理量為3.3.5流化床附3.3.5.1支座選構(gòu)型式特征，本設(shè)計(jì)選用B型耳式支座：JB/T4725-92B8BQ235-AF，墊板材料為140.8kg，高度為600mm。5-6B型耳式支座參數(shù)Q245R，支座質(zhì)量8v3/vt。實(shí)際氣體處理量為3.3.5流化床附3.3.5.1支座選構(gòu)型式特征，本設(shè)計(jì)選用B型耳式支座：JB/T4725-92B8BQ235-AF，墊板材料為140.8kg，高度為600mm。5-6B型耳式支座參數(shù)Q245R，支座質(zhì)量耳座應(yīng)力的校核PwK1KqflD10600.71.7300800D D b222l2B 3800220216238021822510計(jì)算支座承受的實(shí)際載荷Q底筋墊地腳螺edmQ30 71083.063kN344Wl2mQ30 71083.063kN344Wl2S183.2651014530.38kNML允許彎矩值為30.3。所以有：B83.3.5.2管材(2)溫度計(jì)接管口：由管出口導(dǎo)線與熱電偶液溫度計(jì)相連，管口DN25mmd (4)氣體的體積流量d 3.3.6流化床反應(yīng)器的機(jī)械設(shè)3.3.6.1流化床壁厚計(jì)p0=0.9MPa，設(shè)計(jì)壓力為流化床的工作壓力為p=0.99MPa，工作溫度t0=175~180℃，設(shè)計(jì)溫度3.3.6流化床反應(yīng)器的機(jī)械設(shè)3.3.6.1流化床壁厚計(jì)p0=0.9MPa，設(shè)計(jì)壓力為流化床的工作壓力為p=0.99MPa，工作溫度t0=175~180℃，設(shè)計(jì)溫度可采用Q245R低合金結(jié)構(gòu)鋼板作為流化床殼體材料，焊縫系數(shù)為0.85；由于Q245R對(duì)此反應(yīng)體系有抗腐蝕作用，故設(shè)計(jì)設(shè)備使用壽命為十年取腐蝕裕量0.992σtφδ2131.90.85δdδC1C2圓整為δn=13mm所以δn=18mm。0.992σtφδδdδC1C2。。3.3.6.2封頭厚度計(jì)10.221390.850.523503.3.6.2封頭厚度計(jì)10.221390.850.52350ndC16.21760.6圓整δnK=1，且0.0015D10.001540006.0mm厚度不合適；若取10mmenC1C2100.636.4mm按照實(shí)際生產(chǎn)情況需要，以及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，上封頭厚度取20mm2tC22tC3d221390.850.5tCd2αα=45o頭，f0.6450.645tCtCd2αα=45o頭，f0.6450.645tC3d21390.850.5P350由,α=45o4.30.221390.850.52350C3d2ndC14.96700.55.4670mm,δn=18mm1235021390.850.5dC21.52413ndC14.52410.55.0241mm，圓整為C1=0.5mm，則名義厚度為δn=6mmenC1C260.53K=1，且0.0015DiK=1，且0.0015Di0.00151800=8mm，則nC1C280.534.5mm2.7mm頭厚度取δn=18mm。3.3.6.3容器的開(kāi)孔與孔邊緣處的應(yīng)力集中系數(shù)流化床設(shè)備條3.3.8SW6強(qiáng)度校核計(jì)算說(shuō)明流化床反五酯酸檸內(nèi)設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫度C流化床設(shè)備條3.3.8SW6強(qiáng)度校核計(jì)算說(shuō)明流化床反五酯酸檸內(nèi)設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑名義厚度壓力試驗(yàn)溫度下的屈服點(diǎn)鋼材厚度負(fù)偏差腐蝕裕量3厚度附加量焊接接頭系數(shù)液試驗(yàn)壓力筒體長(zhǎng)度內(nèi)筒外壓計(jì)算長(zhǎng)度橢圓斜錐名義厚度設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力鋼材厚度負(fù)偏差腐蝕裕量33厚度附加量焊接接頭系數(shù)鋼材厚度負(fù)偏差腐蝕裕量3厚度附加量焊接接頭系數(shù)液試驗(yàn)壓力筒體長(zhǎng)度內(nèi)筒外壓計(jì)算長(zhǎng)度橢圓斜錐名義厚度設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力鋼材厚度負(fù)偏差腐蝕裕量33厚度附加量焊接接頭系數(shù)校核合校核合校核合 量 反應(yīng)段內(nèi)五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 反應(yīng)段內(nèi)五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n 液壓試P=1.25P[] TT0.90s pT.(DieT 2e =T合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t合擴(kuò)大段內(nèi)五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n 液壓試P=1.25P T液壓試P=1.25P TT0.90s pT.(DieT 2e =T合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t合內(nèi)筒上封頭內(nèi)壓計(jì)五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量?jī)?nèi)筒上封頭內(nèi)壓計(jì)五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試P1.25P[ 力T0.90s pT.(KDi0.5eT 2e =T合1 D262i K i= th 2[]0.5 = th 2[]0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小 計(jì)2[]t KDi0.5e=合內(nèi)筒下封頭內(nèi)壓計(jì)五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C錐殼大端直徑錐殼小端直徑錐殼半頂角錐殼半頂角板鋼板負(fù)偏差內(nèi)筒下封頭內(nèi)壓計(jì)五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C錐殼大端直徑錐殼小端直徑錐殼半頂角錐殼半頂角板鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)板板數(shù) =t計(jì)算厚度 =t計(jì)算厚度r=Q=需要加Q=2DiLr 2DiLr計(jì)算厚度r=Q=需要加Q=2Disr 2Disr液壓試[計(jì)算厚度r=Q=需要加Q=2Disr 2Disr液壓試[P1.25P[ 的應(yīng)力T0.90s T=T合 結(jié)合開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)五酯酸檸接管 N1,計(jì)算方法GB150.3-2011 計(jì)算壓力℃橢圓形封板殼體內(nèi)直徑殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量3殼體材料許用應(yīng)力線的夾角0式0板2開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)五酯酸檸接管 N1,計(jì)算方法GB150.3-2011 計(jì)算壓力℃橢圓形封板殼體內(nèi)直徑殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量3殼體材料許用應(yīng)力線的夾角0式0板2t換熱器設(shè)位五酯酸檸設(shè)計(jì)計(jì)算條 2設(shè)計(jì)溫 t接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力a t換熱器設(shè)位五酯酸檸設(shè)計(jì)計(jì)算條 2設(shè)計(jì)溫 t接管厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力a 比1系 開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長(zhǎng)度2接管多余金屬面積積2補(bǔ)強(qiáng)圈面積A-2結(jié)論:GB1506.1.3節(jié)的規(guī)定,本開(kāi)孔可不另行補(bǔ)0 殼程圓筒管板設(shè)0 殼程圓筒管板設(shè)計(jì)殼程圓筒五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 殼程圓筒五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n 液壓試P1.25P[] TT0.90s pT.(DieT 2e =T合2e[]t 合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t筒體名義厚度大于或等于GB151中規(guī)定的最小厚度5.00mm,第四章氣液分離器設(shè)第四章氣液分離器設(shè)HG/T20570.8-4.3氣液分離器的分 4-1絲網(wǎng)參數(shù)4.4氣液分離器的設(shè)計(jì)（V0301以為例4.4.1 4-1絲網(wǎng)參數(shù)4.4氣液分離器的設(shè)計(jì)（V0301以為例4.4.14-2氣液分離器工藝溫度壓力11氣相分10摩爾流率質(zhì)量流率體積流率空隙率絲網(wǎng)密度標(biāo)準(zhǔn)40～10060～150140～400高效60～10080～100高穿透4-3氣液兩相停留時(shí)間設(shè)為T(mén)=6min絲網(wǎng)自由截面上的氣體流速（uG）用常數(shù)(KG)的計(jì)算方4-3氣液兩相停留時(shí)間設(shè)為T(mén)=6min絲網(wǎng)自由截面上的氣體流速（uG）用常數(shù)(KG)的計(jì)算方LGu uG與絲網(wǎng)自由橫截面積相關(guān)的氣體流速L,0.107高壓或高真空工藝中,KG0.06ρLρGuG=KG4.4.3.2（1）液氣G由圓整后取（2）容器G由圓整后?。?）容器直2000mm。VLMAX51.85771.356HL47.147.1由4-1立式絲網(wǎng)分離器尺寸構(gòu)2000+500=mm圓整得4.4.3.3 G式中：uGL接管內(nèi)兩相流速G G式中：uGL接管內(nèi)兩相流速G氣相3Dp3.02103(VLVG DpVL-液體體積流量，m3D=3.0210-351.8577+127220.51.8650.25p取d0.27m圓整得4.4.3.4創(chuàng)新性應(yīng) 圖4-2高效除沫氣液分離器結(jié)4.4.3.5立式攪拌五酯酸檸 圖4-2高效除沫氣液分離器結(jié)4.4.3.5立式攪拌五酯酸檸 設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑名義厚度s鋼材厚度負(fù)偏差1腐蝕裕量2厚度附加量3焊接接頭系數(shù)液試驗(yàn)壓力筒體長(zhǎng)度內(nèi)筒外壓計(jì)算長(zhǎng)度橢圓橢圓名義厚度99鋼材厚度負(fù)偏差腐蝕裕量22厚度附加量焊接接頭系數(shù)s鋼材厚度負(fù)偏差1腐蝕裕量2厚度附加量3焊接接頭系數(shù)液試驗(yàn)壓力筒體長(zhǎng)度內(nèi)筒外壓計(jì)算長(zhǎng)度橢圓橢圓名義厚度99鋼材厚度負(fù)偏差腐蝕裕量22厚度附加量焊接接頭系數(shù)校核合校核合校核合 量 內(nèi)筒體內(nèi)五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (管材鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑 (管材鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) =2[]t =e=n-C1-C2=n 液壓試P1.25P[] TT0.90s pT.(DieT 2e =T合2e[]t (Die)=Pc(DiePc(Diet 2 =t合內(nèi)筒上封頭內(nèi)壓計(jì)五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力a設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量?jī)?nèi)筒上封頭內(nèi)壓計(jì)五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力a設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試[P1.25P[ 力T0.90s pT.(KDi0.5eT 2e =T合1 D262i K i= th 2[]0.5 = th 2[]0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小 計(jì)2[]t KDi0.5e=合內(nèi)筒下封頭內(nèi)壓計(jì)五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (管材力力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量?jī)?nèi)筒下封頭內(nèi)壓計(jì)五酯酸檸GB150.3-計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫度C內(nèi)徑曲面深度 (管材力力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試[P1.25P[ 力T0.90s pT.(KDi0.5eT 2e =T合1 D262i K i= th 2[]0.5 = th 2[]0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小 計(jì)2[]t KDi0.5e=合開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)五酯酸檸接管 N1,計(jì)算方法GB150.3-2011 計(jì)算壓力℃橢圓形封板殼體內(nèi)直徑9殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力2線的夾角-插入式接0管1稱(chēng)開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)五酯酸檸接管 N1,計(jì)算方法GB150.3-2011 計(jì)算壓力℃橢圓形封板殼體內(nèi)直徑9殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力2線的夾角-插入式接0管1稱(chēng)接管厚度負(fù)偏差偏差接管材料許用應(yīng)力力a 1接管計(jì)算厚度0削弱系 1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑寬度接管厚度負(fù)偏差偏差接管材料許用應(yīng)力力a 1接管計(jì)算厚度0削弱系 1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑寬度接管有效外伸長(zhǎng)度長(zhǎng)度0面積2積縫面積2mm2，大于A，不需另加補(bǔ)補(bǔ)強(qiáng)圈面積2結(jié)論:開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)五酯酸檸接管 N2,孔 計(jì)算壓力℃圓形筒管殼體內(nèi)直徑殼體厚度負(fù)偏差1殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力角0線的夾角插入式接管1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)五酯酸檸接管 N2,孔 計(jì)算壓力℃圓形筒管殼體內(nèi)直徑殼體厚度負(fù)偏差1殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力角0線的夾角插入式接管1接管厚度負(fù)偏差1差接管材料許用應(yīng)力 10弱系 1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑B接管有效外伸長(zhǎng)度接管厚度負(fù)偏差1差接管材料許用應(yīng)力 10弱系 1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑B接管有效外伸長(zhǎng)度度積接管多余金屬面積面積mm2，大于A，不需另加補(bǔ)補(bǔ)強(qiáng)圈面積結(jié)論:開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)五酯酸檸接管 N3,計(jì)算方法GB150.3-2011 計(jì)算壓力M℃圓形筒管數(shù)殼體內(nèi)直徑殼體開(kāi)孔處名義厚度n殼體厚度