DB29-140-2011天津市空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程

天津市工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)DBDB29-140-2011備案號(hào)J10566-2011天津市空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程2011-03-03發(fā)布2011-05-01實(shí)施天津市城鄉(xiāng)建設(shè)和交通委員會(huì)發(fā)布天津市工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)天津市空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程DB29-140-2011J10566-2011主編單位：天津大學(xué)天津市鋼結(jié)構(gòu)學(xué)會(huì)批準(zhǔn)部門：天津市城鄉(xiāng)建設(shè)和交通委員會(huì)關(guān)于頒布《天津市空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》的通知各有關(guān)單位：為了在空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與施工中做到技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合位按照我委《關(guān)于下達(dá)2010年度天津市建設(shè)系統(tǒng)第二批工程建《天津市空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)各相關(guān)單位要認(rèn)真執(zhí)行本規(guī)程，實(shí)施過程中如有不明之處及修改意見請(qǐng)及時(shí)反饋給天津大學(xué)和天津市鋼結(jié)構(gòu)學(xué)會(huì)。本規(guī)程由天津市城鄉(xiāng)建設(shè)和交通委員會(huì)負(fù)責(zé)管理及對(duì)強(qiáng)制性條文的解釋。本規(guī)程由天津大學(xué)和天津市鋼結(jié)構(gòu)學(xué)會(huì)負(fù)責(zé)具體技術(shù)內(nèi)容的解釋。本規(guī)程由天津市建設(shè)科技信息中心負(fù)責(zé)征訂和發(fā)行，任何單位和個(gè)人不得翻印和復(fù)制。特此通知天津市城鄉(xiāng)建設(shè)和交通委員會(huì)二○一一年三月三日根據(jù)天津市城鄉(xiāng)建設(shè)和交通委員會(huì)《關(guān)于下達(dá)2010年度天津市建設(shè)系統(tǒng)第二批工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn)編制計(jì)劃的通知》（建科結(jié)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，修訂本規(guī)程。定、結(jié)構(gòu)計(jì)算、桿件和節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)與構(gòu)造、制作與安裝、防護(hù)與監(jiān)測(cè)。間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ7-2010)對(duì)網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)全過程分析求得的網(wǎng)殼穩(wěn)定性安全系數(shù)進(jìn)行了修訂；提出了采用時(shí)程分析法對(duì)大跨度網(wǎng)殼進(jìn)行地震效應(yīng)分析時(shí)需考慮地震的行波效應(yīng)；修訂了攀達(dá)穹頂體系的鉸線設(shè)置原則。本規(guī)程由天津市城鄉(xiāng)建設(shè)和交通委員會(huì)負(fù)責(zé)管理及對(duì)強(qiáng)制性條文的解釋，天津大學(xué)建筑工程學(xué)院負(fù)責(zé)具體技術(shù)內(nèi)容的解釋。執(zhí)行過程中如有意見和建議，請(qǐng)寄天津大學(xué)建筑工程學(xué)院天津市鋼結(jié)構(gòu)學(xué)會(huì)天津市建筑設(shè)計(jì)院天津市空間網(wǎng)架工程有限公司天津大學(xué)土木工程檢測(cè)中心天津大學(xué)建筑設(shè)計(jì)研究院天津華匯工程建筑設(shè)計(jì)有限公司天津市中怡建筑設(shè)計(jì)有限公司天津市中天建筑設(shè)計(jì)院東南網(wǎng)架集團(tuán)公司精工鋼構(gòu)集團(tuán)公司天津康達(dá)膜材建筑工程有限公司天津市萬(wàn)通建筑實(shí)業(yè)有限公司天津水泥工業(yè)設(shè)計(jì)研究院本規(guī)程主要起草人員：陳志華劉錫良韓慶華尹越潘延?xùn)|姜忻良楊志王小盾劉杰陳敖宜于敬海左克偉梁鳳嶺劉智周觀根陳國(guó)棟楊秀蘭李中立韋灼彬秦軍山穆剛鄭永田史杰閆翔宇榮彬?qū)O國(guó)軍本規(guī)程主要審查人員：任慶英崔義明丁永君曹爽秋李自林鄒旭黃振興 12術(shù)語(yǔ)和符號(hào)` 2 2 63設(shè)計(jì)的基本規(guī)定 4結(jié)構(gòu)計(jì)算 4.2靜力計(jì)算 4.3穩(wěn)定性計(jì)算 4.4地震作用下的內(nèi)力計(jì)算 4.5溫度作用下的內(nèi)力計(jì)算 5桿件和節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)與構(gòu)造 5.3焊接空心球節(jié)點(diǎn) 5.4焊接鋼板節(jié)點(diǎn) 5.6嵌入式轂節(jié)點(diǎn) 5.10組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn) 5.12弦支穹頂結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn) 6制作與安裝 6.2制作與拼裝要求 6.4分條或分塊安裝法 6.6整體吊裝法 7防護(hù)與監(jiān)測(cè) 7.4定期監(jiān)測(cè) 附錄A網(wǎng)殼等效剛度計(jì)算公式 附錄B組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)化計(jì)算 附錄C橡膠墊板的材料力學(xué)性能及計(jì)算構(gòu)造要求 本規(guī)程用詞說明 引用標(biāo)準(zhǔn)名錄 條文說明 1 2 2 6 1.0.1為了在空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與施工中，貫徹執(zhí)行國(guó)家和1.0.2本規(guī)程適用于天津市工業(yè)與民用建筑的屋蓋與樓蓋結(jié)構(gòu)中以鋼構(gòu)件組成的單層或多層空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與施工。特大跨度的空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行專項(xiàng)設(shè)計(jì)。1.0.3本規(guī)程是遵照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)的特點(diǎn)而編制的。1.0.4在空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與施工中，除符合本規(guī)程的要求外，尚應(yīng)遵守國(guó)家和天津市其他有關(guān)專門規(guī)范或規(guī)程的規(guī)定。1.0.5單層空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)不宜設(shè)置懸掛吊車。雙層空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)直接承受工作級(jí)別為A3及以上的懸掛吊車荷載，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)等于或大于105次時(shí)，應(yīng)進(jìn)行疲勞計(jì)算，其容許應(yīng)力幅度及構(gòu)造應(yīng)經(jīng)過專門的試驗(yàn)確定。1.0.6對(duì)受高溫及強(qiáng)烈腐蝕等作用，或有防火要求的空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)，或承受動(dòng)力荷載的樓層空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)，應(yīng)符合現(xiàn)行有關(guān)專門規(guī)范或規(guī)程的要求。1.0.7空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的選型及構(gòu)造應(yīng)綜合考慮材料供應(yīng)和施工條件與制作安裝方法，以取得良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果?？臻g網(wǎng)格結(jié)構(gòu)中的桿件和節(jié)點(diǎn)，宜減少規(guī)格類型，以便于制作安裝。12術(shù)語(yǔ)和符號(hào)用鋼管或其他型鋼構(gòu)成空間網(wǎng)狀的結(jié)構(gòu)，包括平板型和曲面型網(wǎng)架、網(wǎng)殼以及弦支穹頂?shù)雀鞣N穹頂結(jié)構(gòu)。按一定規(guī)律布置的桿件通過節(jié)點(diǎn)連接而形成的平板型的空間桿系結(jié)構(gòu)。按一定規(guī)律布置的桿件通過節(jié)點(diǎn)連接而形成的三維曲面狀空間桿系或梁系結(jié)構(gòu)，包括筒殼、球殼和空間任意曲面的網(wǎng)狀殼體結(jié)構(gòu)等。單層或雙層球面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)。用連續(xù)的拉索（或拉桿）和壓桿加強(qiáng)的球面網(wǎng)殼結(jié)由平面桁架交叉組成的網(wǎng)架。由兩個(gè)方向的平面桁架垂直交叉而成的兩向桁架分別與邊界垂直的網(wǎng)架。由兩個(gè)方向的平面桁架垂直交叉而成的兩向桁架與邊界交角為45°的網(wǎng)架。由兩個(gè)方向桁架相交α角交叉而成的菱形網(wǎng)格的網(wǎng)架。2由三個(gè)方向桁架按60°角相互交叉組成的網(wǎng)架。以四角錐為基本單元組成的網(wǎng)架體系。以倒置的四角錐體為單元，單元錐底的四邊為上弦桿、錐棱為腹桿、各錐頂相連為下弦桿且上下弦與建筑物軸線平行的網(wǎng)架。在正放四角錐網(wǎng)架基礎(chǔ)上，適當(dāng)抽掉一些四角錐單元中的腹桿和下弦桿，使下弦桿網(wǎng)格尺寸比上弦網(wǎng)格尺寸擴(kuò)大而形成的網(wǎng)架。將正放四角錐網(wǎng)架取消縱向的上下弦桿，保留周邊一圈縱向上弦桿而組成的網(wǎng)架。由倒置四角錐組成，上弦網(wǎng)格呈正交斜放，下弦網(wǎng)格呈正交正放（下弦與邊界垂直或平行上弦與邊界成45°夾角的網(wǎng)架。在正放四角錐基礎(chǔ)上，除周邊四角錐不變外，將中間四角錐與邊界呈45°夾角、上弦桿與邊界垂直（或平行）而形成的網(wǎng)架。由兩個(gè)倒置的三角形小桁架相互交叉并用正交正放桿件將3下弦節(jié)點(diǎn)連接而成的網(wǎng)架。以三角錐為基本單元組成的網(wǎng)架。弦三角形的頂點(diǎn)在上弦三角形網(wǎng)格的形心投影線上的網(wǎng)架。在三角錐網(wǎng)架的基礎(chǔ)上，適當(dāng)抽去部分三角錐中的腹桿和下弦桿，使上弦網(wǎng)格仍為三角形，下弦網(wǎng)格為三角形及六邊形組合或均為六邊形而形成的網(wǎng)架。將倒置的三角錐按一定規(guī)律排列，使上弦網(wǎng)格形成三角形和六邊形，下弦網(wǎng)格形成六邊形的網(wǎng)架。由徑向桿件和環(huán)向桿件組成單層網(wǎng)殼。在肋環(huán)形基礎(chǔ)上加斜桿而組成網(wǎng)殼。由人字斜桿組成菱形網(wǎng)格，兩斜桿夾角為30°~50°之間的單層網(wǎng)殼形式。在水平投影面上，通過球心作夾角為60°的三個(gè)軸，將軸n等分并連線，形成正三角形網(wǎng)格，再投影到球面上形成單層網(wǎng)殼。由n(n=6,8,12…)根徑肋把球面分為n個(gè)對(duì)稱扇形曲面，4每個(gè)扇形面內(nèi)，再由環(huán)桿和斜桿組成大小較均勻的三角形網(wǎng)格而形成的單層網(wǎng)殼。面劃分為20個(gè)等邊球面三角形而形成的單層網(wǎng)殼。由兩個(gè)半球焊接成空心球的節(jié)點(diǎn)形式。成的節(jié)點(diǎn)形式。2.1.30嵌入轂節(jié)點(diǎn)(built-inhu等零部件組成的節(jié)點(diǎn)形式。在同一軸線上的兩個(gè)最粗的相鄰桿件貫通，其余桿件通過端部相貫線切割加工后，直接焊接在貫通桿件的外表；非貫通桿件在節(jié)點(diǎn)部位可能互相分離，也可能部分重疊的節(jié)點(diǎn)形式。以鑄造工藝加工的空間節(jié)點(diǎn)形式。由銷軸和銷板組成，銷軸穿在銷板孔中、具有單向轉(zhuǎn)動(dòng)能力的節(jié)點(diǎn)形式。預(yù)應(yīng)力空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)中連接預(yù)應(yīng)力拉索的節(jié)點(diǎn)。5FExjiEyjiEzji———j振型、i質(zhì)點(diǎn)分別沿x、y、z方向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；FEK———空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；FEVKi———作用在空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)第i節(jié)點(diǎn)上豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；Ft———總起動(dòng)牽引力；t2———起重滑輪組的拉力標(biāo)準(zhǔn)值；i———第i節(jié)點(diǎn)重力荷載代表值；k———空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值；0———空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)總自重標(biāo)準(zhǔn)值；g0———空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值；g———作用在空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)上的恒荷載；、M3———網(wǎng)格沿1xyxy———擬網(wǎng)格相對(duì)于x、y軸的分布彎矩和扭矩；xyNtibivi———雙層空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的上弦、下弦、腹桿及豎桿的軸向力；NE———水平地震作用下空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)桿件軸向力標(biāo)準(zhǔn)值；NG———重力荷載代表值作用下空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)桿件軸向力標(biāo)準(zhǔn)值；NR———空心球的軸向受壓或受拉承載力設(shè)計(jì)值；N———高強(qiáng)螺栓受拉承載力設(shè)計(jì)值；]???按網(wǎng)殼穩(wěn)定性確定的容許荷載標(biāo)準(zhǔn)值；6w—除空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)自重以外的屋面荷載或樓面荷載的標(biāo)準(zhǔn)值；max—空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)上全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值引起的最大支座反力；E—水平或豎向地震作用效應(yīng)Ej—j振型水平或地震作用產(chǎn)生的作用效應(yīng)；i—節(jié)點(diǎn)i的位移分量；0—支座處水平位移；ω?fù)隙?；i—節(jié)點(diǎn)i的剪力；m—橡膠墊板平均壓縮變形；θ的軸向壓力設(shè)計(jì)值；力設(shè)計(jì)值；Nv—網(wǎng)架豎桿軸向力設(shè)計(jì)值；Δt—溫度差。2.2.2材料性能和結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力Be—等效薄膜剛度；De—等效抗彎剛度；E—彈性模量；7c———柱子材料彈性模量；f———鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；f———高強(qiáng)度螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；[fc]???橡膠墊板容許抗壓強(qiáng)度；G———橡膠墊板剪變模量；[λ]???桿件容許長(zhǎng)細(xì)比；e———等效泊松比；α———網(wǎng)架材料的線膨脹系數(shù)。Aα———三向交叉拱的折算截面面積；Ae———橡膠墊板面積；Aeff———高強(qiáng)度螺栓的有效截面面積；b———雙層空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)上、下弦桿的截面面積；c———網(wǎng)格沿1、2方向和斜向的桿件截面面積；m———支承（上承或下承）平面弦桿截面面積的算術(shù)平均值；n———兩相鄰鋼管間的凈距；B———圓柱面網(wǎng)殼的寬度；hp———轂節(jié)點(diǎn)嵌入件頸部寬度；D———空心球外徑、螺栓球直徑；網(wǎng)架折算抗彎剛度。d———圓鋼管外徑；d1———兩相鄰鋼管的較大外徑；ds———兩相鄰鋼管的較小外徑；d———兩相鄰螺栓的較大直徑；d———兩相鄰螺栓的較小直徑；p———銷子直徑；dht———轂節(jié)點(diǎn)嵌入榫直徑；dh———轂體直徑；8de—橡膠層總厚度；di—中間各層橡膠片厚度；dt—上下表層橡膠片厚度；f—?dú)んw的矢高；Hhp—轂節(jié)點(diǎn)嵌入件高度；Kc—懸臂柱的水平剛度；I1L—圓柱面網(wǎng)殼的長(zhǎng)度；Ll—桿件幾何長(zhǎng)度；l0—桿件計(jì)算長(zhǎng)度；lhp—轂節(jié)點(diǎn)嵌入件總長(zhǎng)度；ls—套筒長(zhǎng)度；r—球面的曲率半徑；2方向網(wǎng)格間距；c—斜向網(wǎng)格間距，三向交叉拱的間距；t—空心球壁厚；c—圓鋼管壁厚；d—雙層網(wǎng)殼的厚度；e—擬殼的等效厚度；Xjijiα—沿2方向桿件和斜桿的夾角；β———圓柱面網(wǎng)殼相鄰兩母線所對(duì)應(yīng)的中心角；θmax—網(wǎng)殼上全部荷載標(biāo)準(zhǔn)值引起的最大支座轉(zhuǎn)角；9垂線之間的夾角，斜腹桿和下弦平面的夾角；r1—滾輪的外圓直徑；r—軸的半徑；c—場(chǎng)地修正系數(shù)；αj—相應(yīng)于j振型自振周期的水平地震影響系數(shù)；αzj—相應(yīng)于j振型自振周期的豎向地震影響系數(shù)；γj—j振型參與系數(shù)；ξ———螺栓擰入球體長(zhǎng)度與螺栓直徑的比值，地震軸向力系數(shù)；ξj—j振型的阻尼比；ρjk—j振型與k振型的耦聯(lián)系數(shù)；ψE—水平地震作用系數(shù)；ρw—撓度系數(shù)；Be—等效薄膜剛度矩陣；C—阻尼矩陣；De—等效抗彎剛度矩陣；I—無(wú)量綱剛度矩陣；K—結(jié)構(gòu)總彈性剛度矩陣；Kt—T時(shí)刻結(jié)構(gòu)的切線剛度矩陣；g—地面運(yùn)動(dòng)加速度向量。3設(shè)計(jì)的基本規(guī)定3.1.1空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)建筑物的功能和形狀，考慮材料供應(yīng)和施工條件以及制作安裝方法，綜合結(jié)構(gòu)的跨度大小、荷載大小、屋面構(gòu)造、建筑設(shè)計(jì)等情況，選擇合理的屋蓋網(wǎng)格形式、邊緣構(gòu)件及支承結(jié)構(gòu)，以取得良好的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效果?？臻g網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的構(gòu)件布置必須保證結(jié)構(gòu)為幾何不變體系。3.1.2空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)可與預(yù)應(yīng)力拉索組合，形成預(yù)應(yīng)力空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)。1由交叉桁架系組成的兩向正交正放網(wǎng)架、兩向正交斜放2由四角錐體組成的正放四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)3由三角錐體組成的三角錐網(wǎng)架、抽空三角錐網(wǎng)架、蜂窩形架、正放抽空四角錐網(wǎng)架、兩向正交斜放網(wǎng)架、兩向正交正放網(wǎng)架、正放四角錐網(wǎng)架。對(duì)中小跨度，也可選用星形四角錐網(wǎng)架和蜂窩形三角錐網(wǎng)架。當(dāng)建筑要求長(zhǎng)寬兩個(gè)方向支承距離不等時(shí)，可選用兩向斜交斜放網(wǎng)架。3.2.3平面形狀為矩形的周邊支承網(wǎng)架，當(dāng)其邊長(zhǎng)比大于1.5時(shí)，宜選用兩向正交正放網(wǎng)架、正放四角錐網(wǎng)架或正放抽空四角錐網(wǎng)架。當(dāng)邊長(zhǎng)比小于2時(shí)，也可采用斜放四角錐網(wǎng)架。當(dāng)平面狹長(zhǎng)時(shí)，可采用單向折線形網(wǎng)架。3.2.4平面形狀為矩形，三邊支承一邊開口的網(wǎng)架可按3.2.2條進(jìn)行選型，其開口邊可采取增加網(wǎng)架層數(shù)或適當(dāng)增加整個(gè)網(wǎng)架高度等辦法，網(wǎng)架開口邊必須形成豎直的或傾斜的邊桁架。放四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)架、兩向正交正放網(wǎng)架。對(duì)多點(diǎn)支承和周邊支承相結(jié)合的多跨網(wǎng)架，還可選用兩向正交斜放網(wǎng)架或斜放四角錐網(wǎng)架。3.2.6平面形狀為圓形、正六邊形及接近正六邊形且為周邊支承的網(wǎng)架，可根據(jù)具體情況選用三向網(wǎng)架、三角錐網(wǎng)架或抽空三角錐網(wǎng)架。對(duì)中小跨度，也可選用蜂窩形三角錐網(wǎng)架。3.2.7對(duì)跨度不大于40m的多層建筑的樓層及跨度不大于60m的屋蓋，可采用以鋼筋混凝土板代替上弦的組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)。組合網(wǎng)架宜選用正放四角錐網(wǎng)架、正放抽空四角錐網(wǎng)架、兩向正交正放網(wǎng)架、斜放四角錐網(wǎng)架和蜂窩形三角錐網(wǎng)架。3.2.8網(wǎng)架可采用上弦或宜在支座邊形成豎直或傾斜的邊桁架。材料、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)、構(gòu)造要求和建筑功能等因素確定。對(duì)于周邊支表3.2.9網(wǎng)架上弦網(wǎng)格數(shù)和跨高比網(wǎng)架形式無(wú)檁體系有檁體系網(wǎng)格數(shù)跨高比網(wǎng)格數(shù)跨高比兩向正交正放網(wǎng)架正放四角錐網(wǎng)架正放抽空四角錐網(wǎng)架-0.03L2兩向正交斜放網(wǎng)架棋盤形四角錐網(wǎng)架斜放四角錐網(wǎng)架星形四角錐網(wǎng)架2.當(dāng)跨度在18m以下時(shí)，網(wǎng)格數(shù)可適當(dāng)減3.2.10多點(diǎn)支承的網(wǎng)架宜設(shè)柱帽。柱帽宜設(shè)置于下弦平面之圖3.2.10點(diǎn)支承網(wǎng)架柱帽設(shè)置3.2.12當(dāng)網(wǎng)架上弦桿節(jié)間有集中荷載或需要減少壓桿的計(jì)算長(zhǎng)度時(shí)，可設(shè)置再分式腹桿。對(duì)于由平面桁架系組成的網(wǎng)架（圖注意保證上弦桿在再分式腹桿平面外的穩(wěn)定性。(a)用于平面桁架系網(wǎng)架；(b)用于四角錐體網(wǎng)架立柱自身的穩(wěn)定性2網(wǎng)架變高度；3整個(gè)網(wǎng)架起坡。3.2.14網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的容許撓度不應(yīng)超過下列數(shù)值：用作屋蓋—L2/250,用作樓層—L2/300。L2為網(wǎng)架的短向跨度。ok(kN/m2)可按下式估算： 式中qw———除網(wǎng)架自重外的屋面荷載或樓面荷載的標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2);L2—網(wǎng)架的短向跨度(m)。3.3.2單層網(wǎng)殼的網(wǎng)格可選用下列常用形式：1單層圓柱面網(wǎng)殼的網(wǎng)格可采用單向斜桿正交正放網(wǎng)格、交叉斜桿正交正放網(wǎng)格、聯(lián)方網(wǎng)格、三向網(wǎng)格（圖3.3.2-1a-d);圖3.3.2-1圓柱面網(wǎng)殼的網(wǎng)格2單層球面網(wǎng)殼的網(wǎng)格可采用肋環(huán)型網(wǎng)格、施威德勒型網(wǎng)3.2-2a-f);圖3.3.2-2球面網(wǎng)殼的網(wǎng)格3單層橢圓拋物面網(wǎng)殼可采用三向網(wǎng)格、單向斜桿正交正放的網(wǎng)格（圖3.3.2-3a-b);圖3.3.2-3橢圓拋物面網(wǎng)殼的網(wǎng)格3.3.2-4a-b)。圖3.3.2-4雙曲拋物面網(wǎng)殼的網(wǎng)格3.3.4單層網(wǎng)殼宜采用剛接節(jié)點(diǎn)，雙層網(wǎng)殼可采用剛接或鉸接節(jié)點(diǎn)。3.3.5網(wǎng)殼的支承構(gòu)造除保證可靠傳遞豎向反力外，尚應(yīng)滿足不同網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)形式必需的邊緣約束條件。圓柱面網(wǎng)殼可采用以下支承方式：通過端部橫隔支承于兩端；沿兩縱邊支承；沿四邊支承。端部支承橫隔應(yīng)具有足夠的平面內(nèi)剛度。沿兩縱邊支承點(diǎn)應(yīng)保證抵抗側(cè)向水平位移的約束條件。球面網(wǎng)殼的支承點(diǎn)應(yīng)保證抵抗水平位移的約束條件。橢圓拋物面網(wǎng)殼及四塊組合雙曲拋物面網(wǎng)殼應(yīng)通過邊緣構(gòu)件沿周邊支承，其支承邊緣構(gòu)件應(yīng)具有足夠的平面內(nèi)剛度。雙曲拋物面網(wǎng)殼應(yīng)通過邊緣構(gòu)件將荷載傳遞給支座或下部結(jié)構(gòu)，其邊緣構(gòu)件應(yīng)具有足夠的剛度，并作為網(wǎng)殼整體的組成部分共同計(jì)算。3.3.6網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)可采用下列組合形式：—將圓柱面、圓球面和雙曲拋物面截出一部分進(jìn)行組合（圖3.3.6a);—將四塊雙曲拋物面組合（圖3.3.6c)。3.3.7球面網(wǎng)殼用于三角形、四邊形或多邊形平面時(shí)可采用圖3.3.7所示的切割方式。在所切割的部分應(yīng)設(shè)置具有足夠剛度的邊緣構(gòu)件。圖3.3.7球面網(wǎng)殼的切割方式3.3.8兩端支承的圓柱面網(wǎng)殼，其寬度B與跨度L之比宜小于1.0,殼體的矢高可取寬度的1/6~1/3,沿縱向邊緣落地支承的雙層圓柱面網(wǎng)殼的厚度可取寬度的1/50~1/20。邊落地支承可放寬至3/4。3.3.10橢圓拋物面網(wǎng)殼底邊邊長(zhǎng)比不宜大于1.5,殼體每個(gè)方向的矢高可取短向跨度的1/9~1/6。雙層橢圓拋物面網(wǎng)殼的厚度可取短向跨度的1/50~1/20。單層橢圓拋物面網(wǎng)殼的跨度不宜大于40m。3.3.11雙曲拋物面網(wǎng)殼殼底面對(duì)角線之比不宜大于2,單塊雙曲拋物面殼體的矢高可取跨度的1/4~1/2（跨度為二個(gè)對(duì)角支承點(diǎn)之間的距離）。四塊組合雙曲拋物面殼體每個(gè)方向的矢高可雙層雙曲拋物面網(wǎng)殼的厚度可取短向跨度的1/50~1/20。單層雙曲拋物面網(wǎng)殼的跨度不宜大于50m。3.3.12網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的網(wǎng)格在構(gòu)造上可采用以下尺寸，當(dāng)跨度小3.3.13雙層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的最大位移計(jì)算值不應(yīng)超過短向跨度的1/250,單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的最大位移計(jì)算值不應(yīng)超過短向跨度的1/400。懸挑網(wǎng)殼的最大位移計(jì)算值，對(duì)雙層網(wǎng)殼不應(yīng)超過懸挑長(zhǎng)度的1/125,單層網(wǎng)殼不應(yīng)超過1/200。圖3.4.1-1弦支穹頂結(jié)圖3.4.1-3弦支穹頂下部形式層單層網(wǎng)殼的不同形式，弦支穹頂可以選用下列形式：圖3.4.2不同類型的弦支穹頂3.4.3弦支穹頂中拉索預(yù)應(yīng)力值的設(shè)定，應(yīng)以抵抗單層網(wǎng)殼的等效節(jié)點(diǎn)荷載和減小最外環(huán)桿件對(duì)支承結(jié)構(gòu)的水平推力為原則。3.4.4弦支穹頂?shù)膯螌泳W(wǎng)殼部分可采用剛接節(jié)點(diǎn)或鉸接節(jié)點(diǎn)，撐桿與單層網(wǎng)殼的連接以及撐桿與拉索的連接采用鉸接節(jié)點(diǎn)。3.4.6弦支穹頂中拉索預(yù)應(yīng)力的施加可采用以下兩種方法：1伸長(zhǎng)撐桿，通過調(diào)整撐桿的長(zhǎng)度使環(huán)向索和徑向索產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力；2縮短拉索，優(yōu)先考慮采用縮短環(huán)向索的方法施加預(yù)應(yīng)力，也可選擇縮短徑向索的方法。3.4.7設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)當(dāng)明確區(qū)分結(jié)構(gòu)在預(yù)應(yīng)力施加前后的狀態(tài)。1零態(tài)，即結(jié)構(gòu)無(wú)自重?zé)o預(yù)應(yīng)力的狀態(tài)；2預(yù)應(yīng)力平衡態(tài)，即結(jié)構(gòu)在自重和預(yù)應(yīng)力作用下的自平衡狀態(tài)；3荷載態(tài)，即在預(yù)應(yīng)力平衡態(tài)的基礎(chǔ)上承受其它外荷載作用時(shí)的狀態(tài)。3.4.8施工張拉控制應(yīng)嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)規(guī)定的步驟進(jìn)行。當(dāng)拉索分批次張拉時(shí)，要考慮后批張拉的拉索對(duì)前批張拉的拉索內(nèi)力的影響。3.4.9索體材料的線膨脹系數(shù)宜由試驗(yàn)方法確定，在不進(jìn)行試驗(yàn)的情況下，索體材料的線膨脹系數(shù)可參考表3.4.9取值。表3.4.9索體材料的膨脹系數(shù)索材種類線膨脹系數(shù)(/℃)鋼絲束索-5鋼絞線索-5鋼絲繩索-5鋼拉桿索-53.5.1弦支筒殼是由上層筒殼、撐桿和拉索形成的結(jié)構(gòu)體系單層筒殼網(wǎng)格形式的不同，弦支筒殼可以選用下列形式：3.5.3弦支筒殼中拉索預(yù)應(yīng)力值的設(shè)定，應(yīng)以能夠抵抗單層筒殼的等效節(jié)點(diǎn)荷載且對(duì)支承結(jié)構(gòu)的水平推力最小為原則。3.5.4弦支筒殼的單層筒殼部分可采用剛接節(jié)點(diǎn)或鉸接節(jié)點(diǎn)，撐桿與單層網(wǎng)殼的連接和撐桿與拉索的連接可采用鉸接節(jié)點(diǎn)。3.5.5弦支筒殼的支承可采用單向鉸支、兩向鉸支和三向鉸支。3.5.6弦支筒殼中拉索預(yù)應(yīng)力的施加可采用以下兩種方法：1撐桿的伸長(zhǎng)，通過調(diào)整撐桿的長(zhǎng)度使拉索產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力；2拉索的縮短，通過調(diào)整縮短拉索的長(zhǎng)度使拉索產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力。3.5.7索體材料的線膨脹系數(shù)的相關(guān)要求同本規(guī)程3.4.9條。4結(jié)構(gòu)計(jì)算4.1.1空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行在外荷載作用下的內(nèi)力、位移計(jì)算座沉降及施工安裝荷載等作用下的內(nèi)力、位移進(jìn)行計(jì)算。必要時(shí)空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)宜和它下部結(jié)構(gòu)共同計(jì)算，以取得變形協(xié)調(diào)。4.1.2對(duì)非抗震設(shè)計(jì)，荷載及荷載效應(yīng)組合應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009進(jìn)行計(jì)算；在桿件截面及節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)中，應(yīng)按照荷載的基本組合確定內(nèi)力設(shè)計(jì)值；在位移計(jì)算中應(yīng)按照荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合確定其撓度。對(duì)抗震設(shè)計(jì)，荷載及荷載效應(yīng)組合應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移可按彈性階段進(jìn)行計(jì)算；網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性計(jì)算應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)的幾何非線性影響。4.1.3對(duì)于單個(gè)球面網(wǎng)殼、圓柱面網(wǎng)殼和雙曲拋物面網(wǎng)殼的風(fēng)載體型系數(shù)，可按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009取值；對(duì)于多個(gè)連續(xù)的球面網(wǎng)殼、圓柱面網(wǎng)殼和雙曲拋物面網(wǎng)殼，以及各種復(fù)雜形體的網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，應(yīng)根據(jù)模型風(fēng)洞試驗(yàn)確定風(fēng)載體型系數(shù)。4.1.4空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的外荷載可按靜力等效原則將節(jié)點(diǎn)所轄區(qū)域內(nèi)的荷載集中作用在該節(jié)點(diǎn)上。分析網(wǎng)架及雙層網(wǎng)殼時(shí)可假定節(jié)點(diǎn)為鉸接，桿件只承受軸向力；分析單層網(wǎng)殼時(shí)假定節(jié)點(diǎn)為有局部荷載時(shí)，必須另行考慮局部彎曲內(nèi)力的影響。和構(gòu)造情況以及支承結(jié)構(gòu)的剛度確定，對(duì)于網(wǎng)架結(jié)構(gòu)及雙層網(wǎng)殼分別假定為二向可側(cè)移、一向可側(cè)移、無(wú)側(cè)移的鉸接支座或彈性支承；對(duì)于單層網(wǎng)殼分別假定為二向或一向可側(cè)移、無(wú)側(cè)移的鉸接支座、剛接支座或彈性支承?？臻g網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的支承必須保證在任意豎向和水平荷載作用下結(jié)構(gòu)的幾何不變性，滿足各種網(wǎng)格計(jì)算模型對(duì)支承條件的要求。4.1.6空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)施工安裝階段與使用階段支承情況不一致時(shí)，應(yīng)區(qū)別不同支承條件來分析計(jì)算施工安裝階段和使用階段在相應(yīng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和變位。4.1.7雙層網(wǎng)殼及網(wǎng)架結(jié)構(gòu)宜采用空間桿系有限元法進(jìn)行計(jì)算，單層網(wǎng)殼宜采用空間梁系有限元法進(jìn)行計(jì)算。4.2.1單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)采用空間梁系有限元法分析節(jié)點(diǎn)位移和桿件內(nèi)力時(shí)，結(jié)構(gòu)的每個(gè)桿件作為一個(gè)梁?jiǎn)卧?，每個(gè)節(jié)點(diǎn)有三個(gè)線位移和三個(gè)角位移。網(wǎng)架和雙層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)采用空間桿系有限元法分析節(jié)點(diǎn)位移和桿件內(nèi)力時(shí)，結(jié)構(gòu)的每個(gè)桿件作為一個(gè)桿單元，每個(gè)節(jié)點(diǎn)有三個(gè)線位移。4.2.2按有限元法進(jìn)行空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算時(shí)可采用下列統(tǒng)一的基本方程：式中K-空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)總彈性剛度矩陣；U-空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)位移向量；F-空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)荷載向量。4.2.3采用有限元法進(jìn)行空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，桿件截面可先根據(jù)經(jīng)驗(yàn)或參照已建工程或由簡(jiǎn)化計(jì)算方法估算確定，計(jì)算后應(yīng)按內(nèi)力重新設(shè)計(jì)調(diào)整截面，并進(jìn)行重分析，重分析次數(shù)宜取3~4.2.4弦支穹頂預(yù)應(yīng)力比值設(shè)定的計(jì)算模型可按圖4.2.4選取。圖4.2.4弦支穹頂預(yù)應(yīng)力比值設(shè)定的計(jì)算模型Nhcj按下式取值式中=2cotγjFj—第j道環(huán)索上方單層網(wǎng)殼等效節(jié)點(diǎn)荷載；Nhcj—第j道環(huán)向索的軸力；Nvji—第i道環(huán)索預(yù)應(yīng)力引起的第j道環(huán)索處撐桿的軸力；αj—第j道環(huán)索相鄰索段的夾角；βj—第j道環(huán)索位置上相鄰徑向索在水平面XOY上投影的夾角；γj—第j道環(huán)索位置上徑向索與豎向撐桿的夾角。度小于本規(guī)程3.3.8至3.3.10條規(guī)定范圍的雙層網(wǎng)殼均應(yīng)進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算。4.3.2網(wǎng)殼的穩(wěn)定性可通過結(jié)構(gòu)荷載———位移全過程分析進(jìn)行計(jì)算，分析時(shí)可采用考慮幾何非線性的有限單元法，并假定材料保持為線彈性。迭代方程為：式中Kt———t時(shí)刻結(jié)構(gòu)的切線剛度矩陣；ΔU(i)???當(dāng)前位移的迭代增量；Ft+Δt———t+Δt時(shí)刻外部所施加的節(jié)點(diǎn)荷載向量；Nt()???t+Δt時(shí)刻相應(yīng)的桿件節(jié)點(diǎn)內(nèi)力向量。4.3.3進(jìn)行網(wǎng)殼全過程分析時(shí)應(yīng)考慮安裝偏差對(duì)初始曲面形狀的影響；安裝偏差的分布可按結(jié)構(gòu)的最低階屈曲模態(tài)采用，最大安裝偏差可按網(wǎng)殼跨度的1/300或允許安裝偏差取值。4.3.4球面網(wǎng)殼的全過程分析可按滿跨均布荷載進(jìn)行，圓柱面網(wǎng)殼和橢圓拋物面網(wǎng)殼宜補(bǔ)充考慮半跨活荷載分布。4.3.5按本規(guī)程4.3.2至4.3.4條進(jìn)行網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)全過程分析求得的第一個(gè)臨界點(diǎn)處的荷載值，可作為該網(wǎng)殼的極限承載力。將極限承載力除以系數(shù)K后，即為按網(wǎng)殼穩(wěn)定性確定的容許承載4.3.6當(dāng)單層球面網(wǎng)殼跨度小于45m,單層圓柱面網(wǎng)殼寬度小于18m,單層橢圓拋物面網(wǎng)殼跨度小于30m,或?qū)W(wǎng)殼穩(wěn)定性進(jìn)行初步計(jì)算時(shí)，其容許承載力標(biāo)準(zhǔn)值[nks](kN/m2)可按下列公式進(jìn)行計(jì)算：式中Be—網(wǎng)殼的等效薄膜剛度(kN/m);De—網(wǎng)殼的等效抗彎剛度(kN·m);r—球面的曲率半徑(m)。凱威特型網(wǎng)殼的等效剛度Be和De應(yīng)按主肋處的網(wǎng)格尺寸和桿件截面進(jìn)行計(jì)算；短程線型網(wǎng)殼應(yīng)按三角形球面上的網(wǎng)格尺寸和桿件截面進(jìn)行計(jì)算。施威德勒型和聯(lián)方型網(wǎng)殼應(yīng)按自支承圈梁算起第三圈環(huán)梁處的網(wǎng)格尺寸和桿件截面進(jìn)行計(jì)算。網(wǎng)殼徑向和環(huán)向的等效剛度不相同時(shí)，可采用兩個(gè)方向的平均值。2單層橢圓拋物面網(wǎng)殼，四邊鉸支在剛性橫隔上式中r12—橢圓拋物面網(wǎng)殼兩個(gè)方向的主曲率半徑(m);3單層圓柱面網(wǎng)殼1)當(dāng)網(wǎng)殼為四邊支承，即兩縱邊固定鉸支（或固結(jié)而兩端鉸支在剛性橫隔上時(shí)：(L/B)3.r(L/B).(r+3f)B2(L/B)3.r(L/B).(r+3f)B2f半徑(m);e22—分別為圓柱面網(wǎng)殼縱向（零曲率方向）和橫向（圓弧方向）的等效抗彎剛度(kN·m);Be22—圓柱面網(wǎng)殼橫向等效薄膜剛度(kN/m)。當(dāng)圓柱面網(wǎng)殼的長(zhǎng)寬比(L/B)不大于1.2時(shí)，由式(4.3.6-4)算出的容許承載力尚應(yīng)乘以下式考慮荷載不對(duì)稱分布影響的折減系數(shù)μ:2)當(dāng)網(wǎng)殼僅沿兩縱邊支承時(shí)：3)當(dāng)網(wǎng)殼為兩端支承時(shí)：式中Be11—圓柱面網(wǎng)殼縱向等效薄膜剛度；Ih、Iv—邊梁水平方向和豎向的線剛度(kN·m)。對(duì)于桁架式邊梁，其水平方向和豎向的線剛度可按下式計(jì)算：Ih,v22—分別為兩根弦桿的面積；2—分別為相應(yīng)的形心距。兩端支承的單層圓柱面網(wǎng)殼尚應(yīng)考慮荷載不對(duì)稱分布的影響，其折減系數(shù)μ按下式計(jì)算：以上各式中網(wǎng)殼等效剛度的計(jì)算公式可見本規(guī)程附錄A。4.4地震作用下的內(nèi)力計(jì)算4.4.1在抗震設(shè)防烈度為6度或7度的地區(qū)，網(wǎng)架屋蓋結(jié)構(gòu)可不進(jìn)行豎向抗震驗(yàn)算；在抗震設(shè)防烈度為8度或9度的地區(qū)，網(wǎng)架屋蓋結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行豎向抗震驗(yàn)算。4.4.2對(duì)于周邊支承網(wǎng)架屋蓋以及多點(diǎn)支承和周邊支承相結(jié)合的網(wǎng)架屋蓋，豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值可按下式確定：FEvki=±ψv·Gi(4.4.2)式中FEvki—作用在網(wǎng)架第i節(jié)點(diǎn)上豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；i—網(wǎng)架第i節(jié)點(diǎn)的重力荷載代表值，其中恒荷載取100%;雪荷載及屋面積灰荷載取50%;不考慮屋面活荷載；ψv—豎向地震作用系數(shù)，按表4.4.2取值。對(duì)于懸挑長(zhǎng)度較大的屋蓋網(wǎng)架結(jié)構(gòu)以及用于樓層的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，當(dāng)設(shè)防烈度為8度或9度時(shí)，其豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值可分別取該結(jié)構(gòu)重力荷載代表值的10%或20%。計(jì)算重力荷載代表值的活荷載部分時(shí)，對(duì)一般民用建筑可取樓層活荷載的50%。對(duì)于平面復(fù)雜或重要的大跨度網(wǎng)架結(jié)構(gòu)可采用振型分解反應(yīng)譜法或時(shí)程分析法作專門的豎向抗震分析和驗(yàn)算。表4.4.2豎向地震作用系數(shù)設(shè)防烈度場(chǎng)地類別ⅠⅡ8—94.4.3在抗震設(shè)防烈度為7度的地區(qū)，可不進(jìn)行網(wǎng)架結(jié)構(gòu)水平抗震驗(yàn)算。在抗震設(shè)防烈度為8度的地區(qū)，對(duì)于周邊支承的中小跨度網(wǎng)架可不進(jìn)行水平抗震驗(yàn)算；在抗震設(shè)防烈度為9度的地震區(qū)，對(duì)各種網(wǎng)架結(jié)構(gòu)均應(yīng)進(jìn)行水平抗震驗(yàn)算。水平地震效應(yīng)可采用振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算，網(wǎng)架的內(nèi)力、位移可采用空間桿系有限元法計(jì)算。4.4.4在設(shè)防烈度為7度的地區(qū)，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)可不進(jìn)行豎向抗震計(jì)算，但必須進(jìn)行水平抗震計(jì)算。在設(shè)防烈度為8度、9度地區(qū)必須進(jìn)行網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的水平與豎向抗震計(jì)算。4.4.5按時(shí)程分析法分析網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)地震效應(yīng)時(shí)，其動(dòng)力平衡方C—阻尼矩陣，對(duì)于周邊固定鉸支承的空間網(wǎng)格結(jié)、U—網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)在整體坐標(biāo)系中的加速度、速4.4.6采用時(shí)程分析法時(shí)，應(yīng)按建筑場(chǎng)地類別和設(shè)計(jì)地震分組選用不小于二組的實(shí)際強(qiáng)震記錄和一組人工模擬的加速度時(shí)程曲線。加速度曲線幅值應(yīng)根據(jù)與抗震設(shè)防烈度相應(yīng)的多遇地震的加速度峰值進(jìn)行調(diào)整，加速度時(shí)程曲線的最大值可按表4.4.6采用。當(dāng)跨度超過150米時(shí)，宜考慮多點(diǎn)激勵(lì)行為。表4.4.6時(shí)程分析所用的地震加速度時(shí)程曲線的最大值(cm/s2)地震影響多遇地震35(55)70(110)注：括號(hào)內(nèi)的數(shù)值分別用于設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區(qū)。4.4.7對(duì)網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)進(jìn)行地震效應(yīng)計(jì)算時(shí)可采用振型分解反應(yīng)譜法，按此法分析宜取前20階振型進(jìn)行網(wǎng)殼地震效應(yīng)計(jì)算；對(duì)于體型復(fù)雜或重要的大跨度網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用時(shí)程分析法進(jìn)行補(bǔ)充計(jì)算。4.4.8采用振型分解反應(yīng)譜法時(shí)，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)j振型、i質(zhì)點(diǎn)的水平或豎向地震作用標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式確定：(4標(biāo)準(zhǔn)值；αj—相應(yīng)于j振型自振周期的水平地震影響定。豎向地震影響系數(shù)取0.65αj;Xji位移；γj—j振型參與系數(shù)當(dāng)計(jì)算水平抗震時(shí)，j振型參與系數(shù)應(yīng)按下列公式計(jì)算：8-2)8-3)當(dāng)計(jì)算豎向抗震時(shí)，j振型參與系數(shù)應(yīng)按下列公式計(jì)算：γ=(48-4)式中n—網(wǎng)殼節(jié)點(diǎn)數(shù)。4.4.9按振型分解反應(yīng)譜法分析時(shí)，網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)桿件水平或豎向地震作用效應(yīng)應(yīng)按下列公式確定：8ξjξk(1+λT)λ.5ρjk=(1-λ)2+4ξjξk(1+λT)2λT式中SE—網(wǎng)殼桿件地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；EjEk—分別為j、k振型地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)，可取前ρjk—j振型與k振型的耦聯(lián)系數(shù)；ξjξk—分別為j、k振型的阻尼比；λT—k振型與j振型的自振周期比；m—計(jì)算中考慮的振型數(shù)。4.4.10對(duì)于采用輕屋蓋的單層球面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，采用凱威特型、Ⅲ類場(chǎng)地、設(shè)計(jì)地震第一組進(jìn)行多遇地震效應(yīng)計(jì)算時(shí)，其桿件地震軸向力標(biāo)準(zhǔn)值NE可按以下方法計(jì)算：及斜桿的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值；max—重力荷載代表值作用下分別為網(wǎng)殼的主肋、環(huán)桿及斜桿的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值的絕對(duì)最大值；ξm、ξξd—主肋、環(huán)桿及斜桿地震軸向力系數(shù)；表4.4.10-1單層球面網(wǎng)殼桿件地震軸向力系數(shù)ξf/Lξmξcξd表4.4.10-2場(chǎng)地修正系數(shù)c場(chǎng)地類別ⅠⅡⅢⅣc一組進(jìn)行多遇地震效應(yīng)計(jì)算時(shí)，其桿件地震軸向力標(biāo)準(zhǔn)值NE可按以下方法計(jì)算：除了剛度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于內(nèi)部桿件的周邊桿及抬高端斜桿外，所有弦桿及斜桿均取等截面桿件設(shè)計(jì)時(shí)：式中N、N—分別為地震作用下網(wǎng)殼抬高端斜桿及其他弦桿與斜桿的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值；Nmax—重力荷載代表值作用下，網(wǎng)殼抬高端1/5跨度范圍內(nèi)斜桿軸向力標(biāo)準(zhǔn)值的絕對(duì)最大值；Nmax—重力荷載代表值作用下，網(wǎng)殼全部弦桿與其他斜桿軸向力標(biāo)準(zhǔn)值的絕對(duì)最大值；ξ—網(wǎng)殼桿件地震軸向力系數(shù)；設(shè)防烈度為7度時(shí)，4.4.12對(duì)于輕型屋蓋正放四角錐雙層圓柱面網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，沿兩縱邊固定鉸支在上弦節(jié)點(diǎn)、兩端豎向鉸支在剛性橫隔上，當(dāng)按7度及8度設(shè)防、Ⅲ類場(chǎng)地、設(shè)計(jì)地震第一組進(jìn)行多遇地震效應(yīng)計(jì)算時(shí)，其桿件地震軸向力標(biāo)準(zhǔn)值NE可按以下方法計(jì)算：與腹桿的軸向力標(biāo)準(zhǔn)值；max—重力荷載代表值作用下分別為網(wǎng)殼縱向弦桿與腹桿軸向力標(biāo)準(zhǔn)值的絕對(duì)最大值；ξtξlξw—橫向弦桿、縱向弦桿、腹桿的地震軸向力系度時(shí)取表中數(shù)值的2倍。表4.4.12雙層圓柱面網(wǎng)殼桿件地震軸向力系數(shù)ξf/B橫向弦桿ξtA上弦下弦B上弦下弦縱向弦桿ξl上弦下弦腹桿ξw4.4.13在抗震分析時(shí)，宜考慮支承結(jié)構(gòu)對(duì)空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的影響。當(dāng)空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)支承在單排的獨(dú)立柱、框架柱或承重墻上時(shí)，可把支承結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為彈性支座。對(duì)于空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的支承結(jié)構(gòu)應(yīng)按有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行抗震計(jì)算。4.4.14進(jìn)行抗震驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)對(duì)空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的支座進(jìn)行驗(yàn)算。4.5溫度作用下的內(nèi)力計(jì)算4.5.1網(wǎng)架結(jié)構(gòu)如符合下列條件之一者，可不考慮由于溫度變化而引起的內(nèi)力：1支座節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造允許網(wǎng)架側(cè)移時(shí)，節(jié)點(diǎn)允許的側(cè)移值應(yīng)等于或大于式(4.5.1)的計(jì)算值；2當(dāng)周邊支承的網(wǎng)架、且網(wǎng)架驗(yàn)算方向跨度小于40m時(shí)，支承結(jié)構(gòu)應(yīng)為獨(dú)立柱或磚壁柱；3在單位力作用下，柱頂位移大于或等于下式的計(jì)算值：式中α—網(wǎng)架材料的線膨脹系數(shù)；E—網(wǎng)架材料的彈性模量；f—網(wǎng)架材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；L—網(wǎng)架在驗(yàn)算方向的跨度； ξ—系數(shù)，支承平面弦桿為正交正放時(shí)ξ=1.0,正交斜放 時(shí)ξ=\2,三向時(shí)ξ=2;溫度差可取為網(wǎng)架合攏溫度與實(shí)際使用環(huán)境中最高、最低溫度差值的大者。4.5.2如需考慮溫度變化而引起的網(wǎng)架或網(wǎng)殼內(nèi)力，可采用空間桿系有限元法或其他近似方法計(jì)算。5桿件和節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)與構(gòu)造5.1.1桿件應(yīng)按照國(guó)家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)優(yōu)先選用國(guó)產(chǎn)的常用品種和規(guī)格。當(dāng)選用進(jìn)口材料時(shí)，應(yīng)分析并檢驗(yàn)所選材料的化學(xué)成分和機(jī)械性能指標(biāo)是否滿足設(shè)計(jì)要求。5.1.2節(jié)點(diǎn)宜優(yōu)先選用國(guó)產(chǎn)成熟的形式，且滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)格。當(dāng)采用新型節(jié)點(diǎn)時(shí)，應(yīng)進(jìn)行理論分析和實(shí)驗(yàn)研究，并經(jīng)確認(rèn)滿足設(shè)計(jì)要求?？臻g網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的桿件截面應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)5.2.2確定桿件的長(zhǎng)細(xì)比時(shí)，其計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)符合下列規(guī)定：表5.2.2-1網(wǎng)架和雙層網(wǎng)殼桿件的計(jì)算長(zhǎng)度桿件節(jié)點(diǎn)螺栓球焊接空心球板節(jié)點(diǎn)弦桿及支座腹桿ll腹桿雙層網(wǎng)殼弦桿及支座腹桿ll腹桿l—為幾何桿件長(zhǎng)度（節(jié)點(diǎn)中心間距離）。2單層網(wǎng)殼桿件計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)按表5.2.2-2采用。表5.2.2-2單層網(wǎng)殼桿件計(jì)算長(zhǎng)度節(jié)點(diǎn)焊接空心球轂節(jié)點(diǎn)相貫節(jié)點(diǎn)ll—為幾何桿件長(zhǎng)度（節(jié)點(diǎn)中心間距離）。5.2.3桿件的長(zhǎng)細(xì)比不宜超過下列數(shù)值。表5.2.3.-1網(wǎng)架桿件的容許長(zhǎng)細(xì)比結(jié)構(gòu)類別受壓桿件受拉桿件一般桿件支座附近處桿件直接承受動(dòng)力荷載桿件2網(wǎng)殼桿件的長(zhǎng)細(xì)比不宜超過表5.2.3-2中規(guī)定的數(shù)值。表5.2.3-2網(wǎng)殼桿件的容許長(zhǎng)細(xì)比網(wǎng)殼類別受壓桿件和壓彎桿件受拉桿件和拉彎桿件承載靜力荷載直接承載動(dòng)力荷載雙層網(wǎng)殼單層網(wǎng)殼5.2.4桿件截面的最小尺寸應(yīng)根據(jù)空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的跨度及網(wǎng)格大小確定，普通角鋼不宜小于∠50×3,圓鋼管不宜小于Ф48×3,方鋼管不宜小于□40×3。氣或灰塵的死角或凹槽。對(duì)管形截面，應(yīng)將兩端封閉。5.3焊接空心球節(jié)點(diǎn)空心球的鋼材宜采用國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700規(guī)定Q345鋼。產(chǎn)品質(zhì)量應(yīng)符合行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《鋼網(wǎng)架焊接球節(jié)點(diǎn)》JG11的規(guī)定。計(jì)值可分別按下列公式計(jì)算：1)式中Nc—受壓空心球的軸向壓力設(shè)計(jì)值(N);D—空心球外徑(mm);t—空心球壁厚(mm);d—鋼管外徑(mm);f—鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);ηc—受壓空心球加勁肋承載力提高系數(shù)，不加肋ηc=2受拉空心球2-2)式中Nt—受拉空心球的軸向拉力設(shè)計(jì)值(N);t—空心球壁厚(mm);d—鋼管外徑(mm);f—鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);ηt—受拉空心球加勁肋承載力提高系數(shù)，不加肋ηt=5.3.3對(duì)于單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)，空心球承受壓彎或拉彎的承載力設(shè)計(jì)值Nm可按下式計(jì)算：=η式中ηm—考慮空心球受壓彎或拉彎作用的影響系數(shù)，可采用5.3.4為了可靠地傳遞桿件內(nèi)力，以及使空心球能有效地布置所連接的圓鋼管桿件，焊接空心球應(yīng)滿足以下構(gòu)造要求：1單層網(wǎng)殼空心球外徑與壁厚的比值應(yīng)不大于35;雙層網(wǎng)殼空心球外徑與壁厚的比值宜取25~45;空心球壁厚與鋼管最大壁厚的比值宜選用1.5~2.0;空心球外徑與連接鋼管外徑之比宜選用2.4~3.0;空心球壁厚不宜小于4mm。2無(wú)肋空心球和有肋空心球的成型對(duì)接焊縫，應(yīng)分別滿足3鋼管構(gòu)件與空心球連接，鋼管應(yīng)開坡口。在鋼管與空心球之間應(yīng)留有一定縫隙予以焊透，以實(shí)現(xiàn)焊縫與鋼管等強(qiáng)，否則應(yīng)按角焊縫計(jì)算。1)鋼管內(nèi)壁加套管作為單向焊接坡口的墊板時(shí)，坡口角2)鋼管內(nèi)壁不用套管時(shí)，管端的坡口角度、間隙及焊縫外3)角焊縫的焊腳尺寸hf應(yīng)符合以下要求：當(dāng)鋼管壁厚tc≤圖5.3.4-1鋼管加套管的連接圖5.3.4-2鋼管不加套管的連接5.3.5在確定空心球的外徑時(shí)，球面上相鄰桿件鋼管間的凈距不宜小于10mm（圖5.3.5)。為了保證凈距，空心球的最小直徑可按下式計(jì)算：+ds)/θ(5.3.5)式中d1—兩相鄰鋼管的較大外徑(mm);ds—兩相鄰鋼管的較小外徑(mm);θ—兩相鄰桿件軸線間的夾角（弧度）。圖5.3.5空心球相鄰桿件鋼管足以下要求：1匯交桿件的軸線必須通過球體中心線；2相貫連接的兩桿中，截面積大的主桿件必須全截面焊在球上（當(dāng)兩桿截面相等時(shí)，取拉桿為主桿件另一桿件則坡口焊在主桿上，但必須保證有3/4截面焊在球上，如果匯交桿件受力較大，可以用加勁肋板補(bǔ)足削弱的面積；5.3.7當(dāng)空心球外徑(D)不小于300mm且桿件內(nèi)力較大時(shí)，可在內(nèi)力較大桿件的軸線平面內(nèi)設(shè)加勁肋，以提高其承載力，環(huán)肋的厚度不應(yīng)小于球壁的厚度。5.4.1焊接鋼板節(jié)點(diǎn)可由十字節(jié)點(diǎn)板和蓋板組成，適用于型鋼桿件的連接。十字節(jié)點(diǎn)板宜由二塊帶企口的鋼板對(duì)插焊成（圖5.4.1a、b)。十字節(jié)點(diǎn)板與蓋板所用鋼材應(yīng)與網(wǎng)格桿件鋼材一致。小跨度空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的受拉節(jié)點(diǎn)，可不設(shè)置蓋板。1-十字節(jié)點(diǎn)板；2-蓋板5.4.2焊接鋼板節(jié)點(diǎn)可用于兩向網(wǎng)架，也可用于由四角錐體組成的網(wǎng)架。常用兩向網(wǎng)架的焊接鋼板節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式可按圖5.4.2-1采用，四角錐體組成的網(wǎng)架的焊接鋼板節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式可圖5.4.2-1兩向網(wǎng)架的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造圖5.4.2-2四角錐體組成的網(wǎng)架的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造5.4.3焊接鋼板節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求：2桿件與節(jié)點(diǎn)連接焊縫的分布，應(yīng)使焊縫截面的重心與桿件重心相重合，否則應(yīng)考慮其偏心影響；3便于制作和拼裝。5.4.4空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)的弦桿應(yīng)同時(shí)與蓋板和十字節(jié)點(diǎn)板連接，當(dāng)網(wǎng)格尺寸較小時(shí)，弦桿也可直接與十字節(jié)點(diǎn)板連接。5.4.5節(jié)點(diǎn)板厚度可根據(jù)空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)最大桿件內(nèi)力確定，并應(yīng)較連接桿件的厚度大2mm,但不得小于6mm。節(jié)點(diǎn)板的平面尺寸應(yīng)適當(dāng)考慮制作和裝配的誤差。5.4.6當(dāng)桿件與節(jié)點(diǎn)板間采用高強(qiáng)度螺栓或角焊縫連接時(shí)，連接計(jì)算應(yīng)根據(jù)連接桿件內(nèi)力確定，且宜減少節(jié)點(diǎn)類型。5.4.7十字節(jié)點(diǎn)板的豎向焊縫應(yīng)具有足夠的承載力，宜采用V形或K形坡口的對(duì)接焊縫。端部與節(jié)點(diǎn)板中心線之間均不宜小于20mm（圖5.4.8)。圖5.4.8十字節(jié)點(diǎn)板與桿件的連接構(gòu)造或封板等零件組成（圖5.5.1),適用于連接鋼管桿件。錐頭或封板等零件組成（圖5.5.2-1),適用于連接鋼管桿件。在實(shí)際工程中條件允許時(shí)可優(yōu)先采用可視化螺栓球節(jié)點(diǎn)。圖5.5.2-1可視化螺栓球節(jié)點(diǎn)圖5.5.2-2可視化螺栓球節(jié)點(diǎn)的高強(qiáng)螺栓圖5.5.2-3可視化螺栓球節(jié)點(diǎn)的套筒按照表5.5.3的規(guī)定采用，并應(yīng)符合相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)的技術(shù)條件。產(chǎn)品表5.5.3螺栓球節(jié)點(diǎn)零件推薦材料零件名稱推薦材料材料標(biāo)準(zhǔn)編號(hào)備注鋼球優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼錐頭或封板碳素結(jié)構(gòu)鋼GB/T700鋼號(hào)宜與桿件一致低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼套筒套筒內(nèi)孔徑為套筒內(nèi)孔徑為高強(qiáng)度螺栓合金結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)5.5.4鋼球的直徑應(yīng)根據(jù)螺栓在球體內(nèi)不相碰并滿足套筒接觸計(jì)算結(jié)果中的較大者選用。圖5.5.4螺栓球與直徑有關(guān)的尺寸為滿足套筒接觸面的要求尚應(yīng)按下式核算：式中D—鋼球直徑(mm);θ———兩相鄰螺栓之間的最小夾角(rad);當(dāng)相鄰桿件夾角較小時(shí)，尚應(yīng)根據(jù)相鄰桿件及相關(guān)封板、錐頭、套筒等零部件不相碰的要求核算螺栓球直徑。此時(shí)可通過檢查可能相碰點(diǎn)至球心的連線與相鄰桿件軸線間的夾角之和不大于θ的條件進(jìn)行核算。5.5.5高強(qiáng)度螺栓的性能等級(jí)應(yīng)按螺紋規(guī)格分別選用。對(duì)于的高強(qiáng)度螺栓，其強(qiáng)度等級(jí)為9.8S。螺栓的形式與尺寸應(yīng)符合要求。高強(qiáng)度螺栓的直徑應(yīng)由桿件內(nèi)力控制。每個(gè)高強(qiáng)度螺栓的受拉承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式計(jì)算：式中N—高強(qiáng)度螺栓的拉力設(shè)計(jì)值(N);f—高強(qiáng)度螺栓經(jīng)熱處理后的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；對(duì)10.9S,取430N/mm2;對(duì)9.8S,取385N/mm2;Aeff—高強(qiáng)度螺栓的有效截面面積(mm2),可按表5.5.5選取。當(dāng)螺栓上鉆有鉆孔或鍵槽時(shí)，Aeff應(yīng)取螺紋處面積或鉆孔鍵槽處面積二者中的較小值。表5.5.5常用螺栓在螺紋處的有效截面面積及承載力設(shè)計(jì)值性能等級(jí)螺紋規(guī)格d22334N(kN)性能等級(jí)螺紋規(guī)格d455444N(kN)注：螺栓在螺紋處的有效截面面積Aeff=π(d-0.9382p)2/4。5.5.6受壓桿件的連接螺栓，可按其設(shè)計(jì)內(nèi)力絕對(duì)值求得螺栓保證套筒任何截面具有足夠的抗壓強(qiáng)度，套筒應(yīng)按承壓進(jìn)行計(jì)算，并驗(yàn)算其開槽處和端部有效截面的承壓力。5.5.7套筒（六角形無(wú)紋螺母）外形尺寸應(yīng)符合扳手開口尺寸套筒應(yīng)根據(jù)網(wǎng)架或網(wǎng)殼相應(yīng)桿件的最大軸向承載力按壓桿進(jìn)行計(jì)算，并計(jì)算其端部有效截面的局部承壓力。對(duì)于開設(shè)滑槽的套筒尚需驗(yàn)算套筒端部到滑槽端部距離，應(yīng)使該處有效截面抗剪力不低于銷釘（或螺釘）抗剪力，且不應(yīng)小于1.5倍滑槽的寬度。式中a1—套筒端部到滑槽的距離(mm);l1—螺栓伸入鋼球的長(zhǎng)度(mm);2—螺栓露出套筒距離，可預(yù)留4-5mm,但不應(yīng)少于2個(gè)絲扣；p—銷子直徑。圖5.5.7計(jì)算套筒長(zhǎng)度的尺寸接，其連接焊縫以及錐頭的任何截面應(yīng)與連接的鋼管等強(qiáng)，焊縫底部寬度b可根據(jù)鋼管壁厚取2-5mm。封板厚度應(yīng)按實(shí)際受力大小計(jì)算決定，當(dāng)鋼管壁厚小于4mm時(shí)，其封板厚度不宜小于鋼管外徑的1/5。錐頭底版厚度不宜小于錐頭底部?jī)?nèi)徑的1/4。封板及錐頭底部厚度可參考表5.5.8采用。表5.5.8封板和錐頭底部厚度螺紋規(guī)格螺紋規(guī)格錐頭底板孔徑宜大于螺栓直徑1mm。錐頭傾角宜取30°~40°。5.5.9銷子或螺釘宜采用高強(qiáng)度鋼材，其直徑可取螺栓直徑的栓、平墊圈、彈簧墊圈等零件組成（圖5.6.1),適用于跨度不大于50m的單層球面網(wǎng)殼以及跨度不大于25m的單層圓柱面網(wǎng)殼。螺栓的材料可按表5.6.2的規(guī)定選用，并應(yīng)符合相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)的技術(shù)條件。產(chǎn)品質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《單層網(wǎng)殼嵌入式轂節(jié)點(diǎn)》表5.6.2嵌入式轂節(jié)點(diǎn)零件推薦材料零件名稱推薦材料材料標(biāo)準(zhǔn)編號(hào)備注轂體碳素結(jié)構(gòu)鋼GB/T700轂體直徑宜采用壓蓋中心螺栓桿端嵌入體一般工程用鑄造碳鋼精密鑄造5.6.3轂體的嵌入槽以及與其配合的嵌入榫可做成小圓柱狀可分別按公式(5.6.3-1)及(5.6.3-2)求得。圖5.6.3-1嵌入件的主要尺寸注：δ-桿端嵌入件平面部分壁厚，不宜小于5mm。對(duì)于球面網(wǎng)殼桿件及單向斜桿和交叉斜桿正交正放網(wǎng)格的對(duì)于圓柱面網(wǎng)殼的斜桿：3-2)式中r—球面或圓柱面曲率半徑；l—球面網(wǎng)殼桿件、圓柱面網(wǎng)殼環(huán)向桿件幾何長(zhǎng)度；lb—斜桿所對(duì)應(yīng)的三角形網(wǎng)格底邊幾何長(zhǎng)度；對(duì)于單向斜圖5.6.3-2圓柱面網(wǎng)殼的網(wǎng)格尺寸與角度cc為圓管壁厚ctg30°(5.6.4)嵌入件頸部寬度bhp及高度hhp尚應(yīng)按拉彎或壓彎構(gòu)件驗(yàn)算其強(qiáng)度。5.6.5桿件與桿端嵌入件可采用焊接連接，焊接方式可參照5.5.8條鋼管與錐頭的連接。焊縫強(qiáng)度應(yīng)與所連接的鋼管桿件等強(qiáng)。焊縫寬度可根據(jù)所連接的鋼管壁厚取2~5mm（圖5.5.8a)。5.6.6轂體各嵌入槽軸線間夾角θ應(yīng)采用匯交于該節(jié)點(diǎn)各桿件軸線間的夾角在通過該節(jié)點(diǎn)中心切平面上的投影。其他各主要尺寸（圖5.6.6)按如下規(guī)定確定。轂體直徑dh分別按式(5.6.6-1)、(5.6.6-2)計(jì)算，并按計(jì)算結(jié)果中的較大者選用?！洇萴in—轂體嵌入槽軸線件最小夾角（弧度s—按截面面積2hh·s的抗剪強(qiáng)度與桿件截面抗拉強(qiáng)度等強(qiáng)原則求得。槽口寬度b′hp等于嵌入件頸部寬度bhp加上配合間隙；轂體高5.6.7中心螺栓直徑宜采用16~20mm,壓蓋厚度不宜小于5.7.1相貫節(jié)點(diǎn)適用于不直接承受動(dòng)力荷載，在節(jié)點(diǎn)處直接焊切割成形。其中連續(xù)貫通的桿件為主管，直接焊接在主管上的桿件為支管。 5.7.2圓鋼管的外徑與壁厚之比不應(yīng)超過100(235/fy);方管 或矩形管的最大外緣尺寸與壁厚之比不應(yīng)超過40\235/fy。5.7.3熱加工管材和冷成型管材不應(yīng)采用屈服強(qiáng)度f(wàn)y超過345N/mm2以及屈強(qiáng)比f(wàn)y/fu>0.8的鋼材，且鋼管壁厚不宜大于5.7.4在滿足下列情況下，分析空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)桿件內(nèi)力時(shí)可將節(jié)點(diǎn)視為鉸接：1符合各類節(jié)點(diǎn)相應(yīng)的幾何參數(shù)的適用范圍；2在桁架平面內(nèi)桿件的節(jié)間長(zhǎng)度與截面高度（或直徑）之5.7.5若支管與主管連接節(jié)點(diǎn)偏心不超過式(5.7.5)限制時(shí)，在計(jì)算節(jié)點(diǎn)和受拉主管承載力時(shí)，可忽略因偏心引起的彎矩的影響，但受壓主管必須考慮此偏心彎矩M=ΔN×e(ΔN為節(jié)點(diǎn)兩側(cè)主管軸力之差值）的影響。式中e—偏心距；d—圓主管外徑；5.7.6主管的外部尺寸不應(yīng)小于支管的外部尺寸，主管的壁厚不應(yīng)小于支管壁厚，在支管與主管連接處不得將支管插入主管內(nèi)；主管與支管或兩支管軸線之間的夾角不宜小于30°;支管與主管的連接節(jié)點(diǎn)處，除搭接型節(jié)點(diǎn)外，應(yīng)盡可能避免偏心。5.7.7支管與主管的連接焊縫，應(yīng)沿全周連續(xù)焊接并平滑過渡，可沿全周采用角焊縫或部分采用對(duì)接焊縫、部分采用角焊縫。支管管壁與主管管壁之間的夾角大于或等于120°的區(qū)域宜用對(duì)接焊縫或帶坡口的角焊縫。角焊縫的焊腳尺寸hf不宜大于支管壁厚的2倍。支管端部宜使用自動(dòng)切管機(jī)切割，支管壁厚小于6mm時(shí)可不切坡口。5.7.9鋼管構(gòu)件在承受較大的橫向荷載的部位應(yīng)采取適當(dāng)?shù)募訌?qiáng)措施，防止產(chǎn)生過大的局部變形。構(gòu)件的主要受力部位應(yīng)避免2所示。圖5.7.10-1圓管結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)形式圖5.7.10-2矩形管直接焊接平面管節(jié)點(diǎn)5.7.11相貫節(jié)點(diǎn)的桿件和節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算可參見《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)5.8.1鑄鋼節(jié)點(diǎn)是以鑄造工藝生產(chǎn)制造的各種鋼結(jié)構(gòu)連接節(jié)5.8.2用于鑄鋼節(jié)點(diǎn)的材料應(yīng)符合《焊接結(jié)構(gòu)用碳素鋼鑄件》與結(jié)構(gòu)用低合金鑄鋼》GB/T14408或《一般工程與結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度5.8.3鑄鋼節(jié)點(diǎn)結(jié)構(gòu)形式可根據(jù)結(jié)構(gòu)需要設(shè)計(jì)，通?？刹捎玫膱D5.8.3-2鉸接鑄鋼節(jié)點(diǎn)圖5.8.3-3混合型鑄鋼節(jié)點(diǎn)心節(jié)點(diǎn)等各種形式。5.8.5鑄鋼節(jié)點(diǎn)的細(xì)部設(shè)計(jì)在滿足承載能力的同時(shí)，應(yīng)考慮滿足鑄造、制作及焊接工藝要求。1鑄鋼件細(xì)部設(shè)計(jì)應(yīng)避免尖角或直角，且有利于氣體排出。2明確鑄鋼件的化學(xué)成分、機(jī)械性能、熱處理制度、精度要求、檢驗(yàn)方法和合格等級(jí)等。5.8.6新型鑄鋼連接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)時(shí)，必須首先進(jìn)行力學(xué)模型分析，可采用通用有限元軟件進(jìn)行計(jì)算，必要時(shí)應(yīng)進(jìn)行等比例試件力學(xué)計(jì)應(yīng)滿足以下原則：1材質(zhì)等強(qiáng)原則：在滿足主體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求的前提下，宜選擇等強(qiáng)度鑄鋼材料。2壁厚確定原則：在滿足結(jié)構(gòu)強(qiáng)度要求的前提下選擇最小壁厚，一般不小于結(jié)構(gòu)桿件壁厚的1.2倍（鑄造工藝允許鑄鋼件壁厚不小于6mm);與結(jié)構(gòu)中桿件焊接連接處的接頭部位應(yīng)適當(dāng)3體積最小原則：在滿足主體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和連接構(gòu)造要求的前提下，應(yīng)盡量縮小節(jié)點(diǎn)體積（幾何尺寸并采用空心結(jié)構(gòu)。4焊接連接設(shè)計(jì)原則：鑄鋼件與型鋼件采用焊接連接設(shè)計(jì)5相鄰肢桿設(shè)計(jì)原則：鑄鋼節(jié)點(diǎn)中產(chǎn)生的交匯部位應(yīng)設(shè)置加強(qiáng)肋板。查和無(wú)損檢測(cè)。對(duì)于不合格產(chǎn)品應(yīng)禁止出廠。化學(xué)分析應(yīng)按熔煉爐進(jìn)行檢驗(yàn)，力學(xué)性能應(yīng)按熱處理爐進(jìn)行檢驗(yàn)。力學(xué)性能可采取單鑄或附鑄試件形式。在條件允許的情況下，應(yīng)盡可能采用附鑄試件。5.8.8鑄鋼節(jié)點(diǎn)焊前首先要進(jìn)行焊接工藝評(píng)定?？蓞⒄铡督ㄖ摻Y(jié)構(gòu)焊接技術(shù)規(guī)程》JGJ81或《鋼制壓力容器焊接工藝評(píng)定》板為鋼結(jié)構(gòu)桿件的末端，兩塊下銷板固定在下部支承結(jié)構(gòu)（或基礎(chǔ)）上，銷軸穿在上銷板孔與下銷板孔中，形成具有轉(zhuǎn)動(dòng)能力的鉸。5.9.2根據(jù)與銷軸相連的結(jié)構(gòu)構(gòu)件的受力不同，銷軸節(jié)點(diǎn)分為鏈桿節(jié)點(diǎn)和平面銷軸節(jié)點(diǎn)。鏈桿節(jié)點(diǎn)與僅受軸向力的二力桿（拉桿或壓桿）相連；平面銷軸節(jié)點(diǎn)與同時(shí)承受軸力和剪力的平面桿相連。壓二力桿的銷軸節(jié)點(diǎn)，要求銷軸與銷孔的間隙小于或等于5.9.4當(dāng)銷軸節(jié)點(diǎn)作為平面桿的平面鉸時(shí)，應(yīng)從構(gòu)造上確保該節(jié)點(diǎn)始終能處于可靠提供正交兩個(gè)方向反力的狀態(tài)。銷軸及上銷孔板、下銷孔板均應(yīng)采用機(jī)械精加工的基孔制公差動(dòng)配合，公銷孔始終處于面面接觸狀態(tài)，可靠提供正交兩向反力。對(duì)于軸力會(huì)發(fā)生變號(hào)的二力桿的銷軸節(jié)點(diǎn)，也宜采用此構(gòu)造。5.9.5在支座平面外，上銷板與兩塊下銷板之間宜預(yù)留1~2mm間隙，以便安裝和確保銷軸可自由轉(zhuǎn)動(dòng)。過支座連接板調(diào)節(jié)定位）或上銷板相連桿件，不宜采用后插銷的施工方式。5.9.7銷軸節(jié)點(diǎn)應(yīng)進(jìn)行外表精加工處理。5.10組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)5.10.1組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的上弦節(jié)點(diǎn)構(gòu)造應(yīng)符合下列要求：1必須保證鋼筋混凝土帶肋平板與網(wǎng)架的腹桿、下弦桿能共同工作；2腹桿的軸線與作為上弦的帶肋板有效截面的中軸線在節(jié)點(diǎn)處應(yīng)交于一點(diǎn)；3支承鋼筋混凝土帶肋板的節(jié)點(diǎn)板應(yīng)有效地傳遞水平剪力。5.10.2鋼筋混凝土帶肋板與腹桿連接的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造可按圖圖5.10.2組合網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造注：1板肋底部預(yù)埋鋼板應(yīng)與十字節(jié)點(diǎn)板的蓋板焊接牢固以傳遞網(wǎng)架內(nèi)力，必要時(shí)蓋板上可焊接U形短鋼筋等抗剪鍵，并埋入灌縫中的細(xì)石混凝土；2腹桿連接可根據(jù)腹桿布置形式及截面類型參照使用；3板縫宜配置通長(zhǎng)鋼筋，并澆灌細(xì)石混凝土；4當(dāng)節(jié)點(diǎn)承受負(fù)彎矩時(shí)應(yīng)采用連接蓋板并將其與板肋頂部預(yù)埋鋼板焊接；5當(dāng)組合網(wǎng)架用于樓層時(shí)，宜采用配筋后澆細(xì)石混凝土面層。5.11.1預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)是預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)發(fā)揮其結(jié)構(gòu)功能的關(guān)鍵所在。節(jié)點(diǎn)的剛度大小，能否轉(zhuǎn)動(dòng)等性質(zhì)是影響結(jié)構(gòu)的整體剛度水平及5.11.2預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)應(yīng)滿足以下要求：(1)以簡(jiǎn)潔的傳力途徑有效地傳遞各種內(nèi)力；(2)保證足夠的強(qiáng)度；(3)保證足夠的剛度；(4)節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造應(yīng)符合計(jì)算假定，否則在結(jié)構(gòu)分析時(shí)必須考慮節(jié)點(diǎn)剛度的影響；(5)節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)應(yīng)避免局部應(yīng)力集中或局部彎矩過大等不利因素的出現(xiàn)；(6)應(yīng)考慮加工制作以及安裝的方原則。5.11.3預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)的使用既要保證必須的剛度要求，又要保證其必須的強(qiáng)度要求，不得出現(xiàn)過大的偏心或局部應(yīng)力集中而使材料屈服。5.11.4預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)中桿件的連接是由結(jié)構(gòu)形式、結(jié)構(gòu)的拓?fù)浜蛶缀涡螤钏鶝Q定的，在一定的幾何差范圍之內(nèi)，可以微調(diào)桿件與節(jié)點(diǎn)構(gòu)造。原則上應(yīng)保持中心線相交于一點(diǎn)，按節(jié)點(diǎn)的最終形狀來選擇是鑄造、鍛造或焊接等方法來制作節(jié)點(diǎn)。5.11.5預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)宜進(jìn)行施工全過程分析。圖5.11.6預(yù)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)常采用的節(jié)點(diǎn)形式在弦支穹頂結(jié)構(gòu)體系中，撐桿上節(jié)點(diǎn)通常為徑向拉索（或拉桿）、撐桿和上部單層網(wǎng)殼構(gòu)件的匯交節(jié)點(diǎn)。在進(jìn)行此類節(jié)點(diǎn)設(shè)1傳力應(yīng)明確，應(yīng)滿足預(yù)應(yīng)力通過撐桿和徑向構(gòu)件傳遞給上部單層網(wǎng)殼的要求，同時(shí)需保證上部單層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)的荷載能通過撐桿和徑向構(gòu)件傳遞給下部張拉整體部分，使其能夠協(xié)同工作；2撐桿與上部單層網(wǎng)殼的連接節(jié)點(diǎn)在徑向上應(yīng)該設(shè)計(jì)成鉸接節(jié)點(diǎn)。弦支穹頂結(jié)構(gòu)撐桿下節(jié)點(diǎn)是由環(huán)索、徑向拉索（或拉桿）以及豎向撐桿匯交而成。撐桿下節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)應(yīng)滿足以下功能：1在弦支穹頂結(jié)構(gòu)的施工階段，應(yīng)能將張拉端的預(yù)拉力傳遞給同環(huán)其它環(huán)索，并將環(huán)索的預(yù)應(yīng)力通過徑向拉桿和豎向撐桿傳遞給上部單層網(wǎng)殼；2在弦支穹頂結(jié)構(gòu)的使用階段，應(yīng)能將單層網(wǎng)殼傳遞給豎向撐桿和徑向拉桿的荷載傳遞給高強(qiáng)度環(huán)索，提高結(jié)構(gòu)的荷載承受能力。撐桿下節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)應(yīng)遵循以下原則：1撐桿下節(jié)點(diǎn)的幾何設(shè)計(jì)應(yīng)確保索體光滑通過節(jié)點(diǎn)，避免在節(jié)點(diǎn)內(nèi)部及節(jié)點(diǎn)端部對(duì)索體形成“折點(diǎn)”；2撐桿下節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造設(shè)計(jì)應(yīng)確保預(yù)應(yīng)力張拉過程中索體與節(jié)點(diǎn)間的摩擦力最小，進(jìn)而減小預(yù)應(yīng)力損失；3預(yù)應(yīng)力張拉完成后，應(yīng)采取措施使索體與節(jié)點(diǎn)卡緊，保證正常使用過程的整體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性。弦支穹頂結(jié)構(gòu)的支座可采用以下兩種形式：1在周邊環(huán)梁上設(shè)置一圈加強(qiáng)環(huán)桁架結(jié)構(gòu)，將弦支穹頂結(jié)構(gòu)支承在環(huán)桁架上；2把弦支穹頂直接連接在周邊的支承環(huán)梁上。5.13.1支座節(jié)點(diǎn)應(yīng)采用傳力可靠、連接符合計(jì)算假定。5.13.2常用壓力支座節(jié)點(diǎn)可按下列幾種構(gòu)造形式選用：1平板壓力支座（圖5.13.2-1),適用于較小跨度空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)；5.13.2-1平板壓力或拉力支座2單面弧形壓力支座節(jié)點(diǎn)（圖5.13.2-2),適用于中小跨度空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)；圖5.12.2-2單面弧形壓力支座3雙面弧形壓力支座節(jié)點(diǎn)（圖5.13.2-3),適用于大跨度空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)；圖5.13.2-3雙面弧形壓力支座4球鉸壓力支座節(jié)點(diǎn)（圖5.13.2-4),適用于多支點(diǎn)的大跨度空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)；間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)；圖5.13.2-5板式橡膠支座6固定球鉸支座和固定弧形鉸支座，適用于僅要求傳遞軸跨度或點(diǎn)支承網(wǎng)殼；固定弧形支座適用于較小跨度的網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)；7剛性支座（圖5.13.2-7),