DB-T29-38-2015建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)程

Technicalspecificationfortestingofbuildingfoundationpiles天津市工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)程TechnicalspecifcationfortestingofbuildingfoundationpilesDB/T29-38-2015J10198-2015主編單位：天津市勘察院批準(zhǔn)單位：天津市城鄉(xiāng)建設(shè)委員會2015天津市建委關(guān)于頒布《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)程》為了確?；鶚稒z測工作質(zhì)量，使基樁檢測技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全適用，天津市勘察院等單位按照我委天津市建設(shè)系統(tǒng)第一批工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn)編制計劃的通知》（津建科[2013]521號）文件要求，對《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)程》（DB29-38-2002）進(jìn)行了全面修訂。經(jīng)我委組織專家審定，現(xiàn)批準(zhǔn)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)程》（DB/T29-38-2015）為我市地方工本規(guī)程由天津市建設(shè)工程技術(shù)研究所負(fù)責(zé)征訂和發(fā)行，任何根據(jù)市建委《關(guān)于下達(dá)2013年天津市建設(shè)系統(tǒng)第一批工程建設(shè)地方標(biāo)準(zhǔn)編制計劃的通知》（津建科[2013]521號）文件的要求，由天津市勘察院會同有關(guān)單位成立規(guī)程修編組，經(jīng)過廣泛調(diào)研，認(rèn)真總結(jié)我市工程建設(shè)領(lǐng)域基樁檢測技術(shù)實踐經(jīng)驗，并參考在修訂過程中，在本市和全國范圍廣泛征求意見，經(jīng)多次反本規(guī)程共分九章、六個附錄。包括總則、術(shù)語和符號、基本規(guī)定、靜載荷試驗、高應(yīng)變法、低應(yīng)變法、聲波透射法、鉆芯法3、在基樁數(shù)量較少的情況（如少于50根）強(qiáng)調(diào)需要檢測34、對高應(yīng)變法用重錘、落距、錘墊材質(zhì)和凱司7、去掉了已經(jīng)單獨成為地方標(biāo)準(zhǔn)的附錄：鉆孔灌注樁成量檢測要點，新編了一個附錄：磁測法檢測鉆孔灌注樁鋼筋籠長本規(guī)程中強(qiáng)制性條文與行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)容相同，故不再重復(fù)設(shè)本規(guī)程由天津市城鄉(xiāng)建設(shè)委員會負(fù)責(zé)管理，由主編單位負(fù)責(zé)具體技術(shù)內(nèi)容的解釋。各使用單位在執(zhí)行本規(guī)程過程中，注意總結(jié)經(jīng)驗，積累資料，及時將使用過程中發(fā)現(xiàn)的問題和修改完善的意見建議反饋給天津市勘察院（地址：天津市南開區(qū)紅旗南路428），本規(guī)程主編單位：天津市勘察院本規(guī)程參編單位：天津市建筑科學(xué)研究院有限公司 21 26 26 27 27 31 37 37 37 39 41 41 42 43 45 51 51 52 53 56 56 58 59 Contents 1 2 2 4 7 7 7 83.4ConfirmingthePile 3.7EvaluationofTesting 26 5.5Processingand 6.4ProcessingandA 41 7.5ProcessingandAn 8.4InterceptingandProcessingofCor 8.6Processingand 9.2TheDiffenrentMethodsforTesti AppendixAPileHeadProcessingPointsofCon 61AppendixBTestingPointsofReinforcementLengthinCast-in-SituPilesbyMagneticm 62AppendixCToDeterminetheScaleFac AppendixDMethodforMeasu AppendixEPilingandPili 69ExplanationofWordingi 72ListofQuotedStandards Addition：ExplanationofProvisions 1.0.1為了確?；鶚稒z測工作質(zhì)量，使基樁檢測符合技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全適用、正確評價的要求，為樁基設(shè)計和樁基施工1.0.2本規(guī)程適用于天津市范圍建筑和市政基礎(chǔ)設(shè)施工程中的各1.0.3基樁檢測應(yīng)考慮各種檢測方法的特點和適用范圍，兼顧地質(zhì)條件、樁基設(shè)計等級、樁型、施工質(zhì)量可靠性等因素，合理選1.0.4在天津市范圍內(nèi)進(jìn)行基樁檢測除應(yīng)執(zhí)行本規(guī)程外，尚應(yīng)符22術(shù)語和符號按樁的使用功能，在試樁頂部逐級施加豎向或水平荷載，觀測樁頂部隨時間推移而產(chǎn)生的豎向位移或水平位移，以確定或判在樁頂施加高能量沖擊荷載，實測樁頂部的力和速度時程曲線，通過波動理論分析以判定單樁豎向抗壓承載力和樁身完整性2.1.5低應(yīng)變法Lowstraini在樁頂施加低能量沖擊荷載，實測樁頂部的速度（或加速度）時程曲線，運用一維波動理論的時域分析和頻域輔助分析，2.1.6聲波透射法Crossholeultr在預(yù)埋聲測管之間向樁身混凝土發(fā)射并接收超聲波，通過實測超聲波(簡稱聲波)在混凝土介質(zhì)中傳播的聲時、波幅衰減和頻用鉆機(jī)鉆取芯樣以評價樁身混凝土強(qiáng)度、連續(xù)性、缺陷、樁反映樁身截面尺寸相對變化、樁身材料密實性和連續(xù)性的綜樁身存在松散、縮徑、夾泥、蜂窩、裂縫、斷裂等，使樁身完整性惡化，在一定程度上造成樁身結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和耐久性降低的現(xiàn)4E—樁身材料彈性模量m—地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)Z—樁身截面力學(xué)阻抗p—樁身材料質(zhì)量密度En—錘擊實際傳遞給樁的能量F—錘擊力H0—單樁水平靜載試驗中作用于樁頂?shù)乃搅—單樁豎向抗壓靜載試驗中施加的豎向荷載s—樁頂豎向沉降Sq—土的最大彈性位移V—質(zhì)點振動速度σp—樁身最大錘擊壓應(yīng)力σt—樁身最大錘擊拉應(yīng)力δ—樁上拔位移量Δδi—豎向抗拔靜載荷試驗第i級荷載作用下的上拔量，簡A—樁截面積B—矩形樁的邊寬D—聲測管外徑d—聲測管內(nèi)徑；樁的直徑；芯樣試件的平均直徑d'—換能器外徑I—樁身換算截面慣性矩L—樁長，測點下樁長X—缺陷位置至傳感器安裝點的距離AD—聲波波幅臨界值A(chǔ)m—聲波波幅平均值Jc—凱司法阻尼系數(shù)K—聲時－深度曲線相鄰兩測點的斜率Sx—'6Vw—水的聲速a—樁的水平變形系數(shù)β—樁身結(jié)構(gòu)完整性系數(shù)ΔT—速度波第一峰與樁底反射波峰間的時間差Z—地磁場垂直分量Z0—測區(qū)地磁場垂直分量背景值73基本規(guī)定3.1.2檢測儀器儀表設(shè)備涉及計量功能的部件、裝置發(fā)生故障或3.1.3檢測所使用的儀器儀表及設(shè)備應(yīng)具備檢測工作所必須的防塵、防潮、防振等功能，并能在-10℃~40℃溫度范圍內(nèi)正常工檢測鉆孔灌注樁樁長、樁身混凝土強(qiáng)度、樁底沉渣厚度，判83.2.2在工程樁設(shè)計施工前，設(shè)計等級為甲級和地質(zhì)條件復(fù)雜的3.2.4對單位工程內(nèi)同條件下的工程樁，當(dāng)符合下列條件之一3.2.5有下列情況之一的樁基工程，可采用高應(yīng)變法對工程樁單3.2.6施工后宜先進(jìn)行工程樁的樁身完整性檢測。當(dāng)基礎(chǔ)埋深較3.2.7鉆孔灌注樁，應(yīng)采用適當(dāng)?shù)臋z測方法對樁孔成孔孔徑、孔3.2.8打入式預(yù)制樁有下列條件之一時，應(yīng)采用高應(yīng)變法進(jìn)行試3.2.9需要對鉆孔灌注樁鋼筋籠長度進(jìn)行檢測時，可按照本規(guī)程3.3.1檢測數(shù)量的確定可以單位工程同條件下的基樁總數(shù)為計算3.3.2使用不同規(guī)格類型基樁的單位工程應(yīng)按不同規(guī)格類型的基3.3.3采用靜載荷試驗確定單樁承載力特征值時，對設(shè)計等級為甲級、地質(zhì)條件復(fù)雜或異型（非等直徑）樁的樁基，其檢測數(shù)量不應(yīng)少于基樁總數(shù)的1％，且不應(yīng)少于3根；其它樁基工程的檢％，3.3.4采用高應(yīng)變法進(jìn)行單樁豎向抗壓承載力檢測，其檢測數(shù)量2對設(shè)計等級為甲級、地質(zhì)條件復(fù)雜或成樁質(zhì)量可靠性較低的灌注樁，抽檢數(shù)量不應(yīng)少于總樁數(shù)的40％，且不得少于20根；其它樁基工程的抽檢數(shù)量不應(yīng)少于總樁數(shù)的30且不得少4大直徑灌注樁，應(yīng)按上述三款規(guī)定的抽檢數(shù)量合理選擇檢測方法。當(dāng)采用包括聲波透射法在內(nèi)的兩種或兩種以上方法進(jìn)行樁身完整性檢測時，其中采用聲波透射法的抽檢數(shù)量不得少于總城市橋梁的大直徑灌注樁，采用聲波透射法的抽檢數(shù)量不得5混凝土預(yù)制樁，抽檢數(shù)量可適當(dāng)減少，但抽檢數(shù)量不應(yīng)少6采用鉆芯法進(jìn)行混凝土灌注樁樁身混凝土強(qiáng)度、完整性、樁長、樁底沉渣厚度等方面檢測，抽檢數(shù)量不宜少于總樁數(shù)的3.3.6打入式預(yù)制樁，當(dāng)采用高應(yīng)變法進(jìn)行打樁監(jiān)控時，在相同1巖土工程勘察資料、樁基設(shè)計資料或圖紙、基樁施工原始3.5.2檢測機(jī)構(gòu)應(yīng)根據(jù)調(diào)查結(jié)果和檢測目的，選擇檢測方法，制3.5.3檢測前應(yīng)對檢測所需要的設(shè)備儀器儀表檢查調(diào)試，確認(rèn)其2采用低應(yīng)變法或聲波透射法檢測時，被檢樁的混凝土強(qiáng)度73.6.1高應(yīng)變法無法判定樁承載力或低應(yīng)變法不能判定樁身完整3.6.2低應(yīng)變法檢測中的Ⅲ、Ⅳ類樁，可根據(jù)實際情況采用靜載3.6.3鉆芯法檢測發(fā)現(xiàn)樁身混凝土質(zhì)量缺陷時，宜在同一基樁增3.6.4樁身或接頭存在裂隙的預(yù)制樁可采用高應(yīng)變法進(jìn)行確認(rèn)檢3.6.5單樁承載力或鉆芯法結(jié)果不滿足設(shè)計要求時，應(yīng)分析原因3.6.6采用低應(yīng)變法、高應(yīng)變法和聲波透射法檢測樁身完整性時，發(fā)現(xiàn)有Ⅲ、Ⅳ類樁存在，且不能為補(bǔ)強(qiáng)或設(shè)計變更方案提供可靠依據(jù)時，宜采用原檢測方法（聲波透射法可改用鉆芯法）在3.7.1樁身完整性評價，應(yīng)給出每根被檢樁的樁身完整性類別。樁身結(jié)構(gòu)基本完整或有輕微缺陷，承載能力極限狀態(tài)下不會影3.7.2工程樁承載力的評價，應(yīng)給出每根被檢樁的承載力實測4靜載荷試驗4.1.1靜載荷試驗適用于檢測基樁的豎向抗壓、豎向抗拔承載力4.1.2為設(shè)計和施工驗收提供依據(jù)的靜載荷試驗應(yīng)分別符合下列壞。工程樁驗收檢測時，加載量不應(yīng)小于設(shè)計要求單樁豎向抗壓承載力特征值的2.0倍；當(dāng)樁的承載力以樁身強(qiáng)度控制時，可按側(cè)土破壞或樁身材料達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度。工程樁驗收檢測時，可按設(shè)3水平靜載試驗：為設(shè)計提供依據(jù)的試驗樁宜加載至樁頂出現(xiàn)較大水平位移或樁身結(jié)構(gòu)破壞。工程樁驗收檢測時，可按設(shè)計4.1.3在靜載荷試驗前應(yīng)用低應(yīng)變法檢測試樁以及錨樁的樁身完整性，在試驗后宜用低應(yīng)變法檢測試樁以及錨樁的完整性，用于試樁試樁4.2.1試驗加載設(shè)備宜采用液壓千斤頂。當(dāng)采用兩臺或兩臺以上2千斤頂?shù)暮狭χ行膽?yīng)與被檢樁的橫截面形心重合。且合力4.2.2加載反力裝置可根據(jù)現(xiàn)場實際情況取下列形式之一，且應(yīng)錨樁、反力梁裝置的承載能力不應(yīng)小于預(yù)估最大試驗荷載的錨樁試樁錨樁錨壓重平臺反力裝置一般適用于中小樁的試驗；壓重平臺的壓重量不得少于預(yù)估最大試驗荷載的1.2倍；全部壓重應(yīng)在試驗開始前一次加足，并均勻穩(wěn)固放置在平臺上；壓重施加于地基的壓4.2.3采用工程樁做錨樁進(jìn)行豎向抗壓靜載荷試驗時應(yīng)符合下列1每一根錨樁的樁頂都安置位移量測儀表，對其上拔量進(jìn)行2上拔量測讀點位應(yīng)在錨樁樁頂?shù)闹行牟⒛芊从硺俄數(shù)膶嶋H3每一級加荷前后均應(yīng)記錄各錨樁樁頂?shù)纳习瘟?，樁頂最終4.2.4荷載與沉降的量測宜選用自動測量記錄儀器，并應(yīng)符合下1宜優(yōu)先選用放置于千斤頂上的測力傳感器直接測定荷載；當(dāng)采用并聯(lián)于千斤頂油路上的壓力表或測壓傳感器測定油壓時，2不能直讀的電子式位移計，宜用機(jī)械式百分表同步觀測，4沉降測定平面應(yīng)在樁頂平面以下200mm～點應(yīng)牢固固定于樁身；基準(zhǔn)梁一端應(yīng)固定在基準(zhǔn)樁上，另一端應(yīng)5固定和支承位移量測儀表的夾具和基準(zhǔn)梁應(yīng)避免氣溫、振4.2.5試樁、錨樁（壓重平臺支墩邊）和基準(zhǔn)樁之間的中心距離注:1d－試樁或錨樁的設(shè)計直徑或邊寬，取其較大者（如試樁或錨樁為1百分表或位移計的量程不應(yīng)小于50mm，分辨率不應(yīng)低于2測力傳感器、測壓傳感器（壓力表）準(zhǔn)確度等級應(yīng)優(yōu)于或1試樁的樁型尺寸、成樁工藝和質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)與工程樁一4.2.9慢速維持荷載法試驗加載卸載及沉降觀測應(yīng)符合下列規(guī)1等量分級加載，每級荷載宜為單樁預(yù)估極限荷載的1/10~每級荷載在維持荷載過程中的變化幅度不得超過分級荷載的±10%。量Δsi不超過0.1mm，并連續(xù)出現(xiàn)兩次（從每級荷載施加后的第4最后一級荷載完成后，應(yīng)分級卸荷至零，每級卸載量為加1某級荷載作用下樁頂?shù)某两翟隽喀i超過前一級荷載作用2某級荷載作用下樁頂?shù)某两翟隽喀i超過前一級荷載作用3樁頂總沉降量超過40mm～60mm4.2.11單樁豎向抗壓靜載試驗檢測數(shù)據(jù)的整理應(yīng)符合下列規(guī)3繪制沉降量s與加荷時間t的單對數(shù)曲線。同一工程中，各試樁Q-s、s-lgt曲線縱坐標(biāo)s和橫坐標(biāo)Q2〕取s-lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯向下彎曲的前一級荷載為極限對應(yīng)的荷載作為單樁豎向抗壓極限承載力；對直徑不小于800mm的樁，可取s=0.05D（D為樁端直徑）對應(yīng)的荷載值；樁長大于4按上述三款判定樁的豎向抗壓承載力未達(dá)極限時，取最大4.2.13為設(shè)計提供依據(jù)的單樁豎向抗壓極限承載力的統(tǒng)計取工藝、地基條件、基礎(chǔ)形式等工程具體情況，綜合確定極限承載4.2.14單樁豎向抗壓承載力特征值應(yīng)按單樁豎向抗壓極限承載4.3.1千斤頂?shù)募虞d反力裝置可根據(jù)現(xiàn)場情況確定并應(yīng)進(jìn)行變形強(qiáng)度驗算，宜利用工程樁提供支座反力，試樁、支座與基準(zhǔn)樁之4.3.3上拔量測儀表的技術(shù)要求應(yīng)符合本規(guī)程第4.2.6條的規(guī)4.3.4上拔試樁的樁型尺寸、成樁工藝和質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)與工程4對于工程樁的驗收檢測，達(dá)到設(shè)計要求的最大上拔荷載1取U-δ曲線明顯陡升起始點荷載為極限荷載；2取δ-lgt曲線斜率明顯變陡或曲線尾部顯著彎曲的前一3在某級荷載作用下抗拔鋼筋斷裂時，取其前一級荷載為該4被檢測的工程樁在最大上拔荷載作用下未出現(xiàn)前三款情況4.3.8單樁豎向抗拔極限承載力統(tǒng)計值的確定應(yīng)符合本規(guī)程第4.3.9單樁豎向抗拔承載力特征值應(yīng)按單樁豎向抗拔極限承載力的50%取值。當(dāng)工程樁不允許帶裂縫工作時，應(yīng)取樁身開裂的前一級荷載作為單樁豎向抗拔承載力特征值，并與按極限荷載50%4.4.1加載裝置應(yīng)采用臥式千斤頂施加水平力，水平力作用線應(yīng)同工程基樁承臺底面標(biāo)高一致，并要求千斤頂作用力能水平通過4.4.2量測儀表應(yīng)符合本規(guī)程第4.2.6條各安裝兩個位移計。下表測量樁身在地面處的水平位移，上表測量樁頂水平位移，根據(jù)兩表位移差與兩表距離的比值求得地面以上樁身的轉(zhuǎn)角。如果樁身露出地面較短，可只在力的作用水平面采用慢速維持荷載法，穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)可按照單樁豎向載荷試驗方法進(jìn)載至零，停2min測出樁的殘余水平位移值，至此完成觀測。加載時間應(yīng)盡量縮短，測量位移的間隔時間應(yīng)嚴(yán)2采用單向多循環(huán)加卸載試驗方法時，繪制水平力H0與時間t及水平位移Y0的關(guān)系曲線和水平力H0與位移梯度3采用慢速維持荷載法時，繪制水平力H0與水平位移關(guān)系曲線、水平力H0與位移梯度ΔY0/ΔH0的關(guān)系曲線、水平1取水平力H0～位移梯度ΔY0/ΔH0曲線(圖4.4.6－2)或2取采用單向多循環(huán)加卸載試驗方法時的水平力H0-t與水平位移Y0關(guān)系曲線（圖4.4.6－1）或采用慢速維持荷載法時的1取水平力H0-t與水平位移Y0關(guān)系曲線中明顯陡降的前2取水平力H0～位移梯度ΔY0/ΔH0曲線或lgH0－lgY03采用慢速維持荷載法時H0-Y0曲線發(fā)生明顯陡降的起始4取樁身折斷或受拉鋼筋屈服時的前一級水平荷載為極限荷YY圖4.4.6－2H0-ΔY0/ΔH0關(guān)系4.4.8單樁水平極限承載力和水平臨界荷載統(tǒng)計值的確定應(yīng)符合4.4.9單位工程同條件下的單樁水平承載力特征值的確定應(yīng)符合1樁身不允許開裂或灌注樁的樁身配筋率小于2鋼筋混凝土預(yù)制樁、鋼樁和樁身配筋率不小于0.65％的灌注樁，取設(shè)計樁頂高程處水平位移為10mm（對水平位移敏感的3同時滿足樁身抗裂要求時，可將按設(shè)計要求的水平允許位4預(yù)應(yīng)力混凝土管樁和預(yù)應(yīng)力混凝土空心方樁取設(shè)計樁頂高4.4.10地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m可按照本規(guī)程的附錄C5高應(yīng)變法5.1.1高應(yīng)變法適用于檢測基樁的豎向抗壓承載力和樁身完整性；監(jiān)測預(yù)制樁和鋼樁打入時的樁身應(yīng)力與錘擊能量傳遞比，為5.1.2進(jìn)行高應(yīng)變法檢測判定基樁的豎向抗壓承載力時，應(yīng)具有5.2.1檢測儀器應(yīng)具有現(xiàn)場顯示、記錄、保存實測力與加速度信號的功能，其主要技術(shù)性能指標(biāo)不應(yīng)低于現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《基樁動的非線性誤差不應(yīng)大于±2%;2加速度傳感器能承受最大沖擊加速度宜為30000m/s2~5.2.3錘擊設(shè)備應(yīng)有穩(wěn)固的導(dǎo)向裝置；打樁機(jī)械或類似的裝置5.2.4高應(yīng)變檢測專用錘擊設(shè)備應(yīng)質(zhì)量均勻，形狀對稱，錘底平5.2.5采用高應(yīng)變法進(jìn)行承載力檢測時，錘的重量不應(yīng)小于預(yù)估5.3.1樁頭頂面應(yīng)平整，樁頭中軸線與樁身中軸線應(yīng)重合，樁頭5.3.2不能承受錘擊的混凝土灌注樁和樁頭已出現(xiàn)屈服變形的鋼1樁頭測點處的樁截面積、樁身波速、樁材質(zhì)量密度和彈性2）預(yù)制樁可采用建設(shè)或施工單位提供的實際樁長和樁截面3）混凝土灌注樁測點下樁長和截面積設(shè)定值宜按建設(shè)或施3樁身波速可結(jié)合本地經(jīng)驗或按同場地同類型已檢樁的平均5采樣時間間隔宜為50～200μs，信號采樣點數(shù)不宜少于E＝p.c2(5.4.1-6)p－樁材質(zhì)量密度(t/m3)。7力傳感器和加速度傳感器的率定數(shù)值應(yīng)采用計量檢定或校1傳感器應(yīng)分別對稱安裝在樁頂以下樁身兩側(cè)，傳感器與樁頂之間的垂直距離，對于一般中小樁，不宜小于樁徑的2倍。對3應(yīng)變傳感器的中心與加速度傳感器中心應(yīng)位于同一水平面4采用膨脹螺栓固定傳感器時，螺栓孔應(yīng)與樁身中軸線垂直，其孔徑應(yīng)與膨脹螺栓尺寸相匹配。安裝完畢后的應(yīng)變傳感器固定面應(yīng)緊貼樁身表面，測試過程中不得產(chǎn)生相對滑動。安裝后5進(jìn)行連續(xù)錘擊檢測時，應(yīng)先將傳感器引線與樁身固定牢1檢測前應(yīng)對儀器、電源、傳感器、連線及設(shè)定參數(shù)等進(jìn)行3鋼筋混凝土樁樁頂應(yīng)設(shè)置樁墊，并根據(jù)使用情況及時更換。樁墊可采用濕潤中粗砂、膠合板、木板和纖維板等材質(zhì)均勻4檢測時應(yīng)實測每一錘擊力作用下樁的貫入度，單擊貫入度5每根樁的有效錘擊次數(shù)，應(yīng)根據(jù)貫入度及信號質(zhì)量確定，位置，觀察其在連續(xù)錘擊下，缺陷的擴(kuò)大或逐漸閉合的發(fā)展趨7在檢測目的是確定預(yù)制樁打樁過程中的樁身應(yīng)力、沉樁設(shè)5.4.4檢測時應(yīng)及時檢查信號的質(zhì)量，發(fā)現(xiàn)下列情況之一時應(yīng)分1信號出現(xiàn)異常，或同一根樁進(jìn)行多錘測試時，測試信號無2發(fā)現(xiàn)測試系統(tǒng)出現(xiàn)問題，傳感器安裝不良或出現(xiàn)故障、錘擊偏心或測點處混凝土開裂、樁身有明顯缺陷并在多錘作用下缺5.5.1檢測單樁豎向抗壓承載力時錘擊信號宜選取錘擊能量較大5.5.2錘擊后出現(xiàn)下列情況之一時，其信號不得作為承載力分析1傳感器安裝處混凝土開裂或有嚴(yán)重塑性變形致使力的時程1樁底反射信號明顯時，可根據(jù)實測信號的下行波波形起升沿的起點到上行波下降沿的起點之間的時差與已知樁長值確定2樁底反射信號不明顯時，可根據(jù)樁長、混凝土波速的合理1測點處原設(shè)定波速需進(jìn)行調(diào)整時，應(yīng)對相應(yīng)的樁材彈性模2對于通過應(yīng)變式力傳感器測量應(yīng)變換算沖擊力的方式，當(dāng)原始力按速度單位存儲時，樁身材料彈性模量調(diào)整后尚應(yīng)對原實5.5.5高應(yīng)變實測的力和速度曲線第一峰起始比例失調(diào)時，不得5.5.6承載力分析計算前，應(yīng)結(jié)合工程地質(zhì)條件、設(shè)計參數(shù)和施2觀察樁身缺陷程度和位置以及連續(xù)錘擊時缺陷的逐漸擴(kuò)大1樁身存在明顯或嚴(yán)重缺陷，無法判定樁的豎向抗壓承載4單擊貫入度大，樁端同相反射強(qiáng)烈且反射峰較寬，側(cè)阻力波、端阻力波反射弱，即波形明顯表現(xiàn)出豎向承載性狀與地質(zhì)資5嵌巖樁樁底同向反射強(qiáng)烈，且在時間2L/c后無明顯端阻3阻尼系數(shù)Jc值應(yīng)通過靜動對比試驗結(jié)合實測曲線擬合法、樁底巖土層的性狀綜合確定。在無靜載試驗的情況下，應(yīng)采用實測曲線擬合法確定阻尼系數(shù)Jc值，擬合計算的樁數(shù)不應(yīng)少于被檢4在同一工程，樁型、尺寸相同情況下，阻尼系數(shù)極值與平均值之差不應(yīng)大于平均值的30%;c）；F(t1)－t1時刻測點處實測的錘擊力(kN)；）；1實測曲線擬合法所采用的力學(xué)模型應(yīng)能反映樁土體系的實于20ms；對于柴油錘打樁信號，在t1+2L/c時刻后延續(xù)時間不3擬合分析選定的參數(shù)，應(yīng)在巖土工程的合理范圍之內(nèi)。各4擬合完成時土阻力響應(yīng)區(qū)段的計算曲線應(yīng)與實測曲線吻充分發(fā)揮的前提下，根據(jù)檢測結(jié)果、實際地質(zhì)條件、試樁位置、1灌注樁、有淺部缺陷的樁、擴(kuò)徑樁、力與速度曲線比例失調(diào)或錘擊力波上升緩慢的樁，其完整性評價宜根據(jù)施工工藝、場1、3款的規(guī)定；根據(jù)樁的成樁工藝，擬合時可采用樁身阻）；4對于等截面樁，樁頂下第一個缺陷應(yīng)用β法評價，第一個缺陷的完整性系數(shù)β值應(yīng)按下式計算：F(t)+F(t)+Z.[V(t)V(t)]2RF(t)+F(t)+Z.[V(t)V(t)]2R式中：β-樁身完整性系數(shù)，其值等于缺陷x處樁身截面阻抗與Rx──缺陷以上部位土阻力的估計值，等于缺陷反射波起始點的力與速度乘以樁身截面力學(xué)阻抗之差值5用β法評價樁身完整性時，可按照表β值Ⅰβ=1.0Ⅱ0.8≤β<1.0Ⅲ0.6≤β<0.8Ⅳβ<0.65.5.12樁身最大錘擊拉、壓應(yīng)力和樁錘實際傳遞給樁的能量應(yīng)6低應(yīng)變法6.1.1本方法適用于檢測混凝土基樁的樁身完整性，判定樁身缺6.2.1檢測系統(tǒng)應(yīng)包括基樁檢測儀、傳感器、激振設(shè)備和專用附6.2.2檢測儀器應(yīng)具有信號采集、顯示、儲存、濾波、放大和信號分析功能，其主要技術(shù)性能指標(biāo)應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《基樁動6.2.3瞬態(tài)激振設(shè)備應(yīng)包括能夠激發(fā)寬脈沖和窄脈沖的力錘和錘墊，根據(jù)實際情況選擇其材質(zhì)、重量以及錘墊以產(chǎn)生不同頻率成1被檢測樁應(yīng)鑿去浮漿及破損部分并剔至設(shè)計標(biāo)高，露出堅1檢測前應(yīng)對電源、儀器、傳感器、連線、接頭及儀器存儲2每個工地均應(yīng)進(jìn)行激振方式和接收條件的選擇試驗，確定1）時域信號分析的時間段長度應(yīng)在2L/c時刻后延續(xù)不少4）采樣時間間隔或采樣頻率應(yīng)根據(jù)樁長、樁身波速等合理4檢測中應(yīng)隨時檢查所采集波形的質(zhì)量，如有異常應(yīng)及時檢6檢測波形應(yīng)有良好的一致性，每根樁的各檢測點其重復(fù)檢測次數(shù)不宜少于三次。對有缺陷的樁應(yīng)改變激振點、傳感器安裝c=2000L/ΔT2樁身波速平均值cm可選取該場地有代表性的若干根完整6.4.3樁身完整性類別應(yīng)根據(jù)實測波形圖中入射波和反射波的相位、振幅、頻率等特征結(jié)合施工、地質(zhì)條件與被測樁型等情況按時域信號特征幅頻信號特征Ⅰ射樁底諧振峰基本等間距排列，相鄰頻差Ⅱ樁底諧振峰基本等間距排列，相鄰頻差△f≈c/2L，輕微缺陷產(chǎn)生的諧振峰與樁ⅢⅣ缺陷反射強(qiáng)烈，常出現(xiàn)二次以上反射，或因樁身淺部嚴(yán)重缺陷使波形呈現(xiàn)低頻缺陷諧振峰基本等間距排列，相鄰頻差或因樁身淺部嚴(yán)重缺陷只出現(xiàn)單一諧振注：同一場地、地質(zhì)條件相近、樁型和成樁工藝相處樁身阻抗與持力層阻抗相近導(dǎo)致實測信號無樁底反射4時域曲線在接樁處有明顯反射的預(yù)制樁，且又7聲波透射法7.1.1聲波透射法適用于檢測直徑大于等于800mm的各類灌注7.1.2因聲測管傾斜、變形導(dǎo)致聲速數(shù)據(jù)明顯偏離正常值而又無法確認(rèn)原因并進(jìn)行合理修正，檢測數(shù)據(jù)不得作為評價樁身完整性1發(fā)射波形為階躍脈沖或矩形脈沖，脈沖電壓幅值為2003具有首波實時顯示功能和自動記錄聲波發(fā)射與接收換能器1圓柱狀，徑向水平面無指向性，其諧振頻率為25kHz~60kHz，外徑小于聲測管內(nèi)徑，有效工作面軸向長度應(yīng)不大于2聲波檢測管宜采用鋼管或鋼質(zhì)波紋管，其內(nèi)徑宜比換能器4聲測管可焊接或綁扎在鋼筋籠的內(nèi)側(cè)，每節(jié)聲測管在鋼筋5聲測管隨鋼筋籠下沉?xí)r，應(yīng)每下沉一節(jié)鋼筋籠向聲測管內(nèi)注一次清水。下沉完畢后，在管內(nèi)注滿清水，其頂部應(yīng)加蓋或堵7.3.2現(xiàn)場檢測前應(yīng)測定聲波檢測儀發(fā)射至接收系統(tǒng)的延遲時間1應(yīng)逐個測量待測兩聲測管外壁間的凈距離l'。5被檢樁有三根及三根以上聲測管時，應(yīng)將每兩根聲測管編1將發(fā)射與接收聲波換能器按照深度標(biāo)記分別置放于待測剖面的兩個聲測管中。平測時，發(fā)射與接收聲波換能器始終保持相同深度；斜測時，發(fā)射與接收聲波換能器始終保持固定高2檢測過程中，應(yīng)使發(fā)射與接收聲波換能器同步升降，并及3檢測時應(yīng)從樁底開始向上同步提升發(fā)射與接收聲波換能器，提升過程中應(yīng)確保測試波形的穩(wěn)定性，4在同一根樁各檢測剖面的平測和斜測過程中，發(fā)射與接收聲波換能器之間的距離和中點連線的水平夾角、聲波發(fā)射電壓和波聲時、幅值并保存檢測數(shù)據(jù)同時應(yīng)保存波列圖信息。在需要采7.4.3樁身質(zhì)量可疑部位，應(yīng)采用扇形掃測、交叉斜測等方式進(jìn)行復(fù)測，進(jìn)一步確定缺陷的位置和空間分布范圍。采用扇形掃測7.5.1采用平測時，同一檢測剖面的各測點聲時、聲速、波幅及聲時tpi＝ti-t0-t'主頻fpi=1000/Ti－第i測點的聲時(μsti－第i測點的聲時測量值(μst'-發(fā)射至接收系統(tǒng)延遲時間(μs-聲時修正值(μs用斜測時，l'取聲波發(fā)射換能器中點對應(yīng)的聲測管外壁處與聲波接受換能器中點對應(yīng)的聲測管外壁處之間的凈距離，由樁頂處兩－第i測點首波周期(μs）。7.5.2采用平測或斜測時，某一檢測剖面的聲速異常判斷的概率2對逐一去掉Vi序列中k個最小數(shù)值和k'個最大數(shù)值后余=Vmλ.SxSx'12Vm－n-k-k'個數(shù)據(jù)的平均值；Sx－n-k-k'個數(shù)據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)差；λ-由表7.5.2查得的與n-k-k'相對應(yīng)的系數(shù)；－n-k-k'個數(shù)據(jù)的變異系數(shù)。表7.5.2統(tǒng)計數(shù)據(jù)個數(shù)nkk'與對應(yīng)的λ值'n-k-kλ'n-k-kλ'n-k-kλ'n-k-kλ'n-k-kλ'n-k-kλ'n-k-kλ'n-k-kλ'n-k-kλ'n-k-kλ3將Vn-k與異常判斷值V0min進(jìn)行比較，當(dāng)Vn-k≤V0min時，則去掉最小數(shù)據(jù)；將Vk'+1與異常判斷值V0max進(jìn)行比較，當(dāng)Vk'+1≥V0max時，去掉最大數(shù)據(jù)，每次剔除一個數(shù)據(jù)，再對剩余數(shù)據(jù)構(gòu)成的數(shù)列按照（7.5.2-17.5.2-4）計算步驟重復(fù)進(jìn)行，直到Vn-k>V0min<VDAmmmPSD＝K.ΔtK=pipi1ii1zii1－第i測點的聲時(μs－第i-1測點的聲時(μs根據(jù)PSD值在某深度處的突變，結(jié)合波幅變化情況，進(jìn)行異7.5.6采用信號主頻值作為輔助異常點判據(jù)時，主頻－深度曲線7.5.7采用接收信號的能量輔助異常測點判據(jù)時，能量-深度曲線7.5.8樁身完整性類別應(yīng)結(jié)合樁身混凝土各聲學(xué)參數(shù)臨界值、PSD判據(jù)、混凝土聲速低限值以及樁身質(zhì)量可疑點加密測試后確Ⅰ各檢測剖面的所有測點聲學(xué)參數(shù)均無異常，接收波形正常，無Ⅱ某一檢測剖面?zhèn)€別測點聲學(xué)參數(shù)出現(xiàn)異常，接收波形輕微異常，無ⅢⅣ樁身混凝土聲速出現(xiàn)普遍低于低限值異?；驘o法檢測首波信號或接收波形嚴(yán)重畸8鉆芯法8.1.1本方法適用于檢測混凝土灌注樁樁身混凝土強(qiáng)度、完整8.1.2對樁底持力層巖石芯樣的加工、抗壓強(qiáng)度試驗和數(shù)據(jù)分析8.2.2應(yīng)采用單動雙管鉆具，鉆桿直徑應(yīng)為58.2.3應(yīng)根據(jù)混凝土設(shè)計強(qiáng)度等級選用粒度、濃度、胎體硬度適8.2.4應(yīng)選用排水量為50L/min～160L/min、泵壓為1.0MPa~8.2.5鋸切芯樣試件用的鋸切機(jī)應(yīng)具有冷卻系統(tǒng)和牢固夾緊芯樣5選擇鉆芯法對樁長、樁底沉渣、樁端持力層進(jìn)行檢測時，2鉆芯孔為兩個或兩個以上時，開孔位置宜在距樁中心8.3.3鉆進(jìn)前應(yīng)測量鉆機(jī)底盤的水平度和立軸的垂直度，確保鉆機(jī)在鉆芯過程中不發(fā)生傾斜、移位，鉆芯孔的垂直度偏差不應(yīng)大宜方法鉆取沉渣、測定沉渣厚度并對樁端持力層巖土性狀進(jìn)行鑒8.3.7鉆取的芯樣應(yīng)由上而下按回次順序放進(jìn)芯樣箱內(nèi)，芯樣側(cè)面應(yīng)標(biāo)明孔號、回次數(shù)和起止深度、塊號、本回次總塊數(shù)等，并應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106的附表8.3.8應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106的2芯樣表面的光滑程度、氣孔大小、蜂窩、夾泥、松散、樁8.3.9檢測樁長與施工樁長不符時，宜及時測量所鉆鉆孔的孔8.3.10應(yīng)對芯樣和標(biāo)有工程名稱、樁號、鉆芯孔號、芯樣試件采取位置、樁長、孔深、檢測機(jī)構(gòu)名稱的標(biāo)示牌的全貌進(jìn)行拍8.3.11樁的質(zhì)量評價滿足設(shè)計要求時，對鉆芯后留下的孔洞應(yīng)采用0.5MPa～1.0MPa壓力，從孔底往上用水泥漿回灌封閉；否3缺陷位置能取樣時，應(yīng)截取一組芯樣進(jìn)行混凝土抗壓試4同一基樁第一鉆芯孔在某深度發(fā)現(xiàn)缺陷，則應(yīng)在其它鉆芯8.4.2應(yīng)采用雙面鋸切機(jī)加工芯樣試件8.4.3鋸切后的芯樣試件在不能滿足平2由用水泥砂漿（或水泥凈漿）或硫磺膠泥（或硫磺）等材料在專用補(bǔ)平裝置上補(bǔ)平。水泥砂漿（或水泥凈漿）補(bǔ)平厚度不平層應(yīng)與芯樣結(jié)合牢固，受壓時補(bǔ)平層與芯樣的結(jié)合面不得提前3垂直度可采用游標(biāo)量角器測量兩個端面與母線的夾角，精1)芯樣試件高度小于0.95d或大于1.052）沿試件高度任一直徑與平均直徑相差達(dá)2mm以上8.5.1混凝土芯樣試件的抗壓強(qiáng)度試驗應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《普通混凝土力學(xué)性能試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50081中立方體抗壓強(qiáng)度試fcu=ξ. 4P2fcu－混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度(MPa)，ξ-混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度折算系數(shù)，應(yīng)考慮芯樣尺寸效應(yīng)、鉆芯機(jī)械對芯樣擾動和混凝土成型條件的影響，通過試驗統(tǒng)計確定；無試驗統(tǒng)計資料時，宜取為8.6.1取一組三塊試件抗壓強(qiáng)度值的平均值為該組混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度代表值。同一被檢樁同一深度部位有兩組或兩組以上混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度代表值時，取其平均值為該樁該深度處8.6.2被檢樁中不同深度位置的混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度代表值8.6.3樁端持力層應(yīng)根據(jù)芯樣特征、動力觸探或標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗結(jié)8.6.4樁身完整性類別應(yīng)結(jié)合鉆芯孔數(shù)、現(xiàn)場混凝土芯樣特征以Ⅰ混凝土芯樣連續(xù)、完整、膠結(jié)良好，骨料分布均勻，表面Ⅱ混凝土芯樣連續(xù)、完整、膠結(jié)較好，芯樣側(cè)面表面較光滑ⅢⅣ8.6.5成樁質(zhì)量評價應(yīng)按單樁進(jìn)行。出現(xiàn)下列情況之一時，應(yīng)判2被檢樁混凝土芯樣試件抗壓強(qiáng)度代表值小于混凝土設(shè)計強(qiáng)4樁底持力層巖土性狀（強(qiáng)度）或厚度未達(dá)設(shè)計或規(guī)范要9檢測報告1責(zé)任表（包括現(xiàn)場檢測、報告編寫、審核、審批人員的親）；2前言或概況（包括擬建物的結(jié)構(gòu)類型、基礎(chǔ)形式、建設(shè)規(guī)3地質(zhì)情況，附典型的取樣鉆孔柱狀圖和土的物理力學(xué)指設(shè)備、傳感器類型及編號、所用檢測方法原理（包括示意圖），8附圖附表（包括樁位平面圖和每根樁的測試曲線及數(shù)據(jù)9.1.2出現(xiàn)異常情況時,應(yīng)說明其檢測過程、原因分析以及建議9.2.1基樁靜載荷試驗報告中除應(yīng)符合本規(guī)程第9.1節(jié)的規(guī)定外3試樁、錨樁（或支墩邊）和基準(zhǔn)樁之間的實際距離，沉降9.2.2高應(yīng)變法檢測報告中除應(yīng)符合本規(guī)程第9.1節(jié)的規(guī)定外尚2每根樁的力和速度實測曲線、最大動位移、實際傳遞給樁的能量、上、下行波曲線及位移時程曲線，曲線圖上有縱橫坐標(biāo)3進(jìn)行實測曲線擬合分析時的每個單元樁土模型及其參數(shù)和最大土阻力對應(yīng)的樁身沉降量，擬合曲線圖，土阻力沿樁身分布5試打樁和打樁監(jiān)控所采用的樁錘型號、錘墊類型，以及監(jiān)測得到的錘擊數(shù)、樁側(cè)和樁端靜阻力、樁身錘擊拉應(yīng)力和壓應(yīng)9.2.3低應(yīng)變法檢測報告應(yīng)除應(yīng)符合本規(guī)程第9.1節(jié)的規(guī)定外尚2曲線圖上有縱橫坐標(biāo)及數(shù)值量綱標(biāo)識，指數(shù)放大位置及放4宜將樁頭疏松或有淺部缺陷的被測樁在剔除疏松部分或淺9.2.4聲波透射法檢測報告除應(yīng)符合本規(guī)程第9.1節(jié)的規(guī)定外尚2各檢測剖面的聲速－深度曲線圖、波幅－深度曲線圖，并5采用主頻值、PSD值、接收信號能量進(jìn)行輔助分析判定9.2.5鉆芯法檢測報告除應(yīng)符合本規(guī)程第9.1節(jié)的規(guī)定外尚應(yīng)有附錄A混凝土樁樁頭處理要點A.0.2樁頭頂面應(yīng)水平、平整，樁頭中軸線與樁身上部中軸線應(yīng)A.0.3樁頭主筋應(yīng)全部直通至樁頂混凝土保護(hù)層之下，各主筋應(yīng)A.0.6接完樁頭后應(yīng)進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，達(dá)到A.0.5條規(guī)定的強(qiáng)度后可進(jìn)B.1.1本方法適用于樁中或樁周除鋼筋籠以外無連續(xù)鐵磁性體干B.2.1井中磁力儀技術(shù)性能應(yīng)符合下列要求:4工作環(huán)境溫度0℃~70℃。6應(yīng)具有實時顯示并存儲深度-垂直（Z）分量磁場強(qiáng)度曲線B.3.1混凝土鋼筋籠長度抽檢數(shù)量不宜少于總樁數(shù)的1%，且不鉆孔豎向中心線應(yīng)平行于樁身縱軸線；或設(shè)置在灌注樁的中心位B.3.5現(xiàn)場應(yīng)能記錄及顯示深度-垂直分量（HB.3.6發(fā)現(xiàn)鋼筋籠長度與設(shè)計長度不符時，應(yīng)進(jìn)行復(fù)測，并確認(rèn)B.4.1根據(jù)實測垂直（Z）分量曲線下端平坦的Z值，結(jié)合本地B.4.2垂直（Z）分量明顯低于或高于背景值Z0時，可判定有鋼1根據(jù)深度-垂直分量（h-Z）數(shù)據(jù)曲線，取深度-垂直分量（h-Z）數(shù)據(jù)曲線下部小于背景場轉(zhuǎn)成大于背景場的拐點所對應(yīng)的2根據(jù)深度-磁場垂直分量梯度（-h）曲線確定時，取深度-磁場垂直分量梯度（-h）曲線最深的明顯極值點所對應(yīng)的深度位樁類□格Ф（直徑）×(根數(shù))×（總長(nT)(nT)(m)(m~m)(m)度(m)鉆孔位置示意圖附錄C地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m的確定C.0.1樁頂處于自由狀態(tài)水平力作用位置位于地m=(vy.H)5/3/(b0Y05/3(EI)2/3)a=(mb0/EI)1/5）；avy-樁的水平變形系數(shù)（m-1）；-樁頂水平位移系數(shù)，由式C.0.1-2試算a,H－作用于地面的水平力（kN）；Yb0－樁身計算寬度（m）。對于圓形樁：樁徑d≤1m矩形樁：邊寬B≤1m時，b0＝1.5B+0.5；邊寬B>1m時，vy值重新計算m值，此時，應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)C.0.3應(yīng)繪制水平力、水平力作用點水平位移與地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)之間的關(guān)系曲線（H-m、Y0-m）。附錄D發(fā)射至接收系統(tǒng)延遲時間t0的測量方法D.0.1發(fā)射至接收系統(tǒng)延遲時間t0的測量應(yīng)按以下規(guī)定進(jìn)行:2逐次改變兩換能器的間距，每次均調(diào)節(jié)接其在X軸上的截距即為t0值：0t－X軸上的截距(μs)。0附錄E試打樁與打樁監(jiān)控E.1試打樁2試打樁過程中，應(yīng)按樁端進(jìn)入的土層逐一進(jìn)行測試；當(dāng)持E.1.2樁端持力層的選擇應(yīng)根據(jù)試打樁結(jié)果承載力與貫入度的關(guān)1判定的承載力值應(yīng)小于或等于試打樁時測得的樁側(cè)和靜土阻力值之和與樁在地基土中的時間效應(yīng)系數(shù)的乘積，并應(yīng)進(jìn)E.2樁身錘擊應(yīng)力監(jiān)測E.2.1樁身錘擊應(yīng)力監(jiān)測應(yīng)符合下列規(guī)定:1被監(jiān)測樁的樁型、材質(zhì)應(yīng)與工程樁相同；施打機(jī)械的錘1樁身錘擊拉應(yīng)力宜在預(yù)計樁端進(jìn)入軟土層或樁端穿過2樁身錘擊壓應(yīng)力宜在樁端進(jìn)入硬土層或樁周土阻力較大時σt+2L2x)+Z.V(t1+2L2x)σp打樁過程中突然出現(xiàn)貫入度驟減甚至拒錘時，應(yīng)考慮與樁端E.2.5樁身最大錘擊應(yīng)力控制值應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基E.3錘擊能量監(jiān)測E.3.2錘擊最大動能宜通過測定錘芯最大運動速度確定。E.3.3錘擊傳遞比應(yīng)按錘擊實際傳遞給樁的能量與錘擊額定能量的比值確定；錘擊效率應(yīng)按實測的錘擊最大動能與錘擊的額定能本規(guī)程用詞說明1為便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對于要求嚴(yán)格程度正面詞采用“應(yīng)”，反面詞采用“不應(yīng)”或“不4）表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的用詞，采用2條文中指明必須按其它有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范執(zhí)行時，寫法為引用標(biāo)準(zhǔn)名錄天津市工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)程修訂說明上修訂而成的。上一版的主編單位是天津市勘察院，參編單位是天津市建筑科學(xué)研究院、天津大學(xué)建筑工程學(xué)院、天津港灣工程研究所、天津市地質(zhì)工程勘察院、天津市金海技術(shù)開發(fā)公司、天津市勃登建筑工程技術(shù)發(fā)展有限公司。主要起草人為劉萬恩、吳華、馮貴銀、趙志峰、曹勝敏、朱春雷。本規(guī)程修訂過程中，修編組進(jìn)行了廣泛而深入的調(diào)查研究，總結(jié)了我市基樁檢測的實際經(jīng)驗，同時參考了國家、行業(yè)和外省市先進(jìn)技術(shù)法規(guī)、技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)本次修訂的主要技術(shù)內(nèi)容是：取消了原規(guī)程對檢測機(jī)構(gòu)和檢測人員的要求；繼續(xù)強(qiáng)調(diào)靜載荷試驗均采用慢速維持荷載法；在樁的上拔量根據(jù)近年來的實際情況做了相應(yīng)調(diào)整；對高應(yīng)變法用重錘、落距、錘墊材質(zhì)和凱司法阻尼系數(shù)根據(jù)天津地區(qū)的實際情況給出了具體要求；補(bǔ)充了低應(yīng)變反射波法典型曲線的實例；聲波透射法給出了平測和斜測的具體要求；去掉了已經(jīng)單獨成為地方標(biāo)準(zhǔn)的附錄：鉆孔灌注樁成孔質(zhì)量檢測要點，新編了一個附錄：磁測法檢測鉆孔灌注樁鋼筋籠長度要點。另外，對于原規(guī)程為便于廣大勘察、設(shè)計、施工、檢測、科研等單位有關(guān)人員在使用本規(guī)程時能夠正確理解和執(zhí)行條文規(guī)定，《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)程》修編組按章、節(jié)、條順序編制了本規(guī)程的條文說明，對條文規(guī)定的目的、依據(jù)及執(zhí)行中需注意的有關(guān)事項進(jìn)行了說明和解釋。但是，本條文說明不具備與規(guī)程正文同等的法律效力， 1.0.1由于天津市地處九河下稍，瀕臨渤海灣，特定的巖土工程地質(zhì)環(huán)境決定了在建設(shè)中大量使用各種類型的樁基礎(chǔ)，為了保證樁基礎(chǔ)的質(zhì)量，規(guī)范檢測行為，需要有一個針對天津地區(qū)特點的1.0.2本條的意思是，在天津市域內(nèi)，建筑工程和市政工程的各類基樁（包括新型樁、異型非等直徑樁）都應(yīng)按本規(guī)程進(jìn)行檢測；其它本市范圍內(nèi)的鐵路、港口、公路等工程的基樁檢測可以1.0.3本條是確定基樁檢測方法和檢測數(shù)量時需要考慮的基本因素。如果進(jìn)行基樁檢測時不考慮這些因素的作用和影響，不是造成安全隱患就是形成不必要的浪費。由于各種檢測方法在可靠性或經(jīng)濟(jì)性方面存在不同程度的局限性，多種方法配合使用時又有一定的靈活性，所以，應(yīng)根據(jù)不同的檢測目的（為設(shè)計或是為施工驗收提供依據(jù)）、檢測方法的適用范圍，綜合考慮各種相關(guān)因素合理選擇檢測方法和確定檢測數(shù)量，使各種檢測方法相互之間1.0.4天津市的巖土工程地質(zhì)環(huán)境，尤其是塘沽、漢沽、大港等地地層和土質(zhì)性狀，十分特殊，考慮到天津市城鄉(xiāng)建設(shè)的百年大計，為保證基礎(chǔ)建設(shè)的質(zhì)量，在天津市轄范圍內(nèi)進(jìn)行基樁檢測，強(qiáng)調(diào)首先應(yīng)按照本規(guī)程的規(guī)定嚴(yán)格實施，除此而外尚應(yīng)符合現(xiàn)行強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定。對于屬于推薦性標(biāo)準(zhǔn)中的要求和規(guī)定，在2術(shù)語和符號2.1.8樁身完整性是一個綜合定性指標(biāo)，并非嚴(yán)格的定量指標(biāo)。其類別是按缺陷對樁身結(jié)構(gòu)承載力的影響程度劃分的。需要說1連續(xù)性包含了樁長不夠的情況。在本規(guī)程所列入的檢測方2樁身截面尺寸相對變化意味著在實際判定時需要有一個相對衡量尺度。在檢測中，對樁徑是否減小的判斷可能會參照以下2）根據(jù)設(shè)計樁徑，并對不同成樁工藝的樁按施工驗收規(guī)范在判斷灌注樁是否縮徑時必須有一個參考基準(zhǔn)。以往在動測法檢測并采用開挖驗證時，說明動測結(jié)論與開挖結(jié)果是否符合通常是按第一個條件。但是，嚴(yán)格地講，應(yīng)按施工驗收規(guī)范（即第2.1.9樁身缺陷有三個指標(biāo)：位置、類型（性質(zhì)）和程度。不管缺陷的類型如何，動測法檢測時分析的僅僅是阻抗變化。阻抗變小可能是任何一種或多種缺陷類型及其程度大小的表現(xiàn)。因此，僅根據(jù)阻抗變小不能判斷缺陷的具體類型，如有必要，應(yīng)結(jié)合地質(zhì)資料、樁型、成樁工藝和施工記錄等進(jìn)行綜合判斷。阻抗變大所對應(yīng)的擴(kuò)徑，應(yīng)在分析判定時說明，由于擴(kuò)徑對樁的承載力有3基本規(guī)定3.1.1本條有三層含義：一是在檢測活動中使用的儀器儀表設(shè)備，凡是具備計量功能的，其生產(chǎn)廠家事先需取得計量器具生產(chǎn)許可證，在投入檢測前應(yīng)經(jīng)國家或省市級質(zhì)量監(jiān)督檢驗檢疫部門指定認(rèn)可的計量機(jī)構(gòu)檢定合格；二是按規(guī)定的檢定周期進(jìn)行檢定；三是不得使用無計量器具生產(chǎn)許可證的廠家、機(jī)構(gòu)或個人生3.1.3具體應(yīng)符合《電子測量儀器環(huán)境試驗總綱》GB6587.1中3.2.1本條強(qiáng)調(diào)檢測方法合理選擇搭配，目的是提高檢測結(jié)果的可靠性和檢測過程的可操作性。表3.2.1所列方法是基樁檢測中最常用的檢測方法。對于鉆孔灌注樁以及預(yù)制樁等樁型，可采用其中多種甚至全部方法進(jìn)行檢測；但對異型樁、組合型樁，表3.2.1中的部分方法就不能完全適用（如高、低應(yīng)變動測法）。因此在具體選擇檢測方法時，應(yīng)根據(jù)檢測目的、內(nèi)容和要求，結(jié)合各檢測方法的適用范圍和檢測能力，考慮設(shè)計、地基條件、施工因素和工程重要性等情況確定，不允許超適用范圍濫用。同時也要兼顧實施中的經(jīng)濟(jì)合理性，即3.2.2本規(guī)程所述設(shè)計等級應(yīng)根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ943.2.3工程樁的承載力和樁身完整性（或樁身質(zhì)量）是現(xiàn)行國家中的主控項目，也是現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007和現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94以強(qiáng)制性條3.2.4單位工程一般指樁基分項工程同條件下一次性驗收單元的3.2.7基樁檢測嚴(yán)格來講都是成樁之后進(jìn)行檢測，系事后檢驗，有時發(fā)現(xiàn)問題后的補(bǔ)救處理非常麻煩，費時費力，影響工期，還要投入相當(dāng)大的資金。因此，對大直徑鉆孔灌注樁成孔后的成孔質(zhì)量進(jìn)行檢測，及時了解孔形、孔徑、孔壁垂直度和孔底沉渣等情況，以便對存在問題的樁孔在澆灌混凝土之前采取補(bǔ)救處理措施，這要比成樁后發(fā)現(xiàn)問題再進(jìn)行處理簡便易行，有事半功倍之效，為事先預(yù)防性檢驗，并體現(xiàn)過程控制的思想，應(yīng)當(dāng)大力提3.2.8進(jìn)行打樁監(jiān)控可以減少樁的破損率、選擇合理的入土深基情況進(jìn)行評價，所以嚴(yán)格規(guī)定如何確定檢測數(shù)量是必要的，只有在滿足抽樣原則、抽樣比例和檢測數(shù)量的前提下，才能夠?qū)?.3.3靜載荷試驗的檢測數(shù)量沒有考慮擬建場地內(nèi)基樁數(shù)目較少常情況時可以有一個多數(shù)與少數(shù)的基本判斷，而不至于出現(xiàn)兩根3.3.4檢測比例定為5%的原因是，天津市巖土地質(zhì)條件復(fù)雜，局部變化很大，需要適當(dāng)增加數(shù)量和比例，以能有效控制及合理評價。當(dāng)發(fā)現(xiàn)樁基工程存在質(zhì)量問題，需要對樁基施工質(zhì)量做出3.3.5異型（非等直徑）樁的出現(xiàn)適應(yīng)了樁基市場的需求，但由于施工技術(shù)和施工管理的相對滯后，其施工質(zhì)量存在不穩(wěn)定性，在推廣應(yīng)用逐漸成熟的過程中，宜按成樁質(zhì)量可靠性較低考慮檢采用鉆芯法檢驗灌注樁的樁身完整性，應(yīng)結(jié)合設(shè)計要求、施工記錄和其它檢測方法的檢測結(jié)果，經(jīng)過綜合分析，對質(zhì)量確有3.4.1本條的制定是基于，在檢測數(shù)量、比例確定后按照一定原則事先確定樁位再進(jìn)行檢測，其檢測結(jié)果及其分析具有代表性和3.4.2基樁檢測系抽樣檢測，所以應(yīng)當(dāng)有一定的原則。如果設(shè)計或監(jiān)理方有另外的抽樣原則，應(yīng)按設(shè)計或監(jiān)理方的書面要求進(jìn)行，并在檢測報告中予以說明。另外，本條所述的抽樣原則是有對于本條第一款情況的檢測應(yīng)為100且不應(yīng)包括在正常的檢測數(shù)量比例之內(nèi)。換句話說，就是每個檢測工程的檢測數(shù)量3.5.1所搜集的各種資料應(yīng)為委托方提供或檢測機(jī)構(gòu)直接搜集的各勘測設(shè)計單位的有效（有公章、有責(zé)任人簽字）報告圖件，設(shè)計單位的檢測要求應(yīng)為書面有效文本或在有效圖件上文字注明。基礎(chǔ)資料不齊全、試驗檢測所需數(shù)據(jù)不是書面有效文本或圖件、3.5.2檢測實施方案是檢測機(jī)構(gòu)對建設(shè)方在技術(shù)質(zhì)量、儀器設(shè)備、人員組織、檢測周期以及其它多方面的承諾，應(yīng)當(dāng)認(rèn)真編寫并遵照實施。如需變更應(yīng)及時與建設(shè)方協(xié)商，取得其諒解和同求、所選用的檢測方法及依據(jù)的檢驗標(biāo)準(zhǔn)、抽樣原則、擬投入的儀器設(shè)備、檢測時間進(jìn)度安排、準(zhǔn)備提交的成果資料以及其它應(yīng)3.5.3如果工作狀態(tài)不正常，其檢測結(jié)果肯定失真，因此檢測機(jī)構(gòu)應(yīng)當(dāng)建立并保存每項基樁檢測工程前的儀器儀表工作狀態(tài)情況3.5.4本條第三款所指的休止時間，首先應(yīng)滿足樁身強(qiáng)度的要求，其次應(yīng)根據(jù)樁側(cè)主要土質(zhì)情況確定，適當(dāng)考慮樁端土質(zhì)情3.6.1～3.6.4這四條內(nèi)容系針對檢測中出現(xiàn)缺乏依據(jù)或難以定論的情況，規(guī)定了可行的確認(rèn)檢測原則。確認(rèn)檢測的目的是，采用更為適宜的檢測方法對原檢測方法發(fā)現(xiàn)而又不能認(rèn)定的問題進(jìn)行測中承載力和完整性這兩項內(nèi)容缺一不可，但實際上樁身完整性不符合要求和單樁承載力不滿足設(shè)計要求是相互獨立的兩個概念。有可能完整性為Ⅰ、Ⅱ類而承載力達(dá)不到設(shè)計要求；有可能豎向抗壓承載力滿足設(shè)計要求而完整性為Ⅲ類或Ⅳ類；另外，如樁身出現(xiàn)水平裂縫或斷裂，其完整性為Ⅲ類或Ⅳ類，可能豎向抗壓承載力尚滿足設(shè)計要求，但是水平承載力肯定不能滿足要求。因此，通過確認(rèn)檢測進(jìn)一步查明樁基在結(jié)構(gòu)安全和耐久性是否存3.6.5擴(kuò)大檢測數(shù)量宜根據(jù)地質(zhì)條件、設(shè)計等級、樁型、施工質(zhì)3.7.1樁身完整性分為四類，與現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測技況。基樁完整性檢測中，由于使用的檢測方法不同，有可能出現(xiàn)對同一根樁，不同檢測方法得到樁身完整性的類別不一致，此時，首先應(yīng)盡可能多選用幾種檢測方法進(jìn)一步檢測判斷，在得不4靜載荷試驗4.1.1本條實際指出，在設(shè)計階段因布樁需要為確定單樁承載力而做的靜載荷工作才是傳統(tǒng)意義上的載荷試驗。在工程樁施工完畢后為檢驗施工質(zhì)量和承載力是否達(dá)到設(shè)計要求而做的靜載荷工作，嚴(yán)格說來是靜載荷檢測。但是，為了延續(xù)和簡化起見，仍然4.1.2為了得到試樁的實際極限承載力，在設(shè)計錨樁尺寸和錨筋4.1.3靜載荷試驗的承載力不能滿足設(shè)計要求，單從載荷試驗曲4.2.1大噸位靜載試驗時，往往采用多個千斤頂并聯(lián)加載，由于4.2.2無論采用哪種加載裝置，都應(yīng)當(dāng)保證整個裝置的橫平豎直，使豎向荷載全部作用于與水平面垂直的樁軸線方向上。根據(jù)4.2.3采用工程樁做錨樁時，應(yīng)監(jiān)測其上拔量，可以有效監(jiān)控整4.2.4靜載荷試驗是目前基樁檢測中一項基準(zhǔn)性的工作，更應(yīng)當(dāng)是關(guān)系到觀測記錄數(shù)據(jù)是否準(zhǔn)確的一個重要程中注意避免在豎向加載過程中產(chǎn)生較大的路壓力，并不能完全代表樁頂?shù)膶嶋H受力狀4.2.6這里規(guī)定的是量測儀表的最低技術(shù)要求，在試驗檢測工作4.2.8豎向靜載荷試驗的加荷方法有很多種，都可以在科學(xué)試驗4.2.11規(guī)定作圖縱坐標(biāo)最大取值的目的是，減少由于縱坐標(biāo)任4.3.1基樁在抗壓試驗后再做抗拔試驗，其休止時間應(yīng)根據(jù)樁側(cè)顯擴(kuò)徑的樁，不宜作為抗拔試驗樁。對有接頭的預(yù)制樁，應(yīng)驗算接頭強(qiáng)度。為設(shè)計提供依據(jù)的抗拔灌注樁在施工成孔后應(yīng)進(jìn)行成本條所附抗拔靜載試驗裝置圖只是其中一種做法，只要不違4.4.3單向多循環(huán)加卸載法主要是模擬實際結(jié)構(gòu)的受力形式。當(dāng)4.4.6對于混凝土長樁或中長樁，隨著水平荷載的增加，樁側(cè)土體的塑性區(qū)自上而下逐漸展開擴(kuò)大，最大彎矩斷面下移，最后形成樁身結(jié)構(gòu)的破壞。所測水平臨界荷載為樁身產(chǎn)生開裂前所對應(yīng)的水平荷載。由于只有混凝土樁才會產(chǎn)生開裂，所以只有混凝土4.4.9水平承載力特征值除與樁的材料強(qiáng)度、截面剛度、入土深度、土質(zhì)條件、樁頂水平位移允許值有關(guān)外，還與樁頂邊界條件樁頂自由的單樁水平靜載試驗得到的承載力和彎矩僅僅代表試樁條件的情況，欲得到符合實際工程樁嵌固條件下的受力特性，需將試樁結(jié)果轉(zhuǎn)化，而轉(zhuǎn)化的關(guān)鍵是求得地基土水平抗力系2設(shè)計未作具體規(guī)定的，可取水平承載力特征值對應(yīng)的m與豎向抗壓、抗拔樁不同，混凝土樁在水平荷載作用下的破壞模式一般為彎曲破壞，極限承載力由樁身強(qiáng)度控制。因此，在數(shù)的方法，而是將樁身強(qiáng)度、開裂或允許位移等條件作為控制因素。不過，也正是因為水平承載樁的承載能力極限狀態(tài)主要受樁身強(qiáng)度制約，通過水平靜載試驗給出的極限承載力和極限彎矩對3款雖然可以按照設(shè)計要求的水平允許位移確定水平承載力，但根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010，只有裂縫控制等級為三級的構(gòu)件，才允許出現(xiàn)裂縫，而且樁所處的環(huán)境類別至少是二級以上（含二級），裂縫寬度限值為0.2mm。因此，當(dāng)裂縫控制等預(yù)應(yīng)力混凝土管樁和預(yù)應(yīng)力混凝土空心方樁確定單樁水平承載力特征值所采用的樁頂水平允許位移數(shù)值，是依據(jù)天津市工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土空心方樁技術(shù)規(guī)程》DB29-213-2012中5高應(yīng)變法5.1.1高應(yīng)變動力檢測是近50年來國內(nèi)外發(fā)展起來的一項新的基樁測試手段，在我市推廣應(yīng)用也已有約二十年的時間，但是，由于樁土體系相互作用關(guān)系十分復(fù)雜，需要檢測人員對其理論基礎(chǔ)以及樁的受力狀況、荷載傳遞機(jī)理等有比較充分的了解和認(rèn)識，而且高應(yīng)變動力檢測的數(shù)學(xué)模型以及其分析計算中的假定還不能精確地反映實際樁土體系受力狀態(tài)，在我市實踐的經(jīng)驗表明，高應(yīng)變動力檢測分析計算過程中尚有許多不定因素，不僅需要有動靜對比試驗數(shù)據(jù)，而且在較大程度上還要依賴檢測人員的經(jīng)驗和分辨能力，事實上，這項檢測技術(shù)仍然處在發(fā)展、完善之中，因此，高應(yīng)變動力檢測目前只能判定而不是確定基樁的承載力。換句話說，當(dāng)對高應(yīng)變檢測出的承載力數(shù)值有所懷疑時，其驗證手段只能是靜載荷試驗。此外，高應(yīng)變檢測要得到樁的極限承載力，必須使樁側(cè)和樁端的土阻力充分發(fā)揮，否則得不到樁承高應(yīng)變動力檢測樁身完整性，是在判定基樁承載力同時，根據(jù)所計算出樁身完整性系數(shù)、力與速度曲線的特征以及彼此之間的相互關(guān)系分析得出的，尤其在判定樁身水平整合型縫隙、預(yù)制樁接頭等缺陷時有其明顯的優(yōu)勢。如果是按一定數(shù)量比例普查檢測高應(yīng)變檢測技術(shù)是從打入式預(yù)制樁發(fā)展起來的，試打樁和打5.1.2“相近條件”系指在天津市范圍內(nèi)同類場地土質(zhì)情況下所做除了嵌入基巖的大直徑樁和純摩擦型大直徑樁外，通常大直徑灌注樁、擴(kuò)底樁由于尺寸效應(yīng)其靜載試驗曲線為緩變型，樁端阻力發(fā)揮所需要的位移很大；另外，在土阻力相同條件下，樁身直徑增加，樁身截面阻抗（或樁的慣性）按直徑的平方關(guān)系增加，錘與樁的匹配能力下降。而多數(shù)情況下高應(yīng)變檢測所用錘的重量有限，很難在樁頂產(chǎn)生較長持續(xù)時間的作用荷載，達(dá)不到使土阻力充分發(fā)揮所需的位移量。因此，不宜用高應(yīng)變方法對此類樁進(jìn)行豎向抗壓承載力檢測。本條所指大直徑的含義，為樁的直5.2.3導(dǎo)桿式柴油錘荷載上升時間過于緩慢，容易造成速度響應(yīng)5.2.4～5.2.5高應(yīng)變法檢測時提倡和鼓勵重錘低擊，樁越大越長，越應(yīng)采用相對較重的錘，才有可能得到比較理想的信號，同5.2.6實測樁的貫入度可以增加分析計算的可靠度，對提高高應(yīng)由于落錘時對樁的沖擊使樁周土產(chǎn)生振動，按照靜載荷試驗設(shè)置基準(zhǔn)梁、基準(zhǔn)樁的方法測量樁的貫入度會有較大誤差和干5.3.1如果樁頭制作形狀不符合要求，會直接影響檢測信號質(zhì)5.3.2除了樁頭完好的預(yù)制樁外，一般均應(yīng)對樁頭進(jìn)行處理和加5.4.2～5.4.3有關(guān)力和加速度傳感器的安裝、錘擊落距、樁墊、有效錘擊次數(shù)等項規(guī)定的目的都是為了保證測試信號真實、可靠、有效，從而使測得的承載力數(shù)值最大限度的反映客觀實際狀檢測。在現(xiàn)場必須確認(rèn)所采取信號的質(zhì)量，如不符合本規(guī)程規(guī)5.5.2內(nèi)業(yè)分析計算以前應(yīng)確認(rèn)各錘信號的質(zhì)量，選取符合要求的錘擊信號進(jìn)入分析計算。錘擊偏心是指兩側(cè)力信號之一與力平均值的差值超過平均值的30％。通常，錘擊偏心很難避5.5.3樁底反射明顯時，平均波速也可根據(jù)速度波形第一峰起升沿的起點和樁底反射峰起點間的時差與已知樁長值來確定。對樁底反射峰變寬或有水平裂縫的樁，不應(yīng)根據(jù)峰與峰間的時差來確定平均波速。樁較短且錘擊力波上升緩慢時，可采用低應(yīng)變法確5.5.4～5.5.5通常當(dāng)平均波速按實測波形改變后，測點處的原設(shè)定波速也按比例線性變化，模量則按平方關(guān)系改變。當(dāng)采用應(yīng)變式傳感器測力時，多數(shù)儀器未直接保存實測應(yīng)變值，如有些儀器是以速度的單位存儲。如果模量隨波速改變后，儀器不能自動修力值明顯偏高這種情況可適當(dāng)減小力值，以避免計算的承載力偏高外，其它情況的比例調(diào)整都會造成實測信號的畸變，所以嚴(yán)禁5.5.6高應(yīng)變分析計算結(jié)果的可靠程度取決于所使用的儀器、分析軟件和檢測人員的素質(zhì)三個要素。其中，起決定作用的是具有堅實理論基礎(chǔ)和豐富實踐經(jīng)驗的高素質(zhì)檢測人員。因此，使用高應(yīng)變法進(jìn)行承載力分析計算前，應(yīng)由具備高素質(zhì)檢測人員對信號5.5.7出現(xiàn)本條所述情況時，由于高應(yīng)變法難以分析判定承載力和預(yù)見樁身結(jié)構(gòu)破壞的可能性，故應(yīng)進(jìn)行確認(rèn)檢測，并宜采用靜刻已充分發(fā)揮。因此，凱司法只適用于中、小直徑預(yù)制樁和截面較均勻的灌注樁，對于天津這樣以摩擦型樁為主的地區(qū)比較適宜。但應(yīng)當(dāng)注意的是，在凱司法計算過程中所使用的無量綱阻尼系數(shù)Jc其定義為僅僅與樁端土性有關(guān)，一般隨著土顆粒由粗到細(xì)力的準(zhǔn)確性，故規(guī)定應(yīng)采用靜動對比試驗或用實測曲線擬合法反算Jc值，以能控制凱司法計算承載力的準(zhǔn)確度。被測樁附近鉆孔地質(zhì)資料或靜力觸探結(jié)果，擬合分析時所選定的參數(shù)應(yīng)與實際樁的受力狀況吻合。由于擬合所用樁土參數(shù)的數(shù)量和類型繁多，各個參數(shù)及其相互間耦合的影響十分復(fù)雜，所擬合的結(jié)果又并非唯一解，需要通過綜合比較判斷進(jìn)行取舍。因此，正確判斷取舍條件的要點是參數(shù)取值應(yīng)在巖土工程的合理范圍5.5.10高應(yīng)變檢測的承載力有可能離差較大，為了避免可能高5.5.11高應(yīng)變檢測樁身完整性實際上是檢測樁身阻抗變化，不宜判別缺陷的性質(zhì)（變徑、松散、蜂窩、空洞等）。高應(yīng)變方法但是高應(yīng)變方法錘擊的荷載上升時間一般不小于2ms，因此對樁身淺部缺陷的判斷存在盲區(qū)。在這種情況下，不能根據(jù)式（5.5.11-1）來判定缺陷程度，也不能定量給出缺陷的具體位置，只能根據(jù)力和速度曲線的比例失調(diào)程度來估計淺部缺陷程度，尤5.5.12樁身錘擊拉應(yīng)力是混凝土預(yù)制樁施打抗裂控制的重要指標(biāo)。在深厚軟土地區(qū)，打樁時側(cè)阻和端阻雖小，但樁很長，樁錘可以正常爆發(fā)起跳，樁底反射回來的上行拉力波的頭部（拉應(yīng)力幅值最大）與下行傳播的錘擊壓應(yīng)力波尾部疊加，在樁身某一部位產(chǎn)生凈的拉應(yīng)力。當(dāng)拉應(yīng)力強(qiáng)度超過混凝土抗拉強(qiáng)度時，引起樁身開裂。開裂部位一般發(fā)生在樁的中上部，且樁越長或錘擊力打樁過程中會突然出現(xiàn)貫入度驟減或拒錘現(xiàn)象，一般是遇到硬層（基巖、孤石、漂石等）。繼續(xù)施打會造成樁身壓應(yīng)力過大，導(dǎo)致樁身破壞。最大壓應(yīng)力部位不一定出現(xiàn)在樁頂，而是接6低應(yīng)變法6.1.1低應(yīng)變法檢測系根據(jù)樁身阻抗變化所造成測試曲線波形形態(tài)、相位以及波幅的特征來進(jìn)行判斷分析的，所以，該方法的長處是在正常情況下能夠比較準(zhǔn)確地判斷樁身缺陷及其所在位置，但對于缺陷的性質(zhì)（縮徑、夾泥、裂縫、松散等）目前只能是推斷分析。此外，對灌注樁而言，具體到每根樁的波速很難準(zhǔn)確確定，只能根據(jù)場地內(nèi)的平均波速來計算樁長，因此，隨著所選擇的平均波速與被測樁真實波速的差異大小，其計算出的樁長與實際樁長可能有較大的出入，只能作為參考；另外，波速與砼強(qiáng)度之間的相關(guān)關(guān)系十分復(fù)雜，不是簡單的一一對應(yīng)關(guān)系，故根據(jù)波速的數(shù)值只能大致估計推測砼強(qiáng)度等級，而且這個強(qiáng)度等級是平均強(qiáng)度概念。由于實際的樁身強(qiáng)度遠(yuǎn)非平均強(qiáng)度指標(biāo)所能夠評價目前，可以用低應(yīng)變法檢測某些新型樁或異型（非等直徑）樁的樁身完整性：例如，夯擴(kuò)短樁等截面樁身部分的完整性，并可根據(jù)該等截面樁身底部反射信號的相位和波幅大小來判斷等截面樁身與其下梨形擴(kuò)大體的膠結(jié)程度；又如支盤樁從樁頂?shù)降谝坏?，低?yīng)變法不能用于基樁承載力的檢測，也不適用于如水泥土攪拌樁、碎石樁、薄壁鋼管樁和類似于H型鋼樁的樁身完6.3.1處理目的是得到理想的測試信號，便于分析解釋。此外，本條所列的三款處理要求都應(yīng)當(dāng)滿足，否則，會造成信號不好或6.3.2現(xiàn)場檢測不能手扶速度傳感器進(jìn)行測試。這是因為手扶傳感器很難保證一點不動，而且難以保持正直，不容易得到比較理6.4.3對于低應(yīng)變法的樁身完整性分類，歷來爭議較多，實際運用也有個人不同的理解和認(rèn)識，有時讓用戶無所適從。由于目前還不可能做到對樁身完整性進(jìn)行量化分析解釋，因此，只能作以1根據(jù)反射波波形波幅形態(tài)特征和有關(guān)資料進(jìn)行樁身完整性判斷分類，與樁的施工質(zhì)量分類出發(fā)點不一樣，所依據(jù)的判斷目標(biāo)或參數(shù)不一樣，檢測分類與施工質(zhì)量分類之間不存在必然聯(lián)2在正常情況下，Ⅰ、Ⅱ類樁的承載力是能夠滿足設(shè)計要求的（也有例外情況）。對于Ⅲ類樁，盡管其樁身存在明顯缺陷，但其豎向抗壓承載力不一定不滿足設(shè)計要求，需要采用進(jìn)一步的檢測方法予以確認(rèn)。Ⅳ類樁由于其缺陷嚴(yán)重甚至斷樁，所以一般來說承載力不能滿足設(shè)計要求，但是也有特例，比如素混凝土樁，樁身水平裂縫至斷樁，但只要裂縫寬度不大（幾個毫米），其豎向抗壓承載力幾乎不受影響，該樁的水平承載力不能滿足要求?？紤]到雖然有的建筑物按照規(guī)范不進(jìn)行地震荷載驗算，但是在天津地區(qū)地震作用的水平力存在，而低應(yīng)變法判定為Ⅳ類斷樁，又不能進(jìn)一步確定斷裂的角度，因此本規(guī)程主張對Ⅲ、Ⅳ類3擴(kuò)徑樁從檢測技術(shù)角度講屬于缺陷樁，但擴(kuò)徑缺陷對樁的4對于樁身缺陷程度的認(rèn)識和判斷，應(yīng)充分考慮缺陷所在深度對缺陷反射波形形態(tài)和幅值的影響。同時，對地層從軟變硬或來波速和砼強(qiáng)度之間就沒有一個簡單對應(yīng)關(guān)系，但是仍然可以有一個經(jīng)驗范圍，例如對于砼強(qiáng)度C20的混凝土，其波速就不大可6樁身完整性分類的類別確定還應(yīng)參考施工、設(shè)計等方面的資料。例如，接樁位置、鋼筋籠的長度、施工有否中斷或掉入雜物等等。此外，也應(yīng)考慮樁的類型（灌注樁、預(yù)制樁、夯擴(kuò)短樁7以下給出一些在天津市轄范圍檢測工作中遇到的反射波法延長線整路陷以上參考曲線及相應(yīng)的判斷由天津市勘察院、天津市地質(zhì)工程勘察院、天津大學(xué)土木工程檢測中心等單位提供。此次修編新增加曲線和相應(yīng)的判斷由天津市勘察院提供。圖幅大小為原圖的7聲波透射法7.1.2聲波透射法要求各聲測管綁扎（或焊接）在鋼筋籠上，彼此平行安置，以便于用樁頂測得的管間距代表在樁身任一深度位置之間的