選型塔設備設計與校核

第一章設備設計計算說過程設備的基本要求及其作用第一章設備設計計算說過程設備的基本要求及其作用塔設備選型設計依據(jù)JB/T4710-塔設備選型設計依據(jù)JB/T4710-1.3塔的設計要求1.4塔形的選型1.4.1與物性有關的因素1.4.21.4塔形的選型1.4.1與物性有關的因素1.4.2與操作條件有關的因素1.4.3其它因素（1）800mm表11板式塔與填料塔的對比板式塔塔盤的類型與選擇與性能比較塔盤1.4.3其它因素（1）800mm表11板式塔與填料塔的對比板式塔塔盤的類型與選擇與性能比較塔盤適用S1Φ600mmΦ800mm以下，造價一般比板式塔低，2345678表12各種板式塔的優(yōu)缺點及V-4表12各種板式塔的優(yōu)缺點及V-4型浮相夾帶現(xiàn)象嚴表13各種塔盤性能的(1)(2)填料塔填料類型及其表13各種塔盤性能的(1)(2)填料塔填料類型及其選擇填料類填料名散裝填 與泡罩塔相比的相對氣體負 效 操作彈 85%最大負荷時的單板壓 /mm(水柱與泡罩塔的相對價 可靠 表13常用的填料分類與(1)a?表13常用的填料分類與(1)a?1/m。它表示填料的流體力學性能，?值越小，表明流/規(guī)整填Glitsch表15主要填料性能的量化Mellapak0.8610.6120.5930.574表15主要填料性能的量化Mellapak0.8610.6120.5930.5740.5350.516瓷0.4170.3880.369表16MELLAPAK系列技術250YSpecificsurface表16MELLAPAK系列技術250YSpecificsurfaceElementSurfaceMaterial0.5toCeramic,plastic,stainlessMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250Y表17塔設備類型醋酸乙烯精制塔結構計表1-使用軟件醋酸乙烯精制塔結構計表1-使用軟件列圖11醋酸乙烯精制塔的流率AspenPlusAspenTech圖12醋酸乙烯精制塔的流量圖12醋酸乙烯精制塔的流量%液泛總壓堰上高(充堰上高(未充氣2表19VAC精制塔具體圖13VAC精制塔水力學34506789表19VAC精制塔具體圖13VAC精制塔水力學34506789圖圖14精餾段水力學數(shù)據(jù)圖15圖15精餾段塔板的具體圖1-6VAC精制塔圖1-6VAC精制塔精餾段水力學結圖17VAC精制塔水力學校核報告圖18提圖18提餾段水力學數(shù)據(jù)圖19提圖19提餾段校核圖110提餾段水力學圖111精制塔提圖111精制塔提餾段校核報告精餾段閥孔的詳細12.7mm，精餾段閥孔的詳細12.7mm，784.6mm58.13mm提餾段閥孔的詳細75mm浮閥的排列方機械工程計算5*750+12*850=13950mm75mm浮閥的排列方機械工程計算5*750+12*850=13950mm（2）塔頂空間：塔頂空間高度HtHt=1.5（（3）塔底空間：塔底部空間高度Hd??×= 3AspenPlusV=0.22842??，D=1m,t=7minHd=2.04m（5）4000mm上、下封頭曲面深度500mm。接管設計1d= =0.311??,元整后取管子規(guī)格為?350×15（2）所以管子實際流速u= =14.19??/??2上、下封頭曲面深度500mm。接管設計1d= =0.311??,元整后取管子規(guī)格為?350×15（2）所以管子實際流速u= =14.19??/??2（1）取塔底液體流速為????=0.5m/s，0.003807cum/s=0.0985??=98.5????d=元整后取管子規(guī)格?114×7mm，則流體的流速為u= =0.485??/??。2（1）取進料流速uv=2m/s，Vs=0.00415086m/sd==0.003636??=元整后管徑?38×實際流速u= =4.08??/??31430kg/m3574.262℃，表430kg/m3574.262℃，表110精餾段設計103.761表111提餾段設計設計溫130設計/MPa直徑/m1設計溫100設計/MPa直徑/m1塔設備校核中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究板式2液壓662211橢圓橢圓1626345678912110221103456789塔設備校核中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究板式2液壓662211橢圓橢圓162634567891211022110345678930塔釜液面離焊接接頭的高度0123455mm12345mm312345集中載荷中心至容器中心線距離塔器附件質量計算系數(shù)2mm0000籠式扶梯與最大管線的相對B8度第二組30塔釜液面離焊接接頭的高度0123455mm12345mm312345集中載荷中心至容器中心線距離塔器附件質量計算系數(shù)2mm0000籠式扶梯與最大管線的相對B8度第二組圓筒形℃26a裙座與筒體連接段在設2mm裙座上較大孔引出管內徑（或寬度）0厚度0裙座上較大孔引出管長度0地震影響系數(shù)最大值000012345N管道力到容器中心線的mm6789N的距離圓筒形℃26a裙座與筒體連接段在設2mm裙座上較大孔引出管內徑（或寬度）0厚度0裙座上較大孔引出管長度0地震影響系數(shù)最大值000012345N管道力到容器中心線的mm6789N的距離上封頭校核計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算壓力設計溫度C內徑曲面深度Q235- (板材負偏差腐蝕裕量液壓試pT1.25p] 上封頭校核計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究計算壓力設計溫度C內徑曲面深度Q235- (板材負偏差腐蝕裕量液壓試pT1.25p] T0.90ReL=T=pT.(KDi0.5eh)=2ehamm0有mm下封頭校核計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究C內徑 (板材負偏差液壓試pT下封頭校核計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究C內徑 (板材負偏差液壓試pT1.25p] 壓力試驗允許通過的應力T0.90ReL=T=pT.(KDi0.5eh)=2ehTT1 D2K 2 i=6 2h i Kpc h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計2[]t KD = 窄面整體(或帶頸松式)法蘭計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 CN外力矩許用應 法蘭f螺栓bd個墊窄面整體(或帶頸松式)法蘭計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 CN外力矩許用應 法蘭f螺栓bd個墊DDhmb1 D2K 2 i=6 2h i Kpc h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計2[]t KD = 片 b=b0> b=2.53 DGD外+D內b0 DGD外螺栓受力計預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wa=πbDGy=N操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wp=Fp+F片 b=b0> b=2.53 DGD外+D內b0 DGD外螺栓受力計預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wa=πbDGy=N操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab nd2=4力矩計MpFD=0.785D2i=NLD=LA+=-MD=FD=-FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG==-NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=-外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);內壓:Mp= Mp=預緊W=NLG Ma=WLG=計算力矩Mo=Mp與Ma[]ft/[]f中大 Mo=螺栓間距校 Db L nLmin Lmax形狀常數(shù)確h0 Di0h/ho=K=Do/DI=10K7-9ZYeh0eh01/of= d1Uho = d1Uho =3 1ψ=δ ==4fe13=窄面整體(或帶頸松式)法蘭計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 CN外力矩許用應 法蘭f螺栓b窄面整體(或帶頸松式)法蘭計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 CN外力矩許用應 法蘭f螺栓bd個計算許用結W DiWp D i 輸入法蘭厚度δf34.0mm時,計算許用結HfM 2 1.5[]t=210.0f2.5[]t=282.5(n n校核合R(1.33fe1)M02f[]t=f校核合M0YZ fD[]t=f校核合max(0.5(HR),0.5(HT=[]t=f校核合J52.14VIMoE2Ko1校核合校核合墊片DDhmb b=b0> b=2.53 DGD外+D內b0 DGD外螺栓受力計預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷墊片DDhmb b=b0> b=2.53 DGD外+D內b0 DGD外螺栓受力計預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wa=πbDGy=N操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab nd2=4力矩計MpF=0.785D2 i=NLD=LA+=-MD=FD=-FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG==-NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=-外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);內壓:Mp= Mp=預緊W=NLG Ma=WLG=計算力矩Mo=Mp與Ma[]ft/[]f中大 Mo=螺栓間距校 Db L nLmin Lmax形狀常數(shù)確h0 Di0h/ho=K=Do/DI=10K7-9ZYeh0eFLh0窄面整體(或帶頸松式)法蘭計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 1/of= d1窄面整體(或帶頸松式)法蘭計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 1/of= d1Uho = d1Uho =3 1ψ=δ ==4fe13=計算許用結W DiWp D i 輸入法蘭厚度δf34.0mm時,計算許用結HfMo2 1.5[]t=203.7f2.5[]t=357.0(n n校核合R(1.33fe1)M02f[]t=f校核合M0YZ 2 f[]t=f校核合max(0.5(HR),0.5(HT=[]t=f校核合J52.14VIMoE2Ko1校核合校核合CN外力矩法蘭f螺栓bd個墊片DDhmbCN外力矩法蘭f螺栓bd個墊片DDhmb b=b0> b=2.53 DGD外+D內b0 DGD外螺栓受力計預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wa=πbDGy=N操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab nd2=4力矩計MpF=0.785D2 i=NLD=LA+=-MD=FD=-FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG==-NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=-外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);內壓:Mp= Mp=預緊W=NLG Ma=WLG=計算力矩Mo=Mp與Ma[]ft/[]f中大 Mo=螺栓間距校 Db L nLmin Lmax形狀常計算力矩Mo=Mp與Ma[]ft/[]f中大 Mo=螺栓間距校 Db L nLmin Lmax形狀常數(shù)確h0 Di0h/ho=K=Do/DI=10K7-9ZYeh0eh01/of= d1Uho = d1Uho =3 1ψ=δ ==4fe13=計算許用結W DiWp D i 輸入法蘭厚度δf28.0mm時,計算許用結HfMo2 1.5[]t=203.7f2.5[]t=357.0(n n校核合R(1.33fe1)M02f[]t=f校核合M0YZ 2 f[]t=f校核合max(0.5(HR),0.5(HT=[]t=f校核合窄面整體(或帶頸松式)法蘭計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 CN外力矩許用應 法蘭f螺栓bd個墊窄面整體(或帶頸松式)法蘭計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 CN外力矩許用應 法蘭f螺栓bd個墊片DDhmb b=b0> b=2.53 DGD外+D內b0 DGD外螺栓受力計預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wa=πbDGy=N操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab nd2=4力矩計操F=0.785D2 i=NLD=LA+=-MD=FD=-J52.14VIMoE2Ko1校核合校核合作MpFG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG==-NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=-外壓:作MpFG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG==-NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=-外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);內壓:Mp= Mp=預緊W=NLG Ma=WLG=計算力矩Mo=Mp與Ma[]ft/[]f中大 Mo=螺栓間距校 Db L nLmin Lmax形狀常數(shù)確h0 Di0h/ho=K=Do/DI=10K7-9ZYeh0eh01/of= d1Uho = d1Uho =3 1ψ=δ ==4fe13=計算許用結W DiWp D i 輸入法蘭厚度δf34.0mm時,計算許用結HfMo2 1.5[]t=203.7f2.5[]t=357.0(n n校核合窄面整體(或帶頸松式)法蘭計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 CN外力矩許用應 法蘭f螺栓b窄面整體(或帶頸松式)法蘭計中航一集團航空動力控制系統(tǒng)研究 CN外力矩許用應 法蘭f螺栓bd個墊DDhmR(1.33fe1)M02f[]t=f校核合M0YZ fD[]t=f校核合max(0.5(HR),0.5(HT=[]t=f校核合J52.14VIMoE2Ko1校核合校核合片b b=b0> b=2.53 DGD外+D內b0 DGD外螺栓受力計預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wa=πbDGy=N操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wp=片b b=b0> b=2.53 DGD外+D內b0 DGD外螺栓受力計預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wa=πbDGy=N操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab nd2=4力矩計MpFD=0.785D2i=NLD=LA+=-MD=FD=-FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG==-NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=-外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);內壓:Mp= Mp=預緊W=NLG Ma=WLG=計算力矩Mo=Mp與Ma[]ft/[]f中大 Mo=螺栓間距校 Db L nLmin Lmax形狀常數(shù)確