《熱交換器原理與設(shè)計(jì)》管殼式熱交換器設(shè)計(jì)-2.4-2.8

第二章管殼式熱交換器1與換熱系數(shù)有關(guān)的幾個問題

定性溫度取法流體的平均溫度壁面溫度流體和壁面的平均溫度油類高粘度流體卡路里溫度流體進(jìn)出口的算數(shù)平均溫度分段計(jì)算2卡路里溫度特點(diǎn)傳熱系數(shù)可以被視為常量傳熱系數(shù)和平均對數(shù)平均溫差的乘積等于變化的傳熱系數(shù)和實(shí)際溫差的乘積?？防餃囟裙綗崃黧w的平均溫度冷流體的平均溫度卡路里分?jǐn)?shù)FC3殼側(cè)流體被冷卻時Fc=0.3；殼側(cè)流體被管程的水蒸氣加熱時Fc=0.55殼側(cè)和管側(cè)均為油時Fc＝0.45粘度在10-3Pas以下的低粘性液體Fc=0.5定型尺寸選取原那么對流體運(yùn)動或傳熱發(fā)生主要影響的尺寸圓管內(nèi)的換熱過程取管子內(nèi)徑di圓管管外強(qiáng)迫流動換熱管子外徑d04非圓形管道當(dāng)量直徑d0當(dāng)量直徑A——流體的流通截面積式中：U——濕周邊或熱周邊長阻力它是全部濕潤周邊傳熱參與傳熱的周邊5粘度修正非定溫流動熱流方向因子修正項(xiàng)Pr的不同方次加熱冷卻壁溫未知試差法近似值液體冷卻氣體加熱6液體加熱冷卻氣體同時存在對流換熱與輻射換熱的處理具有輻射能力的氣體溫度較高輻射對流總換熱系數(shù)7輻射C0——黑體輻射常數(shù)，其值為5.67W/(m2k4)εn——換熱系統(tǒng)的組合黑度；ψ——角系數(shù)T1,T2——兩輻射物體的絕對溫度式中：8三、壁溫的計(jì)算放熱側(cè)壁溫吸熱側(cè)壁溫式中：rs,1,rs,2——分別為放熱側(cè)、吸熱側(cè)污垢熱阻K，α應(yīng)在同一基準(zhǔn)外表計(jì)算注意：9試算法壁溫?fù)Q熱系數(shù)步驟假定一側(cè)壁溫(如tw1)求這側(cè)的換熱系數(shù)〔α1〕計(jì)算另一側(cè)壁溫〔tw2〕算另一側(cè)的換熱系數(shù)α2算另一側(cè)的單位面積傳熱量〔q2〕假定壁溫正確q1=q2q1≠q2結(jié)束重新假定壁溫(如tw1)10注意假設(shè)壁溫時，假設(shè)值應(yīng)接近α值大的那種流體的溫度。如果要考慮污垢熱阻時，應(yīng)該參加污垢熱阻的因素。牛頓迭代法。作圖方法11在某一鋼制立式管殼式熱交換器中用飽和溫度ts=111.38℃的蒸汽加熱某種溶液，其管徑為Φ32×2mm，管高l=1.5m，材料的導(dǎo)熱系數(shù)λ=52w/(m℃),管內(nèi)溶液的平均溫度t2=68℃,換熱系數(shù)α2=3348w/(m2℃)求蒸汽側(cè)的管壁溫度tw1。溶液側(cè)單位傳熱面的傳熱量解凝結(jié)液膜的平均溫度12蒸汽與壁面溫差蒸汽凝結(jié)的換熱系數(shù)蒸汽側(cè)單位面積的傳熱量比較q1與q2是否相等最終求得壁溫tw1=98℃,q≈89000w/m213第四節(jié)管殼式熱交換器的流動阻力計(jì)算黏性流動阻力產(chǎn)生的根源流動阻力產(chǎn)生的條件固體壁面流動阻力大小的決定因素物理性質(zhì)流動狀況壁面因素?zé)峤粨Q器流動阻力分類摩擦阻力局部阻力14管殼式熱交換器的阻力管程阻力殼程阻力阻力不允許超過允許范圍一、管程阻力的計(jì)算沿程阻力△Pi回彎阻力△Pr進(jìn)出口連接管阻力△PN15沿程阻力△Piλ——莫迪圓管摩擦系數(shù)wt——管內(nèi)流體流速式中：φi——管內(nèi)流體粘度校正因子當(dāng)Re>2100φi＝〔μ/μw〕-0.14當(dāng)Re<2100φi＝〔μ/μw〕-0.2516回彎阻力△Przt——管程數(shù)進(jìn)出口連接管阻力氣體非等溫流動附加阻力△Pa內(nèi)阻力△Ps

總阻力△P＝△Pi＋△Pl＋△Pa+△Ps17

p1—流體流經(jīng)直管的壓力降，N/m2；

p2—流體流經(jīng)回彎管時的壓力降，N/m2；Ft—結(jié)垢修正系數(shù)，

25×2.5mm

1.4，

19×2mm

1.5；Ns—串聯(lián)的殼程數(shù)；

Np—管程數(shù)。直管壓力降

p1可按流體力學(xué)的一般公式進(jìn)行計(jì)算；回彎管中的壓力降

p2由下面的經(jīng)驗(yàn)公式估算：

對于多管程換熱器，流體總阻力應(yīng)等于各程直管阻力、回彎阻力及進(jìn)、出口阻力之和〔通常忽略進(jìn)、出口阻力〕：18二、殼程阻力的計(jì)算無折流板管程阻力公式計(jì)算殼程阻力殼程的摩擦系數(shù)管程摩擦系數(shù)>殼程的壓降管程的壓降≯殼程的壓降管程的壓降＜雷諾數(shù)相同光滑管圓管錯流Re=102~5*104順列管束19錯列管束式中：N——表示流體橫掠過管排的數(shù)目wmax——最窄流通截面處的流速，m/s弓形折流板的殼程阻力貝爾法理想管束的摩擦系數(shù)圖查取理想管束的摩擦系數(shù)fk計(jì)算每一理想錯流段阻力△PbkMs——?dú)こ塘黧w質(zhì)量流量，Kg/s.20計(jì)算每一理想缺口阻力△Pwk當(dāng)Re≥100時Re＜100折流板泄漏旁路進(jìn)出口段折流板間距校正21折流板泄漏旁路折流板泄漏對阻力的影響校正系數(shù)圖2.37旁路對阻力的影響的校正系數(shù)圖2.38進(jìn)出口段折流板間距當(dāng)Re≥100時，n′=1.6當(dāng)Re＜100時，n′=122殼程的總阻力23埃索法計(jì)算殼程壓降

p0的公式：

p1’—流體橫過管束的壓力降，N/m2；

p2’—流體通過折流板圓缺時的壓力降，N/m2；Fs

—?dú)こ虊毫档慕Y(jié)垢修正系數(shù)，對于液體取1.5,對于氣體或可凝蒸汽取1.0。式中：24F—管子排列方法對壓力降的修正系數(shù)，對于正三角形排列F=0.5，對于正方形排列F=0.3，對于正方形斜轉(zhuǎn)45度F=0.4；f0—?dú)こ塘黧w的摩擦系數(shù)；nC—橫過管束中心線的管子數(shù)；NB—折流擋板數(shù)；

h—折流板間距；u0—按殼程流通截面積計(jì)算的流速，通常，液體流經(jīng)換熱器的壓力降為0.1～1atm,氣體為0.01～0.1atm,設(shè)計(jì)時，換熱器的工藝尺寸應(yīng)在壓力降與傳熱面積之間予以權(quán)衡，使既能滿足工藝要求，又經(jīng)濟(jì)合理。式中：25第五節(jié)管殼式熱交換器的合理設(shè)計(jì)一、流體在熱交換器內(nèi)流動空間的選擇

原那么1、提高傳熱系數(shù)受到限制的那一側(cè)的換熱系數(shù)，使傳熱面兩側(cè)的傳熱條件盡量接近。2、節(jié)省金屬材料3、清洗污垢方便4、減少熱量，冷量損失5、減少殼體和管子因受熱不同而產(chǎn)生的溫差應(yīng)力6、在高壓下工作的熱交換器，使密封簡單可靠7、便于流體的流入，分配和排出26流體流動通道的選擇1、不清潔或易結(jié)垢的物料應(yīng)當(dāng)流過易于清洗的一側(cè)，對于直管管束，一般通過管內(nèi)，直管內(nèi)易于清洗；2、需通過增大流速提高對流換熱系數(shù)的的流體應(yīng)選管程，因管程流通截面積小于殼程，且易采用多程來提高流速；3、腐蝕性流體宜走管程，以免管束和殼體同時受腐蝕；4、壓力高的流體宜選管程，以防止殼體受壓5、飽和蒸汽宜走殼程，冷凝液易于排出，其α與流速無關(guān)；6、被冷卻的流體一般走殼程，便于散熱7、粘度大、流量小的流體宜選殼程，因殼程的流道截面和流向都在不斷變化，在Re>100即可到達(dá)湍流。27不可能同時滿足，應(yīng)抓住主要矛盾進(jìn)行選擇從流體的壓力、腐蝕性及清洗等方面的要求來考慮，再考慮滿足其他方面的要求。

二、流體溫度和終溫確實(shí)定流動方式傳熱面積平均溫差傳熱單元數(shù)法28可以參考數(shù)據(jù)選擇流體度和換熱終溫:

熱端溫差不小于20℃冷端溫差不小于5℃冷卻器冷凝器冷流體的初溫應(yīng)高于熱流體的凝固點(diǎn)含有不凝結(jié)氣體冷凝，冷流體的終溫要求低于被冷凝氣體的露點(diǎn)以下5℃空冷式熱交換器熱流體出口和空氣進(jìn)口之間的溫差不低于20℃29多管程熱交換器盡量防止溫度交叉，必要時可將較小一端溫差加大到20℃以上三、管子直徑的選擇小管徑優(yōu)點(diǎn)：增強(qiáng)傳熱增大單位體積傳熱面積缺點(diǎn)：流動阻力增大管子與管板連接處的泄漏的可能性增大容易積垢管長與管徑的比例關(guān)系：30單管程流速一定，流通截面積At，管子數(shù)為傳熱面積F,管長L應(yīng)為略去內(nèi)徑與計(jì)算直徑的差異31四、流體流動速度的選擇流體的流動速度要盡量使流體呈湍流狀態(tài)防止產(chǎn)生過大壓降考慮機(jī)械條件與結(jié)構(gòu)要求機(jī)械條件限制流速的提高應(yīng)當(dāng)防止發(fā)生水力沖擊，振動以及沖蝕等現(xiàn)象提高流速時，管數(shù)少，為保證所需要的傳熱面積必須增大管子的長度，增加程數(shù)。但是要考慮到清洗和拆換的不便。實(shí)際選用的流速低于最正確流速，但流速的低限應(yīng)該保持在湍流范圍內(nèi)。32五、管殼式熱交換器的熱補(bǔ)償問題熱交換器所受的應(yīng)力周向力軸向力溫差應(yīng)力拉脫力周向力、軸向力產(chǎn)生原因：熱交換器內(nèi)壓外壓殼壁管壁周向力軸向力33內(nèi)壓薄壁圓筒周向力pD/2s0D為平均直徑s0為計(jì)算壁厚s0為計(jì)算壁厚p——筒體的設(shè)計(jì)壓力，paDi——筒體的內(nèi)徑，ms——筒體的壁厚，mφ——焊縫系數(shù)；【σ】——在設(shè)計(jì)溫度下筒體材料的許用應(yīng)力，Pa；

式中：34軸向力壓力引起的軸向力值為ps、pt——?dú)?cè)壓力、管側(cè)壓力，padi,d0——管子的內(nèi)外徑，mn——管子的根數(shù)殼程流體壓力作用于管板的凈外表上管程壓力作用于兩端封頭和包括管截面在內(nèi)的管板上式中：軸向力殼體管子F1和35殼體與管子的應(yīng)力分配與彈性模數(shù)成正比殼體應(yīng)力管子應(yīng)力式中：f-截面積，m2E-彈性模數(shù)，Pa36一、溫差應(yīng)力計(jì)算

2.產(chǎn)生原因1)結(jié)構(gòu)因素：即換熱器的管束與殼體是剛性連接;2)溫差因素：即換熱器的管壁溫度與殼壁溫度差;3)材質(zhì)因素：即換熱器的管束與殼體材料的線膨脹系數(shù)大小的影響.1.溫差應(yīng)力：僅由管壁與殼壁溫差引起的應(yīng)力。3.產(chǎn)生后果：1)管子的彎曲變形;2)造成管子與管板連接局部泄漏;3)使管子從管板上拉脫.37設(shè)一固定管板式換熱器的殼體與管子在安裝溫度下，它們的長度均為L，如圖〔a〕所示。處于操作狀態(tài)時如圖〔b〕：殼體壁溫為，管子壁溫為，且，同時考慮殼體與管子材料相同，那么：殼體的自由伸長量管子的自由伸長量〔a〕安裝溫度狀況〔b〕操作溫度且未安裝狀態(tài)〔c〕協(xié)調(diào)變形情況（5-4）（5-5）t38溫差應(yīng)力的計(jì)算溫差軸向力F由于溫差而使殼體被拉長的總拉伸力應(yīng)等于所有管子被壓縮的總壓縮力，總拉伸力〔或總壓縮力〕就是溫差軸向力。符號規(guī)定F為+，表殼體被拉，管子被壓；反之那么反之?；⒖硕?/p>

管子被壓縮的量為殼體被拉伸的量為t39δt,δs——分別為管子與殼體材料的彈性模數(shù)，Pa；ft,fs——分別為所有管子、殼體的斷面積，m2；F2——管子所受的壓縮力與殼體所受到的拉伸力，N；合并，整理溫差應(yīng)力管壁所受到的壓應(yīng)力為殼壁所受到的拉應(yīng)力為40溫差產(chǎn)生的軸向應(yīng)力性質(zhì)41影響溫差應(yīng)力的因素⑴△T愈大.那么溫差應(yīng)力愈大⑵ft/fc愈大,那么溫差應(yīng)力愈大工程上常采用的措施①減少殼體與管束間的溫度差②裝設(shè)撓性構(gòu)件：膨脹節(jié)③使殼體和管束自由熱膨脹雙套管溫度補(bǔ)償消除溫差應(yīng)力的方法目的是解決①殼體與管束膨脹的不一致性②消除殼體與管束間的剛性約束。③使殼體與管束都能自由脹、縮。42壓力與拉力的聯(lián)合作用下，管子中所產(chǎn)生的應(yīng)力為σt拉脫力管子每平方米脹接周邊上所受到的力破壞性對于焊接接頭，拉脫力缺乏以引起接頭的破壞。對于脹接接頭，拉脫力那么可能引起接頭處密封性的破壞或使管子松動。計(jì)算在溫差應(yīng)力作用下，管子每平方米脹接周邊所產(chǎn)生的力qt為43σt——管子的合成應(yīng)力，Paa——單根換熱管管壁的橫截面積，m2l——脹接深度或焊接高度，m式中：在操作壓力下，每平方米脹接周邊所受到的力qp為：式中：p——設(shè)計(jì)壓力，取管程壓力pt和殼程壓力ps二者中較大值，Mpa；f——每四根管子之間的面積44管子拉脫力由溫差產(chǎn)生的管子周邊力與壓力產(chǎn)生的管子周邊力可能是作用在同一方向的，也由可能是作用在相反方向的。假設(shè)兩者作用于管子周邊力方向相同，管子的拉脫力為qp＋qt；反之，管子拉脫力為|qt－qp|，方向同qp和qt兩者中較大者。校核如果所計(jì)算出的拉脫力超過允許范圍，那么需要采取相應(yīng)措施以減少拉脫力管子拉脫力必須小于許用拉脫力，即q＜[q]脹接法的許用拉脫力管端不卷邊，管板孔不開槽脹接管端卷邊，管板孔開槽脹接[q]=0.2MPa[q]=0.4MPa45焊接法的許用拉脫力[q]=0.5[σt]tt[σt]——管子材料的許用應(yīng)力，Pa；熱補(bǔ)償措施考慮熱補(bǔ)償?shù)臈l件當(dāng)管子與殼體用同種材料，在殼壁與管壁的溫差大于50℃時，就要考慮熱補(bǔ)償以解決膨脹的差異。方法減小管子與殼體的溫差46管壁的溫度總是接近于換熱系數(shù)大的流體溫度，讓換熱系數(shù)大的流體通過殼程，如果殼體溫度低于管束溫度時可以對殼體進(jìn)行保溫以減小與殼體的溫差。采用膨脹節(jié)設(shè)置膨脹節(jié)的作用：〔1〕膨脹節(jié)是撓性構(gòu)件，其軸向柔度大，在不大的軸向力作用下，可產(chǎn)生較大的軸向變形，可以有效地減小殼體和換熱管由于溫差產(chǎn)生的熱應(yīng)力。47〔2〕防止管子與管板連接處不被拉脫。膨脹節(jié)的形式4849各種膨脹節(jié)的特點(diǎn)及用途(a)U形膨脹節(jié)(b)夾殼式膨脹節(jié)(c)平板焊接式膨脹節(jié)5051U形：應(yīng)用普遍，結(jié)構(gòu)簡單，制造安裝方便，熱補(bǔ)償能力大，使用可靠，缺乏之處造價相對較高。適用于殼程壓力較高的場合,但造價偏高,安裝較復(fù)雜結(jié)構(gòu)簡單,制造方便,但熱補(bǔ)償能力較弱,只適用于常低壓的工作場合。51判斷是否需要設(shè)置膨脹節(jié)1、溫差引起的軸向力F1522、介質(zhì)壓力引起的軸向力F2和F3PsPt533、應(yīng)力評定殼壁應(yīng)力管壁應(yīng)力拉脫力管子穩(wěn)定性54σs、σt——?dú)んw、管子的軸向總應(yīng)力，Pa；[σs]、[σt]——?dú)んw、管子材料的許用應(yīng)力，Pa；當(dāng)一個波不能滿足需要時，可以用多波膨脹節(jié)膨脹節(jié)的波數(shù)nexδ1——一個波的最大補(bǔ)償量L——管子有效長度〔即兩管板內(nèi)側(cè)間的距離〕。式中：式中：φ——焊縫系數(shù)[q]——許用拉脫力，Pa55使管束和殼體均能自由膨脹浮頭式熱交換器U形管式熱交換器填料函式熱交換器彈性管板補(bǔ)償橢圓管板在管板上開了假設(shè)干管孔的橢圓形蓋56過程設(shè)備設(shè)計(jì)橢圓形管板以橢圓形封頭作為管板，與換熱器殼體焊接在一起。受力情況比平管板好得多，可以做得很薄，有利于降低熱應(yīng)力；適用于高壓、大直徑的換熱器。57撓性管板膨脹差管板與殼體之間有一個弧形過渡連接，薄，有彈性，能夠補(bǔ)償殼體與管束之間的熱值。圓弧有一個最適宜的曲率半徑，過大增大殼體半徑，過小不能有效進(jìn)行熱補(bǔ)償，會造成局部應(yīng)力集中58雙套管溫度補(bǔ)償管程流體出入口與一個環(huán)形空間相連接，使外套管內(nèi)的流體與殼程流體的溫差減小，具有與U形管式熱交換器相類似的補(bǔ)償能力，完全消除熱應(yīng)力。59標(biāo)準(zhǔn)JB1121-83對U形膨脹節(jié)作了相應(yīng)規(guī)定。1)適用于各類固定管板式換熱器和壓力容器的U形膨脹節(jié)設(shè)計(jì)。2)膨脹節(jié)的結(jié)構(gòu)形式有立式、臥式、內(nèi)襯套式(立、臥式)3種。3)膨脹節(jié)的材料有碳鋼、低合金鋼和不銹耐酸鋼,4)設(shè)計(jì)壓力小于或等于2.5MPa,設(shè)計(jì)溫度范圍為-20℃-200℃(對Q235-A及16MnR)或小于350℃(對不銹耐酸鋼)。5)膨脹節(jié)的公稱直徑不超過2000mm?！菜摹砋形膨脹節(jié)的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)管殼式換熱器設(shè)計(jì)的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)20世紀(jì)70年代：《列管式固定管板換熱器型式與根本參數(shù)》〔JB1145-73)《立式熱虹吸式重沸器型式與根本參數(shù)》(JB1146-73)20世紀(jì)80年代初：《浮頭式換熱器、冷凝器型式與根本參數(shù)》(JB1168-80)《U型管式換熱器型式與根本參數(shù)》(JB2207-80)20世紀(jì)80年代末：《鋼制管殼式換熱器》(GB151-89)60六、管束的振動和防振縱向流體誘導(dǎo)振動橫向流體誘導(dǎo)振動流體誘發(fā)振動的原因殼側(cè)或管側(cè)流體流動所引起的振動；流體速度的波動或脈動引起的振動；通過管道或支架傳播的動力機(jī)械振動61振動起因熱交換器的振動主要是殼側(cè)流體的流動所引起，管側(cè)流體流動所引起的振動?？珊雎浴Ｔ跉?cè)流體中，與管軸方向平行流動的縱向流所激發(fā)的振動的振幅小，由振動造成結(jié)構(gòu)破壞的概率，也比橫向流動要小得多。62振動產(chǎn)生的不利后果機(jī)械失效噪音管子與管板連接處發(fā)生泄漏管子發(fā)生嚴(yán)重彎曲；交變應(yīng)力導(dǎo)致管子發(fā)生疲勞破壞；換熱管的摩擦和碰撞；管子通過折流板處的自踞作用；殼程流體壓力將增大；產(chǎn)生強(qiáng)烈的噪音（通常大于150分貝）63激振機(jī)理卡曼渦街圓柱繞流問題：隨著雷諾數(shù)的增大邊界層首先出現(xiàn)別離，別離點(diǎn)并不斷的前移，當(dāng)雷諾數(shù)大到一定程度時，會形成兩列幾乎穩(wěn)定的、非對稱性的、交替脫落的、旋轉(zhuǎn)方向相反的旋渦，并隨主流向下游運(yùn)動，這就是卡門渦街。64流體彈性激振流體彈性激振的特點(diǎn)自激性（1）殼程流體的流速達(dá)到或超過臨界流速（2）有其它的激振機(jī)理存在流體彈性激振的條件65湍流顫振湍流顫振主頻率與換熱管自振頻率相等時會引起換熱管共振66一、駐波的產(chǎn)生

駐波——兩列振幅相同的相干波在同一直線上沿相反方向傳播時形成的疊加波。1.駐波的演示2.駐波的形成

駐波---波形不傳播，是媒質(zhì)質(zhì)元的一種集體振動形態(tài)。

"駐"字的第一層含義。6768聲振動渦流脫落產(chǎn)生噪聲，在一定條件下它會激起氣室兩壁面間有一個即垂直于管子又垂直于流動方向的某階駐波，駐波在管束所處的壁面之間來回反射，不能向外界傳播能量，而渦流脫落又不斷的輸入能量，當(dāng)駐波頻率和渦流頻率耦合時會發(fā)生氣振，產(chǎn)生很大噪聲。6970

關(guān)于聲振動應(yīng)注意的幾點(diǎn)（1）由于聲振強(qiáng)度隨殼程流體流速的增大而增大，但達(dá)到共振點(diǎn)以后，會隨殼程流體流速的增大而減小，所以聲振強(qiáng)度不會無限制地增大。（2）殼程流體的物理性質(zhì)決定聲速，殼程流體為液體時，由于聲音在液體中傳播速度很高，很少會發(fā)生聲振動。（3）聲振動在順排管中比在錯排管中更容易發(fā)生，在轉(zhuǎn)角正方形排列的管束中最容易發(fā)生。71橫流速度較低時卡曼渦街聲振動橫流速度較高時流體彈性激振橫流速度很高時射流轉(zhuǎn)換72換熱管振動破壞的形式73換熱管的固有頻率單跨管的自振頻率多跨管的自振頻率U形管的自振頻率74〔1〕適當(dāng)降低流速〔流量↓，管間距↑〕。〔2〕改變管束系統(tǒng)的自振頻率。①減小跨距。②管子間插入桿狀物或板條。③增大管子的強(qiáng)度和剛度〔如增大壁厚〕。④增大管子支承的強(qiáng)度和剛度〔如增大折流板的厚度、采用折流桿等〕?！?〕設(shè)置消聲隔板?！?〕破壞卡曼渦街的形成?！?〕設(shè)置防沖板或?qū)Я魍病７勒翊胧?5防振措施76防振措施77防振措施78防振措施792.7管殼式冷凝器與蒸發(fā)器的特點(diǎn)2.7.1.臥式殼管式冷凝器種類和特點(diǎn)801、純潔飽和蒸汽冷凝1〕膜狀冷凝熱阻大，需采用強(qiáng)化傳熱手段；2〕一般采用臥式〔橫管傳熱系數(shù)高〕，飽和蒸汽走管外；3〕一般采用多管程812、過熱蒸汽冷凝過熱蒸汽—飽和蒸汽飽和蒸汽—飽和液體飽和液體—過冷液體分段計(jì)算換熱量，防止溫度變化太大823、含不凝性氣體需要配置裝置除去不凝性氣體排氣閥834、混合蒸汽冷凝1〕非等溫的冷凝過程〔溫度滑移〕2〕液體和蒸汽組分比例不斷變化，需分段計(jì)算平均溫度3〕后冷凝的蒸汽形成氣膜，影響換熱84臥式殼管式冷凝器1-出口2-端蓋3-墊片4-管板5-放空氣閥接頭6-氣態(tài)制冷劑進(jìn)口7-擋氣板8-管架10-平安閥接頭11-水室放氣旋塞12-水室放水旋塞13-泄放閥接頭14-冷卻管15-液態(tài)制冷劑出口16-水入口冷凝器85(1)平安閥：冷劑壓力過高翻開，通過管路將冷劑泄往舷外。冷凝器86(2)放空氣閥：裝在殼體最高處，泄放不凝性氣體。注意：應(yīng)在壓縮機(jī)停車時進(jìn)行放氣。冷凝器87(3)水室放氣旋塞：裝在端蓋最高處，泄放水側(cè)空氣。冷凝器88(3)水室泄水旋塞：裝在端蓋最低處，檢修或長期停用時泄放存水。冷凝器89冷凝器

臥式殼管式冷凝器種類〔1〕氨用4～10個水程；淡水流速0.8～1.2m/s,海水0.7m/s，技術(shù)數(shù)據(jù)〔2〕氟利昂用薄壁低肋片銅管〔螺紋管〕，提高放熱系數(shù)高，技術(shù)數(shù)據(jù)90冷凝器常用制冷換熱設(shè)備傳熱參數(shù)表8-1常用制冷換熱設(shè)備總傳熱系