《燃煤機(jī)組能效評(píng)價(jià)方法》

ICS點(diǎn)擊此處添加ICS號(hào)

點(diǎn)擊此處添加中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)文獻(xiàn)分類(lèi)號(hào)

DL

中華人民共和國(guó)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)

DL/TXXXXX—XXXX

燃煤機(jī)組能效評(píng)價(jià)方法

（征求意見(jiàn)稿）

XXXX-XX-XX發(fā)布XXXX-XX-XX實(shí)施

國(guó)家能源局發(fā)布

XX/TXXXXX—XXXX

I

XX/TXXXXX—XXXX

目??次

1范圍...............................................................................1

2規(guī)范性引用文件.....................................................................1

3術(shù)語(yǔ)和符號(hào).........................................................................1

4能效評(píng)價(jià)方法.......................................................................8

5評(píng)價(jià)報(bào)告..........................................................................19

附錄A（資料性附錄）抽汽效率..........................................................21

附錄B（資料性附錄）應(yīng)達(dá)值確定過(guò)程....................................................26

I

XX/TXXXXX—XXXX

燃煤機(jī)組能效評(píng)價(jià)方法

1范圍

本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了對(duì)在役燃煤機(jī)組能源效率的實(shí)現(xiàn)水平進(jìn)行評(píng)價(jià)的方法。

本標(biāo)準(zhǔn)適用于單元燃煤發(fā)電機(jī)組（含對(duì)外少量供熱的機(jī)組）的能效評(píng)價(jià)，本標(biāo)準(zhǔn)不適用于供熱機(jī)組。

2規(guī)范性引用文件

下列文件對(duì)于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅所注日期的版本適用于本文

件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。

GB/T21258常規(guī)燃煤發(fā)電單位產(chǎn)品能耗限額

GB/T2589綜合能耗計(jì)算通則

GB/T8117.1汽輪機(jī)熱力性能驗(yàn)收試驗(yàn)規(guī)程

GB/T10184電站鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程

DL/T904火力發(fā)電廠經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)方法

DL/T964循環(huán)流化床鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程

DL/T***燃煤電廠節(jié)能量計(jì)算方法

IAPWS-IF97水蒸汽性質(zhì)表

3術(shù)語(yǔ)和符號(hào)

3.1術(shù)語(yǔ)和定義

下列術(shù)語(yǔ)和定義適用于本標(biāo)準(zhǔn)。

3.1.1

能源效率（能效）energyefficiency

指燃煤機(jī)組作為一個(gè)整體向外界（電網(wǎng)或熱用戶(hù)）提供能源服務(wù)時(shí)，其產(chǎn)出量與能源使用量（或投

入量）的比值。純凝機(jī)組的能源效率指供電煤耗（供電效率）；通過(guò)汽輪機(jī)組抽汽對(duì)外供熱（供汽）時(shí)，

能源效率為綜合熱效率。供電煤耗和綜合熱效率的計(jì)算參見(jiàn)DL/T904。

3.1.2

能效評(píng)價(jià)energyefficiencyassessment

根據(jù)燃煤機(jī)組能源的轉(zhuǎn)化過(guò)程，對(duì)燃煤機(jī)組的能源效率水平進(jìn)行評(píng)價(jià)，確定其能源效率達(dá)到理想水

平的程度，并指出機(jī)組性能不足的原因，以制定對(duì)應(yīng)的措施。

1

XX/TXXXXX—XXXX

汽輪機(jī)組抽汽對(duì)外供熱（供汽）時(shí)，供熱部分能源的效率為100%，此類(lèi)機(jī)組能效評(píng)價(jià)仍基于供電

煤耗進(jìn)行，并排除供熱量大小對(duì)供電煤耗的影響。

3.1.3

設(shè)計(jì)性能designperformance

[能效]設(shè)計(jì)值energyefficiency,design

燃煤機(jī)組在設(shè)計(jì)條件下的理想性能[值]。

3.1.4

固有性能naturalperformance

[能效]固有性能值energyefficiency,natural

機(jī)組整體投運(yùn)后，在設(shè)計(jì)條件下機(jī)組所具有的實(shí)際性能，通過(guò)性能試驗(yàn)獲得。

3.1.5

實(shí)際性能realperformance

[能效]實(shí)達(dá)值energyefficiency,real

被評(píng)價(jià)機(jī)組在實(shí)際運(yùn)行條件下所達(dá)到的性能值，可通過(guò)統(tǒng)計(jì)獲得，也可通過(guò)試驗(yàn)獲得。

3.1.6

最優(yōu)性能bestperformance

[能效]最優(yōu)[實(shí)踐]值energyefficiency,bestpractice

同類(lèi)燃煤機(jī)組的最佳性能實(shí)際值，可通過(guò)行業(yè)對(duì)標(biāo)等方法獲得。

3.1.7

[能效]應(yīng)達(dá)值energyefficiency,expected

基于被評(píng)價(jià)機(jī)組的固有性能和實(shí)際運(yùn)行條件，被評(píng)價(jià)機(jī)組應(yīng)當(dāng)達(dá)到的性能水平。

3.1.8

外部條件ambientconditions

被評(píng)價(jià)機(jī)組實(shí)際所處且與設(shè)計(jì)工作條件不同的實(shí)際工作條件。外部條件與設(shè)計(jì)條件的偏差會(huì)制約被

評(píng)價(jià)機(jī)組性能發(fā)揮。

外部條件可分自然因素和市場(chǎng)因素兩類(lèi)，自然因素如環(huán)境溫度、機(jī)組出力系數(shù)等，受到自然環(huán)境或

國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展的總體影響而無(wú)法改變；市場(chǎng)因素如燃煤煤種、供熱量多少等，是基于經(jīng)營(yíng)因素的選擇并

經(jīng)過(guò)機(jī)組營(yíng)運(yùn)單位認(rèn)可。

3.1.9

設(shè)備[固有]性能偏差naturalperformancedeviant

2

XX/TXXXXX—XXXX

設(shè)備[固有]性能能效偏差值energyefficiencydeviant,natural

設(shè)計(jì)條件下機(jī)組固有性能[值]與設(shè)計(jì)[值]的偏差，可通過(guò)性能試驗(yàn)來(lái)確定。

3.1.10

外部條件性能偏差conditionbasedperformancedeviant

外部條件能效偏差值energyefficiencydeviant,conditional

機(jī)組運(yùn)行所處的外部條件與設(shè)計(jì)條件不一致引起的能效偏差。

3.1.11

汽輪機(jī)組抽汽[做功]效率efficiencyofsteamextraction

汽輪機(jī)組某級(jí)抽汽導(dǎo)致汽輪機(jī)組所損失的做功量與抽汽所含熱量之比。

3.2符號(hào)

下列符號(hào)適用于本標(biāo)準(zhǔn)。

表1符號(hào)和單位

符號(hào)名稱(chēng)單位

Aar實(shí)燃煤的灰分%

鍋爐額定負(fù)荷下給煤量設(shè)計(jì)值

Bdt/h

以整個(gè)機(jī)組為單位，修正到設(shè)計(jì)工況下的供電煤耗

bgg/kW·h

以整個(gè)機(jī)組為單位，基于設(shè)計(jì)鍋爐效率、汽輪機(jī)組熱耗及性能試驗(yàn)實(shí)測(cè)

bg/kW·h

g,d輔機(jī)耗電率的供電煤耗值

以整個(gè)機(jī)組為單位，修正到設(shè)計(jì)工況下的性能試驗(yàn)測(cè)試供電煤耗值

bg,tg/kW·h

機(jī)組應(yīng)當(dāng)達(dá)到的性能基準(zhǔn)值

bg,xg/kW·h

制粉系統(tǒng)單耗（包含磨煤機(jī)與一次風(fēng)機(jī)）

bzfkW·h/t

Cfh實(shí)燃煤的飛灰可燃物%

c0℃到設(shè)計(jì)排煙溫度的水蒸汽平均定壓比熱容kJ/(m3·℃)

p,H2O

空預(yù)器進(jìn)口一次風(fēng)量

Fpra,AH,ent/h

空預(yù)器進(jìn)口二次風(fēng)量

Fsa,AH,ent/h

汽機(jī)的熱耗

HRkJ/kW?h

3

XX/TXXXXX—XXXX

熱耗的設(shè)計(jì)值

HR,dkJ/kW?h

HR,T經(jīng)環(huán)境溫度或循環(huán)水溫影響背壓修正后的汽輪機(jī)組熱耗kJ/kW·h

加熱器排擠抽汽返回汽輪機(jī)所做的功

H3NO.31kgkJ/kg

加熱器排擠抽汽返回汽輪機(jī)所做的功

Hjj1kgkJ/kg

加熱器的抽汽比焓

h1NO.1kJ/kg

加熱器的抽汽比焓

h2NO.2kJ/kg

加熱器的抽汽比焓

h3NO.3kJ/kg

汽輪機(jī)排汽比焓kJ/kg

hc

凝汽器凝結(jié)水比焓kJ/kg

hc

加熱器的疏水比焓

hd1NO.1kJ/kg

加熱器的疏水比焓

hd3NO.3kJ/kg

加熱器的出口比焓

hw1NO.1kJ/kg

Lcy廠用電率%

實(shí)測(cè)風(fēng)機(jī)廠用電率

Lf%

風(fēng)機(jī)風(fēng)溫修正后廠用電率

Lf,cr%

大氣壓力

paPa

機(jī)組凝汽器的背壓

pbPa

Pex凝汽器的排汽壓力Pa

Qar,net收到基低位發(fā)熱量kJ/kg

汽輪機(jī)組通過(guò)抽汽對(duì)對(duì)外部的供熱（供汽）量

QgkJ/h

暖風(fēng)器的回?zé)崃?/p>

QSAHkJ/h

加熱器中1kg抽汽的放熱量

qjkJ/kg

鍋爐的排煙損失

q2%

4

XX/TXXXXX—XXXX

鍋爐固體未完全燃燒損失設(shè)計(jì)值

q4,d%

r機(jī)組負(fù)荷率%

t風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)溫度℃

空預(yù)器進(jìn)口空氣溫度℃

ta,AH,en

設(shè)計(jì)條件下鍋爐空預(yù)器入口空氣進(jìn)風(fēng)溫度℃

ta,AH,en,d

暖風(fēng)器進(jìn)口空氣溫度值℃

ta,SAH,en

凝汽器進(jìn)口水溫℃

tcon,en

排汽溫度℃

tex

空預(yù)器進(jìn)口煙氣溫度℃

tfg,AH,en

空預(yù)器出口煙氣溫度℃

tfg,AH,lv

修正到℃條件下空預(yù)器出口煙氣溫度℃

tfg,AH,lv,cr,a25

設(shè)計(jì)條件下鍋爐排煙溫度℃

tfg,AH,lv,d

空預(yù)器出口一次風(fēng)溫℃

tpra,AH,lv

空預(yù)器進(jìn)口一次風(fēng)溫度℃

tpra,AH,en

空預(yù)器進(jìn)口二次風(fēng)溫度℃

tsa,AH,en

空預(yù)器出口二次風(fēng)溫℃

tsa,AH,lv

W發(fā)電機(jī)組發(fā)電量kW·h

統(tǒng)計(jì)期間的發(fā)電機(jī)平均功率

WrkW

實(shí)燃煤種的收到基水分

wm,ar%

設(shè)計(jì)煤種的收到基水分

wm,ar,d%

飛灰份額—

排擠加熱器抽汽中分配到加熱器中的份額

13NO.31kgNO.1—

排擠加熱器抽汽中分配到加熱器中的份額

23NO.31kgNO.2—

5

XX/TXXXXX—XXXX

一個(gè)純熱量q進(jìn)入NO.3加熱器中，使NO.2加熱器由于疏水帶入的熱量

2kJ/kg

減少量

抽汽效率—

經(jīng)溫度、燃料修正后的鍋爐燃料效率%

B

管道效率

gd%

供熱汽源的抽汽效率

HP—

暖風(fēng)器供汽源的抽汽效率

SAH—

B磨煤機(jī)給煤量變化量t

外部條件引起的性能偏差

bg,eg/kW·h

以整個(gè)機(jī)組為單位，設(shè)計(jì)工況下的固有性能（供電煤耗）偏差

bg,ng/kW·h

供電煤耗最優(yōu)值

bstg/kW?h

汽輪機(jī)組的熱耗的變化量

HRkJ/kW?h

抽汽供熱時(shí)對(duì)熱耗的影響

HR,HPkJ/kW·h

循環(huán)水入口溫度改變后對(duì)熱耗的影響值

HR,ctkJ/kW·h

暖風(fēng)器投運(yùn)后對(duì)熱耗的影響值

HR,SAHkJ/kW·h

廠用電率的變化量

Lcy%

制粉系統(tǒng)多磨煤后引起的耗電率變化

Lcy,ΔB%

D鍋爐排煙損失變化量

q2%

鍋爐煤種變化引起的排煙損失變化量

q2,m,cr%

固體未完全燃燒損失變化量

q4%

鍋爐煤種變化引起的固體未完全燃燒損失變化量

q4,m,cr%

凝汽器的傳熱溫差℃

tcon

鍋爐效率變化總量

B%

加熱器水的比焓升

1NO.11kgkJ/kg

6

XX/TXXXXX—XXXX

表2角標(biāo)說(shuō)明

角標(biāo)說(shuō)明

AH空預(yù)器

a空氣

ar收到基

B鍋爐

b背壓

g供電/供熱

gd管道

con凝汽器

cr修正

cy廠用

ct循環(huán)水溫改變

d設(shè)計(jì)值

e外部條件變化

en進(jìn)口

ex排汽

f風(fēng)機(jī)

fg煙氣

fh飛灰

gd管道

HP抽汽供熱

j第j級(jí)加熱器

7

XX/TXXXXX—XXXX

lv出口

m煤種變化

n固有

p定壓

pra一次風(fēng)

R熱

r功率、加熱器j后更低壓力抽汽口

SAH暖風(fēng)器

sa二次風(fēng)

st最優(yōu)

T經(jīng)溫度修正

t試驗(yàn)

x應(yīng)達(dá)

zf制粉系統(tǒng)

4能效評(píng)價(jià)方法

4.1基本原則

4.1.1能效評(píng)價(jià)的目的是基于機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行性能，結(jié)合其設(shè)計(jì)性能、固有性能、外部條件等影響，

確定機(jī)組通過(guò)改造性能提升潛力和通過(guò)技術(shù)管理水平、運(yùn)行水平的性能提升空間，進(jìn)而評(píng)價(jià)機(jī)組能效的

整體水平。主要內(nèi)容為：

1）發(fā)電機(jī)組作為一個(gè)整體進(jìn)行的性能試驗(yàn)結(jié)果、并且修正到設(shè)計(jì)煤種、設(shè)計(jì)溫度下的供電煤耗值

表示機(jī)組設(shè)計(jì)、制靠、安裝的水平，是機(jī)組的固有性能；

2）機(jī)組改造的提升性能潛力用最優(yōu)值和應(yīng)達(dá)值的差值評(píng)價(jià)，差值越小，說(shuō)明機(jī)組固有性能越好，

技術(shù)改造能潛力越小，反之差值越大則機(jī)組固有性能差，改造潛力大；

3）機(jī)組技術(shù)管理水平和運(yùn)行水平的性能提升空間用應(yīng)達(dá)值和實(shí)際值的差值評(píng)價(jià)，差值越小，說(shuō)明

機(jī)組管理水平越好，運(yùn)行優(yōu)化潛力越小，反之則機(jī)組管理水平差，運(yùn)行優(yōu)化潛力大；

8

XX/TXXXXX—XXXX

4）機(jī)組固有性能、改造潛力和管理水平可以單獨(dú)比較，也可以加權(quán)后平均后對(duì)機(jī)組總體能效進(jìn)行

評(píng)價(jià)，三者的權(quán)重根據(jù)評(píng)價(jià)工作的導(dǎo)向事先確定，不同的機(jī)組進(jìn)行能將水平比較時(shí)宜采用相同的權(quán)重。

4.1.2能效評(píng)價(jià)的核心工作是基于燃煤機(jī)組的設(shè)計(jì)性能，排除機(jī)組固有性能偏差和外部條件性能偏差

的影響后，公平地確定機(jī)組的固有性能和應(yīng)達(dá)值。

4.1.3能效評(píng)價(jià)宜將被評(píng)價(jià)機(jī)組作為整體進(jìn)行，入口端為入爐煤，出口端為供電關(guān)口表和汽輪機(jī)組的

供熱抽汽口。

4.1.4能效評(píng)價(jià)時(shí)宜針對(duì)兩個(gè)性能差值找出產(chǎn)生原因，找到機(jī)組優(yōu)化方向。

4.1.5被評(píng)價(jià)機(jī)組應(yīng)具備背壓對(duì)熱耗的修正曲線；空冷機(jī)組還應(yīng)具備空冷凝汽器入口空氣溫度變化對(duì)

汽機(jī)背壓的修正曲線，如廠家未提供相應(yīng)曲線，宜在投產(chǎn)后或大修后通過(guò)性能試驗(yàn)確定。

4.2機(jī)組固有性能確定方法

4.2.1機(jī)組固有性能值（設(shè)備性能偏差）通過(guò)機(jī)組性能試驗(yàn)測(cè)試，并經(jīng)煤種、環(huán)境溫度修正后確定。

性能試驗(yàn)前宜進(jìn)行充分的優(yōu)化調(diào)整工作，以保證機(jī)組性能試驗(yàn)結(jié)果真實(shí)反應(yīng)機(jī)組固有性能。

4.2.2固有性能測(cè)試包含鍋爐效率試驗(yàn)、汽輪機(jī)組熱耗試驗(yàn)和廠用電率的測(cè)試，宜同時(shí)進(jìn)行。鍋爐效

率試驗(yàn)按GB/T10184執(zhí)行，并修正到設(shè)計(jì)煤種和25℃進(jìn)風(fēng)溫度條件下；汽輪機(jī)組的熱耗試驗(yàn)按GB/T

8117.1、在純凝條件下進(jìn)行，按GB/T8117.1或廠家提供的修正曲線、修正函數(shù)將汽輪機(jī)熱耗的修正到

設(shè)計(jì)環(huán)境溫度（空冷機(jī)組）或設(shè)計(jì)凝汽器進(jìn)口循環(huán)水溫度的條件；風(fēng)機(jī)的廠用電率需要單獨(dú)測(cè)試，并根

據(jù)式(1)修正到25℃條件下。

3

t273

Lf,crLf（1）

295

式中：

風(fēng)機(jī)風(fēng)溫修正后廠用電率，；

Lf,cr——%

t——風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)溫度，℃；

實(shí)測(cè)風(fēng)機(jī)廠用電率，；

Lf——%

4.2.3根據(jù)DL904計(jì)算機(jī)組設(shè)計(jì)條件下的供電煤耗，計(jì)算方法為：

HR，T7（）

bg102

293.08Bgd(100Lcy)

式中：

以整個(gè)機(jī)組為單位，修正到設(shè)計(jì)工況下的供電煤耗，；

bg——g/kW·h

經(jīng)環(huán)境溫度或循環(huán)水溫影響背壓修正后的汽輪機(jī)組熱耗，；

HR，T——kJ/kW·h

9

XX/TXXXXX—XXXX

經(jīng)溫度、燃料修正后的鍋爐燃料效率，，由計(jì)算；

B——%GB/T10184

管道效率，，一般取；

gd——%99%

廠用電率，。

Lcy——%

4.2.4性能試驗(yàn)時(shí)，汽輪機(jī)組熱耗計(jì)算時(shí)所用的輸入熱量為主汽、再熱汽所攜帶熱量，不包括低壓省

煤器所吸收的熱量；鍋爐效率計(jì)算時(shí)鍋爐進(jìn)風(fēng)溫度選空預(yù)器進(jìn)口的一、二次風(fēng)加權(quán)平均空氣溫度，排煙

溫度選空預(yù)器出口，鍋爐輸入熱量中不包含暖風(fēng)器所包含的熱量。

4.2.5性能試驗(yàn)的負(fù)荷點(diǎn)不宜少于50%THA、75%THA和100%THA三個(gè)工況，可加密工況點(diǎn)獲得更

高精度的性能曲線。

4.2.6固有性能值減去設(shè)計(jì)值后獲得機(jī)組的性能偏差，即

（）

bg,nbg,tbg,d3

式中：

以整個(gè)機(jī)組為單位，設(shè)計(jì)工況下的固有性能（供電煤耗）偏差，；

bg,n——g/kW·h

以整個(gè)機(jī)組為單位，修正到設(shè)計(jì)工況下的性能試驗(yàn)測(cè)試供電煤耗值，；

bg,t——g/kW·h

以整個(gè)機(jī)組為單位，基于設(shè)計(jì)鍋爐效率、汽輪機(jī)組熱耗及性能試驗(yàn)實(shí)測(cè)輔機(jī)耗電率的

bg,d——

供電煤耗值，g/kW·h。

4.2.7宜將各負(fù)荷點(diǎn)下對(duì)所獲的機(jī)組性能固有偏差進(jìn)行擬合計(jì)算，得到固有性能偏差對(duì)負(fù)荷的變化規(guī)

律，如圖1所示：

圖1固有性能差值的確定方法

10

XX/TXXXXX—XXXX

4.2.8宜將各負(fù)荷點(diǎn)下對(duì)所測(cè)試的鍋爐效率、汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)組熱耗、各重要輔機(jī)的耗電率、與供熱（供

汽）相關(guān)抽汽的效率等影響煤耗的因素按負(fù)荷率進(jìn)行擬合，得到性能偏差對(duì)負(fù)荷的變化規(guī)律，作為分析

基準(zhǔn)。如機(jī)組的耗電率與負(fù)荷率的關(guān)系如圖2所示：

圖2機(jī)組耗電率隨負(fù)荷的變化

圖3機(jī)組負(fù)荷與熱耗率擬合曲線

4.2.9機(jī)組固有性能的測(cè)試試驗(yàn)可以在能效評(píng)價(jià)前單獨(dú)進(jìn)行，也可以讀取驗(yàn)收試驗(yàn)時(shí)的報(bào)告。驗(yàn)收試

驗(yàn)后如果進(jìn)行了與機(jī)組能效相關(guān)的設(shè)備升級(jí)改造，評(píng)價(jià)時(shí)應(yīng)重新進(jìn)行性能試驗(yàn)重新測(cè)定固有性能偏差

值。

4.3實(shí)際性能[值]的確定方法

4.3.1機(jī)組運(yùn)行實(shí)際性能[值]根據(jù)DL/T904統(tǒng)計(jì)獲得。

11

XX/TXXXXX—XXXX

4.3.2在統(tǒng)計(jì)實(shí)際性能時(shí)，同時(shí)確定負(fù)荷率及實(shí)際燃用煤種、環(huán)境溫度（凝汽器進(jìn)水溫度）、出力系

數(shù)、對(duì)外少量供熱（或工業(yè)抽汽）量、暖風(fēng)器投運(yùn)模式等因素。

4.4機(jī)組應(yīng)達(dá)值確定方法

4.4.1應(yīng)達(dá)值以設(shè)計(jì)值為基準(zhǔn)，排除固有性能偏差和外部條件偏差的影響后，把機(jī)組修正到實(shí)際運(yùn)行

條件下進(jìn)行比較，即：

（）

bg,xbg,dbg,nbg,e4

式中：

機(jī)組應(yīng)當(dāng)達(dá)到的性能基準(zhǔn)值，根據(jù)機(jī)組的負(fù)荷率確定，；

bg,x——g/kW·h

外部條件引起的性能偏差，與機(jī)組負(fù)荷率、外部條件等相關(guān)，。

bg,e——g/kW·h

4.4.2煤種修正

1）根據(jù)GB/T10184，通過(guò)實(shí)際燃用煤種對(duì)鍋爐固體未完全燃燒損失q4的修正為：

CfhAar（）

q4,m,crq4,d337.235

Qar,net

式中：

鍋爐煤種變化引起的固體未完全燃燒損失變化量，；

q4,m,cr——%

鍋爐固體未完全燃燒損失設(shè)計(jì)值，；

q4,d——%

Cfh——實(shí)燃煤的飛灰可燃物，%，如果Cfh含量大于表1所示的限值，則根據(jù)煤種取表1所

中限制；

——飛灰份額，煤粉爐取0.9，循環(huán)流化床鍋爐取設(shè)計(jì)值；

Aar——實(shí)燃煤的灰分，%；

Qar,net——收到基低位發(fā)熱量，kJ/kg。

表1各種煤種條件下的飛灰可燃物限值

無(wú)煙煤貧煤煙煤褐煤

煤種

Vdaf<1010≤Vdaf<2020≤Vdaf<3030≤Vdaf≤37Vdaf>37

飛灰可燃物限值,%4.53.02.52.01.2

2）根據(jù)DL/T904，煤中水分對(duì)于排煙損失的修正為：

12

XX/TXXXXX—XXXX

1.24c(ww)(tt)

p,H2Om,arm,ar,dfg,AH,lv,da,AH,en,d（6）

q2,m,cr

Qar,net

式中：

鍋爐煤種變化引起的排煙損失變化量，；

q2,m,cr——%

c——0℃到設(shè)計(jì)排煙溫度的水蒸汽平均定壓比熱容，kJ/(m3·℃)；

p,H2O

實(shí)燃煤種的收到基水分，；

wm,ar——%

設(shè)計(jì)煤種的收到基水分，；

wm,ar,d——%

設(shè)計(jì)條件下鍋爐排煙溫度，℃；

tfg,AH,lv,d——

設(shè)計(jì)條件下鍋爐空預(yù)器入口空氣進(jìn)風(fēng)溫度，℃。

ta,AH,en,d——

鍋爐效率變化總量為：

qq

B42（7）

式中：

鍋爐排煙損失變化量，；

q2——%

固體未完全燃燒損失變化量，。

q4——%

3）對(duì)制粉系統(tǒng)的耗電量進(jìn)行修正，按式（8）計(jì)算：

bB

L100zf（8）

cy,ΔBW

式中：

制粉系統(tǒng)多磨煤后引起的耗電率變化，；

Lcy,ΔB——%

制粉系統(tǒng)單耗（包含磨煤機(jī)與一次風(fēng)機(jī)），，根據(jù)計(jì)算，可取統(tǒng)計(jì)期的

bzf——kW·h/tDL/904

平均值，如果bzf含量大于表2所示的限值，則根據(jù)煤種取表1所中限制；

B——磨煤機(jī)給煤量變化量，t；

W——發(fā)電機(jī)組發(fā)電功率，kW。

13

XX/TXXXXX—XXXX

表2各種制粉系統(tǒng)限值

煤種制粉系統(tǒng)制粉單耗限值，kW·h/t

中儲(chǔ)式鋼球磨煤機(jī)制粉系統(tǒng)18

直吹式中速磨煤機(jī)制粉系統(tǒng)14

直吹式雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)制粉系統(tǒng)25

直吹式高速風(fēng)扇磨煤機(jī)制粉系統(tǒng)8

4.4.3環(huán)境溫度的修正

1）對(duì)鍋爐效率的修正

未投入暖風(fēng)器時(shí)，根據(jù)空預(yù)器送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)的空氣溫升和一、二次風(fēng)流量確定環(huán)境溫度變化后

對(duì)空預(yù)器入口風(fēng)溫的影響，入口風(fēng)溫、空預(yù)器出口煙氣溫度來(lái)進(jìn)行修正，修正方法為：

25(tfg,AH,entfg,AH,lv)tfg,AH,en(tfg,AH,lvta,AH,en)

tfg,AH,Lv,cr,a（9）

tfg,AH,enta,AH,en

tpra,AH,enFpra,AH,entsa,AH,enFsa,AH,en

ta,AH,en（10）

Fpra,AH,enFsa,AH,en

式中：

修正到℃條件下空預(yù)器出口煙氣溫度，℃；

tfg,AH,lv,cr,a——25

空預(yù)器進(jìn)口煙氣溫度，℃；

tfg,AH,en——

空預(yù)器出口煙氣溫度，℃；

tfg,AH,lv——

空預(yù)器進(jìn)口空氣溫度，℃；

ta,AH,en——

空預(yù)器進(jìn)口一次風(fēng)量，

Fpra,AH,en——t/h;

空預(yù)器進(jìn)口一次風(fēng)溫度，℃；

tpra,AH,en——

空預(yù)器進(jìn)口二次風(fēng)量，

Fsa,AH,en——t/h;

空預(yù)器進(jìn)口二次風(fēng)溫度，℃；

tsa,AH,en——

式（10）中，計(jì)算出本修正溫度后，可以計(jì)算出鍋爐效率之差為：

tt25t

fg,AH,Lv,cr,afg,AH,lva,AH,en（）

q2q211

tfg,AH,enta,AH,en

14

XX/TXXXXX—XXXX

式中：

鍋爐的排煙損失，；

q2——%

2）對(duì)空冷汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗的影響

根據(jù)空冷凝汽器性能曲線查詢(xún)環(huán)境溫度條件下最優(yōu)運(yùn)行方式，確定汽輪機(jī)組運(yùn)行背壓和空冷風(fēng)機(jī)

的投運(yùn)模式（臺(tái)數(shù)和轉(zhuǎn)速），然后根據(jù)汽輪機(jī)組的背壓確定熱耗的變化量△HR,T和空冷機(jī)組廠用電率的

變化情況△LCY,T。

圖4空冷機(jī)組環(huán)境溫度對(duì)于背壓的影響

3）對(duì)濕冷汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗的影響

a）根據(jù)各負(fù)荷下設(shè)計(jì)工況背壓計(jì)算排汽壓力和排汽溫度，由該排汽溫度與凝汽器進(jìn)口水溫之差作

為凝汽器的傳熱溫差：

（）

tcontextcon,en12

式中：

凝汽器的傳熱溫差，℃；

tcon——

排汽溫度，℃；

tex——

凝汽器進(jìn)口水溫，℃。

tcon,en——

b）循環(huán)水入口溫度改變后，凝汽器排汽溫度由凝汽器傳熱溫差與循環(huán)水入口水溫之和確定：

15

XX/TXXXXX—XXXX

（）

textcontcon,en13

由凝汽器排汽溫度根據(jù)IAPWS-IF97確定凝汽器排汽壓力，并確定機(jī)組凝汽器的背壓；

（）

pbpapex14

式中：

機(jī)組凝汽器的背壓，；

pb——pa

大氣壓力，