高大模板安全專項施工方案(專家論證修改)

同大模假愛本專真施1.第一章編制依據 4第二章工程概況 7第一節(jié)工程簡介 7第二節(jié)高大模板工程部位 8第三章施工計劃 第一節(jié)施工進度計劃 第二節(jié)材料與設備計劃 2.1、主要工程材料 2.2、工程施工主要周轉材料和施工機具配置計劃 第四章施工工藝技術 第一節(jié)主要的搭設方法 2.1、地下一層頂板部分梁集中線荷載20kN/m及以上的高支模搭設(見附圖4.1) 2.2、搭設高度8.85m的梁板(見附圖4.2) 20同大模假要本去項瓶1.2.3、700厚柱帽(見附圖4.3) 第二節(jié)施工工藝要求 2.1材料要求 2.2模板定位 2.3滿堂架搭設 2.4扣件安裝 272.5核驗標高 2.6柱模安裝 272.7梁板模板安裝 2.8高支模與非高支模部分整體性處理 2.9高支模施工注意事項 2.10高支模拆除 第三節(jié)支撐體系檢查及驗收要求 第五章施工安全保證措施 第一節(jié)施工安全保證體系 2同大模假要本去項瓶1.第二節(jié)施工安全保證措施 第三節(jié)施工用電安全措施 第四節(jié)高空作業(yè)安全措施 42第五節(jié)惡劣天氣下的安全措施 43第六節(jié)混凝土澆筑的方式及路線 第七節(jié)施工監(jiān)測 447.1高支撐模板支架重點監(jiān)測措施 447.2高支撐模板支架搭設時監(jiān)測措施 7.3高支撐模板支架使用時監(jiān)測措施 477.4高支撐模板支架拆除時監(jiān)測措施 48第八節(jié)應急救援措施 8.1應急處理領導小組 8.2突發(fā)事件處理流程 528.3應急救援方法 8.4應急救援工具及藥品 同大模假要本去項瓶1. 第七章計算書及相關圖紙 第一節(jié)地下一層頂板部分梁集中線荷載20kN/m及以上支撐體系計算書 第二節(jié)搭設高度8.85m的梁板支撐體系計算書 第三節(jié)700厚柱帽支撐體系計算書 第四節(jié)相關圖紙 第一章編制依據相關國家規(guī)范、地方標準等技術文件：《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99;《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001;PKPM施工計算軟件。6第二章工程概況第一節(jié)工程簡介序號1工程名稱2工程地址3建設單位4設計單位5監(jiān)理公司6質量、安全監(jiān)督7施工總包本工程由4個52層塔樓(含兩層底商)組成，用地面積：44131.48m2,總建筑面積：394020m2;設兩層地下室，面積為：81988m2,塔樓總高度166.650米；結構體系：超高層部分采用剪力墻結構，獨立底商采用框架結構，地下車庫主體結構采用框架結構；基礎采用鉆孔灌注樁基礎(后壓漿),直徑800mm,以中風化泥質砂巖為持力層。第二節(jié)高大模板工程部位1、地下室一層頂板部分梁集中線荷載20kN/m及以上，梁面標高為1.8m2.0m3.25m3.6m4.2m梁支撐的地基標高為7.7m支撐架搭設高度3.5m5.9m梁截面梁跨度板厚支撐的地基部位(軸線)地下二層頂板300厚C區(qū)D4D15/D軸B、B區(qū)HKL115、地下二層頂板300厚C區(qū)HKL43、D區(qū)HKL48、B區(qū)HKL38、A區(qū)HKL48m地下二層頂板300厚C區(qū)2軸HKL65地下二層頂板300厚C區(qū)VKL22、D區(qū)63軸、D區(qū)VKL158地下二層頂板300厚B區(qū)HKL81、B區(qū)HKL99、B區(qū)VKL51地下二層頂B區(qū)HKL115、B區(qū)HKL117、B區(qū)地下二層頂B區(qū)HKL109、B區(qū)HKL78、B區(qū)HKL97地下二層頂B區(qū)HKL71、B區(qū)HKL75、B區(qū)HKL69地下二層頂B區(qū)VKL37地下二層頂B區(qū)VKL50m地下二層頂B區(qū)VKL42地下二層頂A區(qū)HKL1339板300厚m地下二層頂板300厚地下二層頂板300厚2、搭設高度8m及以上的梁板(1)支模區(qū)域：本工程1#塔樓3層1+1軸交1A1軸、11511軸交1A1F軸、12713軸交1A1軸樓板；2#塔樓3層2+2軸交2D2軸、215218軸交2D2鼬、23423鼬交2D2軸樓板；5#塔樓3層5+5軸交5D5J軸、52+52軸交5D5軸、53453鼬交5D5軸樓板；6#塔樓3層610梁截面1400*2500mm,跨度8.8m,板厚180mm。350mm厚，柱帽厚度為700mm厚，支撐的地基為550mm地下二層底板。第三章施工計劃第一節(jié)施工進度計劃根據本工程施工進度要求首先施工5#樓塔樓后澆帶以內區(qū)域-2#樓塔樓后澆帶以內區(qū)域--地下室中心區(qū)域-6#樓塔樓后澆帶以內區(qū)域-1#樓塔樓后澆帶以內區(qū)域一地下室本工程按照自然后澆帶進行流水段劃分為16段，外圍反壓土區(qū)域分為12段。共計28第二節(jié)材料與設備計劃(1)設計要求(2)模板材料鋼管：φ48×3.0mm鋼管方木：截面尺寸為40mm×90mm×4000mm的枋木。序號規(guī)格數量115mm多層板52000張模板2鋼管135000米支撐、腳手架3扣件萬向300000只模板、腳手架4方木模板及支撐5腳手板02000塊6對拉螺栓80000根7止水片36000片抑內138脫模劑水性劑9鐵釘序號機械名稱型號功率數量1平刨機8臺開工前進場2交流電焊機A臺開工前進場3木工圓盤鋸臺開工前進場4壓刨機8臺適時進場大抑內145砂輪機臺適時進場6小型電器若干適時進場7其它設備若干適時進場第四章施工工藝技術第一節(jié)主要的搭設方法2.1、地下一層頂板部分梁集中線荷載20kN/m及以上的高支模搭設(見附圖4.1)地下室一層頂板部分梁集中線荷載20kN/m及以上(梁截面及部位見表4.1),支撐體表4.1地下室一層頂板部分梁集中線荷載20kN/m及以上的梁梁截面梁跨度板厚支撐的地基部位(軸線)地下二層頂板300厚C區(qū)D4D15/D軸B、B區(qū)HKL115、地下二層頂板300厚C區(qū)HKL43、D區(qū)HKL48、B區(qū)HKL38、A區(qū)HKL48m地下二層頂板300厚C區(qū)2軸HKL65地下二層頂C區(qū)VKL22、D區(qū)63蚰、D區(qū)VKL15板300厚地下二層頂板300厚B區(qū)HKL81、B區(qū)HKL99、B區(qū)VKL51地下二層頂板300厚B區(qū)HKL115、B區(qū)HKL117、B區(qū)地下二層頂板300厚B區(qū)HKL109、B區(qū)HKL78、B區(qū)HKL97地下二層頂板300厚B區(qū)HKL71、B區(qū)HKL75、B區(qū)HKL69地下二層頂板300厚B區(qū)VKL37地下二層頂板300厚B區(qū)VKL50m地下二層頂板300厚B區(qū)VKL42地下二層頂板300厚m地下二層頂板300厚D區(qū)HKL33地下二層頂板300厚D區(qū)HKL21(1)立桿的設置高支模區(qū)域表4.1的梁：沿梁底設四道木方，在梁底增設二道承重立桿，承重立桿沿梁跨度方向間距為0.5m,同時梁底立桿處設頂托(頂托伸出長度不得超過200mm)。非高支模區(qū)域的板：枋木間距300mm,立桿的縱距b=1000mm,立桿的橫距l(xiāng)=1000mm,同時板底立桿處設頂托(頂托伸出長度不得超過200mm)。度方向間距為1m,同時梁底立桿處設頂托(頂托伸出長度不得超過200mm)。(2)水平桿的設置1)、在立桿底距地面或樓面板200mm處沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設置掃地桿，且設置水平桿，步距均為1400mm。2)、可調支托底部的立桿頂部沿縱橫向設置一道水平拉桿。(3)剪刀撐設置1)、豎向剪刀撐a、在模板支撐架外側四周圍均設置豎向連續(xù)式剪刀撐，中部縱橫向每隔8m左右設置由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐，剪刀撐寬度為4～6m;與樓面夾角成45°~60°沿高支架四周從低至頂連續(xù)布置；搭接處采用直角扣件搭接，搭接長度不小于1000mm,并且搭接處扣件不少于三個剪刀撐與立桿交接處用旋轉扣件2)、水平剪刀撐(4)立桿下基礎處理高支模搭設架體立桿下為300mm厚C35鋼筋混凝土樓面，安裝高支撐體時下一層結構支撐架不允許拆除，直至澆搗完成高支部分砼并達到設計強度75%以上方可拆除下層(5)梁側模梁側模次楞采用40*9omm木方，沿梁底每隔300mm設一道木方，主楞采用①48×3.0雙鋼管，主楞豎向間距500mm布置，直徑M14mm對拉螺栓布置6道，在斷面內水平間距100+300+300+500+500+500mm。2.2、搭設高度8.85m的梁板(見附圖4.2)(1)立桿的設置180厚板：枋木間距300mm,立桿的縱距b=1000mm,立桿的橫距l(xiāng)=1000mm,同時板底立桿處設頂托(頂托伸出長度不得超過200mm)。承重立桿沿梁跨度方向間距為0.5m,同時梁底立桿處設頂托(頂托伸出長度不得超過(2)水平桿的設置1)、在立桿底距地面或樓面板200mm處沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設置掃地桿，且設置水平桿，步距均為1400mm。2)、可調支托底部的立桿頂部沿縱橫向設置一道水平拉桿。(3)剪刀撐設置1)、豎向剪刀撐a、在模板支撐架外側四周圍均設置豎向連續(xù)式剪刀撐，中部縱橫向每隔8m左右設置由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐，剪刀撐寬度為4～6m;與樓面夾角成45°~60°沿高支架四周從低至頂連續(xù)布置；搭接處采用直角扣件搭接，搭接長度不小于1000mm,并且搭接處扣件不少于三個剪刀撐與立桿交接處用旋轉扣件2)、水平剪刀撐在豎向剪刀撐部位的頂部，掃地桿處設置水平剪刀撐。支模高度大于8m時，在支(4)立桿下基礎處理高支模搭設架體立桿下為200mm厚C35鋼筋混凝土樓面，安裝高支撐體時下一構支撐架不允許拆除，直至澆搗完成高支部分砼并達到設計強度75%以上方可拆除下層(5)梁側模梁側壓枋40mm×90mm枋木@200mm梁側主枋對拉螺桿φ48×3.0雙鋼管橫向間距300mm采用三道對拉螺桿；φ16;間距(從梁底算起):2.3、700厚柱帽(見附圖4.3)(1)立桿的設置高支模區(qū)域：立桿的縱距b=500mm,立桿的橫距l(xiāng)=500mm,同時板底立桿處設頂托(頂托長度不得超過200mm)。非高支模區(qū)域：立桿的縱距b=1000mm,立桿的橫距l(xiāng)=1000mm,同時板底立桿處設頂托(頂托長度不得超過200mm)。(2)水平桿的設置1)、在立桿底距地面或樓面板200mm處沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設置掃地桿，且設置水平桿，步距均為1400mm。2)、可調支托底部的立桿頂部沿縱橫向設置一道水平拉桿。(3)剪刀撐設置1)、豎向剪刀撐a、在模板支撐架外側四周圍均設置豎向連續(xù)式剪刀撐，中部縱橫向每隔8m左右設置由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐，剪刀撐寬度為4～6m;與樓面夾角成45°~60°沿高支架四周從低至頂連續(xù)布置；搭接處采用直角扣件搭接，搭接長度不小于1000mm,并且搭接處扣件不少于三個剪刀撐與立桿交接處用旋轉扣件2)、水平剪刀撐(4)立桿下基礎處理高支模搭設架體立桿下為550mm厚C35基礎底板，安裝高支撐體時下一層結構支撐架不允許拆除，直至澆搗完成高支部分砼并達到設計強度75%以上方可拆除下層結構支撐架，架體立桿下墊300mm寬方形18mm厚木模板。第二節(jié)施工工藝要求(1)鋼管1)鋼管力學性質應符合國家現行標準《碳素結構鋼》(GB700-8g)中Q235A鋼的規(guī)2)鋼管的界面尺寸應為外徑48mm,壁厚3.0mm。用于立桿、縱橫向水平桿、剪刀撐的鋼管長度為4～6m。3)鋼管外觀質量檢查要求對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%,發(fā)現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料(由監(jiān)理見證取樣)送法新項次檢查項目產品質量合格證驗收要求必須具備2鋼管材質證明3表面質量表面應平直光滑、不4外徑、壁厚誤差<0.50mm、誤差管舊5端面應平整，端面切斜的6鋼管銹蝕程度應每管壁上銹蝕的深度不/共它項目同新管4)鋼管應無裂紋，兩端面應平整，嚴禁打孔。(2)扣件1)扣件應符合國家現行標準。2)扣件質量應按下表檢查。項次檢查項目驗收要求1產品質量合格證必須具備2生產許可證、專業(yè)檢測單位測試報告3表面質量及性能應符合技術要求規(guī)定4螺栓不得滑絲舊舊扣件5同新扣件3、4項(3)可調托撐可調托撐螺桿外徑不得小于36mm,直徑與螺距符合現行國家標準《梯形螺紋》可調托撐的螺桿與支托板焊接牢固，焊縫高度不得小于6mm,可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。據設計圖紙和設計變更等資料，將梁、柱等邊線引放出，用以控制模板邊線。(1)標高引測：根據控制水準點，用水準儀引測出板面標高(建筑標高)加0.5m控制點，并將其標(2)柱模板的標高控制：(1)立桿垂直偏差不大于3cm,步距誤差不大于2cm,立桿間距不大于2cm。(2)立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm,各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3。立桿底部設置底座及墊板，墊板厚度為30mm;(3)在架體外側四周，由底至頂設置連續(xù)豎向剪刀撐，剪刀撐寬度為5m-8m,剪刀撐于水平桿的夾角為450-600。在豎向剪刀撐頂部交點平面設置水平剪刀撐，掃地桿的設置層設置水平剪刀撐，水平剪刀撐寬度3m-5m,水平剪刀撐與支架縱(或橫)向夾角為45o-60o;(4)立桿底部縱橫方向設置掃地桿(為上下各第一道),高度200mm,立桿底部第二道水平桿離底部1.6m,剪刀撐按部位實際情況連續(xù)設置。(1)扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相配套；(2)螺栓擰緊力距不應小于40N·m,且不應大于60N·m。(3),在主節(jié)點處固定縱向和橫向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件的中心點的相互距離不應大于150mm(4)對接扣件的開口應朝上或朝內。標高彈出之后，及時核查正誤。并由木工工長和質 在封柱模時，可以將梁柱接頭模板一起安裝。為了保證混鋼管箍配合穿墻螺桿安裝使用，當柱截面大于700mm時在中間設置一道穿墻螺桿，具體做法詳見柱圖。為了能回收和再利用穿墻螺桿，在穿墻螺桿外套PVC硬塑管，其長度與柱或梁的穿墻厚度相同，讓穿墻螺桿與砼隔離開。穿或垂直線上，但為了防止因周轉次數多而造成用前均應仔細檢查，嚴禁使用已損壞的螺桿。柱彈出梁軸線及梁、板水平線并復核→梁底腳手架搭設，搭設板滿堂紅腳手架→梁底起是拱`→安放頂板模板(15mm°厚多層板)→鋪設板底模板→檢查模板上皮標高、平整度→綁板筋。7.2梁、板模板安裝施工要點3、從邊跨一側開始安裝；先安裝第一排龍骨和支柱，臨時固定再安裝第二排龍骨和古14、調節(jié)支柱高度，將主龍骨找平；當梁底板跨度等于及大于11m時，梁底應按設計要隸起拱，起擯高度為15mm;息挑梁跨度等于及大于”11m時，起拱高度為梁跨的1300。5、鋪模板：先鋪梁底模，順次鋪梁側模、板底模，板模拼縫處用膠帶封死。6、沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐，中部每隔8-12m設置。1)在主梁和次梁梁底交接處，先支設柱頭梁豁模板，再支設主次梁的底模和側模。2)在次梁和次梁交接處，先支設梁底模；并較高的次梁側模上留梁豁，同時支設次梁側模，在交接處粘貼海綿條保證模板支設的嚴密性，防正漏漿。2、在高支與非高支交界處增設水平剪刀撐，剪刀撐寬度為高支與非高支系統(tǒng)各跨兩排立桿；排立在高支與非高支交界處增設豎向剪刀撐，剪刀撐寬度為高支與非高支系統(tǒng)各跨兩(1)具體布置立桿時，需對主梁、次梁、頂板三者支撐立桿間距整體考慮，使三者(2)立桿之間必須按每步距滿設雙向水平桿，確保其在兩個方向(x,y)均具有足夠(3)滿堂支撐架底部距基礎面200mm以內必須設雙向掃地桿；(4)嚴格按規(guī)范要求設置豎向和水平剪刀撐；(s)確保每一扣件的擰緊力矩控制在45～65N·M內；(6)立桿接長除頂層頂步以上可采用搭接外，其余各層各步立桿的連接不得采用搭均應錯開在不同的框格中設置。如頂層采用搭接，搭接長度不應小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm;(7)底部支座如座落在墊層上，則立桿下部需鋪通長木跳板和墊鐵；(8)高支模系統(tǒng)驗收合格后，樓板鋼筋綁扎前將柱子砼澆搗完畢，以增加高支模系(1)側模、柱模拆除時的砼強度應能保證其表面及棱角不受損傷。(2)模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時(3)拆除模板前，由木工工長填寫好模板拆除申請，項目主管工程師審核后，并附上試塊強度報告遞交監(jiān)理工程師批準后方可進行拆除.(4)梁底、樓板模板拆除時應根據試塊強度，同時參考同條件養(yǎng)護的混凝土試塊(5)在拆除時，不得中途換人，如果必須換人，必須做好移交工作，。每天收工(6)嚴禁夜間進行拆架施工。(4)模板的拆除對結構混凝土表面、強度要求應符合《混凝土結構工程施工質量驗收1、底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求；當設計無具體要求時，混凝結構類型按設計的混凝土強度標準值的百分率(%)板梁懸臂梁/一般項目2、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清第三節(jié)支撐體系檢查及驗收要求2高大模板支撐系統(tǒng)的結構材料應按以下要求進行驗收測報告進行復核，并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢。(2)對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%,發(fā)現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料(由監(jiān)理見證取樣)送法定專業(yè)檢測機構進行檢測。(3)采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統(tǒng)時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合《建筑施工扣件式鋼管腳對梁底扣件應進行100%檢查。3高大模板支撐系統(tǒng)應在搭設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員應包括施王程名稱支架材質鋼管施工單位藍資不少于5人的專家組料有專項施有計算書(縱橫兩向□經施王企業(yè)技術負責大經總監(jiān)理王程師批準有技術交底記錄保證支架內容穩(wěn)固的措施現一場一設置縱橫兩向掃地桿，掃地桿沿立桿每步均設置縱橫水平檢一查外連裝置設置梁底位置、每樓層(或沿柱高每≤□剪力撐傾角45°~60°,跨每樓層設連板豎直方向沿連墻裝置在水豎直方向沿水平方向沿□在無墻無板處在無法采用以立桿支承越5~7條建筑物支于地面時，支于樓面時立桿支在混凝土地面士，支承面從樓面(懸臂結構除外)挑出型伸出長度：可□禁止事項懸挑支承梁的立水平桿在禁出區(qū)域內，禁出對接禁止用鋼管日禁止從外腳手架中伸出鋼管斜支懸挑禁止使用疊禁止用水平桿相五扣接代替水平桿與其它立桿間距、水日截面高度tm及以土的梁的支承情況扣件螺栓擰格構框架體系設置□1通過一□2整改檢查單位：施工口監(jiān)理□注：高大模板是指達到或超過以下指標的作業(yè)平臺：高度8m,或結構跨度18m,或經荷載組合后的施工面荷載15Kn/m2,或經荷載組合后的施工線荷載20Kn/m。表A.6高大模板支架、高大作業(yè)平臺支架整架驗收記錄表驗收內容立桿間距水平桿截面高度1m及以上的格構框架負責人驗收意見方案編審年工程名稱支架所在部抽樣部位安裝扣件數量規(guī)定抽檢數允許不合格實抽數不合格數檢封頂桿位置不限所抽0及封預桿往干截面高度≥1m并<1.2m的不限部位的全數0格范圍內抽范圍外抽5O2 1、使用力距板手檢查，擰緊力矩為40N·m～65N·m。3、扣件安裝數量超過3200個，抽樣數應增加。第五章施工安全保證措施第一節(jié)施工安全保證體系_熊否實現安全生產不僅卷系到人民的生命和財產安金，也決定著工程施工能吞順莉進行，是奉狂到年藝雙方和國家利益的天事。效措施加強安至管理，確保安全目標的實現和工程施工的順利進行。簍空生產首標本單位確定本工程的安全生產管理目標為：1.基本且標：杜絕重傷、死亡、火災和重大機械設備事故，輕傷事故率低于1.5%;2創(chuàng)優(yōu)目標：爭創(chuàng)武漢市安全文明樣板工地。3安全生產組織機構.成文以項具經理為首，由項且副經理、項具技術負責人，項具安全環(huán)瓊管理部經理、植關職能部蒼專業(yè)是程師、施上作業(yè)層鎮(zhèn)成的然員氧展橫向到的要至生爭譽理機構見圖7.1,并由企業(yè)委全環(huán)葆部門提供垂直保障。企業(yè)總部實全環(huán)企業(yè)總部實全環(huán)安全環(huán)保部經相關職能部各專業(yè)工程班組長各施工隊操作工人第二節(jié)施工安全保證措施6.墻、柱模板未安裝對拉螺栓前，板面要向內傾斜一定的角度并用Z安裝樓面模板遇有預留洞口的地方，應做好臨時封閉，以防誤踏和落物傷人。.11.拆除模板必須經施工負責人同意，方可進行拆除，操作人員必須戴安全螟。操作時要接順序分段進行，超過4M以上高度不充許讓模被、枋料自笛落下。產禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉下。突然掉落或倒塌。16:項目技術負責人、專職安全員必須向施工人員、操作班組進行弟面安至交底。第三節(jié)施工用電安全措施1.工地的施工用電嚴格按照建設部JGJ46-2005/J405-2005“施工現使用安全我宋規(guī)程》(JGJ33—20oi)”的規(guī)定。3.每班用電作業(yè)必須要持證電工跟班，并嚴格遵守現場的各項安全營理規(guī)章制度。_4;施工現場各種用電用器具及有關機械設備，都必須按安全規(guī)程要求安設二級演電保護裝置二每次使用即一無其是受潮淋雨后；…都必貧重單工檢置一確以蕉最可簽發(fā)金的情沒不分可使用，結構樓屋鑒向發(fā)平面采異的供配重纜都必須產格接電統(tǒng)機極性能及供電要策迸行，配選電纜規(guī)格，同時必須時刻注意好電纜的妄全保護工作，爸防破損，漏電。5.一切機縣運到現場后；必須由電工檢測甚絕緣電阻及檢查電器附件是查喪整無損，固定用電設資其純緣電值不少于0.5M章，工類手持電動稅其不少于2MQ,Ⅱ類不少于7M2,用電設備的金屬外殼必須有可靠的接地保護，使用手動工具應穿戴安全用真。第四節(jié)高空作業(yè)安全措施梯口。除“五害”:高空壘落、物體打擊、機械傷害、常裝傷害、塌此大模展愛個專項業(yè)與采方和倒塌，要做好安全防護措施。.3要遵守操作規(guī)程和安全制度，嚴禁酒后操作，運橋排柵的欄桿橫行一律不準坐人，不準在高空凌空邊緣危險地方站立和操作。5.模板拆除前應經拆模電請批準，拆除區(qū)域應設置警戒線，并派專人藍護，拆模不得留下懸空模板。6.作業(yè)面孔洞及臨邊應設明顯警戒線，并設防護欄桿等。第五節(jié)惡劣天氣下的安全措施的部位，應盡量在雨期前亮成，向時微好防雨材料、雨具的準備。2:根據工程進度計劃安排；掌握好氣象情況變化，以便合理安排、組織施工，減少不必要的投入。3.做好安全防護，檢查供電網絡、防漏電、觸電，做好外腳手架.4.組織施工人員學習雨期施工安全、技術數、責往分明，防范于朱然。.5:凡遇惡劣天氣，大霧：暴雨等，應停出吊裝及高空作業(yè)，雖鉤飲楚設畜莞好后才能繼續(xù)施工。第六節(jié)混凝土澆筑的方式及路線混凝土澆筑的方式采用地泵為主，汽車泵為輔，混凝土澆筑板塊按照設計圖紙的后澆帶劃分，澆筑順序：塔樓區(qū)域——中心地下室澆筑方法及路線：混凝土梁的的施工先從跨中向兩端對稱進行分層澆筑，每層厚度不大于400mm。采用地泵澆筑方式時架體的防震措施：混凝土泵管底座采用輪胎進行減震。第七節(jié)施工監(jiān)測7.1高支撐模板支架重點監(jiān)測措施本工程模板支撐架采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設過程中必檢查，按規(guī)范底板混凝土強度達到施工強度時方可進行本模板支撐系統(tǒng)的施工，并要求待高支部分砼澆搗完畢后強度達到75%時，下(1)桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合(2)底板是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。(3)連接扣件是否松動。(4)施工過程中是否有超載的現象。(5)腳手架架體和桿件是否有變形現象。(6)腳手架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并率不超過203分鐘一次，澆筑完后不少于2小時一次。4、現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4米時，模板應起拱；本工程模板統(tǒng)一按全跨長度的2/1000起拱。5、上層支架立桿是否與對準下層支架立桿，立桿底部是否鋪6、模板支架立桿外側周圍是否按方案要求設置由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐。連接。8、支架立桿成一定角度傾斜，或者支架立桿的頂表面傾斜式，是否有可靠措施確保支點穩(wěn)定，支撐腳底是否有防滑移的可靠措施。9、立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500,各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3。7.2高支撐模板支架搭設時監(jiān)測措施2、支撐架的組裝要求和順序可參考外腳手架搭設中相應的規(guī)定。3、頂托處應采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。4、滿堂腳手架頂部施工操作層應滿鋪腳手板，并采取可靠連接方5、搭設用的鋼管規(guī)格、間距、扣件應符合設計要求，每根立桿底6、立桿底部的墊板應有足夠的強度和支承面積，且應中心承載。7.3高支撐模板支架使用時監(jiān)測措施1、腳手架使用過程中應避免產生偏心荷載2、水平加固桿、交叉支撐等不得隨意拆卸，施工要求拆卸時，應5、澆筑同時應控制混凝土出料時不成堆，泵管設置嚴禁與支撐架6、支撐架上堆料限制：支撐架的操作層應保持暢通，不得7、模板和支撐承載安全：模板在支撐系統(tǒng)未釘穩(wěn)牢前不得上人；在未安裝好的梁底板或平臺上不得放重物或行走。在安裝好的模板風時，應停止露天高空作業(yè)。風力達到s級時，不得進行大塊模板和7.4高支撐模板支架拆除時監(jiān)測措施本身還不具備承擔荷載的能力，那么,這種構件的模板不是隨便就可(1)側模板攝氏度),混凝土澆筑后24h即可拆模。(2)梁、板等底模(3)懸挑模板拆除(4)拆模操作安全(s)所有構件拆模之前必須填寫拆模申請表，待監(jiān)理單位以(6)預留孔洞封閉平臺及樓板模板上的預留孔洞，應使用木板或安全網蓋好或設圍(7)操作者站立處規(guī)定模板和支模安拆時，指揮、掛卡環(huán)和拆環(huán)人員必須站在安全可靠的地方操作，嚴禁人員隨模板起吊。(8)用電和輸送電路安全在模板上架設的電線和使用的電動工具，應采用36v的低壓電源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高壓輸電線路下作業(yè)時，應停電作業(yè)或采取隔離防護措施。(9)預防釘子傷人拆除的木模板，應將板上的朝天釘子向下，并及時運至堆放地點。然后應拔除釘子再分類堆放整齊。(10)拆卸吊運安全裝拆組合模板時，上下應有人接應，模板及配件應隨裝拆隨轉運；嚴禁從高向下拋擲，已松動件必須拆卸完畢方可吊運。頁腳內容51第八節(jié)應急救援措施1成立以項目經理為第一責任人的突發(fā)事件應急處理領導小組，負責領導、指揮本工程現場區(qū)域內突發(fā)事件應急處理工作。2報警救援及其他聯絡電話報120送往醫(yī)院就診，主要領導電話：應急車輛車號：鄂A85S97司機：火警119組長：公安110副組長：醫(yī)療120副組長：交通122組員：3人員分工與職責1)項目經理任總指揮，組織、指揮應急救援工作和實施演練。2)項目副經理協助總指揮工作，在總指揮不在崗時，代替總指揮工作，同時要安排、督促預防措施實施。實施演練，參與制定、檢香安全預防措施落實。4)技術員編制緊急事件預防措施計劃，組織實施安全教育，督促緊急事件預防獵施計劃。5)材料員負責應急救援物資供應及儲備管理，保障應急救援物資質量，控制有效期限。6).施工隊長落實執(zhí)行緊急事件預防措施計劃，組織人員參加應急救援行動及定期演練，協助應急救援指揮。發(fā)現后立即向項目經理或單位負責人報發(fā)現后立即向項目經理或單位負責人報迅速作出判斷，下達應急響應指令，同時以最恢方式向項目安環(huán)部報告，并根據情況的產重程度決定是否報警”。情況立即趕赴現場處理，同時電話向局安環(huán)部報告。跟蹤應急處理情況，必要時趕赴現場協助序，必要時修訂文件局安環(huán)部項目安環(huán)部項目經理或1高空墜落應急救援方法1)當現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，就有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救。2)仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷等癥狀，并很可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3)如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫(yī)院搶救。如發(fā)現傷者耳雜、鼻子有血液流出，萬不能用手頓棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發(fā)細菌感染，會危及傷員的生命安全。4)如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時同二方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩(wěn)，否則會加重傷情。2模板、坍塌應急救援方法1)工地發(fā)生模板支撐體系坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。2)報120急救中心，到現場搶救傷員。(應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待);3)急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4).清現事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事敵損失控制到最??；5)預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。3物體打擊應急救援方法當物體打擊傷害發(fā)生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢、應急以后及時送醫(yī)院治療。1)止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、填塞止血法和止血帶止血法。2)對傷口包扎：以保護傷口，減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3)對于頭部受傷的傷員，首先應他細觀察傷員的神志是否清醒，塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發(fā)細菌感染，會危及傷員的生4).如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫(yī)院檢查；如果是重傷，應迅速送醫(yī)院搶救。4火災應急救援方法(1)發(fā)生火災后，立即向有關部門匯報情況，要求提供相關協助。(2)迅速組織人員疏散并保護物資，及時控制火勢采取有效手段，最大限度地減少人員傷亡和經濟損失。(3)根據火災特點劃警戒線，并緊急調動有關部門，單位人員迅速趕到事故現場。(1)當發(fā)生人身觸電事故時，首先使觸電者脫離電源，迅速急救，關鍵是“快”。頁腳內容54(2)對于低壓觸電事故，可采用下列方法使觸電者脫離電源：1)如果觸電地點附近有電源開關或插銷，可立即拉開電源開關或拔下電源插頭，以切斷電源。3)當電線搭在觸電者身上或者被壓在身下時，也可用干燥的，挑開電線，使觸電者脫離電源，切不可直接去拉觸電者。3、對于高壓觸電事故，可采用下列方法使觸電者脫離電源：1)立即通知有關部門停電。2)帶上絕緣手套，穿上絕緣鞋，用相應電壓等級的絕緣工具按順序拉開開關。3)用高壓絕緣桿挑開觸電者身上電線。(4)觸電急救的同時撥打120進行急救。號器材或設備量主要用途1支架若|支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔架3搶救傷員4止血急救包3個搶救傷員5手電筒個停電時照明求援6應急燈6個停電時照明求援7爬梯樘人員疏散8對講機6臺聯系指揮求援2應急器材準備清單序號應急物品名稱格/型號單位數置存放地點保管人備注1腎上腺素1盒22尼可剎米2盒23阿拉明2盒24阿托品盒2盒56速效救心丸丸盒5止血敏2盒58止血帶根2繃帶卷1O急救包個211氧氣袋個112血壓表個1頁腳內容廠頁腳內容頁腳內容5713個14應急車輛輛1頁腳內容58第六章勞動力計劃1、專職安全生產管理人員2、特種作業(yè)人員配置及管理搭設高大模板支撐架體的作業(yè)人員必須經過培訓，取得建筑施工腳手架特種作業(yè)操作資格證書后方可上崗。其他相關施工人員應掌握相應的專業(yè)知識和技能。高大模板支撐系統(tǒng)搭設前，項目工程技術負責人或方案編制人員應當根據專項施工方案和有關規(guī)范、標準的要求，對現場管理人員、操作班組、作業(yè)人員進行安全技術交底，并履行簽字手續(xù)。安全技術交底的內容應包括模板支撐工程工藝、工序、作業(yè)要點和搭設安全技術要求等內容，并保留記錄。工方案頁腳內容59第七章計算書及相關圖紙第一節(jié)地下一層頂板部分梁集中線荷載20kN/m及以上支撐體系計算書模板支架搭設高度為5.9m,梁截面B×D=500mm×2700mm,立桿的縱距(跨度方向)l=0.50m,立桿的步距h=1.40m,梁底增加2道承重立桿。面板厚度15mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm,剪切強度1.7N/mm2,抗彎強度17.0N/mm2,彈性模量10000.0N/mm2。梁頂托采用鋼管48×3.0mm。梁底承重桿按照布置間距250,300mm計算。模板自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25.00kN/m3,施工活荷載2.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。25-十圖1梁模板支撐架立面簡圖按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.00×由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×2.70+0.7×由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35,可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為48×3.0。的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。(2)模板的自重線荷載(kN/m):(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷經計算得到，活荷載標準值P1=(0.000+2.000)×0.500頁腳內容62考慮0.9的結構重要系數，均布荷載q=0.9×(1.35×考慮0.9的結構重要系數，集中荷載P=0.9×0.98×面板的截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為：W=50.00×1.50×1.50/6=18.7A彎矩圖(kN.m)頁腳內容63變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如A變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為最大彎矩M=0.074kN.m頁腳內容64最大變形V=0.067mm經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.074×1000×面板的抗彎強度設計值[f],取15.00N/mm2;面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.067mm二、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算頁腳內容65按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=6.370/0.500=12.740kN/m最大剪力Q=0.6×0.500×12.740=3.822kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4.00×9.00×9.00/6=54.0(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.319×106/54000.0=5.90N/mm2木方的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度計算值T=3×3822/(2×40×截面抗剪強度設計值[T]=1.70N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到10.486kN/m三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.042kN/m。A托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)頁腳內容68經過計算得到最大彎矩M=0.36okN.m經過計算得到最大支座F=11.385kN經過計算得到最大變形V=0.088mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩W=4.25cm3;頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!最大變形v=0.088mm頂托梁的最大撓度小于300.0/40o,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按方案頁腳內容69其中N立桿的軸心壓力最大值，它包括：方案頁腳內容70其中Wk風荷載標準值(kN/m2);Wk=0.7×0.250×2.030×0.872=0.443la立桿迎風面的間距，0.8om;Ib與迎風面垂直方向的立桿間距，0.50m;風荷載產生的彎矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.443×0.800Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大Nw=11.385+0.9×1.2×0.651+0.9×0.9考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=4050.0mm2,板的截面尺寸為b×h=4500mm×300mm,截面有效高按照樓板每5天澆筑一層，所以需要驗算5天、10天、承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.計算樓板混凝土5天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.50m,短邊4.50×1.00=4.50m,頁腳內容73樓板計算范圍內擺放5×5排腳手架，將其荷載轉換為第2層樓板所需承受的荷載為計算單元板帶所承受均布荷載q=4.50×板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×8按照混凝土的強度換算得到5天后混凝土強度達到48.30%,C35.0混凝土強度近似等效為C16.9?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=8.11N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度；查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為此層樓板所能承受的最大彎矩為：M1=asbho2fcm=0.139×45結論：由于乙Mi=397.92=397.92>Mmax=91.63所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除。一、梁側模板基本參數計算斷面寬度500mm,高度2700mm,兩側樓板厚度模板面板采用普通膠合板。方案mmmoo2內龍骨布置10道，內龍骨采用40×90mm木方。外龍骨間距500mm,外龍骨采用雙鋼管48mm×對拉螺栓布置6道，在斷面內水平間距100+300+300+500+500+500mm,斷面跨度方向間距500mm,直徑面板厚度15mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.5N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模模板組裝示意圖二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：F=0.22ytβ?B?√VR=r.H其中yc——混凝土的重力密度，取24.00okN/m3;t——新澆混凝土的初凝時間，為o時(表示無T——混凝土的入模溫度，取20.000℃;V混凝土的澆筑速度，取1.500m/h;H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.700m;β1——外加劑影響修正系數，取1.000;β2——混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值考慮結構的重要性系數0.9,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=0.9×16.490=14.841kN頁腳內容76考慮結構的重要性系數0.9,倒混凝土時產生的荷載標準值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、梁側模板面板的計算的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.27m。面板的截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩l和截面抵抗矩W分別為：頁腳內容78變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為頁腳內容79最大彎矩M=0.049kN.m最大變形V=0.183mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.049×1000×面板的抗彎強度設計值[f],取15.00N/mm2;面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×1033.0/(2×273.333×截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!面板最大撓度計算值v=0.183mm四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載均布荷載q=3.123/0.500=6.245kN/m容80頁腳內容81最大剪力Q=0.6×0.500×6.245=1.874kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩l和截面抵抗矩W分別為：W=4.00×9.00×9.00/6=54.0抗彎計算強度f=0.156×106/54000.0=2.89N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：截面抗剪強度計算值T=3×1874/(2×40×截面抗剪強度設計值[T]=1.50N/mm2抗剪強度計算滿足要求!最大變形v=0.677×4.057×500.04/(100×100最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到頁腳內容84最大變形vmax=0.409mm最大支座力Qmax=10.388kN抗彎計算強度f=0.984×106/8496000.0=115.82N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算N<[N]=fAA——對拉螺栓有效面積(mm2);f——對拉螺栓的抗拉強度設計值，取對拉螺栓有效直徑(mm):12頁腳內容85對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.388對拉螺栓強度驗算滿足要求!第二節(jié)搭設高度8.85m的梁板支撐體系計算書2.1搭設高度8.85m的梁板計算依據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》(JGJ162-2008)。模板支架搭設高度為8.85m,立桿的縱距b=1.00m,立桿的橫距l(xiāng)=1.00m,立桿的步距面板厚度15mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm,間距300mm,剪切強度1.6N/mm2,抗彎強度13.0N/mm2,彈性模量9500.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管48×3.0mm。模板自重o.30kN/m2,混凝土鋼筋自重25.50kN/m3,施工活荷載4.50kN/m2。扣件計算折減系數取0.80。圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×0.20+0.7×由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2,可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為φ48×3.0。的按照三跨連續(xù)梁計算?？紤]0.9的結構重要系數，靜荷載標準值q1=0.9×考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值q2=0.9×面板的截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100.00×1.80×1.80/6=54.0其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2);M面板的最大彎距(N.mm);W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2;其中q——荷載設計值(kN/m);經計算得到M=0.100×(1.20×4.860+1.40×4.050)×經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.104×1000×面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×2070.0/(2×1000.000×截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!面板最大撓度計算值v=0.677×4.860×3004/(100×面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板中間跨支座最大彎矩計算公式為M面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載P=2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值q=0.9×面板的計算跨度l=300.000mm頁腳內容90經計算得到M=0.175×0.9×1.40×2.5×0.300+0.020×經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.178×1000×面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!二、模板支撐木方的計算(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷經計算得到，活荷載標準值q2=(2.500+2.000)×考慮0.9的結構重要系數，靜荷載q1=0.9×(1.20×頁腳內容912.木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.45×1.00×1.00=0.34最大支座力N=1.1×1.000×3.451=3.79木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：腳內容腳內容抗彎計算強度f=0.345×106154000.0木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×2070/(2×40×木方的抗剪強度計算滿足要求!均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.458kN/m木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到中間跨支座最大彎矩計算公式為M=考慮荷載重要性系數0.9,集中荷載P=0.9×2.5kN經計算得到M=0.175×1.40×0.9×2.5×1.000+0.020×抗彎計算強度f=0.586×106/54000.0=10.86N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力P=3.796kN均布荷載取托梁的自重q=0.075kN/m。頁腳內容94托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖頁腳內容95經過計算得到最大彎矩M=1.285kN.m經過計算得到最大支座F=13.886kN經過計算得到最大變形V=0.836mm頂托梁的截面力學參數為截面慣性矩|=20.39cm4;頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!最大變形v=0.836mm四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。(1)腳手架的自重(kN):(2)模板的自重(kN):NG2=0.300×1.000×1.000=0.NG3=25.500×0.200×1.000×1.000=5.考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=5.6ookN.2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式六、立桿的穩(wěn)定性計算W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3;a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐腳內容腳內容a——由長細比，為2200/16=137;——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到0.363;風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式Wk=0.7×0.300×1.200×0.2高大模板安全專項工方案頁腳內容頁腳內容lb與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m;風荷載產生的彎矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×1.000Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!七、樓板強度的計算樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=4050.0mm2,板的截面尺寸為b×h=4500mm×300mm,截面有效高按照樓板每5天澆筑一層，所以需要驗算5天、10天、承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.計算樓板混凝土5天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.50m,短邊4.50×1.00=4.50m,樓板計算范圍內擺放5×5排腳手架，將其荷載轉換為第2層樓板所需承受的荷載為計算單元板帶所承受均布荷載q=4.50×板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×88按照混凝土的強度換算得到5天后混凝土強度達到48.30%,C35.0混凝土強度近似等效為C16.9混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=8.11N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度：查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為M1=asbho2fcm=0.139×4500.000×280.0002所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳第2層以下的模板支撐可以拆除。2.2梁截面1400*2500mm、1700*2500mm型鋼梁支撐體系計算書，以1700*2500mm為計算對象。模板支架搭設高度為8.85m,梁截面B×D=1700mm×2500mm,立桿的縱距(跨度方向)梁底增加4道承重立桿。面板厚度15mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0彈性模量6000.0N/mm2。自自重木方40×90mm,剪切強度1.7N/mm2,抗彎強度17.0N/mm2,彈性模量10000.0N/mm2。梁底支撐頂托梁長度2.00m。梁頂托采用雙鋼管48×3.0mm。圖1梁模板支撐架立面簡圖由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×2.50+0.7×由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35,可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98一、模板面板計算的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷經計算得到，活荷載標準值P1=(2.500+2.000)×1.700考慮0.9的結構重要系數，均布荷載q=0.9×(1.35×考慮0.9的結構重要系數，集中荷載P=0.9×0.98×面板的截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=50.00×1.80×1.80/6=27.00計算簡圖經過計算得到從左到右各支座力分別為最大彎矩M=0.168kN.m最大變形V=0.185mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.168×1000×面板的抗彎強度設計值[f],取15.00N/mm2;面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×5457.0/(2×500.000×截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!面板最大撓度計算值v=0.185mm面板的最大撓度小于188.9/250,滿足要求!(一)梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=9.553/0.500=19.106kN/m木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4.00×9.00×9.00/6=54.00抗彎計算強度f=0.478×106154000.0=8.85N/mm2木方的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求!均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到14.077kN/m木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!托梁計算簡圖托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.826kN.m截面抵抗矩W=8.50cm3;其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=20.102kN(已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重N2=0.9×1.35×0.112×N=20.102+1.200=21.3W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.2a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐lo——計算長度，取1.600+2×0.300=2.200m;Nw=20.102+0.9×1.2×0.988+0.9×0.9×考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算α<[f],滿足要求!2.3梁截面1400*2500mm、1700*2500mm型鋼梁側模計算書，以計算斷面寬度1700mm,高度2500mm,兩側樓板厚度內龍骨布置12道，內龍骨采用40×90mm木方。外龍骨間距300mm,外龍骨采用雙鋼管48mm×3.0mm。對拉螺栓布置3道，在斷面內水平間距100+1050+1150##mm,斷面跨度方向間距300mm,直徑16mm。面板厚度15mm,剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm2。m*m*生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準F=0.22ytBBvVF=r,H其中yc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t——新澆混凝土的初凝時間，為o時(表示無資料)取200/(T+15),取3.000h;T——混凝土的入模溫度，取25.000℃;H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.500m;β1——外加劑影響修正系數，取1.000;β2——混凝土坍落度影響修正系數，取o.850?？紤]結構的重要性系數0.9,實際計算中采用新澆混凝考慮結構的重要性系數0.9,倒混凝土時產生的荷載標面板的截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為：變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：A*.20Z,207,20Z,20Z,20Z,20Z,20變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為最大彎矩M=0.023kN.m最大變形V=0.059mm經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.023×1000×面板的抗彎強度設計值[f],取15.00N/mm2;面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T],滿足要求!面板最大撓度計算值v=0.059mm四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=1.545/0.300=5.149kN/m最大剪力Q=0.6×0.300×5.149=0.927kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4.00×9.00×9.00/6=54.00抗彎計算強度f=0.046×106154000.0=0.86N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度計算值T=3×927/(2×40×截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!最大變形v=0.677×2.985×300.04/(100×9500.00×最大撓度小于300.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與0.98HN98HN98HNB8KNB8KA98KNS8KNB8HN98HN980志撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=1.224kN.m最大變形vmax=1.191mm最大支座力Qmax=11.079kN抗彎計算強度f=1.224×106/8496000.0=144.07N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!六、對拉螺栓的計算N<[N]=fAA對拉螺栓有效面積(mm2);f——對拉螺栓的抗拉強度設計值，取對拉螺栓有效直徑(mm):14對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]