鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計心得體會集合3篇

鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計心得體會集合3篇設(shè)計是把一種設(shè)想通過合理的規(guī)劃、周密的打算、通過各種方式表達出來的過程。人類通過勞動改造世界，締造文明，締造物質(zhì)財產(chǎn)和精神財產(chǎn)，而最根底、最主要的締造活動是造物。設(shè)計便是造物活動進展預(yù)先的打算，可以把任何造物活動的打算技術(shù)和打算過程理解為設(shè)計，以下是為大家整理的關(guān)于鋼筋混凝土構(gòu)造課程設(shè)計心得體會3篇,供大家參考選擇。

鋼筋混凝土構(gòu)造課程設(shè)計心得體會3篇

鋼筋混凝土構(gòu)造課程設(shè)計心得體會篇1

一、設(shè)計題目：

設(shè)計一多層工業(yè)廠房中間層樓面：采納現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓面。

二、設(shè)計內(nèi)容：

構(gòu)造平面布置：柱網(wǎng)、主梁、次梁及板的布置；

板的強度計算：內(nèi)力按考慮塑性變形內(nèi)力重分布的方法計算；

次梁強度計算：內(nèi)力按考慮塑性變形內(nèi)力重分布的方法計算；

主梁的強度計算：內(nèi)力按彈性理論計算，考慮荷載不利組合；

繪制施工圖：構(gòu)造平面布置圖；板的配筋圖；次梁配筋圖；主梁配筋圖及M、V圖；主梁鋼筋表及必要說明。

三、設(shè)計資料：

建筑平面尺寸：〔如圖〕

主梁下附墻垛尺寸為370×490mm，下設(shè)柔墊200mm厚，中間混凝土柱尺寸為350×350mm。

荷載：

⑴、運用荷載〔即可變荷載：qk=5KN／m2〕；

⑵、樓面面層：20mm厚水泥砂漿，γ＝20KN／m3

⑶、鋼筋混凝土樓蓋自重γ＝25KN／m3

⑷、平頂及梁粉刷：15mm厚M5混合砂漿粉刷γ＝17KN／m3，包括白石膏、噴白二度。

材料：

⑴、混凝土：C20

⑵、鋼筋：主、次梁的主筋采納II級鋼筋，其它部位采納I級鋼筋。

四、構(gòu)造布置：

墻、柱、梁位置要求按建筑物運用要求來確定。本設(shè)計在運用上無特別要求，故構(gòu)造布置要遵照管用經(jīng)濟的原那么進展，并符合以下要求：

柱網(wǎng)可布置成長方形或正方形；

板的跨度：一般在1.7---2.7m，由于事實上不易得到完全一樣的計算跨度，故一般將邊跨布置的小些，但跨差不宜超過10％；

次梁的跨度：一般在4.0---6.0m，較為合理是五跨，中間各跨可布置成等跨，假設(shè)邊跨不能與中間各跨相等，可布置略小些，但跨差不宜超過10％；

主梁的跨度：一般在5.0---8.0m，同時宜為板跨的2－3倍，各跨度值的設(shè)計與次梁一樣。

五、設(shè)計內(nèi)容及步驟：

〔一〕板的設(shè)計〔按塑性內(nèi)力重分布計算〕

板、次梁、主梁截面的假定：

板厚：t≥60mm，一般取70－80mm

次梁截面尺寸：h=〔1/12－1/18〕L次梁，b＝〔1/2－1/3〕h

主梁截面尺寸：h=〔1/8－1/14〕L主梁，b＝〔1/2－1/3〕h

主、次梁的截面高度和寬度以50mm為模數(shù)。

板的計算簡圖：

板為多跨連續(xù)板，凡大于五跨的連續(xù)板，可按五跨連續(xù)板考慮，除邊跨及其次支座處，其余按中間跨及中間支座考慮。

當(dāng)考慮塑性內(nèi)力重分時：

中跨：L計＝L0

邊跨：L計＝L0＋h/2且＜〔L0＋a/2〕

荷載計算：〔取1m寬板帶計算〕

恒載：

板自重：板厚×鋼筋混凝土容重×1m板帶

面層：面層厚×水泥砂漿容重×1m板帶

板底粉刷：粉刷厚×混合砂漿容重×1m板帶

恒載標(biāo)準值：gk=Σ

恒載設(shè)計值：g=分項系數(shù)×gk

可變荷載：

標(biāo)準值：qk=可變荷載×1m板帶

設(shè)計值：q=分項系數(shù)×qk

內(nèi)力計算：

考慮內(nèi)力重分布后各跨中及支座彎矩系數(shù)如下：

M=β(q+g)L2，據(jù)此式求各跨中及支座處彎矩

配筋計算：

位于次梁內(nèi)各跨上的板帶，其內(nèi)區(qū)格四周與梁整體連接故其中間跨截面〔M2、M3〕和中間支座MC計算彎矩可削減20％。

ξ有效數(shù)字取3位，力的單位為KN，M的單位為KN－m。

為便于施工，同一板中鋼筋直徑的種類不宜超過兩種，同一板帶的相鄰跨中及支座的鋼筋宜取一樣間距或整數(shù)倍。

繪制板配筋圖：〔平面及剖面〕，本設(shè)計要求主筋采納彎起式。

〔二〕次梁設(shè)計〔考慮塑性內(nèi)力重分布的方法計算〕

確定計算跨度及計算簡圖：

計算跨度取為〔當(dāng)考慮塑性內(nèi)力重分布時〕

中跨：L計＝L0

邊跨：L計＝L0＋a/2和L＝1.025L0，二者比擬取小值

當(dāng)〔L邊－L中〕／L中＜10％時，可按等跨連續(xù)梁計算。

荷載計算：

〔1〕恒載：g

由板傳來：板荷載×次梁間距

次梁自重：次梁寬×〔次梁高－板厚〕×容重

次梁粉刷：厚度×凈高×2×單位重

恒載標(biāo)準值：gk=Σ

恒載設(shè)計值：g=分項系數(shù)×gk

〔2〕可變荷載：

設(shè)計值：q=分項系數(shù)×板上可變荷載×次梁間距

內(nèi)力計算：

考慮內(nèi)力重分布各跨中及支座彎矩系數(shù)如下：

M=β(q+g)L2

配筋計算：

〔1〕次梁跨中截面為T形截面，T形截面其受壓翼緣寬度確實定方法見相關(guān)表達，支座按矩形截面計算。

〔2〕內(nèi)力及鋼筋截面計算表格可參考下表：

鋼筋截面計算表格

斜截面強度計算：

〔1〕 剪力公式：V=α(q+g)L0〔α為剪力系數(shù)，L0為凈跨〕

〔2〕驗算各截面：V≤0.25fCbh0〔假設(shè)不滿意需加大截面〕。

〔3〕驗算各截面：V≤0.07fCbh0〔假設(shè)不滿意需計算配筋〕。

〔4〕確定箍筋直徑、間距。

〔5〕彎起筋的計算。

〔6〕繪出次梁鋼筋布置圖。

〔三〕主梁設(shè)計〔因主梁荷載太大，內(nèi)力按彈性方法計算〕

計算簡圖：

由于主梁線剛度較鋼筋混凝土線剛度大，故在梁中間支座鉸支于柱上考慮，主梁端部支承于磚壁柱上，支承長度a＝270mm，b＝350mm。

中跨：L計＝LC

邊跨：L計＝L0＋b/2+a/2且≤1.05L0

荷載計算：為簡化計算，主梁自重可按集中荷載考慮。

〔1〕恒載G：

次梁傳來恒載：次梁恒載×主梁間距。

主梁自重：主梁寬×〔主梁高－板厚〕×次梁間距×鋼筋砼容重

主梁粉刷：

合計：標(biāo)準值Gk=Σ

設(shè)計值：G=分項系數(shù)×Gk

〔2〕活載：

標(biāo)準值Pk=次梁活載×主梁間距

設(shè)計值：P=分項系數(shù)×Pk

總荷載：G＋P＝

彎矩及剪力計算：

〔1〕彎矩公式：M＝K1G＋K2G

式中：K1――恒載作用下彎矩系數(shù)

K2――活載作用下彎矩系數(shù)

K1、K2可由鋼筋砼附表中相應(yīng)欄中查得，計算表格可參見相應(yīng)參考書。

〔2〕剪力公式：V＝K3G＋K4G

式中：K3――恒載作用下剪力系數(shù)

K4――活載作用下剪力系數(shù)

K3、K4可由鋼筋砼附表中相應(yīng)欄中查得，計算表格可參見相應(yīng)參考書。

主梁正截面及斜截面配筋計算：

計算方法同次梁，可參考鋼筋砼構(gòu)造教材，此外，尚須要按下式計算承受次梁集中荷載所需的附加橫向鋼筋。

ASV＝F／fyvSina

繪制主梁的彎矩和剪力的包絡(luò)圖。

應(yīng)按必須比例在各種最不利荷載作用下所得的彎矩圖〔剪力圖〕迭合在一起的外圍包線就是彎矩〔或剪力〕迭合圖。從而得到每一截面最大最小的彎矩〔剪力〕計算值。

〔1〕彎矩包絡(luò)圖：

對于第一跨一般考慮三種狀況：

最大跨中彎矩圖形；

最小跨中彎矩圖形

其次支座最大負彎矩時相應(yīng)的跨中彎矩圖。

對于中間跨一般考慮四種狀況：

最大跨中彎矩圖形；

最小跨中彎矩圖形；

左支座最大負彎矩時相應(yīng)跨中彎矩圖形；

右支座最大負彎矩時相應(yīng)跨中彎矩圖形；

包絡(luò)圖繪制步驟：

a、分別求出各種不利荷載作用下相應(yīng)的支座彎矩并以國一比例分別繪在支座上；

b、將兩支座彎矩連以直線作為基線，然后按相應(yīng)于支座彎矩的荷載作用下繪上相當(dāng)于簡支梁的彎矩圖。

c、將各種彎矩圖迭合在一起即得外包線，就是彎矩包絡(luò)圖。

〔2〕剪力包絡(luò)圖〔包括每跨左、右的最大、最小剪力圖〕

a、求出各種不利荷載作用下的支座處最大剪力相應(yīng)荷載作用下的跨中剪力圖。

b、將各具跨度的兩個剪力圖〔左支座最大、右支座最小〕迭合在一起，即得剪力包絡(luò)圖。

反抗彎矩圖形：

反抗彎矩圖形表示梁截面承載實力改變的圖形，它與彎矩迭合圖協(xié)作應(yīng)用，可以合理地確定鋼筋的彎起點和切斷點。

留意：

彎起鋼筋應(yīng)在被充分利用的截面以外距離＞h/2的截面處彎起；

切斷鋼筋應(yīng)在理論斷點以外20倍直徑和充分利用的截面以外1.2倍錨固長度以外切斷。

20xx年11月1日

鋼筋混凝土構(gòu)造課程設(shè)計心得體會篇2

鋼筋混凝土構(gòu)造課程設(shè)計書

屋面為不上人屋面，屋面活荷載標(biāo)準值為0.5kN/；設(shè)計時取樓面活荷載、橫向及縱向的柱網(wǎng)尺寸為設(shè)計參數(shù)，其中：依據(jù)該工廠的運用要求，樓面活荷為4.0kN/，橫向柱網(wǎng)尺寸取為：6.6m，縱向柱網(wǎng)尺寸與橫向柱網(wǎng)一樣。

1.2設(shè)計條件：

1.2.1構(gòu)造類型：砌體構(gòu)造

1.2.2建筑材料：

1.2.2.1屋面做法：〔自上而下〕

1：2.5水泥砂漿砌膨脹珍珠巖單拱隔熱板40mm厚〔重度不大于14kN/〕；

?；炷琳移隆财露?%，最薄處20mm厚、重度不大于14kN/〕

1：2.5水凝砂漿找平20mm厚〔重度20kN/〕

現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，板底抹灰15mm厚〔重度17kN/〕

1.2.2.2樓面做法：〔自上而下〕

10mm厚耐磨地磚〔重度22kN/〕；

1：3水泥砂漿找平20mm厚

現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，板底混合砂漿抹灰20mm厚

樓蓋建筑平面

2.樓蓋的構(gòu)造平面布置：

主梁沿橫向布置，次梁沿縱向布置。主梁跨度為6.6m，次梁的跨度為6.6m，主梁每跨布置兩根次梁，板的跨度為2.2m，/=6.6/2.2=3，因此按單向板設(shè)計。

按跨高比條件，要求板厚h2200/40=55mm，對工業(yè)建筑的樓蓋板，要求h70mm，取板厚h=80mm。

次梁截面高度應(yīng)滿意h=/18～/12=6600/18～6600/12=367～550mm?？紤]到樓面可變荷載比擬大，取h=500mm。截面寬度取b=200mm

主梁截面高度應(yīng)滿意h=/15～/10=6600/15～6600/10=440～650mm。截面寬度為b=300mm

樓蓋板構(gòu)造平面布置圖

3.板的設(shè)計

3.1樓蓋板的設(shè)計

已如前述，軸線①～②、⑤～⑥的板屬于端區(qū)格單向板；軸線②～⑤的板屬于中間區(qū)格單向板。

3.1.1荷載

板的永久荷載標(biāo)準值

10mm厚耐磨地磚0.01×22=0.22kN/

80mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土板0.08×25=2kN/

20mm1：3水泥砂漿找平0.02×20=0.4kN/

20mm板底混合砂漿抹灰0.02×17=0.34kN/

小計2.96kN/

板的可變標(biāo)準荷載值4kN/

永久荷載分項系數(shù)取1.2或1.35，因樓面可變荷載標(biāo)準值等于4.0kN/，所以可變荷載分項系數(shù)應(yīng)取1.4。于是板的

荷載總計算值

①q=+=1.35×2.96+0.7×1.4×4=7.916kN/

②q=+=1.2×2.96+1.4×4=9.152kN/

由于②>①，所以?、趒=9.152kN/，近似取q=9kN/

3.1.2計算簡圖

次梁截面為200mm×500mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長度不小于101mm，取板在墻上的支承長度為120mm。按塑性力重分布設(shè)計，板的計算跨度：

邊跨=+h/2=2200-101-120+80/2=20xxmm②，所以取①q=7.079kN/，近似取q=7kN/

3.2.2計算簡圖

次梁截面為200mm×500mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長度不小于101mm，取板在墻上的支承長度為120mm。按彈性計算，板的計算跨度：

邊跨=1.025+b/2=1.025×〔2200-101-120〕+200/2=2130mm＞+=2120mm，取=2120mm

中間跨==2200mm

因跨度相差小于10%，可按等跨連續(xù)板計算。取1m寬板帶作為計算單元，計算簡圖如下圖

3.2.3彎矩計算值

由表11-1可查得，板的彎矩系故

=0.078×6.589×+0.101×0.49×=2.53kN·m

=0.033×6.589×+0.079×0.49×=1.24kN·m

=0.046×6.589×+0.085×0.49×=1.67kN·m

=-0.105×6.589×-0.119×0.49×=-3.39kN·m

=-0.079×6.589×-0.111×0.49×=-2.78kN·m

3.2.4正截面受彎承載力計算

環(huán)境類別為二級a類，C30混凝土，板的最小愛護層厚度c=20mm。板厚80mm，=80-25=55mm；板寬b=1010mm。C30混凝土，=1.0，=14.3N/；HPB235鋼筋，=210N/。板配筋計算的過程于下表。

屋面板的配筋計算

截面

1

B

2

C

3

彎矩設(shè)計值〔kN·m〕

2.53

-3.39

1.24

-2.78

1.67

=/〔b〕

0.058

0.078

0.029

0.064

0.039

=1-

0.060

0.081

0.029

0.066

0.040

軸線

①～⑥

計算配筋〔〕

=b/

224.7

303.4

108.6

247.2

149.8

實際配筋〔〕

Φ6/8160

=246.0

Φ8160

=314.0

Φ6/8160

=246.0

Φ8160

=314.0

Φ6/8160

=246.0

計算結(jié)果說明，支座截面的均小于0.35；/bh=246/〔1010×80〕=0.308%，此值大于0.45/=0.45×1.43/210=0.306%，同時大于0.2%，滿意最小配筋率。

4.次梁設(shè)計

按考慮塑性力重分布設(shè)計。依據(jù)本車間樓蓋的實際運用狀況，樓蓋的次梁和主梁的可變和在不考慮梁附屬面積的荷載折減。

4.1荷載

永久荷載設(shè)計值

板傳來永久荷載3.522×2.2=7.81kN/m

次梁自重0.2×〔0.5-0.08〕×25×1.2=2.52kN/m

次梁粉刷0.02×〔0.5-0.08〕×2×17×1.2=0.34kN/m

小計g=10.67kN/m

可變荷載設(shè)計值q=5.6×2.2=12.32kN/m

荷載總設(shè)計值g+q=22.101kN/m

4.1.2計算簡圖

次梁在磚墻上的支承長度為240mm。主梁截面為300mm×650mm。計算跨度：

邊跨=+a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm=b+=200+2000=2200。故取〕

=0.013

=0.157

=0.008

=0.105

=1-

0.013

0.173〈0.35

0.008

0.111

=b/或==465-80=385mm，因/b=385/200=1.925＜4，截面按下式驗算：

0.25b=0.25×1×14.3×200×465=332.48×N＞=87.32×N，截面滿意要求。

驗算是否須要按計算配置箍筋

0.7b=0.7×1.43×200×465=93.093×N＞=87.32×N構(gòu)造配筋，選用Φ6160

===0.17%=0.24×=0.24×=0.16%

采納Φ6雙支箍筋，計算支座B左側(cè)截面。

調(diào)幅后受剪承載力應(yīng)加強梁局部圍將計算的箍筋面積增加20%或箍筋間距減小20%?，F(xiàn)調(diào)整箍筋間距s=0.8×160=128mm最終取箍筋間距s=130mm。為了便利施工，沿梁長度不變。

驗算配筋率下限值：

彎矩彎矩調(diào)幅時要求的配筋率下限為：0.3=0.3×14.3/210=0.20%。實際配筋率==56.6/〔200×130〕=0.22%＞0.20%滿意要求。

5.主梁設(shè)計

主梁按彈性方法設(shè)計

5.1荷載設(shè)計值

為了簡化計算將主梁自重等效為集中荷載。

次梁傳來的永久荷載10.67×6.6=70.42kN

主梁自重〔含粉刷〕[〔0.65-0.08〕×0.3×2.2×25+0.02×〔0.65-0.08〕×2×2.2×17〕]×1.2=12.31kN

永久荷載設(shè)計值G=70.42+12.31=82.73kN取G=83kN

可變荷載設(shè)計值Q=12.31×6.6=81.31kN取Q=81kN

5.2計算簡圖

主梁按連續(xù)梁計算，端部支承在磚墻上，支承長度為370mm，中間支承在400mm×400mm的混凝土柱上，其計算跨度

邊跨=6600-200-120=6280mm因0.025=157mm＜a/2=185mm，取=1.025+b/2=1.025×6280+400/2=6637mm近似取=6640mm

中跨=6600mm

主梁的計算簡圖如下，因跨度相差不超過10%，故可利用附表6-2計算力

5.3力設(shè)計值及包絡(luò)圖

5.3.1彎矩設(shè)計值

彎矩M=G+Q式中系數(shù)、由附表6-2相應(yīng)欄查得

=0.244×83×6.64+0.289×81×6.64=134.47+155.44=289.91kN·m

=-0.267×83×6.64-0.311×81×6.64=-147.15-167.27=-314.42kN·m

=0.067×83×6.60+0.200×81×6.64=36.70+107.57=144.27kN·m

5.3.2剪力設(shè)計值

剪力V=G+Q式中系數(shù)、由附表6-2相應(yīng)欄查得

=0.733×83+0.866×81=60.84+70.15=130.101kN

=-1.267×83-1.311×81=-105.16-106.19=-211.35kN

=1.0×83+1.222×81=83+101.101=181.101kN

5.3.3彎矩、剪力包絡(luò)圖

彎矩包絡(luò)圖：

①第1、3跨有可變荷載，第2跨沒有可變荷載。

由附表6-2知支座B或C的彎矩值為

==-0.267×83×6.64-0.133×81×6.64=-218.68kN·m在第1跨以支座彎矩=0，=-218.68kN·m的連線為基線。作G=83kN，Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點彎矩值分別為：

〔G+Q〕+=〔83+81〕×6.64-=290.09kN·m〔與前面計算的=289.91kN·m接近〕

〔G+Q〕+=〔83+81〕×6.64-=217.2kN·m

在第2跨以支座彎矩=-218.68kN·m，=-218.68kN·m的連線作為基線，作G=83kN，Q=0的簡支彎矩圖，得集中荷載作用點處的彎矩值：G+=×83×6.60-218.68=-36.08kN·m

②第1、2跨有可變荷載，第3跨沒有可變荷載

第1跨：在第1跨以支座彎矩=0，=-314.42kN·m的連線為基線。作G=83kN，Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點彎矩值分別為：

〔83+81〕×6.64-=258.18kN·m

〔83+81〕×6.64-=153.37kN·m

在第2跨：=-0.267×83×6.64-0.089×81×6.64=-195.02kN·m以支座彎矩=-314.42kN·m，=-195.02kN·m的連線為基線，作G=83kN，Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得

〔G+Q〕++〔-〕=〔83+81〕×6.64-195.02+〔-314.42+195.02〕=88.37kN·m

〔G+Q〕++〔-〕=〔83+81〕×6.64-195.02+〔-314.42+195.02〕=128.17kN·m

③第2跨有可變荷載，第1、3跨沒有可變荷載

==-0.267×83×6.64-0.133×81×6.64=-218.68kN·m

第2跨兩集中荷載作用點處可變彎矩分別為：

〔G+Q〕+=〔83+81〕×6.64-218.68=144.31kN·m〔與前面計算的=144.27kN·m接近〕

第1、3跨兩集中荷載作用點處的彎矩分別為：

G+=×83×6.64-×218.68=110.81kN·m

G+=×83×6.64-×218.68=37.92kN·m

④在第1跨有可變荷載，在第2、3跨沒有可變荷載

由附表6-2知支座B或C的彎矩值

=-0.267×83×6.64-0.178×81×6.64=-242.88kN·m

=-0.267×83×6.64+0.044×81×6.64=-123.48kN·m

在第2跨以支座彎矩=0，=-242.88kN·m的連線為基線，作G=83kN，Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點彎矩值分別為：

〔G+Q〕+=×〔83+81〕×6.64-×218.68=282.03kN·m

〔G+Q〕+=×〔83+81〕×6.64-×218.68=201.07kN·m

在第2跨以支座彎矩=-242.88kN·m，=-123.48kN·m的連線作為基線，作G=83kN，Q=0的簡支梁彎矩圖，得第1個和第2個集中荷載作用點處彎矩值分別為：

G+〔-〕+=×83×6.6+〔-242.88+123.48〕-123.48=-20.48kN·m

G+〔-〕+=×83×6.6+〔-242.88+123.48〕-123.48=-19.32kN·m

彎矩包絡(luò)圖如下〔a〕所示。

剪力包絡(luò)圖：

①第1跨

=130.101kN；過第1個集中荷載后為130.101-83-81=-33.01kN；過第2個集中荷載后為-33.01-83-81=-197.01kN

=-211.35kN；過第1個集中荷載后為-211.35+83+81=-47.35kN；過第2個集中荷載后為-47.35+83+81=116.65kN

②第2跨

=181.101kN；過第1個集中荷載后為181.101-83=101.101kN。

當(dāng)可變荷載僅作用在第2跨時

=1.0×83+1.0×81=164kN；過第1個集中荷載后為164-83-81=0。

剪力包絡(luò)圖如下〔b〕所示

主梁的力包絡(luò)圖

〔a〕彎矩包絡(luò)圖；〔b〕剪力包絡(luò)圖

5.4承載力計算

5.4.1正面受彎承載力

跨按T形截面計算，因=2.2m

B支座邊的彎矩設(shè)計值=-b/2=-314.42-164×0.4/2=-347.22kN·m?？v向受力鋼筋除B支座截面為2排外，其余均1排?？缃孛娼?jīng)判別都屬于第一類T形截面。正截面受彎承載力的計算過程列于下表。

截面

1

B

2

彎矩設(shè)計值〔kN·m〕

289.91

-314.42

144.27

-36.08

=/〔b〕或

=/〔=580-80=500mm，因/b=500/300=1.67＜4截面尺寸按下式驗算：0.25b=0.25×1×14.3×300×580=622.05×kN＞=211.35kN，截面尺寸滿意要求。

計算所需腹筋：

采納Φ8200雙肢箍筋，

，，，因此支座B截面左右不需配置彎起鋼筋。

驗算最小配箍率：

===0.17%＞0.24=0.16%，滿意要求。

次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋的計算：

次梁傳來集中力=70.42+81.31152kN，=650-500=150mm，附加箍筋布置圍s=2+3b=2×150+3×200=900mm。取附加箍筋Φ8200雙肢，那么在長度s可布置附加箍筋的排數(shù)，m=900/200+1=6排，次梁兩側(cè)各布置3排。另加吊筋1Φ18，=254.5，由式2sin+mn=2×210×254.5×0.707+6×2×210×50.3=202.3×kN＞，滿意要求。

因主梁的腹板高度大于450mm，需在梁側(cè)設(shè)置縱向構(gòu)造筋，每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋的截面面積不小于腹板面積的0.1%，且其間距不大于200mm?，F(xiàn)每側(cè)配置2Φ14，308/〔300×570〕=0.18%＞0.1%，滿意要求

主梁邊支座需設(shè)置梁墊，計算從略。

6.繪制施工圖

次梁配筋圖

7.對主梁撓度與裂縫寬度的計算

7.1對主梁撓度的計算

簡化將梁為簡支梁來計算，綜合其有矩形截面與T型截面的計算，故有

7.1.1對支座B的配筋面積計算

由確定可得=2081，按矩形截面進展計算，=0.5

由計算可求得=13.6kN/m，=8.8kN/m

⑴求和

=+=×13.6×+×8.8×

=75+48.5=123.5kN·m

=+=×13.6×+×0.5×8.8×6.64

=75+24.25=101.25kN·m

⑵計算有關(guān)系數(shù)

==×=0.08

===0.021＞0.01

===117.6

=1.1-0.65×=1.1-0.65×=0.571

⑶計算

=鋼筋混凝土構(gòu)造課程設(shè)計心得體會篇3

網(wǎng)絡(luò)教育學(xué)院

《鋼筋混凝土構(gòu)造課程設(shè)計》

題目：海天廠房單向板設(shè)計

學(xué)習(xí)中心：浙江電大仙居學(xué)院奧鵬學(xué)習(xí)中心[22]

專業(yè)：土木工程

年級：20xx年春季