高大模板安全施工計算書和相關(guān)圖紙中建范本

10.1200mm厚板計算書 110.2800×1000mm梁底計算書 1110.3600×1500mm梁底計算書 2910.4400×1200mm梁底計算書 4210.5400×900mm梁底計算書 5410.61500mm高梁側(cè)計算書 6910.7900mm高梁側(cè)計算書 7510.8深化附圖 8110.8.1典型截面節(jié)點圖 8110.8.2各施工段平面圖 8410.1200mm厚板計算書依據(jù)規(guī)范:《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標準》GB51210-2016《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-2021《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011計算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。模板支架搭設(shè)高度為9.6m，立桿的縱距b=1.50m，立桿的橫距l(xiāng)=1.50m，腳手架步距h=1.50m，頂層水平桿步距h'=0.60m。立桿鋼管類型選擇：B-LG-2500(Φ48×3.2×2500);橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-600(Φ48×2.5×540);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(Φ48×2.5×840);面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度17.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。內(nèi)龍骨采用方鋼管50.×50.×1.5mm，間距300mm，梁頂托采用[10號槽鋼U口水平。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。振搗混凝土荷載標準值0.00kN/m2，施工均布荷載標準值3.00kN/m2，堆放荷載標準值0.00kN/m2。圖盤扣式樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元按照GB51210規(guī)范6.1.11條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.10×0.20+0.30)+1.40×3.00=10.584kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×3.00=9.717kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1.40鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標準值q1=25.100×0.200×1.500+0.300×1.500=7.980kN/m活荷載標準值q2=(0.000+3.000)×1.500=4.500kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=56.25cm3；截面慣性矩I=42.19cm4；(1)抗彎強度計算f=γ0M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；M——面板的最大彎矩(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設(shè)計值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×7.980+1.40×4.500)×0.300×0.300=0.143kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎計算強度f=γ0M/W=1.00×0.143×1000×1000/56250=2.540N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!(2)抗剪計算T=3γ0Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×7.980+1.40×4.500)×0.300=2.858kN截面抗剪強度計算值T=3×1.00×2858.0/(2×1500.000×15.000)=0.191N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算小于[T]，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大撓度計算值v=0.677×7.980×3004/(100×9000×421875)=0.115mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、支撐次龍骨的計算次龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×0.300=1.506kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值q2=(3.000+0.000)×0.300=0.900kN/m靜荷載q1=1.20×1.506+1.20×0.090=1.915kN/m活荷載q2=1.40×0.900=1.260kN/m計算單元內(nèi)的次龍骨集中力為(1.260+1.915)×1.500=4.763kN2.次龍骨的計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式如下:均布荷載q=P/l=4.763/1.500=3.175kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.18×1.50×1.50=0.714kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.500×3.175=2.858kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.500×3.175=5.239kN龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=4.57cm3；截面慣性矩I=11.42cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f=γ0M/W=1.00×0.714×106/4567.7=156.41N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3γ0Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1.00×2857.68/(2×50.00×50.00)=1.715N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值[T]=125.00N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=1.596kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.596×1500.04/(100×206000.00×114193.2)=2.325mm龍骨的最大撓度小于1500.0/400(木方時取250),滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力P=5.239kN均布荷載取托梁的自重q=0.120kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=4.034kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=29.065kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.768mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=39.70cm3；截面慣性矩I=198.30cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=γ0M/W=1.00×4.034×106/1.05/39700.0=96.77N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v=0.768mm頂托梁的最大撓度小于1500.0/400,滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.476×9.600=4.574kN鋼管的自重計算參照《盤扣式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×1.500×1.500=0.675kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.100×0.200×1.500×1.500=11.295kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=(NG1+NG2)=16.544kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=(3.000+0.000)×1.500×1.500=6.750kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=29.30kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=1.59A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.50W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=300.00N/mm2；l0——計算長度(m)；參照《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》2021，由公式計算頂部立桿段：l0=h'+2ka(1)非頂部立桿段：l0=ηh(2)η——計算長度修正系數(shù)，取值為1.200；k——計算長度折減系數(shù)，可取0.7；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.20m；l0=1.800m；λ=1800/15.9=113.208,φ=0.387立桿穩(wěn)定性驗算:σ=1.00×29302/(0.387×450)=168.115N/mm2,不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=1.40×0.6Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.450×1.280×1.200=0.691kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿縱向間距(架體寬度較短方向)，1.50m；lb——立桿橫向間距，1.50m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=1.40×0.6×0.691×1.500×1.500×1.500/10=0.196kN.m；風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段軸力Nwk計算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B其中MTk——模板支撐架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值(kN.m)，由公式計算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB——模板支撐架橫向?qū)挾?m)；n——模板支撐架計算單元立桿橫向跨數(shù)；Hm——模板支撐架頂部豎向欄桿圍擋(模板)的高度(m)。MTk=0.691×9.6×1.50×(0.5×9.6+0.60)=53.748kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(53.748/12.00)=2.389kN立桿Nw=1.200×16.544+1.400×6.750+1.40×0.6×2.389=31.309kN立桿穩(wěn)定性驗算:σ=1.00×(31309/(0.387×450)+196000/4730)=221.055N/mm2,考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足要求!六、盤扣式模板支架整體穩(wěn)定性計算依據(jù)規(guī)范GB51210,盤扣式模板支架應進行整體抗傾覆驗算。支架的抗傾覆驗算應滿足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的傾覆力矩設(shè)計值；MR－支架的抗傾覆力矩設(shè)計值?？箖A覆力矩MR=12.0002×1.500×(2.033+0.300)+2×(0.000×12.000×1.500)×12.000/2=503.871kN.m傾覆力矩MT=3×1.000×53.748=161.243kN.m盤扣支架整體抗傾覆驗算MT<MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！盤扣式樓板模板支架計算滿足要求！10.2800×1000mm梁底計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-20212、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)800×1000梁側(cè)樓板計算厚度(mm)200模板支架高度H(m)7.2模板支架橫向長度B(m)50模板支架縱向長度L(m)50二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.11風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.254地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數(shù)μz0.65風荷載體型系數(shù)μs1.3風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)1500梁底兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1500最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1500、1200梁居梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線的距離s1(mm)750梁底可調(diào)托撐個數(shù)2梁底可調(diào)托撐間距l(xiāng)c(mm)600梁底左側(cè)可調(diào)托撐距梁中心線的距離m(mm)300梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)6梁底支撐小梁間距(mm)160每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)5承載力設(shè)計值調(diào)整系數(shù)γR1模板及支架計算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-2021梁底支撐主梁左側(cè)懸挑長度a1(mm)100梁底支撐主梁右側(cè)懸挑長度a2(mm)100設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)6000取梁縱向單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向線荷載設(shè)計值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×3]×1＝41.558kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1)×1＝36.608kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×36.608×0.162+0.121×4.95×0.162＝0.116kN·mσ＝Mmax/W＝0.116×106/37500＝3.083N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算面板承受梁截面方向線荷載標準值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)+1×3]×1＝28.6kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×28.6×1604/(100×6000×281250)＝0.07mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[160/150，10]＝1.067mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×36.608×0.16+0.446×4.95×0.16＝2.655kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×36.608×0.16+1.223×4.95×0.16＝7.663kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×36.608×0.16+1.142×4.95×0.16＝6.34kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×28.6×0.16＝1.798kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×28.6×0.16＝5.23kNR3'=0.928q2L=0.928×28.6×0.16＝4.247kN五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□50×50×2.5小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)16.94小梁計算方式二等跨連續(xù)梁梁左側(cè)立桿距梁中心線距離s1(mm)750主梁間距l(xiāng)1(mm)2501、梁底各道小梁線荷載計算分別計算梁底各道小梁所受線荷載，其中梁側(cè)樓板的荷載取板底立桿至梁側(cè)邊一半的荷載。小梁自重設(shè)計值：q2=γ0×1.3×G1k×梁寬/(小梁根數(shù)-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.8/5=0.046kN/m1）左側(cè)小梁線荷載設(shè)計值計算梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.655/1＝2.655kN/m小梁自重：q2=0.046kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1-0.2)=0.572kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s1-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×3]×(0.75-0.8/2)/2=2.248kN/m左側(cè)小梁總荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.655+0.046+0.572+2.248=5.521kN/m2）中間小梁線荷載設(shè)計值計算梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.663,6.34,7.663]/1=7.663kN/m小梁自重：q2=0.046kN/m中間小梁總荷載q中=q1中+q2=7.663+0.046=7.709kN/m3）右側(cè)小梁線荷載設(shè)計值計算梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=2.655/1＝2.655kN/m小梁自重：q2=0.046kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1-0.2)=0.572kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(lb-s1-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×3]×(1.5-0.75-0.8/2)/2=2.248kN/m右側(cè)小梁總荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.655+0.046+0.572+2.248=5.521kN/m4）各道小梁最大線荷載設(shè)計值計算小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.521,7.709,5.521]=7.709kN/m5）各道小梁最大線荷載標準值計算參考小梁線荷載設(shè)計值計算步驟，將荷載標準值代入后得到：小梁最大荷載標準值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.721,5.262,3.721]=5.262kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：2、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.709×0.252，0.5×7.709×0.22]＝0.154kN·mσ=Mmax/W=0.154×106/6780=22.74N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.709×0.25，7.709×0.2]＝1.542kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.542×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝7.708N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.262×2504/(100×206000×16.94×104)＝0.003mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[250/150，10]＝1.667mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.262×2004/(8×206000×16.94×104)＝0.03mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.709×0.25,0.375×7.709×0.25+7.709×0.2]=2.409kN同理可得：將各道小梁所受線荷載設(shè)計值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力設(shè)計值依次為R1=1.725kN,R2=2.409kN,R3=1.996kN,R4=1.996kN,R5=2.409kN,R6=1.725kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.262×0.25,0.375×5.262×0.25+5.262×0.2]=1.644kN同理可得：各道小梁所受線荷載標準值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力標準值依次為R1'=1.163kN,R2'=1.644kN,R3'=1.337kN,R4'=1.337kN,R5'=1.644kN,R6'=1.163kN六、主梁驗算主梁類型方木主梁截面類型(mm)50×80主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.444主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.782主梁截面抵抗矩W(cm3)53.333主梁彈性模量E(N/mm2)9350主梁截面慣性矩I(cm4)213.333承載能力極限狀態(tài)單根主梁自重設(shè)計值：q=1.1×1.3×0.02=0.028kN/m正常使用極限狀態(tài)單根主梁自重標準值：q'=1×0.02=0.02kN/m1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.413×106/53333=7.738N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝4.413kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.413×1000/(2×50×80)＝1.655N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.504mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=6.141kN，R2=6.141kN正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為R1'=4.152kN，R2'=4.152kN七、2號主梁驗算主梁類型槽鋼主梁截面類型10號槽鋼主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)198主梁計算方式簡支梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1P＝Max[R1，R2]=Max[6.141，6.141]=6.141kN，P'＝Max[R1'，R2']＝Max[4.152，4.152]=4.152kN單根2號主梁自重設(shè)計值：q=1.1×1.3×0.1=0.143kN/m單根2號主梁自重標準值：q'=1×0.1=0.1kN/m1、抗彎驗算2號主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=6.949×106/39700=175.034N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算2號主梁剪力圖(kN)Vmax＝15.353kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=15.353×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)＝33.985N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算2號主梁變形圖(mm)νmax＝2.625mm≤[ν]＝min(L/150，10)=min(1500/150，10)＝10mm滿足要求！4、支座反力計算極限承載能力狀態(tài)支座反力依次為R1=21.601kN，R2=21.601kN擱置橫梁所受主梁支座反力依次為R1=21.601/1=21.601kN，R2=21.601/1=21.601kN正常使用極限狀態(tài)支座反力依次為R1'=14.639kN，R2'=14.639kN擱置橫梁所受主梁支座反力依次為R1'=14.607/1=14.607kN，R2'=14.607/1=14.607kN八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞方式可調(diào)托座2可調(diào)托座承載力設(shè)計值[N](kN)100可調(diào)托座最大受力N＝max[R1，R2]＝21.601kN≤[N]/γR=100/1=100kN滿足要求！九、擱置橫梁驗算擱置橫梁類型雙槽鋼擱置橫梁截面類型(mm)10號槽鋼擱置橫梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205擱置橫梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125擱置橫梁截面抵抗矩W(cm3)39.7擱置橫梁彈性模量E(N/mm2)206000擱置橫梁截面慣性矩I(cm4)198擱置橫梁受力不均勻系數(shù)ko0.6單根擱置橫梁自重標準值q’=1×0.1=0.1kN/m單根擱置橫梁自重設(shè)計值q=1.1×1.3×0.1=0.143kN/m荷載設(shè)計值：F1=koR1=0.6×21.601=12.96kN,F2=koR2=0.6×21.494=12.896kN荷載標準值：F1’=koR1’=0.6×14.607=8.764kN,F2’=koR2’=0.6×14.607=8.764kN計算簡圖如下：1、抗彎驗算擱置橫梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=5.859×106/39700=147.584N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算擱置橫梁剪力圖(kN)Vmax＝13.048kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=13.048×1000×[48×1002-(48-5.3)×832]/(8×1980000×5.3)＝28.884N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算擱置橫梁變形圖(mm)νmax＝2.409mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=min[1500/150，10]＝10mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=13.048kN，R2=13.022kN十、連接盤抗剪承載力驗算FR=max[R1，R2]/ko=max[13.048，13.022]/0.6=21.747kN≤Qb/γR=40/1=40kN滿足要求！十一、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q355立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.05懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.6支撐架搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)βH1架體頂層步距修正系數(shù)γ0.9抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)5001、長細比驗算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×500)=1575mmλ=hmax/i=1575/15.9=99.057≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.4822、風荷載計算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.254×1.5×1.52/10＝0.127kN·m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-2021公式5.3.1-2，考慮風荷載時，可變荷載需考慮0.9組合系數(shù)：1)面板驗算q1＝1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×0.9×3]×1＝41.063kN/m2)小梁驗算q1＝max{2.62+1.1×1.3×[(0.3-0.1)×0.8/5+0.5×(1-0.2)]+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×max[0.75-0.8/2，1.5-0.75-0.8/2]/2×1，7.567+1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.8/5}=7.612kN/m同上四～九計算過程，可得：R1＝12.845kN，R2＝12.819kN梁兩側(cè)立桿承受樓板荷載（取樓板橫距一半范圍內(nèi)荷載+板底立桿至梁側(cè)邊一半的荷載）：左側(cè)樓板傳遞給梁左側(cè)立桿荷載:N邊1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×φc×Q1k]×(lb'+梁左側(cè)立桿距梁中心線距離-梁寬/2)/2×la=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.75-0.8/2)/2×1.5=14.355kN右側(cè)樓板傳遞給梁右側(cè)立桿荷載:N邊2=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×φc×Q1k]×(lb'+lb-梁左側(cè)立桿距梁中心線距離-梁寬/2)/2×la=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.5-0.75-0.8/2)/2×1.5=14.355kN立桿最大受力Nw＝max[R1/ko+N邊1，R2/ko+N邊2]+γ0×1.3×每米立桿自重×H+Mw/lb＝max[12.845/0.6+14.355，12.819/0.6+14.355]+1.1×1.3×0.15×7.2+0.127/1.5＝37.392kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝37392.432/(0.482×424)+0.127×106/4490＝211.251N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！十二、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內(nèi)H/B=7.2/50=0.144≤3滿足要求！十三、架體抗傾覆驗算模板支架高度H(m)7.2模板支架縱向長度L(m)50模板支架橫向長度B(m)50混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.254×50×7.22/2)=543.154kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×7.2/(1.5×1.2)]×50×502/2=61875kN·mMT=543.154kN·m≤MR=61875kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(0.11×50×7.22)=470.448kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.2+0.15×7.2/(1.5×1.2)]×50×502/2=344250kN·mMT=470.448kN·m≤MR=344250kN·m滿足要求！10.3600×1500mm梁底計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-20212、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱600×1500混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)600×1500梁側(cè)樓板計算厚度(mm)200模板支架高度H(m)5.7模板支架橫向長度B(m)12模板支架縱向長度L(m)12二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.11風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.45非自定義:0.298地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)6風壓高度變化系數(shù)μz0.51風荷載體型系數(shù)μs1.3風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1500最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)500可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1500混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)750梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式自定義梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)600,900梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距(mm)150每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0承載力設(shè)計值調(diào)整系數(shù)γR1模板及支架計算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-2021設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取梁縱向單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向線荷載設(shè)計值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×3]×1＝59.791kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)×1＝54.841kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×54.841×0.152+0.121×4.95×0.152＝0.146kN·mσ＝Mmax/W＝0.146×106/37500＝3.88N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算面板承受梁截面方向線荷載標準值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1×3]×1＝41.35kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×41.35×1504/(100×10000×281250)＝0.047mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×54.841×0.15+0.446×4.95×0.15＝3.564kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×54.841×0.15+1.223×4.95×0.15＝10.31kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×54.841×0.15+1.142×4.95×0.15＝8.482kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×41.35×0.15＝2.438kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×41.35×0.15＝7.089kNR3'=0.928q2L=0.928×41.35×0.15＝5.756kN五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□50×50×2.5小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)16.94小梁計算方式二等跨連續(xù)梁梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)750主梁間距l(xiāng)1(mm)9001、梁底各道小梁線荷載計算分別計算梁底各道小梁所受線荷載，其中梁側(cè)樓板的荷載取板底立桿至梁側(cè)邊一半的荷載。小梁自重設(shè)計值：q2=γ0×1.3×G1k×梁寬/(小梁根數(shù)-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.6/4=0.043kN/m1）左側(cè)小梁線荷載設(shè)計值計算梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.564/1＝3.564kN/m小梁自重：q2=0.043kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.5-0.2)=0.93kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(梁左側(cè)立桿距梁中心線距離-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×3]×(0.75-0.6/2)/2=2.89kN/m左側(cè)小梁總荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.564+0.043+0.93+2.89=7.426kN/m2）中間小梁線荷載設(shè)計值計算梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[10.31,8.482,10.31]/1=10.31kN/m小梁自重：q2=0.043kN/m中間小梁總荷載q中=q1中+q2=10.31+0.043=10.353kN/m3）右側(cè)小梁線荷載設(shè)計值計算梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=3.564/1＝3.564kN/m小梁自重：q2=0.043kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.5-0.2)=0.93kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×((lb-梁左側(cè)立桿距梁中心線距離)-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×3]×((1.5-0.75)-0.6/2)/2=2.89kN/m右側(cè)小梁總荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.564+0.043+0.93+2.89=7.426kN/m4）各道小梁最大線荷載設(shè)計值計算小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.426,10.353,7.426]=10.353kN/m5）各道小梁最大線荷載標準值計算參考小梁線荷載設(shè)計值計算步驟，將荷載標準值代入后得到：小梁最大荷載標準值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.035,7.119,5.035]=7.119kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：2、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.353×0.92，0.5×10.353×0.22]＝1.048kN·mσ=Mmax/W=1.048×106/6780=154.608N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×10.353×0.9，10.353×0.2]＝5.824kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.824×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝29.114N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.119×9004/(100×206000×16.94×104)＝0.697mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.119×2004/(8×206000×16.94×104)＝0.041mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×10.353×0.9,0.375×10.353×0.9+10.353×0.2]=11.647kN同理可得：將各道小梁所受線荷載設(shè)計值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力設(shè)計值依次為R1=8.354kN,R2=11.647kN,R3=9.591kN,R4=11.647kN,R5=8.354kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.119×0.9,0.375×7.119×0.9+7.119×0.2]=8.009kN同理可得：各道小梁所受線荷載標準值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力標準值依次為R1'=5.664kN,R2'=8.009kN,R3'=6.509kN,R4'=8.009kN,R5'=5.664kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48.3×3.0主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1承載能力極限狀態(tài)單根主梁自重設(shè)計值：q=1.1×1.3×0.033=0.048kN/m正常使用極限狀態(tài)單根主梁自重標準值：q'=1×0.033=0.033kN/m1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.626×106/4490=139.317N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝7.322kNτmax=2Vmax/A=2×7.322×1000/424＝34.539N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.365mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=1.06kN，R2=23.771kN，R3=23.773kN，R4=1.061kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計值[N](kN)100扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.06,1.061]＝1.061kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2，R3]＝23.773kN≤[N]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q355立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.05懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.6支撐架搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)βH1架體頂層步距修正系數(shù)γ1.5抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)300支架自重標準值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)500可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)5001、長細比驗算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×1.5×500+2×0.6×500)=1575mmλ=hmax/i=1575/15.9=99.057≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.4822、風荷載計算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.298×0.9×1.52/10＝0.09kN·m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-2021公式5.3.1-2，考慮風荷載時，可變荷載需考慮0.9組合系數(shù)：1)面板驗算q1＝1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×0.9×3]×1＝59.296kN/m2)小梁驗算q1＝max{3.531+1.1×1.3×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.5-0.2)]+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×max[0.75-0.6/2，(1.5-0.75)-0.6/2]/2×1，10.22+1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.6/4}=10.263kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝1.038kN，R2＝23.483kN，R3＝23.484kN，R4＝1.038kN立桿最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+γ0×1.3×每米立桿自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[1.038+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(1.5+0.75-0.6/2)/2×0.9，23.483，23.484，1.038+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×0.9×3]×(1.5+1.5-0.75-0.6/2)/2×0.9]+1.1×1.3×0.15×(5.7-1.5)+0.09/1.5＝24.445kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝24444.964/(0.482×424)+0.09×106/4490＝139.657N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內(nèi)H/B=5.7/12=0.475≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗算模板支架高度H(m)5.7模板支架縱向長度L(m)12模板支架橫向長度B(m)12混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.298×12×5.72/2)=95.852kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×5.7/(1.2×1.5)]×12×122/2=758.16kN·mMT=95.852kN·m≤MR=758.16kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(0.11×12×5.72)=70.763kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.2+0.15×5.7/(1.2×1.5)]×12×122/2=4661.712kN·mMT=70.763kN·m≤MR=4661.712kN·m滿足要求！10.4400×1200mm梁底計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-20212、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱400×1200混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)400×1200梁側(cè)樓板計算厚度(mm)200模板支架高度H(m)7.5模板支架橫向長度B(m)12模板支架縱向長度L(m)12二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)0.11風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.45非自定義:0.298地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)6風壓高度變化系數(shù)μz0.51風荷載體型系數(shù)μs1.3風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設(shè)計結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)500可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1500混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)1梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)600梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距(mm)133每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0承載力設(shè)計值調(diào)整系數(shù)γR1模板及支架計算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ/T231-2021設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取梁縱向單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向線荷載設(shè)計值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×3]×1＝48.851kN/m計算簡圖如下：1、強度驗算q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)×1＝43.901kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×43.901×0.1332+0.117×4.95×0.1332＝0.088kN·mσ＝Mmax/W＝0.088×106/37500＝2.356N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算面板承受梁截面方向線荷載標準值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1×3]×1＝33.7kN/mνmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×33.7×133.3334/(100×10000×281250)＝0.026mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[133.333/150，10]＝0.889mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×43.901×0.133+0.45×4.95×0.133＝2.638kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×43.901×0.133+1.2×4.95×0.133＝7.231kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×33.7×0.133＝1.797kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×33.7×0.133＝4.943kN五、小梁驗算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□50×50×2.5小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)16.94小梁計算方式二等跨連續(xù)梁梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600主梁間距l(xiāng)1(mm)6001、梁底各道小梁線荷載計算分別計算梁底各道小梁所受線荷載，其中梁側(cè)樓板的荷載取板底立桿至梁側(cè)邊一半的荷載。小梁自重設(shè)計值：q2=γ0×1.3×G1k×梁寬/(小梁根數(shù)-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3=0.038kN/m1）左側(cè)小梁線荷載設(shè)計值計算梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.638/1＝2.638kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.2-0.2)=0.715kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(梁左側(cè)立桿距梁中心線距離-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×3]×(0.6-0.4/2)/2=2.569kN/m左側(cè)小梁總荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.638+0.038+0.715+2.569=5.96kN/m2）中間小梁線荷載設(shè)計值計算梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[7.231,7.231]/1=7.231kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m中間小梁總荷載q中=q1中+q2=7.231+0.038=7.269kN/m3）右側(cè)小梁線荷載設(shè)計值計算梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=2.638/1＝2.638kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(1.2-0.2)=0.715kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×((lb-梁左側(cè)立桿距梁中心線距離)-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2=2.569kN/m右側(cè)小梁總荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.638+0.038+0.715+2.569=5.96kN/m4）各道小梁最大線荷載設(shè)計值計算小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.96,7.269,5.96]=7.269kN/m5）各道小梁最大線荷載標準值計算參考小梁線荷載設(shè)計值計算步驟，將荷載標準值代入后得到：小梁最大荷載標準值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.028,4.969,4.028]=4.969kN/m為簡化計算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：2、抗彎驗算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.269×0.62，0.5×7.269×0.22]＝0.327kN·mσ=Mmax/W=0.327×106/6780=48.246N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.269×0.6，7.269×0.2]＝2.726kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.726×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝13.627N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.969×6004/(100×206000×16.94×104)＝0.096mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.969×2004/(8×206000×16.94×104)＝0.028mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.269×0.6,0.375×7.269×0.6+7.269×0.2]=5.452kN同理可得：將各道小梁所受線荷載設(shè)計值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力設(shè)計值依次為R1=4.47kN,R2=5.452kN,R3=5.452kN,R4=4.47kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.969×0.6,0.375×4.969×0.6+4.969×0.2]=3.727kN同理可得：各道小梁所受線荷載標準值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力標準值依次為R1'=3.021kN