四川省城市軌道交通橋梁減隔震支座應(yīng)用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)

備案號(hào)J15159-2020應(yīng)用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)2020-03-16發(fā)布2020-06-01實(shí)施四川省城市軌道交通橋梁減隔震支座應(yīng)用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)西南交通大學(xué)出版社3《四川省城市軌道交通橋梁減隔震支座應(yīng)用-2020,自2020年6月1日起在全省實(shí)施。2020年3月16日5主要起草人：陳列游勵(lì)暉廖尚茂陳志輝邱品茗金怡新6范紹國(guó)夏俊勇主要審查人：楊永清劉海亮鄭史雄鄒貽軍7 2術(shù)語(yǔ)及符號(hào) 22.1術(shù)語(yǔ) 22.2符號(hào) 33減隔震設(shè)計(jì) 53.1一般規(guī)定 53.2計(jì)算方法和要求 63.3常用減隔震支座 8 3.5速度鎖定支座 3.6彈塑性鋼阻尼支座 3.7鉛芯橡膠支座 3.8摩擦擺式支座 4支座的材料及工藝 4.1一般規(guī)定 4.2速度鎖定支座 4.3彈塑性鋼阻尼支座 4.4鉛芯橡膠支座 4.5摩擦擺式支座 85支座的檢驗(yàn)、測(cè)試 205.1一般規(guī)定 205.2速度鎖定支座 205.3彈塑性鋼阻尼支座 215.4鉛芯橡膠支座 215.5摩擦擺式支座 226支座的標(biāo)志、包裝、儲(chǔ)存運(yùn)輸、安裝和維護(hù) 23附錄A鉛芯橡膠支座的測(cè)試方法 25附錄B摩擦擺式支座測(cè)試方法 9 2 2 3 5 53.2Calculationmethodandre 6 83.4Checkingcalculationofseismicpe 3.5Lock-updevicebear 3.6Elastic-plastics 3.7Leadrubberb 3.8Frictionpendulumbearin 4Materialandtechnologyofbearings 4.1Generalrequirement 4.2Lock-updevicebe 4.3Elastic-plasticsteeldamperbearing 4.4Leadrubberbearing 4.5Frictionpendulumbearing 5Inspectionandtestingofbearings 20 20 21 215.5Frictionpendulumbearin 22installationandmaintenanceofbea 23AppendixA:Testmethodofle 25AppendixB:Testmethodoffrictionpendulumb Listofquotedstand 33Explanationofwordinginthisstandard 35Addition:Explanationofprovisions 11.0.2本標(biāo)準(zhǔn)適用于設(shè)防烈度為7度及以上、9度及以下地區(qū)的城市軌道交通橋梁減隔震支座的設(shè)計(jì)和應(yīng)用。設(shè)防烈度大于9度1.0.3本標(biāo)準(zhǔn)中所采用的地震動(dòng)水準(zhǔn)和地震動(dòng)參數(shù)符合現(xiàn)行國(guó)1.0.4城市軌道交通橋梁采用減隔震支座時(shí)，應(yīng)對(duì)支座的地震1.0.5本標(biāo)準(zhǔn)適用于地鐵、輕軌、有軌電車(chē)、磁懸浮軌道系統(tǒng)1.0.6城市軌道交通橋梁減隔震支座設(shè)計(jì)及應(yīng)用除應(yīng)符合本標(biāo)22.1.1速度鎖定器lock-u2.1.5鉛芯橡膠支座leadrubberbearing2.1.6摩擦擺式支座frictionpe3a——速度鎖定器阻尼(速度)指數(shù)；安全位移；R-453減隔震設(shè)計(jì)3.1一般規(guī)定3.1.1下列情況下的橋梁，不宜采用減隔震設(shè)計(jì)：1地震作用下地基土層不穩(wěn)定，易發(fā)生液化的場(chǎng)地；2下部結(jié)構(gòu)剛度小，橋梁的基本周期比較長(zhǎng)；3位于軟弱場(chǎng)地，地震時(shí)延長(zhǎng)周期可能引起共振；4加速度反應(yīng)譜或位移反應(yīng)譜在中長(zhǎng)周期附近出現(xiàn)較大峰值，可能導(dǎo)致采用減隔震支座的橋梁產(chǎn)生很大地震響應(yīng)。3.1.2城市軌道交通橋梁減隔震支座應(yīng)具有足夠的剛度和屈服強(qiáng)度，滿足軌道交通橋梁正常使用的剛度要求。3.1.3采用減隔震支座的城市軌道交通橋梁相鄰上部結(jié)構(gòu)之間應(yīng)設(shè)置足夠的間隙。預(yù)留間隙寬度U宜滿足式(3.1.3-1)及式(3.1.3-2)的規(guī)定。梁與橋臺(tái)之間梁與梁之間式中U梁端預(yù)留空隙寬度(m); 考慮相鄰孔(聯(lián))間振動(dòng)特性差異影響的修正系數(shù)，6C113.1.4采用減隔震支座的橋梁應(yīng)采取有效的防落梁措施。防落3.2.1采用減隔震支座的城市軌道交通橋梁的分析方法和地震作用應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)3.2.2對(duì)采用減隔震支座的橋梁進(jìn)行地震作用效應(yīng)計(jì)算時(shí)，分1同時(shí)滿足以下條件的減隔震橋梁的地震作用效應(yīng)可采用近的活動(dòng)斷層大于15km;場(chǎng)地類(lèi)型為I、Ⅱ、Ⅲ類(lèi)，且場(chǎng)地條件穩(wěn)定；減隔震裝置等效阻尼比不超過(guò)30%;采用減隔震支座的7橋梁基本周期T為未采用減隔震支座的橋梁基本周期To的2.5倍3.2.3當(dāng)采用反應(yīng)譜方法時(shí)，宜對(duì)減隔震支座和橋梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》3.2.4對(duì)采用減隔震支座的橋梁進(jìn)行地震作用效應(yīng)計(jì)算時(shí)，結(jié)入彈塑性工作范圍的橋梁主體構(gòu)件，采用能3進(jìn)行非線性時(shí)程分析時(shí)，應(yīng)按橋梁的實(shí)際工況順序依次3.2.5城市軌道交通隔震橋梁的自振周期、等效剛度和等效阻3.2.6進(jìn)行時(shí)程分析時(shí)，所采用的設(shè)計(jì)地震動(dòng)加速度時(shí)程應(yīng)符8不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的65%,多組時(shí)程計(jì)算所的80%。9帶油缸構(gòu)造阻尼裝置的鎖定器傳力能力陡增，起到“鎖定”效果帶彈塑性鋼阻尼元件的由橡膠、薄鋼板、鉛芯長(zhǎng)結(jié)構(gòu)自振周期建議力學(xué)模型鎖定力符合黏滯阻尼力特點(diǎn)由初始剛度、屈服力和位移、屈服后剛度控制由初始剛度、屈服力和位移、屈服后剛度控制由曲率半徑、摩擦系數(shù)控制3.3.3速度鎖定支座是由速度鎖定器和普通橋梁活動(dòng)支座組合3.3.4彈塑性鋼阻尼支座是將彈塑性鋼阻尼元件與普通活動(dòng)支3.3.5鉛芯橡膠支座是利用柔性橡膠的彈性恢復(fù)性能及鉛的彈3.3.6摩擦擺式支座是利用球面上擺動(dòng)原理和摩擦耗能原理達(dá)3.3.7速度鎖定支座適用于連續(xù)梁橋，摩擦擺式支座和彈塑性鋼阻尼支座適用于簡(jiǎn)支梁橋和連續(xù)梁橋，鉛芯3.4.1城市軌道交通減隔震橋梁結(jié)構(gòu)的抗震性能等級(jí)劃分和抗3.4.2減隔震支座的性能等級(jí)劃分和性能等級(jí)要求應(yīng)符合現(xiàn)行定，性能等級(jí)Ⅱ或Ⅲ的減隔震支座宜按照性能等級(jí)2設(shè)計(jì)，以充震支座的性能進(jìn)行驗(yàn)算，性能要求應(yīng)符合本3.4.3減隔震支座的連接與局部驗(yàn)算宜按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鐵路3.5速度鎖定支座3.5.1速度鎖定支座的速度鎖定器常采用黏滯流體阻尼器，其力學(xué)計(jì)算模型可采用麥克斯韋模型，如圖3.5.1所示。a——阻尼(速度)指數(shù)，通常取2;K——彈簧剛度；3.5.2速度鎖定支座的鎖定力可按式(3.5.2)計(jì)算：3.5.3速度鎖定支座縱向設(shè)計(jì)位移量應(yīng)不小于±50mm3.5.4速度鎖定器應(yīng)具有適應(yīng)橫向變形的能力，并應(yīng)計(jì)入熱膨脹和液壓流體收縮的影響。3.5.5速度鎖定支座在發(fā)揮作用時(shí)會(huì)明顯改變結(jié)構(gòu)自振周期，應(yīng)采用反映其力學(xué)特性的模型計(jì)算支座的設(shè)計(jì)水平力。初步設(shè)計(jì)時(shí)，單個(gè)速度鎖定器的承載力可按下列經(jīng)驗(yàn)公式(3.5.5)計(jì)算：式中W—恒載作用下的支座豎向反力(kN);震);F,——支座總摩擦力(N);n——每個(gè)速度鎖定支座上的速度鎖定器的數(shù)量。3.5.6對(duì)大跨度橋梁、相鄰墩高差大的橋梁及其他特殊形式的橋梁，宜建立全橋模型進(jìn)行時(shí)程分析，確定包括鎖定力在內(nèi)的各種參數(shù)。3.6彈塑性鋼阻尼支座3.6.1彈塑性鋼阻尼支座常采用低屈服強(qiáng)度的鋼材作為阻尼元件，其恢復(fù)力模型可采用不考慮剛度退化的雙線性模型，如圖圖3.6.1彈塑性鋼阻尼支座的恢復(fù)力模型支座等效剛度和等效阻尼比分別為式中D?——支座的設(shè)計(jì)位移(m);4,——支座的屈服位移(m);Q支座的特征強(qiáng)度(kN);Ke——支座的等效剛度(kN/m);K支座的屈后剛度(kN/m);Ge支座的等效阻尼比。3.6.2阻尼元件的各參數(shù)取值應(yīng)根據(jù)豎向荷載、抗震設(shè)防要求及彈塑性鋼阻尼裝置的力學(xué)特性確定。一般情況下，其設(shè)計(jì)屈服力可按經(jīng)驗(yàn)公式式(3.6.2)計(jì)算：3.6.3彈塑性鋼阻尼支座上應(yīng)設(shè)置熔斷保護(hù)裝置，保證支座在列車(chē)牽引(制動(dòng))力、風(fēng)荷載及E1地震作用力等較小水平荷載作用下不發(fā)生位移。除特殊設(shè)防外，熔斷裝置中的保險(xiǎn)銷(xiāo)在E2地震作用力下應(yīng)破壞，彈塑性鋼阻尼支座發(fā)揮減震作用。根據(jù)時(shí)程分析確定保險(xiǎn)銷(xiāo)剪斷力，簡(jiǎn)化計(jì)算時(shí)，保險(xiǎn)銷(xiāo)的剪斷力可取E1地震作用下其所承受荷載的1.5～1.8倍。3.7鉛芯橡膠支座3.7.1鉛芯橡膠支座的恢復(fù)力模型可采用不考慮剛度退化的雙線性模型，如圖3.7.1所示。初始剛度不應(yīng)小于二次剛度的8倍。支座等效剛度和等效阻尼比分別為3.7.2鉛芯橡膠支座的豎向設(shè)計(jì)承載力不宜小于恒載與最不利活荷載支反力之和的2.0倍。每孔(聯(lián))梁所有鉛芯橡膠支座的水平屈服力之和，宜大于相應(yīng)梁上承受的列車(chē)最大制動(dòng)力的1.5倍。每孔(聯(lián))梁全部鉛芯橡膠支座的屈服前縱向剛度之和，應(yīng)保證梁體在承受包括列車(chē)制動(dòng)力在內(nèi)的最大水平力時(shí)產(chǎn)生的位移不影響橋梁正常運(yùn)營(yíng)。3.7.3在E3地震作用下，鉛芯橡膠支座產(chǎn)生的剪切應(yīng)變應(yīng)不大于250%,并應(yīng)滿足穩(wěn)定性要求。3.8摩擦擺式支座3.8.1摩擦擺式支座的恢復(fù)力模型可采用不考慮剛度退化的雙線性模型，如圖3.8.1所示。屈后剛度等效剛度等效阻尼比式中R——滑動(dòng)曲面的曲率半徑(m);3.8.2摩擦擺式支座分為單滑動(dòng)面、雙滑動(dòng)面和多滑動(dòng)面三種類(lèi)型，設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)角不應(yīng)小于0.02rad。3.8.3摩擦擺式支座設(shè)計(jì)參數(shù)包括滑動(dòng)面等效曲率半徑R及摩擦系數(shù)μ,設(shè)計(jì)時(shí)需注意兩者取值協(xié)調(diào)。其取值可根據(jù)反應(yīng)譜方法計(jì)算結(jié)果確定，并用時(shí)程分析方法計(jì)算結(jié)果進(jìn)行修正。3.8.4摩擦擺式支座上應(yīng)設(shè)置熔斷保護(hù)裝置，保證支座在列車(chē)牽引(制動(dòng))力、風(fēng)荷載及E1地震作用力等較小水平荷載作用下不發(fā)生位移。除特殊設(shè)防外，熔斷裝置中的保險(xiǎn)銷(xiāo)在E2地震作用力下應(yīng)破壞，摩擦擺式支座發(fā)揮減震作用。根據(jù)時(shí)程分析確定保險(xiǎn)銷(xiāo)剪斷力，簡(jiǎn)化計(jì)算時(shí)，保險(xiǎn)銷(xiāo)的剪斷力可取E1地震作用下其所承受荷載的1.5～1.8倍。橡膠。膠料性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《鐵路橋梁盆式支座》4.1.5支座耐磨材料可采用改性超高分子量聚乙烯(UHMW-PE)、聚四氟乙烯、改性聚四氟乙烯等材料，耐磨材料的性能應(yīng)滿足現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《橋梁支座用高分子材料滑標(biāo)準(zhǔn)《橡膠支座第2部分：橋梁隔震橡膠支座》GB20688.2的5.3.1檢驗(yàn)與測(cè)試內(nèi)容包括支座本體部分(6.0.9每次檢查，必要時(shí)應(yīng)對(duì)支座錨固螺栓進(jìn)行清洗、涂油、等級(jí)評(píng)定參照現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《鐵路橋隧建筑物劣化評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)支附錄A鉛芯橡膠支座的測(cè)試方法A.1一般要求A.1.1試件可為足尺鉛芯橡膠支座、縮尺模型鉛芯橡膠支座。試驗(yàn)前，試件應(yīng)在試驗(yàn)環(huán)境中再放置不少于24h,800mm以上大支座應(yīng)適當(dāng)延長(zhǎng)放置時(shí)間。試驗(yàn)溫度應(yīng)為常溫(23℃±2℃)。A.1.2試驗(yàn)裝置應(yīng)具有檢測(cè)試驗(yàn)項(xiàng)目的能力，力和位移的測(cè)量誤差應(yīng)小于最大值的1%。加載波形可為正弦波或三角波，應(yīng)注意不同加載波形的影響。最小加載頻率為0.001Hz。A.1.3試驗(yàn)應(yīng)在通過(guò)了計(jì)量認(rèn)證的專(zhuān)業(yè)機(jī)構(gòu)進(jìn)行，試驗(yàn)設(shè)備應(yīng)通過(guò)校準(zhǔn)檢定。A.2測(cè)試內(nèi)容A.2.1壓縮性能試驗(yàn)。1加載壓力應(yīng)與現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《橡膠支座第2部分：橋梁隔震橡膠支座》GB20688.2規(guī)定的設(shè)計(jì)壓應(yīng)力σ。相對(duì)應(yīng)。壓應(yīng)力允許偏差應(yīng)為±5%。壓力和壓應(yīng)力的關(guān)系如式(A.2.1-1)。P=A·σ(A.2.1-1)式中A——有效面積，支座內(nèi)部橡膠的平面面積。2加載方法有以下兩種，試驗(yàn)時(shí)可選擇其中一種方法進(jìn)行。1)方法1:按0—Pmax—0往復(fù)循環(huán)加載3次。Pmax為最大設(shè)計(jì)壓力。P?—Po—P?—Po—P?(第2次加載)。P?—Po—P?—Po—P?(第3次加載)P?為1.3Po,P?為0.7Po,P?為設(shè)計(jì)壓力。3壓縮性能試驗(yàn)裝置見(jiàn)圖A.2.1。圖A.2.1壓縮試驗(yàn)裝置示意圖測(cè)試結(jié)果支座豎向壓縮剛度Ky允許偏差為±30%。豎向壓縮剛度Kv按式(A.2.1-2)計(jì)算。式中P?第3次循環(huán)時(shí)的較小壓力；P?——第3次循環(huán)時(shí)的較大壓力；Y?——第3次循環(huán)時(shí)的較小位移；Y?——第3次循環(huán)時(shí)的較大位移。A.2.2剪切性能試驗(yàn)。1應(yīng)在恒定壓力下施加剪切位移測(cè)定支座的剪切性能。試驗(yàn)過(guò)程中，恒定壓力允許偏差為±10%,剪切位移允許偏差為±5%?？紤]慣性力對(duì)剪力的修正。采用單剪試驗(yàn)方法(見(jiàn)圖A.2.2-1)。考慮摩擦力對(duì)剪力的修正，摩擦力應(yīng)小于剪力的3%;若事先測(cè)定試驗(yàn)機(jī)的摩擦系數(shù)大于剪力的3%,剪切性能計(jì)算時(shí)減去試驗(yàn)機(jī)內(nèi)摩擦系數(shù)。2試驗(yàn)可采用3次或11次加載循環(huán)，剪切性能應(yīng)取第3次循環(huán)的測(cè)試值，或取第2～11次循環(huán)的測(cè)試平均值。3支座水平等效剛度Kh、等效阻尼比5,屈服后剛度Ka和屈服力Qa應(yīng)按式(A.2.2-1)～式(A.2.2-4)計(jì)算(見(jiàn)圖A.2.2-2)。O式中Q?-——最大正剪力；剪應(yīng)變；Qa1滯回曲線正向與剪力軸的交叉點(diǎn)；Qa2滯回曲線負(fù)向與剪力軸的交叉點(diǎn)；△W——滯回曲線的包絡(luò)面積。圖A.2.2-2鉛芯橡膠支座(LRB)剪切性能的測(cè)定4剪應(yīng)變可采用100%、170%。水平等效剛度允許偏差為±15%。A.2.3極限剪切性能試驗(yàn)。(a)無(wú)明顯屈曲的情況Xb剪切位移(b)有屈曲的情況圖A.2.3極限剪切性能曲線1)測(cè)出試件的初始外形(外輪廓尺寸)和性能(豎向壓2)使試件產(chǎn)生指定的剪切位移(可為0);2剪切位移和豎向壓力的允許偏差為±5%。3加載波形可為正弦波或三角波。加載頻率范圍為2Hz~5Hz。反復(fù)加載次數(shù)為200萬(wàn)次。4水平等效剛度允許變化率為±15%,試件外觀無(wú)裂縫。A.3試驗(yàn)過(guò)程與數(shù)據(jù)A.3.2載荷力時(shí)程曲線和位移時(shí)程曲線數(shù)據(jù)全程連續(xù)記錄。A.3.3實(shí)際荷載值滿足上述具體各試驗(yàn)規(guī)定值。A.4試驗(yàn)報(bào)告A.4.1試驗(yàn)報(bào)告應(yīng)包括環(huán)境溫度、試驗(yàn)設(shè)備、試樣規(guī)格、試驗(yàn)B.1一般要求B.1.1試驗(yàn)試樣一般應(yīng)采用足尺實(shí)體支座。B.1.2支座應(yīng)在常溫(23℃±2℃)下進(jìn)行測(cè)試。B.1.3試驗(yàn)應(yīng)在通過(guò)了計(jì)量認(rèn)證的專(zhuān)業(yè)機(jī)構(gòu)進(jìn)行，試驗(yàn)設(shè)備應(yīng)通過(guò)校準(zhǔn)檢定。B.2測(cè)試內(nèi)容B.2.1快速減隔震性能試驗(yàn)方法。1試驗(yàn)宜采用固定支座，如受試驗(yàn)設(shè)備能力限制時(shí)，可選用小型支座試驗(yàn)。2支座減隔震性能試驗(yàn)應(yīng)在單剪試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，試驗(yàn)裝置見(jiàn)圖B.2.1。3試驗(yàn)方法如下：1)試驗(yàn)時(shí)應(yīng)拆下隔震擋塊，將支座置于試驗(yàn)機(jī)的下承載波加載，加載幅值按試樣設(shè)計(jì)減隔震位移的25%、50%、75%、本標(biāo)準(zhǔn)用詞說(shuō)明引用標(biāo)準(zhǔn)名錄2《橡膠支座第2部分：橋梁隔震橡膠支座》GB20688.211《鉛錠》GB/T469四川省城市軌道交通橋梁減隔震支座應(yīng)用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)furbanrailtransitbridgesinSichuanPr 433減隔震設(shè)計(jì) 3.1一般規(guī)定 443.2計(jì)算方法和要求 453.3常用減隔震支座 3.4抗震性能驗(yàn)算 3.5速度鎖定支座 483.6彈塑性鋼阻尼支座 3.7鉛芯橡膠支座 3.8摩擦擺式支座 4支座的材料及工藝 4.1一般規(guī)定 4.5摩擦擺式支座 5支座的檢驗(yàn)、測(cè)試 545.3彈塑性鋼阻尼支座 3.1.2軌道交通對(duì)橋梁的剛度要求比一般橋梁更高，當(dāng)通過(guò)采(如風(fēng)、制動(dòng)力等)滿足正常使用功能，不發(fā)生危害行車(chē)安全3.1.3采用減隔震支座的橋梁上部結(jié)構(gòu)變形比不采用減隔震支座的橋梁大，為了保證橋梁上部結(jié)構(gòu)在地震作用下不發(fā)生碰撞，達(dá)到預(yù)期性能，在相鄰上部結(jié)構(gòu)之間應(yīng)設(shè)置通過(guò)減隔震裝置的變形以達(dá)到延長(zhǎng)周期及耗散地震能量的目的夠變形，則橋梁得不到預(yù)定的減隔震效果。3.2.7彈性時(shí)程分析所得結(jié)構(gòu)底部剪力結(jié)果與振型分解反應(yīng)明：彈塑性鋼阻尼支座的減隔震效率不宜低于20%;鉛芯橡膠支座的減隔震效率不宜低于20%;摩擦擺式支座的減隔震效率不宜低于30%。速度鎖定支座應(yīng)用于多跨長(zhǎng)聯(lián)連續(xù)梁橋時(shí)，地震荷載同影響，固定墩內(nèi)力減小程度不宜低于15%。3.3.3當(dāng)溫度和/或時(shí)間相關(guān)效應(yīng)(如材料的收縮徐變、蠕變等)引起的低速相對(duì)運(yùn)動(dòng)時(shí)，速度鎖定器出力很小(小于設(shè)計(jì)鎖定力的10%),基本不影響結(jié)構(gòu)的正常變化。3.3.6摩擦擺式支座分類(lèi)較多，常規(guī)摩擦擺式支座兼具有擺動(dòng)3.3.7特大、大、中、小橋的分類(lèi)可參照現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路3.4.1根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》性能要求Ⅱ和性能要求Ⅲ,結(jié)構(gòu)的抗震性