(高清版)GB∕T 19314.8-2019 小艇 艇體結(jié)構(gòu)和構(gòu)件尺寸 第8部分：舵

小艇艇體結(jié)構(gòu)和構(gòu)件尺寸國家市場監(jiān)督管理總局I Ⅲ 1 1 1 25設(shè)計(jì)應(yīng)力 45.1舵材料 4 46.1通則 4 5 97.1通則 97.2F?和相應(yīng)的載荷情況 7.3F?和相應(yīng)的載荷情況 8舵彎矩和舵承上的反作用力 8.2鏟形舵的分析(類型I) 8.3掛舵柱舵的分析(類型Ⅱ到類型V) 9舵設(shè)計(jì)扭矩T 10.1舵的載荷支承部件 10.4要求的實(shí)心圓形金屬舵桿直徑 10.5類型I舵(鏟形)直徑的垂向變化 10.10類型I舵桿在舵承間的偏差檢查 12.2舵桿和舵承之間的間隙 Ⅱ 13.4非FRP的舵葉 21 2114.1通則 21附錄A(規(guī)范性附錄)舵桿使用的金屬材料 22附錄B(規(guī)范性附錄)復(fù)合舵桿設(shè)計(jì) 25附錄C(規(guī)范性附錄)帶掛舵臂舵的完整計(jì)算 27附錄D(資料性附錄)一些典型舵葉形狀的幾何性質(zhì) 附錄E(資料性附錄)類型I舵直徑的垂直變化 附錄F(資料性附錄)類型I舵——在舵承之間舵的偏移 Ⅲ 2010年第1次修正案。1GB/T19314的本部分規(guī)定了按ISO8666測量的艇體長度不大于24m的小艇所安裝舵的構(gòu)件尺本部分僅考慮因小艇操縱而作用在舵上的壓力載荷。因擱淺或進(jìn)塢引起的作用在舵或掛舵柱(若2規(guī)范性引用文件下列文件對(duì)于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引GB/T19314.5—2019小艇艇體結(jié)構(gòu)和構(gòu)件尺寸第5部分：單體船的設(shè)計(jì)壓力、設(shè)計(jì)應(yīng)力和ISO8666小艇主要參數(shù)(Small適于航行在有義波高超過4m且風(fēng)速超過蒲福8級(jí)但不包括諸如颶風(fēng)等異常情況的海況的艇。適于航行在有義波高不超過4m且風(fēng)速不超過蒲福8級(jí)的海況的艇。適于航行在有義波高不超過2m且風(fēng)速不超過蒲福6級(jí)的海況的艇。適于航行在有義波高不超過0.5m且風(fēng)速不超過蒲福4級(jí)的海況的艇。2主要靠風(fēng)力推進(jìn)且As>0.07(muc)23的小艇，其中As按ISO8666定義是帆拉起后同時(shí)使用時(shí)A舵葉有效面積(類型Ⅱ到1V)舵葉面積(類型Ⅱ到1V)或上舵葉面積(類型V)下舵葉面積(類型V)掛舵柱面積[只用于特定類型(見圖3)]cmm上弦長度(類型I)m下弦長度(類型I)m上弦補(bǔ)償(從導(dǎo)邊到舵桿中心線的距離)(類型I)m下弦補(bǔ)償(從導(dǎo)邊到舵桿中心線的距離)(類型I)d管狀舵桿內(nèi)徑管狀舵桿外徑FN舵的確定側(cè)向力N設(shè)計(jì)類別海況下的舵上側(cè)向力N輕海浪下轉(zhuǎn)舵時(shí)舵上側(cè)向力mmm舵頂部和掛舵柱中心之間的高度差(類型V)m舵底部和掛舵柱中心之間的高度差(類型V)m上舵承中心和艇體內(nèi)部某點(diǎn)之間的高度差(類型I)3表1(續(xù))m舵鏟底部和艇體外部某點(diǎn)之間的高度差(類型I)m舵葉的平均高度(見圖1)m掛舵與艇體連接處到掛舵柱舵承之間的掛舵柱高度差(類型Ⅱ到V)m11111111F?的設(shè)計(jì)應(yīng)力降低系數(shù)11mmM8rmm9N分別為上舵承、艇體舵承、掛舵柱舵承的反作用力8管或空心封閉部分的外殼厚度T對(duì)舵桿的扭矩(轉(zhuǎn)矩)9um中心弦處從導(dǎo)邊到舵桿軸線的縱向距離Wm有效彎矩臂zn=kb·h,+h2m等效彎矩臂α1頂弦和底弦的比率(c?/c?)A1σ正應(yīng)力(極限、屈服、設(shè)計(jì))5t剪切應(yīng)力(極限、屈服、設(shè)計(jì))5X14設(shè)計(jì)應(yīng)力的值應(yīng)取自表2。正應(yīng)力合成應(yīng)力拉伸/壓縮彎曲金屬min(o,;0.5o,)塑料(FRP)·鋼材、不銹鋼、鋁合金、鈦合金、銅合金(見附錄A)。焊接金屬是在焊接條件在表2中：——ta是設(shè)計(jì)剪切應(yīng)力；附加要求在附錄A(金屬)和附錄B(復(fù)合材料)中給出。木材和復(fù)合材料應(yīng)使用GB/T19314.5相關(guān)附錄中的強(qiáng)度值。6.1通則56.1.4限位機(jī)構(gòu)對(duì)通過遙控(不直接通過舵柄直接操控)舵機(jī)系統(tǒng)驅(qū)動(dòng)的舵桿應(yīng)安裝限位機(jī)構(gòu)，該限位位于30°~45°(通常中心線處為0°)的某個(gè)角度上。對(duì)設(shè)計(jì)類別A和設(shè)計(jì)類別B的僅靠舵柄驅(qū)動(dòng)的舵適用本限位機(jī)構(gòu)可以是作用于舵、舵柄、連桿或直接連接到舵上的任何裝置。下列裝置應(yīng)能傳遞在第9章中定義的舵扭矩T,而不超出第5章中定義的設(shè)計(jì)應(yīng)力。 應(yīng)急舵柄(若安裝)的任何組件應(yīng)能夠傳遞舵扭矩0.5T,T在第9章中定義，而不超出第5章中定6.2.1類型I(鏟形)舵(見圖1和圖2)——A是舵(鏟形)面積； ——h,是舵頂部和舵承中心之間的高度差；——h和h分別是圖5中所用的艇體舵承中心的外部和內(nèi)部的任意高度差；——k,是舵彎曲系數(shù)k,=he/h,;—u對(duì)于類型I(鏟形)舵，是在舵面積形心高度處從前到后量，從導(dǎo)邊到舵旋轉(zhuǎn)軸的水平距離；梯形鏟的面積A=h,…………(2)6見表3。h.=k,×h, (4)c=c?-k?(c?-c (5)u=co?—k,(co?—co?)對(duì)于梯形鏟 (6)7圖2鏟形舵：類型I86.2.3舵類型Ⅱ到類型V(見圖3)——A是舵活動(dòng)部分的總面積，在類型V中分為A?和A?;——A?是掛舵柱面積(僅在圖3中用于確定舵的類型);——h,是舵葉的平均高度； 是有效的舵幾何尺度比(展弦比)…………(7)——h、,對(duì)類型V是掛舵柱舵承與船體之間距離，對(duì)類型Ⅲ和類型IV是船體與底部舵承之間的表4給出了相應(yīng)舵類型的A和A。的值。類型AⅡAⅢV對(duì)于類型V,h。和h。分別為是h,在掛舵柱舵承上部和下部的一部分。對(duì)于類型Ⅱ到類型V:——對(duì)于類型Ⅲ和類型V,u是在舵面積形距離。對(duì)于類型Ⅱ和類型IV,u是舵桿中心線到掛舵柱導(dǎo)邊的水平距離(見圖3)。9圖3其他舵類型：類型Ⅱ到類型V7設(shè)計(jì)舵力計(jì)算舵力F的設(shè)計(jì)，應(yīng)按如下取值：——對(duì)于動(dòng)力艇，F(xiàn)?和F?的較大者，分別按7.2和7.3定義；——對(duì)于帆艇，F(xiàn)?在7.2中定義。7.2F,和相應(yīng)的載荷情況在不同設(shè)計(jì)類別海況操縱時(shí)：F?=23×Lwi.×kseA×k2o×KGAP×Kuse×A式中：——1.4,設(shè)計(jì)類別A和設(shè)計(jì)類別B的帆船，以及設(shè)計(jì)類別A的動(dòng)力艇；——1.2,設(shè)計(jì)類別B的動(dòng)力艇；——1.0,設(shè)計(jì)類別C和設(shè)計(jì)類別D的艇。kLo=6.15,對(duì)于所有設(shè)計(jì)類別的動(dòng)力艇與設(shè)計(jì)類別C和設(shè)計(jì)類別D的帆艇。對(duì)設(shè)計(jì)類別A和設(shè)計(jì)類別B的帆艇：但是取值不應(yīng)小于6.15?！?.0,對(duì)于舵根部間隙(艇體和舵根部平面的平均間隙)小于平均舵弦5%的舵。該間隙不應(yīng)在任何舵角時(shí)超出?！?.85,對(duì)于表面貫穿(例如尾封板支撐)或超出間隙限制或另外的在根部表現(xiàn)出顯著的3-D流的舵。對(duì)于所有的艇kuse=1,但對(duì)主要用于有適當(dāng)保護(hù)措施的近岸比賽及在常規(guī)基礎(chǔ)下能夠方便檢查的設(shè)計(jì)類別C和設(shè)計(jì)類別D的帆艇可取0.9。若kuse取為0.9,在用戶手冊(cè)中需要有對(duì)舵進(jìn)行常規(guī)檢查的警示。7.3F?和相應(yīng)的載荷情況在輕浪海況下，本情況對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)彎時(shí)動(dòng)力艇上與操艇有關(guān)的載荷。因此，僅應(yīng)用于動(dòng)力艇。F?=370×A0.43×VMλx×koAP×kskv×kpAr×ksc;×A………………(10)式中：A——舵的幾何尺度比(展弦比),在式(1)或式(7)中定義；VMAx——mLx條件下艇在平靜水面的最大速度；kgAP——在7.2中給出；——1.0,對(duì)于設(shè)計(jì)類別A和設(shè)計(jì)類別B的艇；——0.8,對(duì)于設(shè)計(jì)類別C和設(shè)計(jì)類別D的艇(也可取為1)。若kstky=0.8,應(yīng)在用戶手冊(cè)提示。kpLAr=1.08-0.008×VMAx且0.75≤knLAT<1(11)為計(jì)算舵葉、舵桿、舵葉襟翼或是它們組合的作用，應(yīng)具備彎矩、舵承的反作用力和扭矩的相關(guān)——8.2鏟形舵；8.2鏟形舵的分析(類型I)——F按7.1確定；zb=(kb×h,)+h,=he+h 對(duì)于梯形或近似梯形形狀，取下面二者其一：a)使用式(3)或表3中給出的k,值；b)應(yīng)用圖1中所示的幾何方法。 (14)Ru是上舵承(在甲板或中間水平結(jié)構(gòu)上)的反作用力，其中h。是在上、下舵承中心之間的垂直距離(見圖2): (15)通過掛舵柱支撐的舵是由從底部到頂部的三個(gè)舵承固定的(見圖3):只有兩個(gè)舵承(艇體處和掛舵柱處)支撐的舵不類型Ⅱ到類型V的舵可用下列的方法之一進(jìn)行分析：—連續(xù)梁理論(也稱為三力矩方程)或附錄C中給出的方法；連續(xù)梁理論將上舵桿和下舵桿(包括舵葉)簡單地視為由每個(gè)舵承支撐。何剛度變化可用多個(gè)梁元來表示。掛舵柱可用梁元代替掛舵柱軸承處單Ⅱ到類型V的舵可選方法。簡化方法(見圖4)僅允許對(duì)艇體舵承和掛舵處舵承的彎矩進(jìn)行估算。這種方法假定：——艇體和上舵承之間的距離非常小，可認(rèn)為舵桿完全固定在艇體舵承上；——在三個(gè)舵承之間的舵桿具有接近一樣的彎曲剛度EI;——舵力均勻分布在舵高度h,處；——艇體舵承與舵葉的頂部之間的間隙非常小。這種假設(shè)通常是保守的(即彎矩將會(huì)超過估計(jì))。這個(gè)方法是一種考慮掛舵柱柔性的一種折中辦下面掛舵柱舵承和艇體舵承處的設(shè)計(jì)力矩，分別在第10章應(yīng)力校核中使用：舵桿掛舵柱舵承處的設(shè)計(jì)彎矩 (16)舵桿艇體舵承處的設(shè)計(jì)彎矩 (17)式中：F按7.1確定；式中：x——掛舵柱產(chǎn)生的反作用力Rs和舵力F的比率。為計(jì)算X,EIk是舵桿和舵葉的平均彎曲剛度。為了分析掛舵柱或艇體舵承的強(qiáng)度，需要在該點(diǎn)實(shí)際截面的基礎(chǔ)上進(jìn)行計(jì)算(即舵桿僅在有艇體舵承的情況)。ks——掛舵柱可理想化為懸臂梁情況下的掛舵柱的剛度系數(shù)，用式(19)估算：式中：EIk——掛舵柱上平均彎曲剛度，單位為兆牛平方米(MN·m2);Ls掛舵柱頂部到掛舵柱舵承之間的有效長度。 (20)反作用是：掛舵柱舵承的反作用Rs=X×F (21)艇體舵承的反作用R=F-Rs (22)在簡化方法中，舵視為完全固定在艇體舵承上，沒有轉(zhuǎn)動(dòng)。若想要在上部舵承上產(chǎn)生一定數(shù)量的反作用力(以此檢查軸套壓力或支撐與連接舵承強(qiáng)度),可使用式(23):上部舵承反作用的數(shù)值(±30%)估算 (23)9舵設(shè)計(jì)扭矩T舵的設(shè)計(jì)扭矩T=F×r…………(24)F——在7.1中定義；rI0.1cⅡ0.1cⅢ0.5c一V舵支承的設(shè)計(jì)彎矩M和扭矩T,分別在第8章和第9章中定若來自試驗(yàn)，則確定o。的機(jī)械特性o,和oy,取值為90%的平均相關(guān)試驗(yàn)值或平均值減去兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)10.4要求的實(shí)心圓形金屬舵桿直徑 或 (26)其中M和T分別是圓形截面的彎矩和扭矩，也就是，I類型舵(見8.2.1)的艇體舵承以及其他類型舵(見8.3)的艇體舵承與掛舵柱舵承中截面較大者。d為要求的實(shí)心圓形金屬舵桿直徑。10.5類型I舵(鏟形)直徑的垂向變化彎矩M和扭矩T,在垂向隨著局部舵桿直徑的變化而變化。附錄E給出了這一變化計(jì)算的詳細(xì)步驟。圖5給出了計(jì)算值，左邊是h。/h,(在艇體舵承上部)和右邊是ho/h,(艇體舵承下面，即在艇體外側(cè)):——實(shí)線代表α=1的矩形鏟的值；——虛線代表α=0.5的梯形鏟的值。a的中間數(shù)值可通過插值法獲取。為了簡化制造和避免機(jī)器制作復(fù)雜的舵桿鏟形曲線輪廓，可使用下列簡化的近似計(jì)算方法：——在艇體舵承以上，直徑是常數(shù)為dm[即d值由式(27)給出直到h。/h。=0.85,并隨之減少到頂部的0.53dmx(見圖5中左側(cè)的細(xì)點(diǎn)線)];——在艇體舵承以下，舵桿從hou/h,=0.95開始縮小，為了hou/h,=0.3減小到d/dmx=0.5(見圖5右側(cè)的點(diǎn)劃線)。此方法也可近似應(yīng)用于α≠1的情況。注意——這些數(shù)值未考慮由于圖6中所示的鍵槽或矩形截面造成的最終等效直徑減少。2——錐形舵桿的近似值從h。/h。=0.85時(shí)的d=d.變化到hn=0時(shí)的d=0.53dm;4——下舵承的d/dm.;注1:為了易于理解，式(27)所需的直徑稱為dm..,而在高度h?；騢。所需的直徑稱為d。也是因?yàn)門和M在較小數(shù)值時(shí)變化的不同更加顯著。10.6圓管舵桿若使用圓管舵桿，其外徑和內(nèi)徑需要符合式(28):d——10.4中定義的實(shí)心圓舵桿所需要的直徑；d。圓管舵桿所需要的外徑；d;——圓管狀舵桿所需要的內(nèi)徑。為了防止局部翹曲，且舵承在同一截面上提供足夠局部強(qiáng)度或能承受包括裝置(鍵、舵柄等)在內(nèi)的任何載荷，圓管舵桿壁厚度應(yīng)不少于0.1d。。表6中給出了式(28)的值。表6等效直徑d外徑d。和壁厚t=(d-d。)/2的管的等效直徑d345678一— ———彎曲和扭曲組合的設(shè)計(jì)應(yīng)力o?≥√o2+3r2…………(29)彎曲應(yīng)力(M對(duì)應(yīng)類型I,M或Ms對(duì)應(yīng)類型Ⅱ到類型V)……(30)M和T——分別由第8章和第9章規(guī)定；SMT——扭轉(zhuǎn)時(shí)的最小剖面模數(shù)(見附錄D),單位為立方厘米(cm3)。附錄D給出了確定SMg和SMT的方法。10.8簡化非各向同性舵桿(例如木質(zhì)或FRP)10.8.1舵葉充當(dāng)舵和舵桿作用傳統(tǒng)的舵配置是舵葉直接和尾封板連接，并同時(shí)起到舵和舵桿的作用(見圖2,類型Id)。這種舵葉通常是水下的流線型板，有時(shí)過渡成水上的非流線型板。附錄D給出了一些典型形狀的剖面模型。10.8.2木質(zhì)或膠合板舵的應(yīng)力要求對(duì)于木質(zhì)舵桿，應(yīng)符合式(32)要求：式中：o.——平行于舵桿/舵葉軸的極限彎曲強(qiáng)度(斷裂模型);t——平行于舵桿/舵葉軸的最小剪切強(qiáng)度。10.9復(fù)合結(jié)構(gòu)的舵和舵桿復(fù)合組件的舵桿，包括連接舵葉的舵桿，按附錄B進(jìn)行設(shè)計(jì)。10.10類型I舵桿在舵承間的偏差檢查在鏟形舵中，由于側(cè)向力F引起的彎矩，舵桿在艇體和上舵承之間的偏移產(chǎn)生兩種后果：——舵桿旋轉(zhuǎn)困難，或舵桿卡在圓柱舵承中的風(fēng)險(xiǎn)。因此推薦使用自校正舵承；——舵桿碰觸或損壞其舵管的風(fēng)險(xiǎn)。為了防止產(chǎn)生不良后果，應(yīng)滿足下列條件之一：——舵桿在艇體和上舵承之間的偏移應(yīng)不大于舵桿外徑的15%;——h./d比率的最大值不超過…………(33)式中：h,和d——用相同單位表示，毫米(mm)或米(m);E——舵桿的彈性模量，單位為牛頓每平方毫米(N/mm2)(見附錄D中金屬的E的近似值);d——圓形舵桿(不論實(shí)心或空心)的外徑。附錄F給出了以上要求的計(jì)算背景和一些預(yù)估值。11鍵槽部位的舵桿等效直徑在有鍵槽或方形剖面情況下，實(shí)際的直徑要用按幾何定義的等效直徑來代替，見圖6。等效直徑將用來和第10章中要求直徑d相比較。 舵承設(shè)計(jì)主要用來支撐第8章中給出的反作用載荷并傳遞到掛舵柱或艇體。在彎曲作用下任何材料會(huì)發(fā)生伸縮，能遵循這種彎曲的自校正或球形舵承將——間隙足夠大(見下文),以保證舵桿繞軸線自由轉(zhuǎn)動(dòng)。太小的間隙會(huì)導(dǎo)致轉(zhuǎn)動(dòng)困難甚至卡住舵(34)和式(35)。表7給出了這兩個(gè)公式的參考值。表7在舵桿和軸襯之間直徑間隙D-d的計(jì)算推薦值d直徑間隙最小注：這些值大致對(duì)應(yīng)于ISO286-2中公差H11-cl1和公差DI1-d11之間的值。13舵桿結(jié)構(gòu)和舵的構(gòu)造13.1舵桿結(jié)構(gòu)舵設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮在需要的時(shí)候，能將彎矩M和扭矩T從舵葉傳遞到舵桿。一般通過一組臂、桿、連接板材、FRP復(fù)合板等來完成。在M和T的作用下，這些設(shè)計(jì)都不應(yīng)超過他們中任意一種材料的屈服強(qiáng)度od。若舵桿與其結(jié)構(gòu)是焊接連接，受焊接熱影響區(qū)域的材料的機(jī)械性能應(yīng)該滿足“可焊接的”要求。13.2舵的構(gòu)造舵的構(gòu)造和結(jié)構(gòu)應(yīng)能經(jīng)受流體的壓力載荷，并將其傳遞到舵桿或舵銷。若舵桿不延伸到舵的底部，按舵的類型，在舵桿的底部到在舵底部的區(qū)域內(nèi)，舵至少具有能承受彎曲和扭矩的能力。13.3FRP舵葉13.3.1帶芯材的舵葉13.3.1.1芯材的要求當(dāng)舵葉由是在泡沫芯材上包覆一層FRP材料制造時(shí)，該泡沫應(yīng)用密度不小于65kg/m3的聚氯乙烯(PVC)或至少具有等效壓縮和剪切力的材料(見GB/T19314.5—2019中10.5)制成。該芯材適當(dāng)加強(qiáng)應(yīng)能夠傳遞載荷，該傳遞載荷通常為通過從舵葉到舵桿結(jié)構(gòu)的傳遞載荷。w,=1.1×k?×(0.115×Lwi.+0.15)kg/m2………(規(guī)范性附錄)A.1.1通則A.1.2不銹鋼——EN10088-3:1995給出所有的不銹鋼棒和絲一個(gè)號(hào)碼1.××××。這主要在歐盟中作為標(biāo)準(zhǔn)——ISO16143-2:2004分級(jí)是奧氏體鋼為從0到49,奧氏鐵素體為從50到59,鐵素體為從60到79,馬氏體為從80到99,沉淀硬化到100以上。ISO16143-2:2004似乎比EN10088-3:19957000系列對(duì)應(yīng)Al-Zn-Mg合金，能進(jìn)行熱處理。它們主要用于棒材和鋁型材。它們的抗海水腐蝕mm2),這會(huì)引起大撓度。因此需要檢查在名義作用力F下的撓度，保證既不會(huì)削弱舵桿的功標(biāo)準(zhǔn)中通常給出的機(jī)械性能的最小值常常比實(shí)際使用的低很多。因此表A.1中的值具有指示性。若來自測試，在表2中使用的o,和o,值，以及本部分的其余部分將是相關(guān)測試值的90%或平均值E大約不銹鋼AISI329不冷處理E大約鋁合金，5000系列Al,Mg,4.5Mn07Al,Mg,4.5Mn07鋁合金，6000系列Moncl400 一·未焊接狀態(tài)下的性能，0a=min(o,;0.5ou在中性氣體(氬氣)中焊接。不推薦使用。表A.2不銹鋼標(biāo)準(zhǔn)命名的對(duì)應(yīng)關(guān)系不銹鋼AISI,1AISI329不冷處理(規(guī)范性附錄)復(fù)合舵桿設(shè)計(jì)B.1范圍附錄B用于復(fù)合的舵桿和舵葉布置，此布置中疊層板可能包括關(guān)于舵桿軸的復(fù)合單向B.2設(shè)計(jì)載荷設(shè)計(jì)側(cè)向力F,最大彎矩M和扭矩T分別直接取自第7章、第8章和第9章。對(duì)于鏟形舵，在艇體舵承以下的任何垂直位置的彎矩和扭矩都能夠只考慮在積就能計(jì)算出來(見10.5和附錄E)。彎矩的確定是通過假設(shè)第7章所給出的側(cè)向力在舵葉面積的垂向上均勻分布。在計(jì)算點(diǎn)以下的無舵扭臂r通過表5在考慮點(diǎn)以下，以考慮面積的名義弦來進(jìn)行計(jì)算。B.3設(shè)計(jì)準(zhǔn)則舵桿和/或舵葉的強(qiáng)度應(yīng)以第10章中定義的局部彎矩和扭矩進(jìn)行評(píng)估，在舵承的水平和幾個(gè)垂直B.3.1強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)0,——平行于舵桿軸方向極限拉應(yīng)力和壓應(yīng)力中較小的一個(gè)；B.4分析方法b)所有的纖維都有效。1)在單向纖維中的彎曲應(yīng)力小于極限壓應(yīng)力(或拉應(yīng)力)中最小值的50%;2)在其他纖維中的剪切應(yīng)力小于極限剪切強(qiáng)度的5夾層舵葉面在壓力作用下，壓應(yīng)力應(yīng)不超過表面抗皺強(qiáng)度(見GB/T19314.5的解釋)的50%。ok=0.3√Es×Ee×Gc…………(B.2)C.1通則掛舵臂對(duì)舵桿提供額外的支撐。因?yàn)槎鏃U有三個(gè)支撐，所以它是一個(gè)靜附錄C在決定掛舵臂提供的實(shí)際支撐(全部或部C.2帶部分掛舵臂的舵舵面積A分為3個(gè)部分(見圖C.1):是舵葉3個(gè)子面積的和。Mu是艇體舵承上的彎矩；Ms是掛舵臂舵承處舵桿的彎矩；且…………(C.8)r.=0.33c.一x.從M和T的數(shù)值看出，第7章用于確定舵桿所需的尺寸?！?C.14)掛舵臂舵承上的反作用力為Rs=F+Ru-R…………(C.15)圖C.1部分掛舵臂的舵C.3帶全掛舵臂的舵和前面相比這是簡單的情況，A,=A,A?=A.=0,h.=0,且h≈h≈h,。是艇體舵承的彎矩……………Ms=0是掛舵臂舵承處舵桿的彎矩(即簡單支撐)。Tn=F×r是在舵桿頂部和艇體舵承上的扭矩…………(C.17)Ts=0是在掛舵臂舵承水平處舵桿上的扭矩(即簡單支撐)。上舵承上的反作用力為…………(C.19)艇體舵承上的反作用力為…………(C.20)掛舵臂舵承上的反作用力為Rs=F+Ru-Rμ…………(C.21)(資料性附錄)一些典型舵葉形狀的幾何性質(zhì)D.1尺寸D.2幾何屬性(彎曲)其中表D.1典型平面形狀k,和kn的值舵板形狀/平面圖D.2.2縱向剖面模數(shù)和二次矩其中k;是修正表D.1中給出的最大情況的系數(shù)。所有相對(duì)于前緣和后緣的中間平面對(duì)稱的剖面，它均等于1,而對(duì)于NACA00XX剖面等于1.16。橫向腹板附加影響可使用Σtw×d×x2來添加，其中x:是從舵板和腹板的縱向中心線到腹板中D.3幾何屬性(扭轉(zhuǎn))是最大剪切應(yīng)力…………(D.8)T——等9章