2024基樁承載力自平衡檢測技術(shù)規(guī)程

基樁承載力自平衡檢測技術(shù)規(guī)程目 次總則 1術(shù)和符號 2術(shù)語 2符號 3基規(guī)定 4一規(guī)定 4檢工作序 4現(xiàn)檢測 7儀設(shè)備 7儀安裝 8現(xiàn)測試 10檢數(shù)據(jù)分析判定 12分?jǐn)?shù)據(jù) 12承力判定 13附錄A荷箱的術(shù)要求 15附錄B自衡靜試驗(yàn)據(jù)記表 16附錄C等轉(zhuǎn)換法 19本程用說明 22引標(biāo)準(zhǔn)錄 23:條說明 24ContentsGeneralProvisions 1andSymbols 22Symbols 3BasicRequirements 4GeneralRequirements 4Procedures 4Field7InstrumentandEquipments 7EquipmentsInstallation 8Field10ResultsAnalysisandAssessment 12ResultsAnalysis 12BearingCapacityAssessment 13AppendixA RequirementsofLoadCell 15AppendixB DataSheetsofSelf-balancedStaticLoading16AppendixC EquivalentConversionMethod 19ExplanationofinThisSpecification 22ListofQuotedStandards 23Addition：ExplanationofProvisions 24PAGEPAGE101 總 則術(shù)語和符號術(shù) 語foundationpile樁基礎(chǔ)中的單樁?；鶚冻休d力自平衡檢測法self-balancedmethodtotestbearingcapacityoffoundationpile基樁靜載檢測的一種方法，在成樁過程中，將荷載箱預(yù)埋在樁身平衡點(diǎn)處，在地面由高壓油泵進(jìn)行加載，根據(jù)檢測數(shù)據(jù)繪制上、下段樁的荷載—位移曲線，從而得到檢測樁的極限承載力。平衡點(diǎn)balancedposition基樁樁身某一位置，其上段樁樁身自重及樁側(cè)極限摩阻力之和與下段樁側(cè)極限摩阻力及樁端極限阻力之和基本相等。荷載箱loadcell自平衡靜載試驗(yàn)中用于施加荷載的加載裝置。 自平衡法深層平板載荷試驗(yàn)self-balancedstaticloadingfordeepplateloadtesting自平衡法深層平板載荷試驗(yàn)是將荷載箱埋設(shè)在樁底，利用樁側(cè)摩阻力和樁身自重提供反力，測試樁端土層在荷載箱底板下應(yīng)力主要影響范圍內(nèi)的承載力和變形參數(shù)的一種原位試驗(yàn)方法?；鶞?zhǔn)梁datumlinebeam基準(zhǔn)樁datumlinepile用于固定基準(zhǔn)梁的樁。等效轉(zhuǎn)換方法equivalentconversionmethod將自平衡靜載試驗(yàn)的荷載箱向上、向下的荷載-位移曲線等效轉(zhuǎn)換為相應(yīng)傳統(tǒng)靜載試驗(yàn)的荷載-位移曲線的方法。符 號Sud其他W——荷載箱上部樁的自重與附加重量之和，附加重量包括設(shè)計(jì)樁頂以上超灌高度的重量、空樁段泥漿或回填ρ——荷載箱有效面積比；γ1——受檢樁的抗壓摩阻力轉(zhuǎn)換系數(shù)；γ2——受檢樁的抗拔摩阻力轉(zhuǎn)換系數(shù)?；鶚冻休d力自平衡的檢測數(shù)量應(yīng)滿足設(shè)計(jì)要求，不應(yīng)少于3502根。自平衡檢測的最大加載值應(yīng)滿足設(shè)計(jì)對單樁極限承載力的檢測樁的成樁工藝和質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)與工程樁一致，在基樁自工程樁承載力檢測應(yīng)給出受檢樁的承載力檢測值，并應(yīng)評當(dāng)單樁承載力不滿足設(shè)計(jì)要求時(shí)，應(yīng)分析原因，并經(jīng)工程現(xiàn)場檢測期間，除應(yīng)執(zhí)行本規(guī)程的有關(guān)規(guī)定外，還應(yīng)遵守國家安全生產(chǎn)的規(guī)定；當(dāng)現(xiàn)場操作環(huán)境不符合儀器設(shè)備施用要求檢測工作程序檢測工作宜為接受委托、資料收集、方案制定、設(shè)備安裝與成樁、現(xiàn)場檢測、數(shù)據(jù)分析和結(jié)果評價(jià)、檢測報(bào)告編制并提交（圖3.2.1）。接受委托接受委托資料收集方案制定荷載箱定制設(shè)備安裝與成現(xiàn)場檢測擴(kuò)大檢測數(shù)據(jù)分析和結(jié)果評價(jià)檢測報(bào)告編制并提圖3.2.1 檢工作序框圖檢測機(jī)構(gòu)應(yīng)根據(jù)收集的資料，制定檢測方案，檢測方案宜80%；3.2.3表3.2.3 休時(shí)間土的類別休止時(shí)間（d）砂土7粉土10黏性土非飽和15飽和25注：對于泥漿護(hù)壁灌注樁，宜適當(dāng)延長休止時(shí)間。20d。委托方名稱，工程名稱、地點(diǎn)，建設(shè)、勘察、設(shè)計(jì)、監(jiān)理和施工單位，基礎(chǔ)、結(jié)構(gòu)形式，層數(shù)，設(shè)計(jì)要求，檢測目的，檢受檢樁的樁型、尺寸、樁號、樁位、樁頂標(biāo)高、荷載箱參加、卸載方法，檢測儀器設(shè)備，檢測過程描述及承載力判當(dāng)進(jìn)行分層側(cè)阻力和端阻力測試時(shí)，應(yīng)包括傳感器類型、安裝位置、軸力計(jì)算方法、各級荷載下樁身軸力變化曲線、各土現(xiàn)場檢測。4.1.11—荷載箱；2—基準(zhǔn)梁；3—護(hù)套管；4—位移桿（絲）；5—位移傳感器；6—油泵；7—高壓油管；8—數(shù)據(jù)采集儀；9—基準(zhǔn)樁檢測用儀器設(shè)備應(yīng)在檢定或校準(zhǔn)的有效期內(nèi)，檢測前應(yīng)對檢測裝置主要包括加載裝置和位移量測系統(tǒng)，并符合下列加載裝置由荷載箱、加壓管和加載油泵等組成。荷載由并聯(lián)于荷載箱的壓力表或壓力傳感器測定。壓力表、加載油泵、油80％，荷載箱極1.2倍；位移量測系統(tǒng)由位移傳遞裝置、位移傳感器、大量程百分表和測讀系統(tǒng)等組成。0.560MPa，傳感器的測量誤差不應(yīng)大于1％；0.1%FS，0.01mm。應(yīng)在荷載箱上、下兩個(gè)方向分別對稱設(shè)置不少于兩套位移基準(zhǔn)梁的一端應(yīng)固定在基準(zhǔn)樁上，另一端應(yīng)簡支于基準(zhǔn)樁上；基準(zhǔn)梁應(yīng)具有足夠的剛度，安裝牢固；基準(zhǔn)梁和大量程百分2D，且不小于2.0m；基準(zhǔn)樁應(yīng)打入地面以下足夠的深度，不宜小于1.0m。荷載箱的技術(shù)要求應(yīng)符合規(guī)程附錄A荷載箱擺設(shè)位置應(yīng)根據(jù)地質(zhì)條件確定。荷載箱一般置于根1m-2m處；受檢樁為抗拔樁時(shí)，荷載箱應(yīng)置于樁端；下部提供的反力當(dāng)需要測試樁的分段承載力時(shí)，可布置雙層荷載箱，埋設(shè)荷載箱應(yīng)平放于檢測樁身中心，其荷載箱中心應(yīng)與所檢測5o；荷載箱應(yīng)在制作鋼筋籠時(shí)埋置于鋼筋籠的相應(yīng)位置，并與鋼筋籠主筋焊接在一起，焊接質(zhì)量等級應(yīng)滿足荷載箱安裝強(qiáng)度的Ⅲ級；荷載箱上下應(yīng)設(shè)置起導(dǎo)向和加固作用的喇叭型導(dǎo)向筋，導(dǎo)60°；上部樁鋼筋籠與下部樁鋼筋籠之間的連接強(qiáng)度不應(yīng)大于荷載箱預(yù)1/10；護(hù)管與荷載箱頂蓋焊接，并與鋼筋籠焊接成整體，護(hù)管應(yīng)4.2.4加強(qiáng)筋大樣荷載箱高度圖4.2.4 荷箱與筋籠接加強(qiáng)筋大樣荷載箱高度1—荷載箱的千斤頂；2—壓漿管；3—樁主筋；4—上位移管（桿）；5—喇叭筋（數(shù)量直徑同主筋）；6—加強(qiáng)筋（數(shù)量直徑同主筋）；7—下位移管（桿）；8—荷載箱上鋼板；9—荷載箱下鋼板對于預(yù)制混凝土管樁和鋼管樁，荷載箱與上、下段樁應(yīng)（）位移桿應(yīng)具有一定的剛度，確保將荷載箱處的位移傳遞到保護(hù)位移桿（絲）的護(hù)套管應(yīng)與荷載箱焊接，多節(jié)護(hù)套管連接時(shí)可采用機(jī)械連接或焊接方式，焊縫應(yīng)滿足強(qiáng)度要求，并確檢測結(jié)束后，應(yīng)通過下位移護(hù)管對檢測產(chǎn)生的樁身裂縫進(jìn)行高壓注漿處理，注漿量與注漿水泥漿強(qiáng)度應(yīng)根據(jù)具體檢測樁確4.3 為設(shè)計(jì)提供依據(jù)的試樁，應(yīng)加載值破壞，最大加載值可根1.21.5對工程樁檢測時(shí)，最大加載值應(yīng)根據(jù)設(shè)計(jì)單位提供的單樁2加載應(yīng)分級進(jìn)行，采用逐級等量加載，每級荷載宜為最大1/102倍；2倍，加、卸載時(shí)，應(yīng)使荷載傳遞均勻、連續(xù)、無沖擊，且每級±10％；采用雙荷載箱時(shí)，宜先進(jìn)行下荷載箱測試，后進(jìn)行上荷載5min15min30min45min、60min30min30min1.5h30min0.1mm15min30min60min測讀位移量后，即可卸下一級荷載；卸載至零后，應(yīng)測讀殘余位15min30min荷載箱上段或下段位移出現(xiàn)下列情況之一時(shí)，即可終止加某級荷載作用下，荷載箱上段或下段位移增量大于前一級540mm；某級荷載作用下，荷載箱上段或下段位移增量大于前一級224h4.3.4條2已達(dá)到設(shè)計(jì)要求的最大加載量且荷載箱上段或下段位移達(dá)4.3.42當(dāng)荷載—位移曲線呈緩變型時(shí)，向上位移總量可加載至80mm；荷載已達(dá)荷載箱加載極限，或荷載箱上、下段位移已超過5倍；2倍，且經(jīng)24h內(nèi)尚未達(dá)到本規(guī)程第4.3.4條第2款相對穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)；100mm；測試樁身應(yīng)變和樁身截面位移時(shí)，數(shù)據(jù)的測讀時(shí)間宜符合4.3.4檢測數(shù)據(jù)宜按本規(guī)程附錄B應(yīng)符合附錄B當(dāng)進(jìn)行樁身應(yīng)變和樁身截面位移測定時(shí)，應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)JGJ/T403附錄B樁身內(nèi)力測試的規(guī)定，整理測試數(shù)據(jù)，繪制樁身軸力分布圖，計(jì)算不同QuuQud應(yīng)按下列方根據(jù)位移隨荷載的變化特征確定時(shí)，對于陡變型曲線，應(yīng)根據(jù)位移隨時(shí)間的變化特征確定極限承載力，應(yīng)取位移量4.3.5對緩變型曲線可根據(jù)位移量確定，上段樁極限加載值取對40mm40m40mm800mm0.05D（D為樁端直徑）對應(yīng)的荷載值；1~4款不能確定時(shí)，宜分別取向上、向下兩個(gè)-位移曲線，轉(zhuǎn)換方法宜符合本規(guī)程附錄CuQQuuWuγ1

(5.2.1-1）雙層荷載箱：uQWQ Qu

(5.2.1-2）γum udγ1其：

nniihini1 nhii1uk；uuk；umk；udk；W——荷載箱上段樁的自重與附加重量之和（kN），附加重量應(yīng)包括設(shè)計(jì)樁頂以上超灌高度的重量、空樁段泥漿或回填砂、土自重，地下水位以下應(yīng)取浮重11.0；對于巖層ii——第ihi——第i層土的土層厚度；??=?uu??2

（5.2.2）式中：γ2——受檢樁的抗拔摩阻力轉(zhuǎn)換系數(shù)；承壓型抗拔樁應(yīng)取1.0，對于承拉型抗拔樁，應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況通過相近1.1?？拱?0%由自平衡法深層平板載荷試驗(yàn)確定地基承載力，可根據(jù)國GB50007-2011附錄A荷載箱宜進(jìn)行整體檢定，加載分級數(shù)不宜少于五級，當(dāng)無法進(jìn)行整體檢定時(shí)，可對組成荷載箱液壓缸逐一進(jìn)行檢定，液壓3%。1.2倍。3%。4%。1.230min2h，持荷過程中荷載箱不應(yīng)出現(xiàn)泄5%荷載箱的值應(yīng)為45%<ρ≤100%。ρ=Ah100%Ap

（A.0.6）附錄B自平衡靜載試驗(yàn)數(shù)據(jù)記錄表自平衡靜載試驗(yàn)的檢測數(shù)據(jù)應(yīng)按表B.0.1B.0.1受檢樁編號受檢樁類型樁徑(mm)樁長(m)樁端持力層加載方法荷載編號壓力表讀數(shù)（MPa）荷載值(kN)記錄時(shí)間間隔(min)（百分表）讀數(shù)(mm)平均位移(mm)溫度(?C)123456向上向下樁頂記錄： 校核：自平衡靜載試驗(yàn)的結(jié)果宜按表B.0.2表B.0.2自平衡靜載試驗(yàn)結(jié)果匯總表工程名稱樁號工程地點(diǎn)建設(shè)單位施工單位樁型樁徑(mm)樁長(m)樁頂標(biāo)(m)—成樁日期測試日期加載方法荷載編號加載值(kN)加載歷時(shí)(min)向上位移(mm)向下位移(mm)樁頂位移(mm)本級累計(jì)本級累計(jì)本級累計(jì)本級累計(jì)記錄： 校核：自平衡靜載試驗(yàn)荷載箱宜按表B.0.3B.0.3序號樁號樁徑（mm）荷載箱型號荷載箱參數(shù)外徑（mm）內(nèi)徑（mm）高度（mm）額定加載能力（kN）荷載箱距樁底距離（m）記錄： 校核：附錄C等效轉(zhuǎn)換方法樁身無內(nèi)力測試元件時(shí)，樁頂?shù)刃Ш奢d、位移應(yīng)按下列公（圖C.0.1）。QQQQQQ=(Q-W）/γ+QQsQs=s+Δssss（a）基自平靜試驗(yàn)曲線 （b）效轉(zhuǎn)曲線C.0.1??=???+???1ssd＋ΔsΔs[(QuW)/γ12Qd]Lu2EpAp

(C.0.1-1)(C.0.1-2)(C.0.1-3)（kN）；S（m）；（m）；（m）；（kPa）；pA（m2）。pn個(gè)單元（C.0.2），任意一iQ(i)s(i)Q(i)=

+1nq

(m)+U(m+1)}h(m)2d ?sm2m=i

(C.0.2-1)n QmQm1 As(i)sd Am1 psi1

m

pmApm1EpQ(i)Q(i

hmm1h(i)

(C.0.2-2)Ap(i)Ep(i)Ap(i1)Ep(i1)d+1點(diǎn)（荷載箱深度）的樁的軸向力（荷載箱荷載）（kN）；d +1；m）（kPa）；U(m)——m點(diǎn)處樁周長（m）；p（m2）；p（m）。向上向下 壓縮 向上向下sm(i)sm(i)qsu

Q(i)siQ(isiQ=Qdsb Qbqsiism(qsiism(i)樁側(cè)摩阻力向下變位量單元中點(diǎn)變位量圖C.0.2基樁自平衡靜載試驗(yàn)的軸向力、樁側(cè)摩阻力與變位量的關(guān)系s0——樁頂變位；su,sd——荷載箱向上和向下變位量；sb——樁端變位量；Qd——荷載箱荷載；Qb——樁端軸向力；sm(i)——i單元中點(diǎn)的變位量；qsi——單元的樁側(cè)摩阻力。qsism(i),Qu-suC.0.1或C.0.2PAGEPAGE24基樁承載力自平衡檢測技術(shù)規(guī)程條文說明目 次1 總則 26術(shù)和符號 282.1術(shù)語 282.2符號 28基規(guī)定 29一規(guī)定 29檢工作序 30現(xiàn)檢測 32儀設(shè)備 32設(shè)安裝 32現(xiàn)測試 36檢數(shù)據(jù)分析斷 38數(shù)分析 38承力判定 39附錄A荷箱的術(shù)要求 441 總 則構(gòu)）靜載試驗(yàn)。靜載試驗(yàn)法測試基樁承載力，成果直觀、可靠，通常認(rèn)為是一種標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法，它可作為其它檢測方法的比較依據(jù)。然而在狹窄場地、坡地基坑底、水（海）上及超大噸位樁等情況下，傳統(tǒng)的靜載試驗(yàn)法（堆載法和錨樁法）受到場地和加載能力等因素的約束無法進(jìn)行，以致許多大噸位和特殊場地的樁基礎(chǔ)承基樁承載力自平衡檢測與傳統(tǒng)靜載試驗(yàn)檢測相比具有很多優(yōu)裝置簡單，不受場地條件和加載噸位的限制，不需運(yùn)入數(shù)試驗(yàn)后利用位移護(hù)套管對荷載箱處進(jìn)行缸內(nèi)外壓力注漿，與傳統(tǒng)方法相比，試驗(yàn)綜合費(fèi)用低，噸位越大，場地條件基樁自平衡靜載試驗(yàn)技術(shù)實(shí)用性強(qiáng)，成功應(yīng)用于灌注樁、管3030002012年制DB33/T1087-2012，在實(shí)際使用中取得了較好的經(jīng)濟(jì)及社會效應(yīng)，但由于技術(shù)不斷進(jìn)步，基樁朝大、重方向發(fā)展，原有的技術(shù)規(guī)程已經(jīng)不能適應(yīng)工程建設(shè)發(fā)展。為規(guī)范基樁自平衡靜載試驗(yàn)，使其在基樁靜載試驗(yàn)中發(fā)揮更大作用，確保樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與施工技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全實(shí)用，很有必要制定新的基樁自平衡靜載試驗(yàn)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，規(guī)范建筑行業(yè)自平衡靜載試驗(yàn)，成果可作為目前現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑JGJ106-2014600mm的混凝土灌注樁，隨著設(shè)備和檢測技術(shù)的成熟基樁自平衡靜載試驗(yàn)可用于粘性土、粉土、砂土、巖層等地質(zhì)情況中的除預(yù)制實(shí)心樁外的所有樁型，包括鉆孔灌注樁、人工挖孔樁、預(yù)制混凝土管樁以及鋼管樁，沉井、地下連續(xù)墻等其它深基礎(chǔ)也可參照執(zhí)行。此方法能解決傳統(tǒng)靜載試驗(yàn)方法難以實(shí)施的大直徑大噸位、狹窄場地、基坑底部、坡地、水上等基樁的檢測問題。樁受力的形式有摩擦樁、端承摩擦樁、摩擦端承樁、端承樁、抗拔樁。此方法同GB50007；JGJ106-2014；JGJ/T403；術(shù)語2.1.1~2.1.6分別對基樁、基樁承載力自平衡檢測法、平衡點(diǎn)、荷載箱、基準(zhǔn)梁、基準(zhǔn)樁、等效轉(zhuǎn)換方法進(jìn)行了定義。比原規(guī)程增加了等效轉(zhuǎn)換方法。因設(shè)計(jì)等級為甲級的非嵌巖樁和非深原堅(jiān)硬持力層的建筑樁基；設(shè)計(jì)等級為乙級的體形復(fù)雜，荷載分布不均或樁端平面以下存在軟弱土層的建筑樁基，需進(jìn)行建筑樁基沉降--符號2.2.1~2.2.3為與行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁自平衡靜載試驗(yàn)技術(shù)規(guī)程》JGJ/T403-2017中的符號統(tǒng)一，本次修改且增加了相應(yīng)的符號。對于上部樁的自重W的取值，鑒于其對極限承載力的計(jì)算有一定影響，故根據(jù)受檢樁的地質(zhì)情況，上部樁的樁身在地下水位以下部位取浮重度，在地下水位以上部位取自身重度?；疽?guī)定本條規(guī)定的受檢樁數(shù)量與現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測技JGJ106-2014本條規(guī)定的最大加載值是指自平衡靜載試驗(yàn)過程中向上及大量測試結(jié)果表明：按計(jì)算極限承載力加載樁達(dá)不到破壞。為達(dá)到優(yōu)化設(shè)計(jì)目的，試驗(yàn)樁最大加載值可取按地質(zhì)報(bào)告計(jì)算的單樁極限承載力進(jìn)行估計(jì)，試驗(yàn)樁最大加載值可取按地質(zhì)報(bào)告計(jì)1.2倍～1.5倍；僅對工程樁承載力校核時(shí)2.0值實(shí)施后等效轉(zhuǎn)換后，承載力滿足設(shè)計(jì)要求的承載力特征值）自平衡靜載試驗(yàn)中，有時(shí)會因樁身缺陷、樁身截面突變處應(yīng)力集中或樁身強(qiáng)度不足造成樁身結(jié)構(gòu)破壞，建議在檢測前后對試驗(yàn)樁進(jìn)行樁身完整性檢測，為分析樁身結(jié)構(gòu)破壞的原因提供證據(jù)。3.1.5 因初次抽樣檢測數(shù)量有限，當(dāng)抽樣檢測中發(fā)現(xiàn)承載力不滿應(yīng)擴(kuò)大檢測。擴(kuò)大檢測數(shù)量宜根據(jù)地基條件、樁基設(shè)計(jì)等級、樁型、施工質(zhì)量變異性等因素合理確定。倘若初次檢測已基本查明質(zhì)量問題的原因所在，則不宜盲目擴(kuò)大檢測，對于沒有條件采用3.2.128d80%。本條所指的休止時(shí)間，首先應(yīng)滿足樁身強(qiáng)度，其次應(yīng)根據(jù)樁側(cè)土質(zhì)情況確定，適當(dāng)考慮樁端土質(zhì)情況。對采用后注漿施工工藝的樁，注漿后的休止時(shí)間應(yīng)同時(shí)得到滿足。注漿后靜載試驗(yàn)是在后注漿水泥漿液的增強(qiáng)反應(yīng)基本完成后進(jìn)行，這里規(guī)定在注漿20d后進(jìn)行是通常所需時(shí)間。當(dāng)需要提前試驗(yàn)時(shí)，應(yīng)在水泥漿液中加入早強(qiáng)劑，此時(shí)可于注漿完成后15d進(jìn)行試驗(yàn)。本條是經(jīng)過大量工程試驗(yàn)后對休止時(shí)間進(jìn)行了調(diào)整與明確，并與國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁自平衡靜載試驗(yàn)技術(shù)規(guī)程》JGJ/T403-2017進(jìn)行了統(tǒng)一。操作環(huán)境應(yīng)滿足按測量儀器設(shè)備對使用溫度、濕度、電壓波動(dòng)、電磁干擾、振動(dòng)沖擊等現(xiàn)場環(huán)境條件的適應(yīng)性，在復(fù)雜場——（Qu-suQd-sdsu-lgt、sd-lgt），）現(xiàn)場檢測4.1.1原檢測系統(tǒng)圖改為設(shè)備裝置圖，同時(shí)歸并到儀器設(shè)備這一節(jié)且對原部分檢測儀器名稱進(jìn)行了修改，更符合現(xiàn)實(shí)測試情況。4.1.2~4.1.3檢測時(shí)一般采用加載油泵通過加壓管加壓，使荷載箱產(chǎn)生向上、向下的推力，通過控制油泵壓力來控制荷載箱推力的大?。凰杏凸?、接頭都要具有承受60MPa壓力的能力。監(jiān)測系統(tǒng)宜采用高度自動(dòng)化的樁基靜荷載檢測分析儀，通過力、位移傳感器按規(guī)范自動(dòng)判定完成各級加、卸載操作，同時(shí)完成相應(yīng)的數(shù)據(jù)采集、記錄工作。4.1.4JGJ/T403-20170.40.5級。4.2.1~4.2.3 一般基準(zhǔn)樁打入地面下2，2m1.0m根據(jù)現(xiàn)在自平衡檢測的多個(gè)案例，本節(jié)在原規(guī)程規(guī)定基礎(chǔ)樁反力的相差值采取樁頂配重；受檢樁為抗拔樁時(shí)，荷載箱直接置于樁端；有特殊需要時(shí)，可采用雙層荷載箱或多層荷載箱，以分別測受檢樁的極限端阻力和各段樁的極限側(cè)摩阻力，荷載箱的埋設(shè)位置則根據(jù)特殊需要確定。自平衡靜載試驗(yàn)在國內(nèi)至今已做了幾千例工程。荷載箱的埋設(shè)位置是一個(gè)重要的關(guān)鍵技術(shù)，對此根據(jù)工程實(shí)例及檢測經(jīng)驗(yàn)，歸納了荷載箱在樁中合理的埋設(shè)位置（圖4-1）。圖4-1荷載箱放置位置示意圖1（a）是一般常用位置，即當(dāng)樁身成孔后先在孔底找平，然后放置荷載箱。此法適用于樁預(yù)估極限側(cè)摩阻力與預(yù)估極限端阻力大致相等的情況，或預(yù)估極限端阻大于預(yù)估極限側(cè)摩阻力而1（b）是將荷載箱放置于樁身中某一位置，此時(shí)如位置適當(dāng)，則當(dāng)荷載箱以下的樁側(cè)摩阻力與端阻力之和達(dá)到極限值時(shí)，圖1（c）為鉆孔樁抗拔試驗(yàn)的情況。由于抗拔樁需測出整個(gè)樁身的極限側(cè)摩阻力，故荷載箱應(yīng)擺在樁端，而樁端處無法提供需要的反力，故將該樁鉆深，加大極限側(cè)摩阻力。1（d）為挖孔擴(kuò)底樁抗拔試驗(yàn)的情況。荷載箱擺在擴(kuò)大頭1（e）適用于大頭樁或當(dāng)預(yù)估樁極限端阻力小于樁預(yù)估極限側(cè)摩阻力而要求測定樁極限側(cè)摩阻力的情況，此時(shí)是將樁底擴(kuò)圖1（f）適用于測定嵌巖段的極限側(cè)摩阻力與極限端阻力之和。此法所測結(jié)果不致于與覆蓋土層側(cè)阻力相混。如仍需測定覆蓋土層的極限側(cè)摩阻力，則可在嵌巖段側(cè)阻力與端阻力測試完畢后澆灌樁身上段混凝土，然后再進(jìn)行檢測。如高層建筑有多層地下室情況），此時(shí)可將輸壓管及位移桿（絲）圖1（j）采用兩只荷載箱，一只放在樁下部，一只放在樁身上部，可分別測出三段樁極限承載力。圖1（k）適用于在地下室中進(jìn)行檢測的工程。絲）1（n）為雙層荷載箱或單荷載箱注漿樁測試示意圖。下荷載箱擺在樁端，首先進(jìn)行注漿前兩個(gè)荷載箱測試，求得樁端阻力和樁身承載力，然后進(jìn)行樁端注漿再進(jìn)行兩個(gè)荷載箱測試，這樣1（p）將荷載箱埋設(shè)在擴(kuò)大頭里面，使得荷載箱底板兩邊45?極限端阻力。圖1（q）在人工挖孔擴(kuò)大頭樁中埋設(shè)兩個(gè)荷載箱，上荷載箱用于測量直身樁樁側(cè)摩阻力，下荷載箱用于測量單位極限端阻力，再換算成整樁端阻力，最后得到整樁極限承載力。圖1（r）在人工挖孔擴(kuò)大頭樁中由于樁極限側(cè)摩阻力較小，無法測出上段擴(kuò)大頭端部承載力，這時(shí)可在樁頂施加配載提供反力。鋼筋籠在荷載箱位置斷開，上段鋼筋籠的主筋與荷載箱上部牢固焊接在一起，下段鋼筋籠的主筋與荷載箱下部牢固焊接在一起，焊縫應(yīng)滿足荷載箱安裝強(qiáng)度要求，以避免施工過程中荷載箱脫落。當(dāng)荷載箱和下段鋼筋籠重量較大，僅僅靠鋼筋籠主筋與荷載箱的焊接強(qiáng)度不能承受荷載箱和下段鋼筋籠重量時(shí)，應(yīng)分別在荷載箱的頂部和底部主筋焊接位置處設(shè)L型加強(qiáng)筋。荷載箱上下應(yīng)設(shè)置喇叭狀的導(dǎo)向鋼筋，其作用是為了鉆孔灌注樁在灌注時(shí)導(dǎo)管能順利通過荷載箱，避免導(dǎo)管的上下移動(dòng)對荷載箱產(chǎn)生碰撞，從而影響荷載箱的埋設(shè)質(zhì)量。鋼筋籠之間設(shè)置導(dǎo)向筋，導(dǎo)向筋的一端與主筋焊接，一端焊16mm圓60?。1?時(shí)，荷載箱在99.9%對于雙層荷載箱，每層荷載箱連接均應(yīng)滿足上述連接要求。對于管樁，荷載箱應(yīng)與上、下段樁焊接。本條原規(guī)程中無，位移桿（絲）的埋設(shè)正確與否對測試精度影響較大，故對此進(jìn)行了明確規(guī)定。位移桿與護(hù)套管連接具體采用位移絲進(jìn)行測試時(shí)，試驗(yàn)前開啟護(hù)管，下放位移絲，試驗(yàn)完成后位移絲收回。檢測時(shí)，組成荷載箱的千斤頂缸套和活塞之間產(chǎn)生相對滑移。荷載箱處的混凝土被拉開（縫隙寬度等于卸載后上、下殘余位移之和），但樁身其它部分未破壞，上、下兩段樁仍被荷載箱連在一起。我們在實(shí)際應(yīng)用中是利用位移管在測試完畢后對此裂縫進(jìn)行高壓注漿，用高強(qiáng)度水泥填充此處裂縫，注漿量與注漿材料強(qiáng)度應(yīng)根據(jù)具體試樁確定，一般水泥漿用量約為測試最大位移10（如等載箱處千斤頂是內(nèi)外鋼筒套結(jié)構(gòu)，內(nèi)、外筒一端分別通過上下鋼板與鋼筋籠焊接，形成了鋼結(jié)構(gòu)的機(jī)械連接，此截面上雖因加壓試驗(yàn)形成裂縫，但裂縫斷面處的抗壓強(qiáng)度已由鋼套筒和注漿體所承受，高壓注漿不僅可以填充荷載箱斷層，還可以根據(jù)需要在該處形成一個(gè)擴(kuò)大頭，漿液也可沿樁周上下滲透，提高了該處的承載能力。所以自平衡試樁法不會影響其豎向承載性能。另樁身平衡點(diǎn)荷載箱的埋設(shè)位置，都遠(yuǎn)在反彎點(diǎn)以下，其承受的水平荷載現(xiàn)場測試：本節(jié)對原規(guī)程中的現(xiàn)場檢測內(nèi)容進(jìn)行了刪減及JGJ106-2014JGJ/T403-2017最大加載值、加卸載方式、終止加載條件的原規(guī)程的條文內(nèi)容進(jìn)2h。對絕大多數(shù)樁基而言，為保證上部結(jié)構(gòu)正常使用，控制樁基絕對沉降是第一位~4.3.6大幅降低。所以，出現(xiàn)陡降后不宜立即卸荷，而應(yīng)使樁下沉量超40mm超長）（擴(kuò)底-40mm分發(fā)揮。前者由于長細(xì)比大、樁身較柔，彈性壓縮量大，樁頂沉降較大時(shí)，樁端位移還很??；后者雖樁端位移較大，但尚不足以對于抗拔樁的自平衡靜載試驗(yàn)終止加載情況，按本條上段樁位移的規(guī)定進(jìn)行判定?！啊盦u-susu-lgtQd-sdsd-lgtsu-lgQu、sd-lgQd曲線。如為了直觀反映整個(gè)試驗(yàn)過程情況，可給出連續(xù)的荷載-時(shí)間（Q-t）曲線和沉降-時(shí)間（s-t）曲線，并為方便比較繪制于一圖中。同一工程的一批受檢樁曲線應(yīng)按相同的沉降縱坐標(biāo)10mm的整模數(shù)倍增加滿刻度值，使結(jié)果直觀、便于比較。此條中增加的樁身應(yīng)變和樁身截面位移測定的要求是原規(guī)程中沒有的，在實(shí)際測試中應(yīng)用較多，增加此條此條根據(jù)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106-2014Quu和下段極限阻QudQ、Qu u現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)Quu和Qud進(jìn)行了統(tǒng)一。太沙基和ISSMFE10%4%～5%15%4款對緩變型曲s=0.05D800mmD≥800mmD=800mm時(shí)，0.05D=40mm世界各國按樁頂總沉降確定極限承載力的規(guī)定差別較大，這和各關(guān)于樁身彈性壓縮量，當(dāng)進(jìn)行樁身應(yīng)變或位移測試時(shí)是已知的；缺乏測試數(shù)據(jù)時(shí)，可假設(shè)樁身軸力沿樁長倒梯形分布進(jìn)行估算，或忽略端承力按倒三角形保守估算。此條把原先過程中抗壓極限承載力確定公式中的所有符號JGJ/T403-2017一致，故在判定樁側(cè)阻力時(shí)應(yīng)當(dāng)扣除。自平衡測出的上段樁的摩阻力方向是向下的，與傳統(tǒng)方法得到的摩阻力方向相反。傳統(tǒng)加載時(shí)，側(cè)阻力將使土層壓密，而該法加載時(shí)，上段樁側(cè)阻力將使土層減壓松散，故該法測出的摩阻力小于傳統(tǒng)方法的摩阻力，國目前國外對該法測試值如何得出抗壓樁承載力的方法也不相1.5疊加而得抗壓極限承載力。對于緩變型曲線，按國外做法，將上下段樁按兩根完全獨(dú)立的受檢樁取極限值，其上段樁摩阻力轉(zhuǎn)換關(guān)于γ1的取值，國內(nèi)外取值存在一定的差異，國外的大致取0.671之間。國內(nèi)有關(guān)研究機(jī)構(gòu)所做的大量對比試驗(yàn)認(rèn)為：樁側(cè)主要土層為粘性土、粉土γ1=0.8，樁側(cè)土主要為砂土γ1=0.7省大量的對比試驗(yàn)γ1值分別去0.85和0.75。單樁豎向抗拔極限承載力測試時(shí)，荷載箱一般置于樁基底部，當(dāng)樁端不能提供足夠的抗拔力時(shí)，應(yīng)適當(dāng)延長樁長。如不考慮抗拔時(shí)樁身出現(xiàn)裂縫的情況，則單樁豎向抗拔極限承載力的檢測結(jié)果可取QQ。u u基樁承載力自平衡檢測法在浙江應(yīng)用以來，編制組在浙江不同地區(qū)的同一場地對同類型的樁進(jìn)行了大量與傳統(tǒng)方法的對比試驗(yàn)，得到了在極限荷載作用下兩種方法在相同沉降時(shí)的γ1值，其典型工程如下表：5-11值項(xiàng)目名稱試樁編號樁徑(mm）樁長（m）設(shè)計(jì)單樁豎向承載力特征值（kN）樁側(cè)主要土層（樁端持力層）1值杭州某工地︵一︶試樁180040.194500淤泥質(zhì)粘土（卵石）0.80試樁280040.0841500.82試樁380038.8741500.84試樁470038.8531500.81試樁570039.2531500.78試樁670040.1331500.78試樁780042.0541500.80試樁880039.7541500.78試樁980038.6041500.75杭州某工地︵二︶試樁1100047.478500粉質(zhì)粘土、粉細(xì)砂圓（1~45~60.77試樁2100045.7585000.75試樁3100045.2685000.78試樁4100044.3785000.78試樁580026.3430000.73試樁680026.2030000.72溫州某工地︵一︶試樁170041.952900淤泥、淤泥質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土（中風(fēng)化巖）0.80試樁270059.3129000.80試樁370064.4029000.82試樁470041.0230000.78試樁570048.0630000.78試樁670046.3930000.72溫州試樁