材料成形技術(shù)基礎(chǔ)習(xí)題集復(fù)習(xí)資料

材料成形技術(shù)基礎(chǔ)習(xí)題集復(fù)習(xí)資料材料成形技術(shù)基礎(chǔ)習(xí)題集復(fù)習(xí)資料/材料成形技術(shù)基礎(chǔ)習(xí)題集復(fù)習(xí)資料2-1判斷題（正確的畫(huà)O，錯(cuò)誤的畫(huà)×）1．澆注溫度是影響鑄造合金充型能力和鑄件質(zhì)量的重要因素。提高澆注溫度有利于獲得形狀完整、輪廓清晰、薄而復(fù)雜的鑄件。因此，澆注溫度越高越好。（×）2．合金收縮經(jīng)歷三個(gè)階段。其中，液態(tài)收縮和凝固收縮是鑄件產(chǎn)生縮孔、縮松的基本原因，而固態(tài)收縮是鑄件產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力、變形和裂紋的主要原因。（O）3．結(jié)晶溫度范圍的大小對(duì)合金結(jié)晶過(guò)程有重要影響。鑄造生產(chǎn)都希望采用結(jié)晶溫度范圍小的合金或共晶成分合金，原因是這些合金的流動(dòng)性好，且易形成集中縮孔，從而可以通過(guò)設(shè)置冒口，將縮孔轉(zhuǎn)移到冒口中，得到合格的鑄件。（O）4．為了防止鑄件產(chǎn)生裂紋，在零件設(shè)計(jì)時(shí)，力求壁厚均勻；在合金成分上應(yīng)嚴(yán)格限制鋼和鑄鐵中的硫、磷含量；在工藝上應(yīng)提高型砂與型芯砂的退讓性。（O）5．鑄造合金的充型能力主要取決于合金的流動(dòng)性、澆注條件和鑄型性質(zhì)。所以當(dāng)合金的成分和鑄件結(jié)構(gòu)一定時(shí)；控制合金充型能力的唯一因素是澆注溫度。（×）6．鑄造合金在冷卻過(guò)程中產(chǎn)生的收縮分為液態(tài)收縮、凝固收縮和固態(tài)收縮。共晶成分合金由于在恒溫下凝固，即開(kāi)始凝固溫度等于凝固終止溫度，結(jié)晶溫度范圍為零。因此，共晶成分合金不產(chǎn)生凝固收縮，只產(chǎn)生液態(tài)收縮和固態(tài)收縮，具有很好的鑄造性能。（×）7．氣孔是氣體在鑄件內(nèi)形成的孔洞。氣孔不僅降低了鑄件的力學(xué)性能，而且還降低了鑄件的氣密性。（O）8．采用順序凝固原則，可以防止鑄件產(chǎn)生縮孔缺陷，但它也增加了造型的復(fù)雜程度，并耗費(fèi)許多合金液體，同時(shí)增大了鑄件產(chǎn)生變形、裂紋的傾向。（O）2-2選擇題1．為了防止鑄件產(chǎn)生澆不足、冷隔等缺陷，可以采用的措施有（D）。A．減弱鑄型的冷卻能力；B．增加鑄型的直澆口高度；C．提高合金的澆注溫度；D．A、B和C；E．A和C。2．順序凝固和同時(shí)凝固均有各自的優(yōu)缺點(diǎn)。為保證鑄件質(zhì)量，通常順序凝固適合于（D），而同時(shí)凝固適合于（B）。A．吸氣傾向大的鑄造合金；B．產(chǎn)生變形和裂紋傾向大的鑄造合金；C．流動(dòng)性差的鑄造合金；D．產(chǎn)生縮孔傾向大的鑄造合金。3．鑄造應(yīng)力過(guò)大將導(dǎo)致鑄件產(chǎn)生變形或裂紋。消除鑄件中殘余應(yīng)力的方法是（D）；消除鑄件中機(jī)械應(yīng)力的方法是（C）。A．采用同時(shí)凝固原則；B．提高型、芯砂的退讓性；C．與時(shí)落砂；D．去應(yīng)力退火。4．合金的鑄造性能主要是指合金的（B）、（C）和（G）。A．充型能力；B．流動(dòng)性；C．收縮；D．縮孔傾向；E．鑄造應(yīng)力；F．裂紋；G.偏析；H.氣孔。5．如圖2-1所示的A、B、C、D四種成分的鐵碳合金中，流動(dòng)性最好的合金是（D）；形成縮孔傾向最大的合金是（D）；形成縮松傾向最大的合金是（B）。圖2-1圖2-26．如圖2-2所示應(yīng)力框鑄件。澆注并冷卻到室溫后，各桿的應(yīng)力狀態(tài)為（H）。若用鋼鋸沿線將φ30桿鋸斷，此時(shí)斷口間隙將（A）。斷口間隙變化的原因是各桿的應(yīng)力（C），導(dǎo)致φ30桿（E），φ10桿（D）。A．增大；B．減??；C．消失；D．伸長(zhǎng)；E．縮短；F．不變；G．φ30桿受壓，φ10桿受拉；Ｈ．φ30桿受拉，φ10桿受壓。7．常溫下落砂之前，在圖2-3所示的套筒鑄件中（F）。常溫下落砂以后，在該鑄件中（C）。A．不存在鑄造應(yīng)力；B．只存在拉應(yīng)力；C．存在殘余熱應(yīng)力；D．只存在壓應(yīng)力；E．存在機(jī)械應(yīng)力；F．C和E。圖2-33-1判斷題（正確的畫(huà)O，錯(cuò)誤的畫(huà)×）1．用某成分鐵水澆注的鑄件為鐵素體灰口鑄鐵件。如果對(duì)該成分鐵水進(jìn)行孕育處理，可以獲得珠光體灰口鑄鐵，從而提高鑄件的強(qiáng)度和硬度。（×）2．就100、150、200而言，隨著牌號(hào)的提高，C、和含量逐漸增多，以減少片狀石墨的數(shù)量，增加珠光體的數(shù)量。（×）3．可鍛鑄鐵的強(qiáng)度和塑性都高于灰口鑄鐵，所以適合于生產(chǎn)厚壁的重要鑄件。（×）4．孕育處理是生產(chǎn)孕育鑄鐵和球墨鑄鐵的必要工序，一般采用硅的質(zhì)量分?jǐn)?shù)（含硅量）為75％的硅鐵合金作孕育劑。孕育處理的主要目的是促進(jìn)石墨化，防止產(chǎn)生白口，并細(xì)化石墨。但由于兩種鑄鐵的石墨形態(tài)不同，致使孕育鑄鐵的強(qiáng)度和塑性均低于球墨鑄鐵。（O）5．灰口鑄鐵由于組織中存在著大量片狀石墨，因而抗拉強(qiáng)度和塑性遠(yuǎn)低于鑄鋼。但是片狀石墨的存在，對(duì)灰口鑄鐵的抗壓強(qiáng)度影響較小，所以灰口鑄鐵適合于生產(chǎn)承受壓應(yīng)力的鑄件。（O）3-2選擇題1．鑄鐵生產(chǎn)中，為了獲得珠光體灰口鑄鐵，可以采用的方法有（D）。A．孕育處理；B．適當(dāng)降低碳、硅含量；C．提高冷卻速度；D．A、B和C；E．A和C。2．00、300-06、400-18的力學(xué)性能各不相同，主要原因是它們的（C）不同。A．基體組織；B．碳的存在形式；C．石墨形態(tài)；D．鑄造性能。3．灰口鑄鐵（）、球墨鑄鐵（）、鑄鋼（）三者鑄造性能的優(yōu)劣順序（B）；塑性的高低順序?yàn)椋ˋ）。A．＞＞；B．＞＞；C．＞＞；D．＞＞。（注：符號(hào)“＞”表示“優(yōu)于”或“高于”；）4．冷卻速度對(duì)各種鑄鐵的組織、性能均有影響，其中，對(duì)（B）影響最小，所以它適于生產(chǎn)厚壁或壁厚不均勻的較大型鑄件。A．灰鑄鐵；B．孕育鑄鐵；C．可鍛鑄鐵；D．球墨鑄鐵。5．牌號(hào)150中的“150”表示(A)。A．該牌號(hào)鑄鐵標(biāo)準(zhǔn)試樣的最低抗拉強(qiáng)度不低于150；B．該牌號(hào)鑄鐵的含碳量為1.50%；C．該牌號(hào)鑄鐵標(biāo)準(zhǔn)試樣的最低屈服強(qiáng)度不低于150；D．該牌號(hào)鑄鐵件的最低抗拉強(qiáng)度不低于150；E．該牌號(hào)鑄鐵的含碳量為15.0%。3-3應(yīng)用題1．用碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)（含碳量）為3.0％，硅的質(zhì)量分?jǐn)?shù)（含硅量）為2.0％的鐵水澆注如圖3-1所示的階梯形鑄件。試問(wèn)在五個(gè)不同厚度截面上各應(yīng)得到何種組織？鐵水成分不變，欲在壁厚40的截面上獲得珠光體灰口鑄鐵，需采取什么措施（在圖中表明應(yīng)采取的措施）?圖3-1鐵素體灰口鑄鐵鐵素體+珠光體灰口鑄鐵珠光體灰口鑄鐵珠光體灰口鑄鐵麻口鑄鐵3C采取的措施：壁厚40處加冷鐵2．一批鑄件，經(jīng)生產(chǎn)廠家檢驗(yàn)，力學(xué)性能符合圖紙?zhí)岢龅?00的要求。用戶驗(yàn)收時(shí)，在同一鑄件上壁厚為18、26、34處分別取樣檢測(cè)。測(cè)得18處σb＝196；26處σb＝171；35處σb＝162。據(jù)此，用戶認(rèn)為該鑄件不合格，理由是：1）鑄件力學(xué)性能σb低于200，不符合200要求；2）鑄件整體強(qiáng)度不均勻。試判斷用戶的意見(jiàn)是否正確。為什么鑄件上18處的抗拉強(qiáng)度比26、35處高？鑄鐵牌號(hào)是否為200？用戶的意見(jiàn)不正確，鑄件上18處的抗拉強(qiáng)度比26、35處高，是由于鑄件上18處的冷卻速度快，根據(jù)各壁厚處的性能與國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)對(duì)比，鑄鐵牌號(hào)是為200。3．用不同成分鐵水分別澆注Φ20、Φ30、Φ40三組試棒，測(cè)得它們的抗拉強(qiáng)度均為200，試分析各組試棒的牌號(hào)和定性確定C、的含量高低，將結(jié)果填入表作2－1。表2－1試棒Φ20Φ30Φ40牌號(hào)150200250C、的含量高中低4-1判斷題（正確的畫(huà)O，錯(cuò)誤的畫(huà)×）1．芯頭是砂芯的一個(gè)組成部分，它不僅能使砂芯定位、排氣，還能形成鑄件內(nèi)腔。（×）2．機(jī)器造型時(shí)，如零件圖上的凸臺(tái)或筋妨礙起模，則繪制鑄造工藝圖時(shí)應(yīng)用活塊或外砂芯予以解決。（×）3．若砂芯安放不牢固或定位不準(zhǔn)確，則產(chǎn)生偏芯；若砂芯排氣不暢，則易產(chǎn)生氣孔；若砂芯阻礙鑄件收縮，則減少鑄件的機(jī)械應(yīng)力和熱裂傾向。（×）4．制定鑄造工藝圖時(shí)，選擇澆注位置的主要目的是保證鑄件的質(zhì)量，而選擇分型面的主要目的是在是保證鑄件的質(zhì)量的前提下簡(jiǎn)化造型工藝。（O）5．澆注位置選擇的原則之一是將鑄件的大平面朝下，主要目的是防止產(chǎn)生縮孔缺陷。（×）4-2選擇題1．如圖4-1所示的零件采用砂型鑄造生產(chǎn)毛坯。與圖中所示的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ分型方案相適應(yīng)的造型方法分別為（C）、（D）、（B）、（B）。其中較合理的分型方案是（Ⅳ）。整模造型；B．分模造型；C．活塊造型；D．挖砂造型；E．三箱造型。圖4-12．如圖4-2所示的具有大平面鑄件的幾種分型面和澆注位置方案中，合理的是（A）。圖4-24-3填空題1．零件與鑄件在形狀和尺寸上有很大區(qū)別，尺寸上鑄件比零件多加工余量和（斜度），形狀上零件上一些尺寸小的孔或槽，鑄件上（可不鑄出）。2．造型用的模型與鑄件在形狀和尺寸上有很大區(qū)別，尺寸上模型比鑄件多（收縮率），形狀上鑄件上有孔的地方，模型上（設(shè)有芯頭）。4-4應(yīng)用題1．繩輪（圖4-3），材料為200，批量生產(chǎn)。繪制零件的鑄造工藝圖。圖4-32．襯套（圖4-4），材料為200，批量生產(chǎn)。繪制零件的鑄造工藝圖，并在用雙點(diǎn)劃線繪制的零件輪廓圖上定性畫(huà)出模型圖和鑄件圖。圖4-4模型圖鑄件圖3．軸承座，如圖4-5（a）所示，材料為50，批量生產(chǎn)。圖4-5（b）為零件圖的右視圖，請(qǐng)?jiān)诖藞D上定性繪制出零件的鑄造工藝圖。(a)（b）圖4-5上下垂直于分模面的平面應(yīng)加起模斜度。5-1判斷題（正確的畫(huà)O，錯(cuò)誤的畫(huà)×）1．分型面是為起?；蛉〕鲨T件而設(shè)置的，砂型鑄造、熔模鑄造和金屬型鑄造所用的鑄型都有分型面。（×）2．鑄造生產(chǎn)的顯著優(yōu)點(diǎn)是適合于制造形狀復(fù)雜，特別是具有復(fù)雜內(nèi)腔的鑄件。為了獲得鑄件的內(nèi)腔，不論是砂型鑄造還是特種鑄造均需使用型芯。（×）3．熔模鑄造一般在鑄型焙燒后冷卻至600～700℃時(shí)進(jìn)行澆注，從而提高液態(tài)合金的充型能力。因此，對(duì)相同成分的鑄造合金而言，熔模鑄件的最小壁厚可小于金屬型和砂型鑄件的最小壁厚。（O）4．為避免縮孔、縮松或熱應(yīng)力、裂紋的產(chǎn)生，零件壁厚應(yīng)盡可能均勻。所以設(shè)計(jì)零件外壁和內(nèi)壁，外壁和筋，其厚度均應(yīng)相等。（×）5．零件內(nèi)腔設(shè)計(jì)盡量是開(kāi)口式的，并且高度H與開(kāi)口的直徑D之比（）要小于1，這樣造型時(shí)可以避免使用砂芯，內(nèi)腔靠自帶砂芯來(lái)形成。（O）5-2選擇題1．用化學(xué)成分相同的鑄造合金澆注相同形狀和尺寸的鑄件。設(shè)砂型鑄造得到的鑄件強(qiáng)度為σ砂；金屬型鑄造的鑄件強(qiáng)度為σ金；壓力鑄造的鑄件強(qiáng)度為σ壓，則（C）。A．σ砂＝σ金=σ壓；B．σ金＞σ砂＞σ壓；σ壓＞σ金＞σ砂；D．σ壓＞σ砂＞σ金。2．鑄件上所有垂直于分型面的立壁均應(yīng)有斜度。當(dāng)立壁的表面為加工表面時(shí)，該斜度稱為（A）。A．起模斜度；B．結(jié)構(gòu)斜度；C．起模斜度或結(jié)構(gòu)斜度。3．在鑄造條件和鑄件尺寸相同的條件下，鑄鋼件的最小壁厚要大于灰口鑄鐵件的最小壁厚，主要原因是鑄鋼的（B）。A．收縮大；B．流動(dòng)性差；C．澆注溫度高；D．鑄造應(yīng)力大。5-3應(yīng)用題下列零件采用砂型鑄造生產(chǎn)毛坯，材料為200。請(qǐng)標(biāo)注分型面；在不改變標(biāo)定尺寸的前提下，修改結(jié)構(gòu)上不合理處，并簡(jiǎn)述理由。托架（圖5-1）圖5-1箱蓋（圖5-2）3．軸承架（圖5-3）圖5-2圖5-36-1判斷題（正確的畫(huà)O，錯(cuò)誤的畫(huà)×）1．壓力加工是利用金屬產(chǎn)生塑性變形獲得零件或毛坯的一種方法。在塑性變形的過(guò)程中，理論上認(rèn)為金屬只產(chǎn)生形狀的變化而其體積是不變的。（O）2．把低碳鋼加熱到1200℃時(shí)進(jìn)行鍛造，冷卻后鍛件內(nèi)部晶粒將沿變形最大的方向被拉長(zhǎng)并產(chǎn)生碎晶。如將該鍛件進(jìn)行再結(jié)晶退火，便可獲得細(xì)晶組織。（×）3．將化學(xué)成分和尺寸相同的三個(gè)金屬坯料加熱到同一溫度，分別在空氣錘、水壓機(jī)和高速錘上進(jìn)行相同的變形，其變形抗力大小應(yīng)相同。（×）4．在外力作用下金屬將產(chǎn)生變形。應(yīng)力小時(shí)金屬產(chǎn)生彈性變形，應(yīng)力超過(guò)σs時(shí)金屬產(chǎn)生塑性變形。因此，塑性變形過(guò)程中一定有彈性變形存在。（O）5．只有經(jīng)過(guò)塑性變形的鋼才會(huì)發(fā)生回復(fù)和再結(jié)晶。沒(méi)有經(jīng)過(guò)塑性變形的鋼，即使把它加熱到回復(fù)或再結(jié)晶溫度以上也不會(huì)產(chǎn)生回復(fù)或再結(jié)晶。（O）6．塑性是金屬可鍛性中的一個(gè)指標(biāo)。壓力加工時(shí)，可以改變變形條件；但不能改變金屬的塑性。（×）7．冷變形不僅能改變金屬的形狀，而且還能強(qiáng)化金屬，使其強(qiáng)度、硬度升高。冷變形也可以使工件獲得較高的精度和表面質(zhì)量。（O）8．某一批鍛件經(jīng)檢查，發(fā)現(xiàn)由于纖維組織分布不合理而不能應(yīng)用。若對(duì)這批鍛件進(jìn)行適當(dāng)?shù)臒崽幚?，可以使鍛件重新得到?yīng)用。（×）9．對(duì)于塑性變形能力較差的合金，為了提高其塑性變形能力，可采用降低變形速度或在三向壓應(yīng)力下變形等措施。（O）6-2選擇題1．鋼制的拖鉤如圖6-1所示，可以用多種方法制成。其中，拖重能力最大的是（B）。鑄造的拖鉤；B．鍛造的拖鉤；C．切割鋼板制成的拖鉤。2．有一批經(jīng)過(guò)熱變形的鍛件，晶粒粗大，不符合質(zhì)量要求，主要原因是（C）。A．始鍛溫度過(guò)高；B．始鍛溫度過(guò)低；C．終鍛溫度過(guò)高；D．終鍛溫度過(guò)低。圖6-13．鍛造比是表示金屬變形程度的工藝參數(shù)。用碳鋼鋼錠鍛造大型軸類鍛件時(shí)鍛造比應(yīng)選（C）。A．y＝1~1.5；；B．y＝1.5~2.5；C．y＝2.5~3；D．y＞3。4．有一批連桿模鍛件，經(jīng)金相檢驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)其纖維不連續(xù)，分布不合理。為了保證產(chǎn)品質(zhì)量應(yīng)將這批鍛件（D）。A．進(jìn)行再結(jié)晶退火；B．進(jìn)行球化退火；C．重新加熱進(jìn)行第二次鍛造；D．報(bào)廢。5．經(jīng)過(guò)熱變形的鍛件一般都具有纖維組織。通常應(yīng)使鍛件工作時(shí)的最大正應(yīng)力與纖維方向（A）；最大切應(yīng)力與纖維方向（B）。A．平行；B．垂直；C．呈45°角；D．呈任意角度均可。6．碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)（含碳量）大于0.8％的高碳鋼與低碳鋼相比，可鍛性較差。在選擇終鍛溫度時(shí)，高碳鋼的終鍛溫度卻低于低碳鋼的終鍛溫度；其主要原因是為了（C）。A．使高碳鋼晶粒細(xì)化提高強(qiáng)度；B．使高碳鋼獲得優(yōu)良的表面質(zhì)量；C．打碎高碳鋼內(nèi)部的網(wǎng)狀碳化物。7．加工硬化是由塑性變形時(shí)金屬內(nèi)部組織變化引起的，加工硬化后金屬組織的變化有（E）。Ａ、晶粒沿變形方向伸長(zhǎng)；B、滑移面和晶粒間產(chǎn)生碎晶；C、晶格扭曲位錯(cuò)密度增加；D、A和B；E、D和C。8．改變鍛件內(nèi)部纖維組織分布的方法是（C）。Ａ、熱處理；Ｂ、再結(jié)晶；Ｃ、塑性變形；Ｄ、細(xì)化晶粒。6-3應(yīng)用題1．鎢的熔點(diǎn)為3380℃，鉛的熔點(diǎn)為327℃，試計(jì)算鎢與鉛的再結(jié)晶溫度。鎢在900℃進(jìn)行變形，鉛在室溫（20℃）進(jìn)行變形，試判斷它們屬于何種變形。T回=0.3T熔點(diǎn)（K)(3380+273)×0.3=3653×0.3=1096（823℃）T再=0.4T熔點(diǎn)（K)(3380+273)×0.4=3653×0.4=1461（1188℃）T回（823℃）＜900℃＜T再（1188℃）所以為溫變形鉛T再=0.4T熔點(diǎn)（K)(327+273)×0.4=600×0.4=240（-33℃）所以鉛在室溫（20℃）進(jìn)行變形為熱變形

2．圓鋼拔長(zhǎng)前直徑為φ100，拔長(zhǎng)后為φ50，試計(jì)算鍛造比y。

0(100/50)2=4判斷題（正確的畫(huà)O，錯(cuò)誤的畫(huà)×）１．自由鍛是單件、小批量生產(chǎn)鍛件最經(jīng)濟(jì)的方法，也是生產(chǎn)重型、大型鍛件的唯一方法。因此，自由鍛在重型機(jī)械制造中具有特別重要的作用。（O）2．繪制自由鍛件圖時(shí)，應(yīng)考慮填加敷料和加工余量，并標(biāo)出鍛件公差。也就是說(shuō)，在零件的所有表面上，都應(yīng)給出加工余量。（×）3．自由鍛沖孔前，通常先要鐓粗，以使沖孔面平整和減少?zèng)_孔深度。（O）選擇題1．鐓粗、拔長(zhǎng)、沖孔工序都屬于（C）。A．精整工序；B．輔助工序；C．基本工序。2．圖7-1所示鍛件，用自由鍛鍛造，坯料的直徑為φ140，長(zhǎng)度為220，其基本工序是（A）。A．拔長(zhǎng)φ100→局部鐓粗→拔長(zhǎng)φ60→切斷；B．整體鐓粗→拔長(zhǎng)φ100→拔長(zhǎng)φ60→切斷；C．拔長(zhǎng)φ100→拔長(zhǎng)φ60→局部鐓粗→切斷；D．局部鐓粗→拔長(zhǎng)φ100→拔長(zhǎng)φ60→切斷。圖7-1應(yīng)用題1．試分析如圖7-2所示的幾種鐓粗缺陷產(chǎn)生的原因（設(shè)坯料加熱均勻）。雙腰鼓形鐓彎鐓歪鍛錘噸位小，高徑比過(guò)大（＞2.5)，端面不平行與軸線不垂直（a）（b）（c）圖7-22．如圖7-3所示的整體活塞采用自由鍛制坯。試在右側(cè)雙點(diǎn)劃線繪制的零件輪廓圖上定性繪出鍛件圖，選擇合理的坯料直徑（現(xiàn)有圓鋼直徑有：φ120、φ110、φ100、φ90、φ80、φ70），并說(shuō)明理由，擬定鍛造基本工序，在表7-1中畫(huà)出工序簡(jiǎn)圖。坯料直徑：φ100選擇原因：局部鐓粗時(shí)保證高徑比＜2.5圖7-3表7-1序號(hào)工序名稱工序簡(jiǎn)圖123下料局部鐓粗拔長(zhǎng)3．為修復(fù)一臺(tái)大型設(shè)備，需制造一個(gè)圓錐齒輪，如圖7-4所示。試選擇鍛造方法，定性繪出鍛件圖，并制定鍛造基本工序，在表7-2中畫(huà)出工序簡(jiǎn)圖。圖7-4表7-2序號(hào)工序名稱工序簡(jiǎn)圖123下料鐓粗沖孔4．如圖7-5所示，通常碳鋼采用平砧拔長(zhǎng)，高合金鋼采用V型砧拔長(zhǎng)，試分析砧型對(duì)鋼的變形有何影響?V型砧使壓應(yīng)力數(shù)目增多，提高金屬的可鍛性，適合于拔長(zhǎng)塑性較差的高合金鋼。圖7-55．如圖7-6所示支座零件，采用自由鍛制坯，試修改零件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理之處。圖7-66．圖7-7所示零件，采用自由鍛制坯，試修改零件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理之處。圖7-78-1判斷題（正確的畫(huà)O，錯(cuò)誤的畫(huà)×）1．如圖8所示鍛件，采用錘上模鍛生產(chǎn)。從便于鍛模制造，鍛件容易出模的角度考慮分模面應(yīng)選在。（×）圖8-12．鍛模中預(yù)鍛模膛的作用是減少終鍛模膛的磨損，提高終鍛模膛的壽命。因此預(yù)鍛模膛不設(shè)飛邊槽，模膛容積稍大于終鍛模膛，模膛圓角也較大，而模膛斜度通常與終鍛模膛相同。（O）3．板料沖壓落料工序中的凸、凹模的間隙是影響沖壓件剪斷面質(zhì)量的關(guān)鍵。凸、凹模間隙越小，則沖壓件毛刺越小，精度越高。（×）4．板料彎曲時(shí)，彎曲后兩邊所夾的角度越小，則彎曲部分的變形程度越大。（×）5．拉深過(guò)程中坯料的側(cè)壁受拉應(yīng)力。拉應(yīng)力的大小與拉深系數(shù)有關(guān)，拉深系數(shù)越大，則側(cè)壁所受的拉應(yīng)力越大。（×）6．受翻邊系數(shù)的限制，一次翻邊達(dá)不到零件凸緣高度要求時(shí)，則可以進(jìn)行多次翻邊。（×）7．沖床的一次沖程中，在模具的不同工位上同時(shí)完成兩道以上工序的沖壓模具，稱為連續(xù)模。（O）8-2選擇題1．鍛造圓柱齒輪坯100件，為提高生產(chǎn)率決定采用胎模鍛。應(yīng)選用（C）。A．扣模；B．合模；C．筒模。2．平鍛機(jī)上模鍛所使用的鍛模由三部分組成，具有兩個(gè)相互垂直的分模面，因此平鍛機(jī)最適于鍛造（C）。A．連桿類鍛件；B．無(wú)孔盤類鍛件；C．帶頭部桿類鍛件；D．A和C。3．拉深變形在沒(méi)有壓板的條件下，板料進(jìn)入凹模前受（B）。在有壓板的條件下，板料進(jìn)入凹模前受（C）。A．兩向拉應(yīng)力，一向壓應(yīng)力；B．一向拉應(yīng)力，一向壓應(yīng)力；C．兩向壓應(yīng)力，一向拉應(yīng)力；D．三向壓應(yīng)力。4．厚1直徑φ350的鋼板經(jīng)拉深制成外徑為φ150的杯形沖壓件。由手冊(cè)中查得材料的拉深系數(shù)＝0.6，m2＝0.80，m3＝0.82，m4＝0.85。該件要經(jīng)過(guò)（C）拉深才能制成。A．一次；B．兩次；C．三次；D．四次。5．大批量生產(chǎn)外徑為φ50，內(nèi)徑為φ25，厚為2的零件。為保證孔與外圓的同軸度應(yīng)選用（C）。A．簡(jiǎn)單模；B．連續(xù)模；C．復(fù)合模。6．設(shè)計(jì)沖孔凸模時(shí)，其凸模刃口尺寸應(yīng)該是（A）。A．沖孔件孔的尺寸；B．沖孔件孔的尺寸＋2z（z為單側(cè)間隙）；C．沖孔件孔的尺寸－2z；D．沖孔件尺寸－z。7．壓力加工的操作工序中，工序名稱比較多，屬于自由鍛的工序是（C），屬于板料沖壓的工序是（D）。A.鐓粗、拔長(zhǎng)、沖孔、軋制；B.拔長(zhǎng)、鐓粗、擠壓、翻邊；C.鐓粗、拔長(zhǎng)、沖孔、彎曲；D.拉深、彎曲、沖孔、翻邊。8．沖壓模具結(jié)構(gòu)由復(fù)雜到簡(jiǎn)單的排列順序?yàn)椋―）。Ａ、復(fù)合模－簡(jiǎn)單模－連續(xù)模；Ｂ、簡(jiǎn)單模－連續(xù)模－復(fù)合模；Ｃ、連續(xù)模－復(fù)合模－簡(jiǎn)單模；Ｄ、復(fù)合模－連續(xù)模－簡(jiǎn)單模。應(yīng)用題1．圖8-2所示的常嚙合齒輪，年產(chǎn)15萬(wàn)件，鍛坯由錘上模鍛生產(chǎn)。試圖8-2（a）上修改零件不合理的結(jié)構(gòu)，在圖8-2（b）上定性繪出齒輪結(jié)構(gòu)修改后的鍛件圖。圖8-2（a）（b）2．如圖8-3所示沖壓件，采用厚l.5低碳鋼板進(jìn)行批量生產(chǎn)。試確定沖壓的基本工序，并在表8-1中繪出工序簡(jiǎn)圖。圖8-3表8-1序號(hào)工序名稱工序簡(jiǎn)圖1234落料沖孔彎曲翻邊3．如圖8-4所示沖壓件，采用厚l.5低碳鋼板進(jìn)行批量生產(chǎn)。試確定沖壓的基本工序。圖8-4基本工序：4．圖8-5（a）所示為油封內(nèi)夾圈，圖8-5（b）所示為油封外夾圈，均為沖壓件。試分別列出沖壓基本工序，并說(shuō)明理由。（材料的極限圓孔翻邊系數(shù)K＝0.68）。［提示］d0=d1–2［H-0.43R-0.22t］式中：d0―沖孔直徑（）；d1―翻邊后豎立直邊的外徑（）；H―從孔內(nèi)測(cè)量的豎立直邊高度（）；R―圓角半徑（）；t―板料厚度（）。（a）（b）圖8-5圖8-5（a）基本工序：圖8-5（b）基本工序：原因：原因：翻邊系數(shù)k0＝0.86＞0.68，可以直接翻邊；翻邊系數(shù)k0＝0.65＜0.68，不能直接翻邊；9-1判斷題（正確的畫(huà)O，錯(cuò)誤的畫(huà)×）1．焊接電弧是熔化焊最常用的一種熱源。它與氣焊的氧乙炔火焰一樣，都是氣體燃燒現(xiàn)象，只是焊接電弧的溫度更高，熱量更加集中。（×）2．焊接應(yīng)力產(chǎn)生的原因是由于在焊接過(guò)程中被焊工件產(chǎn)生了不均勻的變形，因此，防止焊接變形的工藝措施，均可減小焊接應(yīng)力。（×）3．焊接應(yīng)力和焊接變形是同時(shí)產(chǎn)生的。若被焊結(jié)構(gòu)剛度較大或被焊金屬塑性較差，則產(chǎn)生的焊接應(yīng)力較大，而焊接變形較小。（O）4．手工電弧焊過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生大量煙霧，煙霧對(duì)焊工的身體有害，因此，在制造焊條時(shí)，應(yīng)盡量去除能產(chǎn)生煙霧的物質(zhì)。（×）5．埋弧自動(dòng)焊焊接低碳鋼時(shí)，常用H08A焊絲和焊劑43l。當(dāng)焊劑43l無(wú)貨時(shí)，可用焊劑230代替。（×）6．根據(jù)熔化焊的冶金特點(diǎn)，熔化焊過(guò)程中必須采取的措施是，1、提供有效的保護(hù)，2、控制焊縫金屬的化學(xué)成分，3、進(jìn)行脫氧和脫硫、磷。（×）7．中、高碳鋼與合金鋼焊接接頭，存在對(duì)接頭質(zhì)量非常不利的淬火區(qū)，該淬火區(qū)的塑性、韌性低，容易產(chǎn)生裂紋，因此焊接這類鋼時(shí)一般均需進(jìn)行焊前預(yù)熱，以防淬火區(qū)的形成。（O）8．氬弧焊采用氬氣保護(hù)，焊接質(zhì)量好，適于焊接低碳鋼和非鐵合金。（×）9．埋弧自動(dòng)焊具有生產(chǎn)率高，焊接質(zhì)量好，勞動(dòng)條件好等優(yōu)點(diǎn)。因此，廣泛用于生產(chǎn)批量較大，水平位置的長(zhǎng)、直焊縫的焊接，但它不適于薄板和短的不規(guī)則焊縫的焊接。（O）10．點(diǎn)焊和縫焊用于薄板的焊接。但焊接過(guò)程中易產(chǎn)生分流現(xiàn)象，為了減少分流，點(diǎn)焊和縫焊接頭型式需采用搭接。（×）9-2選擇題1．下列幾種牌號(hào)的焊條中，（C）和（E）只能采用直流電源進(jìn)行焊接。A．結(jié)422；B．結(jié)502；C．結(jié)427；D．結(jié)506；E．結(jié)607；F．結(jié)423。2．對(duì)于重要結(jié)構(gòu)、承受沖擊載荷或在低溫下工作的結(jié)構(gòu)，焊接時(shí)需采用堿性焊條，原因是堿性焊條的（D）。A．焊縫抗裂性好；B．焊縫沖擊韌性好；C．焊縫含氫量低；D．A、B和C。3．氣體保護(hù)焊的焊接熱影響區(qū)一般都比手工電弧焊的小，原因是（C）。保護(hù)氣體保護(hù)嚴(yán)密；B．焊接電流?。籆．保護(hù)氣體對(duì)電弧有壓縮作用；D．焊接電弧熱量少。4．氬弧焊的焊接質(zhì)量比較高，但由于焊接成本高，所以（C）一般不用氬弧焊焊接。鋁合金一般結(jié)構(gòu)；B．不銹鋼結(jié)構(gòu)；C．低碳鋼重要結(jié)構(gòu)；D．耐熱鋼結(jié)構(gòu)。5．焊接工字梁結(jié)構(gòu)，截面如圖9-1所示。四條長(zhǎng)焊縫的正確焊接順序是（B）。Ａ．a(chǎn)－b－c－d；Ｂ．a(chǎn)－d－c－b；Ｃ．a(chǎn)－c－d－b；Ｄ．a(chǎn)－d－b－c。圖9-1工字梁截面圖6．焊接電弧中三個(gè)區(qū)產(chǎn)生的熱量由多到少排列順序是（D），溫度由高到低的排列順序是（B）。Ａ、陰極－陽(yáng)極－弧柱；Ｂ、弧柱－陽(yáng)極－陰極；Ｃ、陰極－弧柱－陽(yáng)極；Ｄ、陽(yáng)極－陰極－弧柱；Ｅ、陽(yáng)極－弧柱－陰極；Ｆ、弧柱－陰極－陽(yáng)極。7．結(jié)422焊條是生產(chǎn)中最常用的一種焊條，原因是（D）。Ａ．焊接接頭質(zhì)量好；Ｂ．焊縫金屬含氫量少；Ｃ．焊接接頭抗裂性好；Ｄ．焊接工藝性能好。8．埋弧自動(dòng)焊比手工電弧焊的生產(chǎn)率高，主要原因是（D）。Ａ、實(shí)現(xiàn)了焊接過(guò)程的自動(dòng)化；Ｂ、節(jié)省了更換焊條的時(shí)間；Ｃ、A和B；Ｄ、可以采用大電流密度焊接。9．酸性焊條得到廣泛應(yīng)用的主要原因是（D）。Ａ、焊縫強(qiáng)度高；Ｂ、焊縫抗裂性好；Ｃ、焊縫含氫量低；Ｄ、焊接工藝性好。10．焊條牌號(hào)“結(jié)422”中，“結(jié)”表示結(jié)構(gòu)鋼焊條，前兩位數(shù)字“42”表示（C）。Ａ、焊條的σb≥420；Ｂ、結(jié)構(gòu)鋼的σb≥420；Ｃ、焊縫的σb≥420；Ｄ、焊條的σb＝420。9-3填空題1．焊接時(shí)往往都要對(duì)被焊工件進(jìn)行加熱。熔化焊加熱的目的是（形成熔池）；壓力焊加熱的目的是（將接頭金屬加熱到高塑性狀態(tài)）；釬焊加熱的目的是（熔化釬料）。2．焊接時(shí)一般都要對(duì)被焊區(qū)進(jìn)行保護(hù)，以防空氣的有害作用。手工電弧焊采用（氣和渣聯(lián)合）保護(hù)；埋弧自動(dòng)焊采用（渣）保護(hù)；氬弧焊的保護(hù)措施是（氬氣保護(hù)）；而在釬焊過(guò)程中則利用（釬劑）來(lái)進(jìn)行保護(hù)。3．點(diǎn)焊時(shí)必須對(duì)工件施加壓力，通電前加壓是為了（使工件接頭緊密接觸）；斷電后加壓是為了（使接頭產(chǎn)生塑性變形，壓力作用下結(jié)晶）。4．釬焊時(shí)除使用釬料外，還需使用（釬劑），它在釬焊過(guò)程中的作用是：1）（清除工件金屬和釬料表面上的氧化膜與雜質(zhì)）；2）（隔離空氣起保護(hù)作用）；3）增大釬料的（填充能力）。5．2氣體保護(hù)焊適于焊接（低碳鋼）和（低合金鋼）材料，應(yīng)采用的焊絲分別是（H08）和（H082）。6．壓力焊時(shí)也需對(duì)工件接頭進(jìn)行加熱，主要目的是（將接頭金屬加熱到