學校辦公樓安全施工組織設計

學校辦公樓安全施工組織設計一、工程概況 二、施工準備 三、施工現(xiàn)場平面布置圖（見附圖） 四、臨時用電施工方案 五、腳手架施工方案 六、上料平臺 23七、模板施工方案 27八、起重吊裝作業(yè)方案 九、塔式起重機安裝拆除方案 十、安全保證措施 十一、消防措施 十二、噪音防治及文明施工措施 十三、衛(wèi)生措施 十四、現(xiàn)場保衛(wèi)措施 十五、附圖 建設單位：南通市***學校。項目名稱：**《外墻涂料工程應用規(guī)程》的要求，凡混凝土或涂素玻纖網(wǎng)格布一層；聚合物砂漿；界面劑一道結構概況:商貿實訓樓采用復合載體夯擴樁基礎,基礎墊層采用C15砼,采排水：室內污水、廢水、雨水排水管采用UPVC排水管，粘接。按《建筑本工程采用TN-S系統(tǒng)的保護方式。保護接地與防雷接地、弱點接地共用各層，再穿焊接鋼管沿墻暗敷至終端箱。照明、空調、動力支線采用BV－7501、成立以項目經(jīng)理為首的項目安全領導小組，項目經(jīng)理為安全生產責任3、項目部要與作業(yè)層簽訂安全生產合同,與分包單位簽訂“建設工程承162332435368材料員安全員木工組材料員安全員木工組項目經(jīng)理：技術負責人設備管理員鋼筋工組122133314151617183911611234套施工現(xiàn)場臨時用電采用TN-S系統(tǒng)三相五線制供電，用電纜埋地敷設到各現(xiàn)場施工用電采用三相五線制供電,配電箱設置總熔斷器、總開關，開關本工程外架子采用雙排鋼管腳手架附墻拉結方案，框架結構施工期間作拆除順序與搭設順序相反，但必須待上一層樓面及外裝飾做完后方可拆腳手架外側防護用密目式安全網(wǎng)實行立面封閉防護，每一步架子均應設操作工藝：基土夯實→安放墊板→安放底座→豎立桿并同時安掃地桿→(8)、本工程腳手架四周交圈,從轉角處起每隔6跨設置一道剪刀撐，由(11)、在門洞出入處應在四周搭設防護棚，防護棚伸出架外不應小于3(14)、架子搭好后必須由工長、專職安全員同架子工一齊檢查架子搭設(5)、拆除順序應是后搭設的部件先拆，先搭設的部件后拆，嚴禁采用拉(6)、拉結點應在位于其上部可拆的桿件拆除之后才能拆除，當拆至最后(7)、拆除腳手架宜一步一清，分段拆除時高度不應大于2m。(8)、拆剪刀撐和縱向水平桿時應先拆中間扣件，后拆兩端扣件。拆扣件落地式扣件鋼管腳手架計算書1.05米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為Φ48×3.5，連墻件采用2按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩P2=0.15×1.05/1=0.158kN/m1=1.2×0.038+1.2×0.158=0.235kN/m2=1.4×2.1=2.94kN/m=0.827×106/5080=162.795N/mm2縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范c其中Rc——扣件抗滑承載力設P1=0.038×1.05=0.04kNP2=0.15×1.05×1.50/2=0.118R=1.2×0.04+1.2×0.118+1.4×1.575NG1=0.1248×26.58=3.317kN3．欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；NG3=0.15×1.50×15/2=1.688kN4．吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)NG4=0.005×1.50×26.58=0.199kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.482kN。NQ=2×2×1.50×1.05/2=3.15kNUz——風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》其中Wk——風荷載基本風壓值(kN/m2)；N——立桿的軸心壓力設計值，N=13.388kA——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；N——立桿的軸心壓力設計值，N=12.7269kN；A——立桿凈截面面積，A=4.89cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.273kN.m；k——每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.1248kN/m；經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度Hs=61.682k——每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.1248kN/m；Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：kwwk——風荷載基本風壓值，wk=0.473kN/m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=5其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l/i=30/1.58的結果ggk其中kc——腳手架地基承載力調整系數(shù)；kc根據(jù)現(xiàn)場實際情況，鋼平臺采用兩根16#槽鋼作主梁，五根16#槽鋼作次和鋼平臺主梁上各搭一半以便平臺擱置在邊梁上。平臺四周設置鋼管欄桿卸料平臺的主梁和次梁均采用16#槽鋼，Wx=108300mm3A=219M=ql2/8=713.676×3.02/8=802.886Kg.mMP2=[20.676+(42+420)×0.75]×3/2=550P5=[20.676+(42+420)×0.9]×3/2=654.P6=[20.676+(42+420)×0.45]×3/2=342A=0得NAY=P1+P2+P3+P4+P5+P6+q×4.8-RE=1798.552/8=1788.8085×1.8-342.-654.714×0.9＋16.8×4.MNAX（1）熟悉結構施工圖、圖紙會審記錄和有關的結構變更通知，按各構件（2）模板及支撐必須具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性，室內回填土必須最大的梁截面尺寸為450*1200，層高為7.2米。底模采用50厚木板，側梁木模板與支撐計算書對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離（即計算跨H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.5實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=）；）；M=-0.10×49.357×0.32=-0.444kN.m=0.444×106/46710=9.505N/mm2其中最大剪力Q=0.6×0.3×49截面抗剪強度計算值T=3×8884/（2×865×18）=0.85v=0.677×35.076×3004/（100×6000×420390）=0.7A——穿梁螺栓有效面積（mm20──新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/），實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值F1=40.00kN/m2。），）：膠合板截面抵抗矩W=b×h2/6=550×（18）2/6=29）：經(jīng)計算得W=0.677×22×3004/（100×6000×26方木按簡支梁計算，跨度近似取柱子邊長a，支座反力即為螺栓（鋼筋））：經(jīng)計算得M=15.66×（550/1000））：經(jīng)計算得W=5×12×5504/（384×9500×扣件鋼管樓板模板支架計算書模板支架搭設高度為4.50米，搭設尺寸為：立桿的縱距b=1米，立桿的圖2樓板支撐架荷載計算單元1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m）；經(jīng)計算得到面板強度計算值f=0.074×1000×1000/5400截面抗剪強度計算值T=3×1480/（2×1000×18）=0.1面板最大撓度計算值v=0.677×6.35×3004/（100×6000×486000）截面應力=0.247×106/83333=2.964N/mm2截面抗剪強度計算值T=3×1480/（2×50×100）=0.44最大變形v=0.677×1.905×10004/（100×9500×)最大彎矩Mmax=0.913kN.m最大變形vmax=2.101mm最大支座力Qmax=9.867kN截面應力=0.913×106/5080=179.7244N/mc）：NG1=0.149×4.50=0.671kN）：經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=4.021kN。其中N——立桿的軸心壓力設計值）；）；A——立桿凈截面面積（cm2A=4.89 ）；0=（h+2a2）a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=照線均布考慮。寬度范圍內配筋2級鋼筋級鋼筋，配筋面積As=2851.2mm2，樓板計算范圍內擺放9×8排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷Mmax=0.0588×ql2=0.0588×103.53×7.922=381.851kN.m影響曲線得到20天后混凝土強度達到89.902%，C30混凝土強度近似等效為C26.971?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=sfy/bh0fcm=2851.2×300/(7920×100×12.856)=0.084s=0.077M1=csbh02fcm=0.077×7920×100樓板計算范圍內擺放9×8排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷Mmax=0.0588×ql2=0.0588×135.369×7.922=499.283kN.mC33.211?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=sfy/bh0fcm=2851.2×300/(7920×100×15.831)=0.068s=0.067M1=csbh02fcm=0.067×7920×1002×1樓板計算范圍內擺放9×8排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷Mmax=0.0588×ql2=0.0588×167.207×7.922=616.712kN.m影響曲線得到60天后混凝土強度達到122.872%，C30混凝土強度C36.862?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=sfy/bh0fcm=2851.2×300/(7920×100×17.571)=0.061s=0.058M1=csbh02fcm=0.058×7920×100樓板計算范圍內擺放9×8排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷Mmax=0.0588×ql2=0.0588×199.045×7.922=734.14kN.m影響曲線得到80天后混凝土強度達到131.505%，C30混凝土強度近C39.452。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=sfy/bh0fcm=2851.2×300/(7920×100×18.805)=0.057s=0.058M1=csbh02fcm=0.058×7920×100樓板計算范圍內擺放9×8排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷Mmax=0.0588×ql2=0.0588×230.884×7.922=851.5723kN.mC41.4606?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcmsfy/bh0fcm=2851.2×300/(7920×100×19.763)=0.055s=0.058M1=csbh02fcm=0.058×7920×1002所以第100天以后的各層樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷樓板計算范圍內擺放9×8排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷Mmax=0.0588×ql2=0.0588×262.722×7.922=969.001kN.mC43.102?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=sfy/bh0fcm=2851.2×300/(7920×100×20.545)=0.053s=0.048M1=csbh02fcm=0.048×7920×1002×20.545×10-6=78.104kN.m所以第120天以后的各層樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷樓板計算范圍內擺放9×8排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷Mmax=0.0588×ql2=0.0588×294.561×7.922=1086.433kN.mC44.49。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=21.sfy/bh0fcm=2851.2×300/(7920×100×21.207)=0.051s=0.048M1=csbh02fcm=0.048×7920×1002×21.207×10-6=80.621kN.m所以第140天以后的各層樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷本工程采用QTZ40塔式起重機各一臺，用于吊裝磚、模板、鋼筋、砼等。5、吊鉤提升接近臂桿頂部、小車行至端點時，應減速緩行至停止位置。6、提升重物后嚴禁自由下降。重物就位時可用微動機構或使用制動器使8、作業(yè)后吊臂應轉到順風方向，并放松回轉制動器。小車應移至非工作9、將每個控制開關撥至零位，依次斷開各路開關，關閉操作室門窗，下見平面布置圖.1234567大、小89（1）負責人：①是安裝作業(yè)的技術、質量、安全、人員分工、工程進度、經(jīng)濟核③牢固樹立“質量第一、用戶至上”的思想，按操作規(guī)程和說明書①具體負責安裝前的檢查、基礎驗收、安裝過程中各主要工序的質量檢②檢查、監(jiān)督作業(yè)人員嚴格按照安裝工藝程序和技術要求實施安裝，制③對發(fā)現(xiàn)的質量問題，提出整改方案并組織實施，及時消除隱患，確保2檢查督促安全技術措施交底后的落實情況，監(jiān)督施工現(xiàn)場的安全作1具體做好本工種的一切準備工作，并把電源送至塔吊的臨時配電2按照說明書的要求和安裝進度接通線路，保證安裝工作的順利進3總體完成后，及時接通電氣線路、各種限位裝置及各種電氣儀表線4協(xié)助技術測試人員做好電氣方面的測試工作；5協(xié)助技術負責人做好設備的試運轉，調整好各種限位裝置。 1、基礎節(jié)與內套架的安裝：首先把基礎表面清理干凈，檢查四角水平2、平臺安裝：將操作平臺組裝好后，用吊車吊過基礎節(jié)頂，然后套入3、回轉系統(tǒng)、平衡臂支架安裝：用吊車將拼裝在一起的上下回轉等系4、平衡臂的安裝：首先把平衡臂拼成為一體，用吊車將平衡臂平穩(wěn)吊9、加接塔機標準節(jié)：用本機吊鉤將一塊0.5T平衡物吊起運行到離