工程熱力學(xué)及內(nèi)燃機(jī)原理自考重點(diǎn)復(fù)習(xí)資料

內(nèi)燃機(jī)原理復(fù)習(xí)資料

第二章、內(nèi)燃機(jī)的工作循環(huán)一、 “理想循環(huán)”假定？答：理想循環(huán)討論中所采取的簡(jiǎn)化假定是：1.工質(zhì)是一種理想的完全氣體，在整個(gè)循環(huán)中保持物理及化學(xué)性質(zhì)不變；2.不考慮實(shí)際存在的工質(zhì)更換以及漏氣損失，工質(zhì)數(shù)量保持不變，循環(huán)是在定量工質(zhì)下進(jìn)行的；3.把汽缸內(nèi)工質(zhì)的壓縮和膨脹看成是完全理想的絕熱過(guò)程，工質(zhì)與外界不進(jìn)行熱交換；4.用假想的定容放熱和定容或定壓加熱來(lái)代替實(shí)際的換氣和燃燒過(guò)程。二、 內(nèi)燃機(jī)的實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)的區(qū)別答：1、工質(zhì)不同；2、氣體流動(dòng)阻力；3、傳熱損失；4、燃燒不及時(shí)、后燃及不完全燃燒損失；5、漏氣損失。三、 壓縮過(guò)程的作用？1、壓縮過(guò)程擴(kuò)大了工作循環(huán)的溫度范圍；2、壓縮過(guò)程使循環(huán)的工質(zhì)得到更大的膨脹比，對(duì)活塞做更多的功；3、壓縮過(guò)程提高的工質(zhì)的溫度和壓力，為冷機(jī)啟動(dòng)及著火燃燒創(chuàng)造了條件。四、 四沖程工作原理1、進(jìn)氣行程：排氣門關(guān)閉，隨著活塞下行汽缸內(nèi)產(chǎn)生低壓，重進(jìn)氣門吸入空氣和汽油的混合氣，柴油機(jī)中吸入的是新鮮空氣。2、壓縮行程：進(jìn)、排氣門關(guān)閉，活塞上行壓縮汽缸內(nèi)的氣體，在柴油機(jī)中，把空氣壓縮到燃料自然溫度以上。3、做功行程：當(dāng)活塞快到上止點(diǎn)時(shí)，用火花塞點(diǎn)燃混合氣使之燃燒，在柴油機(jī)中，此時(shí)燃料以霧化狀態(tài)噴射到汽缸內(nèi)，和高溫空氣接觸而自行著火燃燒，燃燒所產(chǎn)生的高壓氣體，把活塞往下推而做功。4、排氣行程:當(dāng)活塞到下止點(diǎn)稍前一些時(shí)，排氣門開啟，排氣溢出，汽缸內(nèi)壓力下降，活塞上行把膨脹完了的燃?xì)馀懦淄?。五?示功圖：把內(nèi)燃機(jī)在1個(gè)工作循環(huán)中氣缸內(nèi)工質(zhì)狀態(tài)的變化，表示為壓力與容積的關(guān)系，即壓力與活塞行程的關(guān)系的圖形。六、 標(biāo)定轉(zhuǎn)速：指在標(biāo)定工況下，發(fā)出標(biāo)定功率時(shí)內(nèi)燃機(jī)相應(yīng)的曲軸轉(zhuǎn)速。七、 油耗率：在標(biāo)定工況下，發(fā)出標(biāo)定功率時(shí)內(nèi)燃機(jī)所具有的有效油耗率。八、 升功率N:單位氣缸工作容積內(nèi)燃機(jī)所具有的標(biāo)定功率。九、 活塞功率N:單位活塞總面積上內(nèi)燃機(jī)所具有的標(biāo)定功率。十、指示效率：是評(píng)價(jià)內(nèi)燃機(jī)工作循環(huán)的一個(gè)經(jīng)濟(jì)性參數(shù)，也是衡量氣缸內(nèi)燃料燃燒所應(yīng)釋放出的熱能有效轉(zhuǎn)換成指示功的程度的一個(gè)尺度。十一、機(jī)械損失功率由以下組成：摩擦損失功率、泵氣損失功率、壓力機(jī)或掃氣泵損失功率、輔助機(jī)械損失功率。十二、有效效率及有效油耗率有效效率是曲軸上輸出有效功與消耗相應(yīng)的燃料熱能的比。有效油耗是在內(nèi)燃機(jī)曲軸輸出有效功1KW’h所消耗的燃料量。第四章內(nèi)燃機(jī)的燃燒一、 為什么汽油機(jī)要使用預(yù)混合燃燒答：按混合氣燃燒的性質(zhì)劃分，內(nèi)燃機(jī)中的燃燒有預(yù)混合燃燒和擴(kuò)散燃燒兩大類。汽油機(jī)所使用的汽油燃料易于蒸發(fā)，且具有較高的自然著火溫度，所以汽油機(jī)一般通過(guò)化油器使燃料與空氣在氣缸外部形成混合氣，由于在進(jìn)氣過(guò)程中汽油蒸發(fā)及其與空氣混合的時(shí)間較長(zhǎng)，以至于臨近點(diǎn)火前，燃料和空氣已基本上預(yù)先混合好了。顯然，化油器式汽油機(jī)的燃燒屬于典型的預(yù)混合燃燒。由于使用化油器的汽油機(jī)存在著進(jìn)氣節(jié)流損失，且較難實(shí)現(xiàn)像柴油機(jī)那樣的高壓縮比，非均相稀薄混合氣燃燒，故其熱效率相對(duì)較低、燃油消耗率相對(duì)較高。二、 汽油機(jī)的燃燒的三個(gè)階段及特點(diǎn)？1、滯燃期：滯燃期的長(zhǎng)短對(duì)汽油機(jī)的工作影響不大。2、急燃期。3、后燃期。三、 爆燃：由于汽油機(jī)一般缸徑較小，所以強(qiáng)烈的壓力波在活塞頂、汽缸蓋底面等機(jī)件之間多次反射，會(huì)引起這些零件的高頻震動(dòng)，發(fā)出尖銳的金屬敲擊聲。四、 早燃：如果缸內(nèi)的混合氣在火花塞點(diǎn)火前，已被燃燒室內(nèi)其他的幟熱熱表面點(diǎn)燃。五、 爆燃時(shí)汽油機(jī)與柴油機(jī)的區(qū)別？答:汽油機(jī)的爆燃現(xiàn)象同柴油機(jī)的工作粗暴性在燃燒本質(zhì)上是一致的，均為可燃混合氣自燃的結(jié)果，但二者在發(fā)生的時(shí)間和缸內(nèi)狀態(tài)方面互有差異，柴油機(jī)的工作粗暴性發(fā)生于急燃期始點(diǎn)，但缸內(nèi)壓力分布仍是均勻的，而汽油機(jī)的爆燃發(fā)生于急燃期的終點(diǎn)，缸內(nèi)的壓力分布不平衡，有壓力波沖擊現(xiàn)象。六、 汽油機(jī)典型燃燒室：鍥形燃燒室、浴盆形燃燒室、半球形燃燒室。直接噴射式燃燒室：開式燃燒室、半開式燃燒室。分隔式燃燒室：渦流室預(yù)燃室、預(yù)燃室燃燒室。七、 稀薄混合氣燃燒的優(yōu)點(diǎn)答：這種燃燒方式不但能提高汽油機(jī)的指示熱效率，同時(shí)還可以降低NOx排放，另外，稀燃汽油機(jī)可以采用高壓縮比從而有利于進(jìn)一步提高熱效率，改善經(jīng)濟(jì)性。八、 分層燃燒的優(yōu)點(diǎn)答：分層燃燒是改善排氣污染，提高經(jīng)濟(jì)性的提高壓縮比的最有效方法。1、可采用更高的壓縮比；2、改變了汽油機(jī)功率變化只能用進(jìn)氣管節(jié)流的變量調(diào)節(jié)的情況；3、火焰溫度有所降低，有利于減少熱損失和熱分解，并顯著改善過(guò)濃混合氣燃燒排氣中有害成分含量高的情況；4、汽油機(jī)在稀混合氣下工作時(shí)，其末端氣體不宜產(chǎn)生爆燃。九、柴油機(jī)熱效率高的原因：在于其壓縮比較高，泵氣損失較低（無(wú)節(jié)氣門）以及可燃混合氣較稀，能獲得高效率的非均相燃燒。十、柴油機(jī)燃燒：柴油機(jī)的燃燒過(guò)程包括預(yù)混合燃燒和擴(kuò)散燃燒兩部分，擴(kuò)散燃燒是燃料和氧化劑未預(yù)先混合的燃燒過(guò)程，控制其燃燒速率的是可燃混合氣形成的快慢，柴油機(jī)中的燃燒主要是擴(kuò)散燃燒。十一、柴油機(jī)的燃燒階段：1、著火延遲期（滯燃期）2、急燃期3.、緩燃期4、后燃期第五章、內(nèi)燃機(jī)的燃料和燃料供給一、 柴油的主要特性1、自然性2、流動(dòng)性3、粘度4、蒸發(fā)性。二、 燃油噴射過(guò)程：第一階段為噴油滯后階段、第二階段為主噴射階段、第三階段為自由膨脹階段三、 噴油規(guī)律及其測(cè)量：由噴油泵進(jìn)入高壓油管的燃油質(zhì)量隨時(shí)間或凸輪軸轉(zhuǎn)角變化而變化的規(guī)律稱為噴油規(guī)律。四、 常見的異常噴射現(xiàn)象有：二次噴油、斷續(xù)噴油、間歇噴油、穴蝕等五、 如何消除二次噴油？答：可以采用適當(dāng)增大等容卸載出油閥的卸載容積，選用等壓卸載出油閥，提高針閥開起壓力，改變高壓油管等措施來(lái)消除二次噴油。六、 噴油系統(tǒng)與柴油機(jī)匹配的原則和工作順序答：1、了解柴油機(jī)的特征和主要參數(shù)；2、對(duì)柴油機(jī)的運(yùn)行范圍，常用工況進(jìn)行調(diào)研和統(tǒng)計(jì)處理；3、求出各個(gè)匹配點(diǎn)的有關(guān)柴油機(jī)性能指標(biāo)；4、柴油機(jī)冷啟動(dòng)性能的優(yōu)劣、怠速工況冷卻性暖機(jī)時(shí)間的長(zhǎng)短，與噴油系統(tǒng)直接相關(guān)；5、匹配工作有時(shí)會(huì)受到噴油系統(tǒng)自身零部件工作能力的制約；6、匹配工作的優(yōu)劣要將噴油系統(tǒng)，柴油機(jī)裝到試驗(yàn)臺(tái)架或配套機(jī)械上進(jìn)行實(shí)驗(yàn)和使用考核后，才能最終確定。第六章、內(nèi)燃機(jī)的換氣過(guò)程一、換氣過(guò)程的分析：答：1、自由排氣階段：該階段自排氣門在點(diǎn)b開啟時(shí)起至缸內(nèi)壓力p和排氣管內(nèi)壓力pr相等時(shí)止，特點(diǎn)為，利用缸內(nèi)和排氣管內(nèi)的壓差排氣。2、強(qiáng)制排氣階段：該階段至自缸內(nèi)氣體壓力p和管內(nèi)燃?xì)鈮毫r相等時(shí)起至排氣門關(guān)閉的點(diǎn)r止，特點(diǎn)為，依靠活塞強(qiáng)制推擠將燃?xì)馀懦變?nèi)，在此階段，缸內(nèi)氣體狀態(tài)由活塞速度，排氣門有效流通面積，排氣管內(nèi)的氣體狀態(tài)共同決定。3、進(jìn)氣階段：該階段進(jìn)氣門在點(diǎn)r開啟時(shí)起至點(diǎn)g關(guān)閉時(shí)止，在進(jìn)氣階段，下行的活塞把充量吸入氣缸，缸內(nèi)的氣體狀態(tài)取決于活塞速度，進(jìn)氣門開啟規(guī)律，進(jìn)氣管內(nèi)氣體狀態(tài)。4、氣門重疊和燃燒室掃氣階段:活塞在上止點(diǎn)附近時(shí)進(jìn)、排氣門同時(shí)開啟，稱為“氣門重疊,進(jìn)氣提前角與排氣延遲角的和稱為氣門重疊角，由于這時(shí)缸內(nèi)形成的空間也就是活塞在上止點(diǎn)附近形成的燃燒室空間，所以這一階段也稱為燃燒室掃氣。二、 殘余燃?xì)庀禂?shù)：在進(jìn)氣過(guò)程結(jié)束時(shí)，氣缸內(nèi)的殘余燃?xì)赓|(zhì)量M與氣缸內(nèi)的新鮮空氣質(zhì)量之比M，即：三、 補(bǔ)充進(jìn)氣比：進(jìn)氣門關(guān)閉時(shí)氣缸內(nèi)的混合氣質(zhì)量mg與進(jìn)氣過(guò)程到下止點(diǎn)時(shí)氣缸內(nèi)的混合氣質(zhì)量mg'之比四、 充氣系數(shù)（充氣效率）nv：進(jìn)氣過(guò)程結(jié)柬時(shí)，實(shí)際進(jìn)入氣缸的新鮮空氣質(zhì)量mL與在進(jìn)氣狀態(tài)下能充滿氣缸工作容積的新鮮空氣質(zhì)量ms,之比，第七章、內(nèi)燃機(jī)增壓一、 增壓技術(shù)：所謂內(nèi)燃機(jī)增壓，就是增加進(jìn)入內(nèi)燃機(jī)氣缸之前的空氣壓力，即增加進(jìn)氣密度，以增加進(jìn)入氣缸的空氣質(zhì)量。二、 采用增壓的優(yōu)點(diǎn)答：采用增壓的方法，除能提高內(nèi)燃機(jī)升功率以外，還具有一下優(yōu)點(diǎn)：1.因?yàn)樵鰤浩髟鰤旱闹亓亢统叽缍枷鄬?duì)較小，而內(nèi)燃機(jī)的功率可有較大提高，所以增壓柴油機(jī)單位功率的重量、尺寸將會(huì)相應(yīng)減??；2.內(nèi)燃機(jī)單位功率的造價(jià)降低，特別是大型柴油機(jī)尤為顯著；3.排氣的噪聲有所降低，對(duì)減少有害物質(zhì)排放也會(huì)有所好處；4.在采用渦輪增壓時(shí)，內(nèi)燃機(jī)的熱效率較高，經(jīng)濟(jì)性將會(huì)得到改善。三、 渦輪增壓和諧振系統(tǒng)組成的復(fù)合增壓優(yōu)點(diǎn)結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單，不要專門的控制系統(tǒng)；內(nèi)燃機(jī)的扭矩特性可獲得明顯改善；內(nèi)燃機(jī)的加速性能也可得到改善。因?yàn)檫M(jìn)氣系統(tǒng)的容積較大，空氣儲(chǔ)備充足，在加速時(shí)進(jìn)氣動(dòng)力效應(yīng)又無(wú)惰性，故可縮短響應(yīng)時(shí)間。采用電控可變預(yù)行程技術(shù)，來(lái)控制噴油規(guī)律。四、 脈沖式和定壓式渦輪增壓系統(tǒng)的比較？1、 排氣能量利用的效果（1） 排氣能量傳遞效率：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)中，排能能量傳遞效率較低；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)中，排能能量傳遞效率較高。（2） 渦輪效率：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)中，渦輪效率較高；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)中，渦輪效率較低。2、 對(duì)柴油的性能影響（1）柴油機(jī)的加速性：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)響應(yīng)快，加速性能較好；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)效應(yīng)慢，加速性能較差。（2）低速轉(zhuǎn)矩特性：在定壓渦輪增壓系統(tǒng)低速轉(zhuǎn)矩較??；在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)低速轉(zhuǎn)矩特性比定壓渦輪增壓系統(tǒng)的好。（3）柴油機(jī)得油耗效率：采用定壓渦輪增壓系統(tǒng)時(shí)，在高增壓負(fù)荷時(shí)才具有較小的油耗率；采用在脈沖渦輪增壓系統(tǒng)時(shí)，在增壓壓力較低。并處于部分負(fù)荷時(shí)才有較小的油耗率。第八章、內(nèi)燃機(jī)的排放與控制一、 采用多氣門技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)答：1、增加了內(nèi)燃機(jī)的充氣量，可以提高內(nèi)燃機(jī)功率百分之20左右；2、有利于噴油器在氣缸蓋中垂直布置，并使噴油嘴中心靠近燃燒室中心，從而改善混合氣形成及燃燒，可減低內(nèi)燃機(jī)油耗百分之3-；3、可使內(nèi)燃機(jī)排放減少百分之15-20；4、多節(jié)氣門技術(shù)為擴(kuò)大排氣再循環(huán)率提供了可能。二、 內(nèi)燃機(jī)燃燒后的產(chǎn)物的基本成分是：二氧化碳、水蒸汽、氧氣、氮?dú)?。三?微粒過(guò)濾器：氧化劑過(guò)濾器是一種能顯著降低柴油機(jī)顆粒排放的排氣出理裝置。四、 排氣再循環(huán)EGR（廢氣再循環(huán)）答：指將排氣管內(nèi)一部分排氣，再返流至進(jìn)氣管，并參與缸內(nèi)循環(huán)，這可降低NOx的排放，這樣一種系統(tǒng)稱為廢氣再循環(huán)。五、 工況：將內(nèi)燃機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)稱為工況。六、 內(nèi)燃機(jī)標(biāo)定功率分為：15分鐘功率、1小時(shí)功率、12小時(shí)功率、持續(xù)功率。七、 內(nèi)燃機(jī)的速度特性：其主要性能參數(shù)隨轉(zhuǎn)速n而變化的規(guī)律內(nèi)燃機(jī)的外特性：當(dāng)柴油機(jī)的循環(huán)供油量被限制在對(duì)應(yīng)于標(biāo)定工況點(diǎn)的位置或汽油機(jī)的節(jié)氣門全開時(shí)，其主要性能參數(shù)隨轉(zhuǎn)速不同而變化的規(guī)律被稱為全負(fù)荷速度特征，俗稱外特性。部分負(fù)荷速度特性（315頁(yè)名）工程熱力學(xué)復(fù)習(xí)資料熱力系內(nèi)工質(zhì)質(zhì)量若保持恒定，則該熱力系一定 D 。A開口系B閉口系C孤立系 D不能確定題解：當(dāng)穩(wěn)定流動(dòng)的開口系qminqmout則熱力系工質(zhì)質(zhì)量亦保持恒定當(dāng)分析以下熱現(xiàn)象時(shí)，通常哪些可以取作閉口系：（B）1）正在使用的壓力鍋內(nèi)的蒸汽。 2）被扎了胎的自行車輪胎。 3）汽車行駛中輪胎被熱的路面加熱。4）內(nèi)燃機(jī)氣缸內(nèi)燃燒的氣體。5）內(nèi)燃機(jī)排氣沖程時(shí)氣缸內(nèi)的燃燒氣體。A1）、2）可取作閉口系B3）、4）可取作閉口系C4）、5）可取作開口系D2）、4）可取作開口系熱力系與外界既有質(zhì)量交換，又有能量交換的是_^^_。A閉口系B開口系C絕熱系D開口系或絕熱系開口系的質(zhì)量是 C。A不變的B變化的 C變化的也可以是不變的D在理想過(guò)程中是不變的某設(shè)備管道中的工質(zhì)為50minHg，設(shè)大氣壓力為80kPa，此壓力在其壓力測(cè)量表計(jì)上讀L。A73.3kPaB86.67kPaC130kPaD30kPaA73.3kPaB86.67kPaC130kPaD30kPa如圖所示，某容器壓力表A讀數(shù)300kPa，壓力表B讀數(shù)為120kPa，若當(dāng)?shù)卮髿鈮毫Ρ碜x數(shù)CCA276.06kPB180kP C396.1kPD216.06kPTOC\o"1-5"\h\z容器內(nèi)工房的壓力將隨測(cè)壓時(shí)的地點(diǎn)不同而 C'。 aA增大B減小C不變 D無(wú)法確定某壓力容器，其壓力表的讀數(shù)在南京為pg1與在拉薩pg2時(shí)相比較 —。A相同p=pB增大p>pC減小pvpD無(wú)法確定g2g1 g2 g1 g2 g1某負(fù)壓工作的凝汽器，若有個(gè)與大氣相連的閥門未關(guān)緊，真空遭破壞，此時(shí)凝汽器的真空表讀數(shù) A 。A降低B升高C不變D沒有反應(yīng)平衡狀態(tài)就是 D。A穩(wěn)定狀態(tài) B均勻狀態(tài) C不隨時(shí)間變化的狀態(tài)D與外界不存在任何勢(shì)差的的狀態(tài)平衡狀態(tài)是指當(dāng)不存在外界影響時(shí)， B。A熱力系逐漸達(dá)到熱平衡的狀態(tài) B熱力系狀態(tài)參數(shù)多次測(cè)量數(shù)值不變C熱力系內(nèi)部變化很小 D熱力系內(nèi)部均勻一致可逆過(guò)程 A。A要求過(guò)程一定是準(zhǔn)平衡過(guò)程 B并不要求過(guò)程是準(zhǔn)平衡過(guò)程 C強(qiáng)調(diào)的是過(guò)程可以按原路線返回D只是要求過(guò)程中不存在摩擦準(zhǔn)平衡過(guò)程就是 D。A平衡過(guò)程 B可逆過(guò)程 C不可逆過(guò)程 D無(wú)限接近平衡的過(guò)程可逆過(guò)程一定是 C。A工質(zhì)能回復(fù)到初態(tài)的過(guò)程B非平衡過(guò)程 C準(zhǔn)平衡過(guò)程D存在著損耗的準(zhǔn)平衡過(guò)程可逆過(guò)程與準(zhǔn)平衡過(guò)程的主要區(qū)別是 C。A可逆過(guò)程比準(zhǔn)平衡過(guò)程進(jìn)行的快得多 B準(zhǔn)平衡過(guò)程是進(jìn)行得無(wú)限慢的過(guò)程C可逆過(guò)程不但是內(nèi)部趨于平衡，而且與外界亦趨于平衡D可逆過(guò)程中工質(zhì)可以恢復(fù)為初態(tài)初、終狀態(tài)相同的任何過(guò)程，其過(guò)程中傳遞的熱__B—。A相等均為A相等均為j2Tds1DT-S圖面積均相等推動(dòng)功 B。C是儲(chǔ)存能D是熱力狀態(tài)變化時(shí)作的功A 。C是儲(chǔ)存能D是熱力狀態(tài)變化時(shí)作的功A 。熱力系與外界發(fā)生能量交換時(shí)，功和熱量是.A過(guò)程量 B強(qiáng)度量C廣延量 D狀態(tài)參數(shù)動(dòng)力循環(huán)中膨脹功—C壓縮過(guò)程消耗的功。A等于B小于C大于D不能確定兩者的大小制冷循環(huán)中，膨脹功 C壓縮功。

A吸熱量大于放熱量 B等于C小于 D不能確定兩者大小TOC\o"1-5"\h\z任意一個(gè)逆向循環(huán)，其 B。A吸熱量大于放熱量B吸熱量小于放熱量C吸熱量等于放熱量D吸熱和放熱的大小關(guān)系不定工質(zhì)膨脹時(shí)D。A一定對(duì)外放熱 B—定要對(duì)工質(zhì)加熱。工質(zhì)溫度一定降低 。工質(zhì)必須滿足能量平衡方程下列各式正確的是 A。3)q=Ah+偵t4)1)q=△"+(pv-pv3)q=Ah+偵t4)22 11q=Au+jpdvA1)2)6)5)q=Au+(w-q=Au+jpdvA1)2)6)D2)5)6)B3)4)6)C1)3)5)D2)5)6)24.外界對(duì)熱力系作功60kJ24.外界對(duì)熱力系作功60kJ，熱力系從外界吸熱20kJ，則熱力系的熱力學(xué)能變化量為A40KjB60KjC-40KjD80kJ25.5q=cdT+pdv適用于D過(guò)程。D理想氣體的可逆A任何工質(zhì)的不可逆 B任何工質(zhì)的可逆 CD理想氣體的可逆技術(shù)功凡=hi-氣適用于 CA任何工質(zhì)的任何過(guò)程B理想氣體的定壓過(guò)程C任何工質(zhì)的絕熱過(guò)程D理想氣體的任何過(guò)程絕熱節(jié)流過(guò)程為 D過(guò)程。A定焓 B定溫?？赡?D不可逆TOC\o"1-5"\h\z吸熱量q=h2-%的表達(dá)式只適用于 B。A可逆的定容過(guò)程 B定壓條件的可逆、不可逆過(guò)程 C定溫條件的可逆、不可逆過(guò)程 D任何條件的可逆、不可逆過(guò)程D為Ac穩(wěn)定流動(dòng)的開口系其質(zhì)量流量 C。D為AcA進(jìn)口處大于出口處的 B進(jìn)口處小于出口處的 C進(jìn)口處等于出口處的穩(wěn)定流動(dòng)的開口系能否同時(shí)滿足m一tA無(wú)法判斷mC5W豐—dc2+mgdz+5W5Q=dH+5WtA無(wú)法判斷mC5W豐—dc2+mgdz+5W2 -mD5mD5W=—dcf+mgdz+5W,所以滿足輸氣管路向絕熱、真空的剛性容器充氣。若充氣時(shí)輸氣管路中的參數(shù)保持恒定，c、c^為定值，則當(dāng)氣體充入容器后其溫度將一^。A升高B降低C不變 D不能確定體積為1m3的容器中充有N2，溫度為20°C，表壓力為1000mmHg，當(dāng)?shù)卮髿鈮毫?kg/cm2,為了確定其中的氣體質(zhì)量，下列計(jì)算哪些是正確的。(C)Am= =100赤L°x28=168RT 8.3145x20

1000x9.81x104x1.0x28B如=頭=理8.3145x293“技風(fēng)pV (1000+735.6)x133.32x1.0x2883145x293,1000( +1)x1.0x28735-83145x293,1000( +1)x1.0x28735-6 =0.78x10-3kgpVDm= RT已知空氣的溫度20C，壓力760mmHg，C。760/735.6 760x133.32x28.97A8314x293B8.314x293287x293則此時(shí)空氣的密度=760x133.32x28.97C8314x293760x28.97D8.314x20

若維持其溫度不變，C某剛性容器體積3.0m3，盛有10kg的一氧化碳?xì)怏w，氣體溫度40C，慢慢注入一氧化碳?xì)怏w，當(dāng)壓力升至原先狀態(tài)的3倍時(shí)，容器內(nèi)氣體的質(zhì)量為原先的倍。nmB—2=3.1

m1A性=30m

nmB—2=3.1

m1A性=30m

135.某車胎體積0.05m3,一定，受高溫路面影響，內(nèi)有20°C、0.2MPa的空氣。胎內(nèi)氣體溫度上升至40C時(shí)，氣體壓力為mp1D=—=—mp3若車胎在高溫路面上行駛，設(shè)車胎體積AMPa。A1.068P1B3P1C2PitPi/1熱態(tài)工作時(shí)，常采用系數(shù)KT修正溫度對(duì)流量B36.氣體流量若在冷態(tài)測(cè)得體積流量qv=10m3/s3&0C，忽略壓力變化，熱態(tài)時(shí)氣體流量的影響。設(shè)冷態(tài)t1=25C，熱態(tài)t2Aq^=Kq=12x10m3/sBq^=Kq=1.923x10m3/s.kJ。Rx—.kJ。Rx—A—(500-300)x1028.97R7x—gB——(500-300)x1028.97Dq^=Kq=0.0833x10m3/sCDq^=Kq=0.0833x10m3/s2kmol的各種氣體所占的體積.A均相等 B同溫同壓下均相等 C均為22.4m3 D均為2X22.4m310標(biāo)準(zhǔn)立方米空氣定容吸熱，溫度由300C升高至500C，其吸熱量為DCC5x4.157(500-300)x1028.9739.10標(biāo)準(zhǔn)立方米氧氣定壓吸熱Rx—A一(150-20)x1028.97D10x(c'5oox500-C'300x300)溫度由20C升高至150C，其吸熱量為 DkJ。7R7x—B一(150-20)x1028.97

5x4.157 7x4.157“C (150-20)x10D (150-20)x10TOC\o"1-5"\h\z22.4 22.410kg氮?dú)舛ㄈ菸鼰?，溫度?00°C升高至400°C，其吸熱量為A5x8.314(400-300)x10B7*心刃(400-300)x1028 28C5x4.157(400-300)x10 d5x4.157(400-300)x1028 22.410kg空氣定壓吸熱，溫度由300C升高至350C，其吸熱量為 D kJ。B7X4.157B7X4.157(350-300)x1022.4D10X(c350X350-c300X300)

p0 p0當(dāng)工質(zhì)為雙原子氣體，定容過(guò)程，物量單位選擇體積計(jì)量A (350—300)x1028.975x4.157(350-300)x1042.

時(shí)，28.9742.

時(shí)，利用定值熱容分析氣體問(wèn)題時(shí)7x4.157C7x4.157- 工工.5x4.157 - 工工.A各種氣體定值容積熱容均為c=一-一B各種氣體定值容積熱容均為cvM V22.4- _ 5x4.157 - _C各種氣體定值容積熱容均為c^=gD各種氣體定值容積熱容均為c^=7x4.157利用定值熱容分析氣體問(wèn)題時(shí)，當(dāng)工質(zhì)為雙原子氣體，定壓過(guò)程，物量單位選擇質(zhì)量計(jì)量時(shí)，D。A各種氣體定值質(zhì)量熱容均為cp=5x4.157 B各種氣體定值質(zhì)量熱容均為cp=7x4.1577x4.157 7x4.157C定值質(zhì)量熱容均為c= D定值質(zhì)量熱容均為c=-TOC\o"1-5"\h\zp22.4 pM下列關(guān)系式中適用于任何氣體的―D 。8們Ac-c=RBc-c=RCc/c=kDc=(——)pvg mpmv pv pdTp邁耶公式cp-c^=Rg， B。A適用于理想氣體，且定值比熱容 B適用于理想氣體，是否定值比熱容不限C適用于任何氣體，但要求定值比熱容D適用于任何氣體，是否定值比熱容不限任何熱力過(guò)程中，理想氣體的熱力學(xué)能的變化量都可以表示為_^^。AAw=cAT BAw=cATCAw=Ah-ApvDAw=q-w一定量理想氣體從相同的初態(tài)出發(fā)分別經(jīng)過(guò)不可逆過(guò)程4可逆過(guò)程B到達(dá)相同的終狀態(tài)，TOC\o"1-5"\h\z則兩過(guò)程中氣體熱力學(xué)能變化 B。AAUAa2<AUB2 BAUAa2=AUB2 CAUAA2>AUB2 DAUAA2=-AUB2一定量空氣從初態(tài)ti=20C，pi=1.01325X105Pa經(jīng)一可逆過(guò)程達(dá)到終態(tài)T2=293K，p2=2Mpa，空氣的熱力學(xué)能變化量 c' 。 2 2AA%增大B AU12減小 C A%不變 D

△U］在閉口系中保持不變，開口系中將增大49.1kg理想氣體，從初態(tài)20°C，pi=1MPa，定壓膨脹至p2=0.1MPa,然后又經(jīng)定容加熱至t3TOC\o"1-5"\h\z=20°C，氣體經(jīng)1一2—3過(guò)程的熱力學(xué)能變化量 B2。 3A腮增大 B腮不變 C腮減小 D-AU12>AU2350.任何熱力過(guò)程中，理想氣體的焓變化量都可以采用^^_確定。AAh=cAT BAh=cAT CAh=Au+Apv DAh=q-w51.1kg空氣從初態(tài)T1=300K,P1=1MPa,分別經(jīng)兩條不同路徑:途經(jīng)1—A—2到達(dá)狀態(tài)2,T2=500K,p2=1.5MPa；途經(jīng)1-B-3到達(dá)狀態(tài)3,T3=500K,p3=2MPa。則兩過(guò)程的焓變化 D。A△h<△hBAh >Ah C-△h=△hD△h=△1-A-2 1-B-3 1-A-2 1-B-3 1-A-2 1-B-3 1-A-2h1-B-3某一理想氣體經(jīng)歷一個(gè)熱力學(xué)能不變的過(guò)程，則這個(gè)過(guò)程中焓的變化 A。AAh=0 BAhV0 CAh>0D不能確定58.某種理想氣體由狀態(tài)1經(jīng)歷不可逆絕熱膨脹過(guò)程，變化到達(dá)狀態(tài)2,該過(guò)程中工質(zhì)熵的變化D。A As =0B As= j2* C As=(T d As>01kg氣體經(jīng)歷一個(gè)定壓過(guò)程，則過(guò)程中的熵變化^。DAs=DAs=Rln乙”2AAs=cIntBAs=cIntCAs=RIntvT pT gv=h1-=h1-h2，這個(gè)結(jié)論適用于DtA理想氣體B水蒸汽 C可逆過(guò)程 D任何工質(zhì)的可逆、不可逆過(guò)程理想氣體等溫壓縮過(guò)程，其焓變化量 C。A總是負(fù)值 B總是正值C為零D有時(shí)是負(fù)值理想氣體在一氣缸中被壓縮，若容器與外界絕熱，氣體的溫度將B入降低 B升高 C保持不變 D無(wú)法確定理想氣體在一個(gè)帶活塞的氣缸中絕熱膨脹，則氣體溫度B。A升高 B降低 C保持不變 D無(wú)法確定理想氣體熱力過(guò)程分析中，只有在 D 時(shí)才可以采用q=Ah表示過(guò)程中的熱交換量。A絕熱過(guò)程B任何過(guò)程C多變過(guò)程D定壓過(guò)程卡諾循環(huán)是 D。A具有可逆等溫吸熱和可逆等溫放熱的循環(huán)B具有兩個(gè)恒溫?zé)嵩?，且滿足耳=0的循環(huán)TC熱效率等于(1-t2)的循環(huán)D循環(huán)中工質(zhì)除了與兩個(gè)恒溫?zé)嵩磽Q熱外，無(wú)其它熱交換的可1逆循環(huán)

卡諾循環(huán)在300K、1000K熱源之間工作，每小時(shí)吸收熱量20KJ，每小時(shí)完成6次循環(huán)，TOC\o"1-5"\h\z則此循環(huán)輸出效率為 B。A3.67WB3.89WC0.56WD14W卡諾循環(huán)在0°c、100°c兩熱源間工作，若輸出功率1kW,每5分鐘完成一次循環(huán)，每次循環(huán)工質(zhì)從高溫?zé)嵩次諢崃?D。A373KjB223.8KjC1200KjD1119kJ卡諾循環(huán)在300K、1200K熱源間工作，每小時(shí)吸收熱量20kJ，向冷源排出熱量B。A2.5KjB5KjC15KjD15kJ循環(huán)熱效率寸斗二，只適用于 —。A卡諾循環(huán)B兩個(gè)恒溫?zé)嵩撮g的可逆循環(huán)C兩個(gè)恒溫?zé)嵩撮g的一切循環(huán)D多個(gè)熱源的可逆循環(huán)一切不可逆熱機(jī)的熱效率門'與可逆熱機(jī)的七相比較， D。tCnt，vnBAn，>nBntCnt，vnBAn，>nBn，=n65/工質(zhì)經(jīng)歷不可逆循環(huán)二A埒>0B埒V0C埒66.對(duì)于一個(gè)不可逆過(guò)程 A。=0Aj岑VS2-S1 Bj岑=S2-S11167.閉口系工質(zhì)經(jīng)過(guò)定壓變化，熵變化—A必為正值 B必為負(fù)值 C必為零j塑>S-ST2 11j-T-需視過(guò)程而定1d 。D正、負(fù)、零均有可能某過(guò)程既是等熵過(guò)程又是絕熱過(guò)程，則過(guò)程一^。A一定是可逆過(guò)程B—定是一個(gè)膨脹過(guò)程C一定是一個(gè)壓縮過(guò)程D不能確定其過(guò)程性質(zhì)可逆過(guò)程的熵必為零，不可逆過(guò)程熵必大于零，這種認(rèn)為是工。A正確的 B針對(duì)定壓過(guò)程而言的 C針對(duì)理想氣體而言的 D針對(duì)絕熱過(guò)程而言的不可逆絕熱壓縮過(guò)程，終狀態(tài)S2與初狀杰京之間的關(guān)系 B。AS=SBS〉SCS〈SDS,可以大于S，也可以小于S，視過(guò)程是否有摩擦1 2 12 12 2’ 1 171.不可逆絕熱膨脹過(guò)程，終狀態(tài)溫度 ._一71.不可逆絕熱膨脹過(guò)程，終狀態(tài)溫度T2，與達(dá)到相同終態(tài)壓力的可逆過(guò)程溫度T2之間BTBT2VT2_'一一CT2>T2 D視情況而定工質(zhì)從相同的初態(tài)，分別經(jīng)過(guò)可逆、不可逆絕熱膨脹至相同的終態(tài)壓力時(shí)，不可逆過(guò)程的七與可逆過(guò)程的v2之間。'''一一' ''Av=v Bv>vCv>vD可以v>v，也可以v>v、v=v。22 2 2 2 2 2 2 2 2 22“熵增大S2>S】的過(guò)程，必定是吸熱過(guò)程”，這種認(rèn)為。A正確的B針對(duì)可逆過(guò)程的 C針對(duì)定壓過(guò)程的 D針對(duì)定溫過(guò)程的熵增大的過(guò)程一 B ，則過(guò)程為不可逆過(guò)程。A必有不可逆因素存在 B若熱力系與外界無(wú)熱量交換

C若熱力系與外界無(wú)功交換 D一定有功的損耗工質(zhì)通過(guò)邊界與外界可逆條件下交換功時(shí)熵的變化 C。A為正B為負(fù)C為零D無(wú)法確定熱量由高溫?zé)嵩碩1傳向低溫?zé)嵩碩2，且T1>T2,則該過(guò)程B。A為可逆過(guò)程 B為不可逆過(guò)程 C以上兩者均有可能 D無(wú)法確定其性質(zhì)絕熱系發(fā)生不可逆過(guò)程，熵的變化 A。AAS=RS BAS二旦CAS=0DASV0某一定量工質(zhì)將2000KJ的熱量散失到周圍環(huán)境，環(huán)境溫度300K，若工質(zhì)散熱時(shí)熵變化-5kJ/K，這過(guò)程B。A可以發(fā)生且為可逆 B可以發(fā)生且為不可逆C不可能發(fā)生 D違反熵增原理TOC\o"1-5"\h\z閉口系工質(zhì)經(jīng)歷可逆變化，對(duì)外作功20kJ，散熱一20kJ，則系統(tǒng)熵 B。A增加B減小C不變D不能確定閉口系工質(zhì)經(jīng)歷不可逆變化過(guò)程，向外輸出功，同時(shí)散熱，則系統(tǒng)熵變化 D。A減小B增加C不變 D不能確定不可逆過(guò)程時(shí)，系統(tǒng)熵D。A增大 B減小 C不變D不確定不可逆絕熱過(guò)程中，系統(tǒng)熵 B 。A不變 B增大 C減小D不確定閉口系熵增加，則該熱力系 D。A必為吸熱過(guò)程 B必為不可逆過(guò)程 C必為放熱過(guò)程 D不能確定其吸熱、放熱不可逆過(guò)程使絕熱系的熵變化 B。A可增大，可減小B一定增大C保持不變D減小孤立系內(nèi)各物體的熵 B。A只能增大B能增大也能減小 C可逆變化時(shí)只能保持不變D增大時(shí)必為不可逆過(guò)程86.由氧氣°?與氮?dú)?組成的空氣甲°之=21%,平、2=79%，其中氧氣的質(zhì)量分虹A①°A①°2=甲°20.21x287C? = °20.21x287+0.79x2880.21x32B? = O20.21x32+0.79x2828D? =0.21-32TOC\o"1-5"\h\z由某種x氣體與某種A氣體組成的混合氣體，參數(shù)為p、V、T，已知其中x氣體的分壓力Px，分體積Vx，混合氣體中x氣體的狀態(tài)方程 C。ApV=mRTBpV=mRTCpV=mRTDpV=mRTxx xgx x g x xgx xgx剛性容器中原有某種理想氣體，參數(shù)pi>V1.T1，現(xiàn)定溫充入第二種氣體，使容器中的壓力升到p2,容器中現(xiàn)貯氣體 C 。pV (p+p)V pV pVpVAm=—2——bm=——1 2—Cm=——2——dm=m+m=―1——+—2—RT RT RT1 2RTRTg2 g2 geq g1 g2由體積分?jǐn)?shù)為20%氧氣，30%氮?dú)猓?0%二氧化碳組成的混合氣體，其定值定壓體積熱容7x4.157c'= 7x4.157c'= p22.4055x4.157

.22.4+(0.2+0.3)7x4.15722.4(0.2+0.3)7x(0.2+0.3)7x4.15722.4+0.59x4.15722.47x4.157Dc'=(0.2+0.3+0.5)—224—由甲°2=0.3,甲n2=06甲H2=0.1組成的混合氣體，其定容體積定值熱容^^^5x4.157 5x4.157Ac'= Bc'= v22.4 v0.3x32+0.6x28+0.1x2c八，_7x4.157 °「，_ 7x4.157Ccv 22.4 Dcv_0.3x32+0.6x28+0.1x2由①o2=0.20,①n2=0.80組成的混合氣體，其定壓定值質(zhì)量熱容業(yè)。7x4.1577x4.157M

eq7x4.157

83^0.2x259.8+0.8x296.95x4.157

831^0.2x259.8+0.8x296.95x4.157 5x4.157Cc= —— Dc= p 8314 p0.2x32+0.8x280.2x259.8+0.8x296.9兩種不同性質(zhì)的氣體由隔板隔開，隔板兩側(cè)體積相等，壓力分別為嚇珥，溫度相等T1=T2,抽去隔板混合氣體的壓力—B—。Ap=p1+p2(m+Ap=p1+p2mRTmRTCp=v+V1 2開口系的質(zhì)量是—CA不變的B變化的C變化的也可以是不變的 D在理想過(guò)程中是不變的下列熱力系中與外界可能與外界有質(zhì)量交換的系統(tǒng)是_^^_。A開口系B絕熱系C閉口系 D開口系、絕熱系某設(shè)備管道中的工質(zhì)為50mmHg，設(shè)大氣壓力為80kPa，此壓力在其壓力測(cè)量表計(jì)上讀數(shù)為TOC\o"1-5"\h\zA。 ④D30kPaA73.3kPaB86.67kPaC130kPaD30kPa某壓力容器，其壓力表的讀數(shù)在南京為,與在拉薩pg2時(shí)相比較口A相同p=pB增大p>pC減小pvpD無(wú)法確定2 g1 g2 g1 g2 g1可逆過(guò)程_ A。A要求過(guò)程一定是準(zhǔn)平衡過(guò)程 B并不要求過(guò)程是準(zhǔn)平衡過(guò)程C強(qiáng)調(diào)的是過(guò)程可以按原路線返回D只是要求過(guò)程中不存在摩擦平衡狀態(tài)是指當(dāng)不存在外界影響時(shí)， B。A熱力系逐漸達(dá)到熱平衡的狀態(tài) B熱力系狀態(tài)參數(shù)多次測(cè)量數(shù)值不變 C熱力系內(nèi)部變化很小 D熱力系內(nèi)部均勻一致外界對(duì)熱力系作功60kJ，熱力系從外界吸熱20kJ，則熱力系的熱力學(xué)能變化量為D。A40KjB60KjC-40KjD80kJ技術(shù)功w=h1—h2適用于 C 。A任何工質(zhì)的任何過(guò)程 B理想氣體的定壓過(guò)程C任何工質(zhì)的絕熱過(guò)程 D理想氣體的任何過(guò)程任何熱力過(guò)程中，理想氣體的熱力學(xué)能的變化量都可以表示為_^^。AAw=cATBAw=cATCAw=Ah—ApvDAw=q—w102.1kg理想氣體，從初態(tài)20°C,pi=1MPa,定壓膨脹至p2=0.1MPa，然后又經(jīng)定容加熱至t3=20C,氣體經(jīng)1—2—3過(guò)程的熱力學(xué)能變化量 B2。 3A小"增大 BAU不^ CAUM小 D—AU12>AU23任何熱力過(guò)程中，理想氣體的焓變化量都可以采用^^_確定。AAh=c AT B Ah=cAT C Ah =Au+Apv D Ah =q一w1kg空氣從相同的初態(tài)出發(fā)分別經(jīng)過(guò)不可逆過(guò)程1—A—2、可逆過(guò)程1—B—2到達(dá)相同的終狀態(tài)，則過(guò)程中焓的變■—D—。AAh>Ah BAh<AhCAh=—Ah DAh=AhTOC\o"1-5"\h\z1A2 1B2 1A2 1B2 1A2 1B2 1A2 1B2題解：△七2與過(guò)程無(wú)關(guān)，僅取決與初、終狀態(tài)?？ㄖZ循環(huán)是 D 。A具