電力供應(yīng)方案

供電設(shè)計報告

礦井名稱：五一煤礦

施工地點：1101

施工單位：綜采二隊

機電隊名稱：

填報日期：2012-6-25

集團公司

第一章供電設(shè)計匯報闡明

第一節(jié)機電設(shè)備管理

一、1101工作面供電概況

根據(jù)我礦采區(qū)布置和生產(chǎn)銜接，11()1工作面由11#煤層中央變電所供電，該變電所為雙回路供電,

供電電源分別來自9+10#煤中央變電所【、II同路，互為備用。1101工作面生產(chǎn)為三班生產(chǎn)，一班檢修。

綜采工作面使用H勺兩臺移動變電站，安設(shè)在距工作面100米處，電氣設(shè)備所有放在移動H勺電氣列車上，伴

隨工作面的推進而后撤。在1101運巷車場安設(shè)一臺移動變電站，為運巷皮帶機、絞車等供電，電壓等

級為660L風(fēng)、運巷回柱絞車、水泵、張緊車、信號等低壓住電由11#煤中央變電所內(nèi)低壓供應(yīng)，滿足

俁護敏捷度規(guī)定，電壓等級為660V。

44/2#變電所內(nèi)1#、2#風(fēng)機干變及風(fēng)機饋電開關(guān)為1101面瓦斯巷風(fēng)機供電，采用“三專兩閉鎖”及

雙風(fēng)機雙電源供電，可自動切換，保證風(fēng)機持續(xù)運行。

二、重要機械設(shè)備配置表

序號名稱型號電動機功率臺數(shù)備注

1大溜刮板輸送機SGZ630/800400.002

2順槽皮帶機

3采煤機03751

4破碎機YBS952

5乳化泵YB2-315L2-4751

6順槽輸送機YBSS-315752

7噴霧泵噴霧泵45.002

8絞車JD-2525.001

9絞車YBJ-11.411.401

10水泵151

第二章機電設(shè)備管理及安全技術(shù)措施

一、機電設(shè)備管理規(guī)定

1、井下機電設(shè)備使用必須符合《煤礦機電設(shè)備完好原則》；

2、井下電氣設(shè)備的選用必須符合《煤礦安全規(guī)程》444條，電氣設(shè)備防爆合格率達100機

3、井下機電胴室必須設(shè)在進風(fēng)流中，機電恫室的空氣溫度不得超過30℃；

4、操作井下電氣設(shè)備必須是專職或職班電氣人員，否則不得私臼操作電氣設(shè)備；

5、高壓聯(lián)絡(luò)開關(guān)的分、合閘必須有安全措施；

6、一切輕易碰到的裸露的電氣設(shè)備及其帶動的機器外露的傳動和轉(zhuǎn)動部分必須加裝護罩或遮欄，

防止碰觸危險；

7、井下檢修或搬遷電氣設(shè)備（包括電纜和電線）前，必須切斷電源，在瓦斯檢查員H勺配合下，檢

瓷瓦斯在其巷道風(fēng)流中，瓦斯?jié)舛仍?%如下時，并用同電源電壓相適應(yīng)的驗電筆檢查無電后，方可進行

導(dǎo)體對地放電；

8、所有開關(guān)把手切斷電源時都應(yīng)閉鎖，并懸掛“有人作業(yè)，不許送電”牌，設(shè)專人看守，只有執(zhí)

行這項工作的人員，才有權(quán)取下此牌并送電；

9、橡套電纜的接地芯線，除用作監(jiān)測接地回路外，不得兼作其他用途；

10、工作面配電點和風(fēng)機的位置.，必須設(shè)在距回風(fēng)流10米以外處新鮮風(fēng)流巷道內(nèi)；

11、掘進_L作面局部通風(fēng)機必須實行“二專”供電，裝設(shè)兩閉鎖、雙風(fēng)機、雙電源、自動換機，當(dāng)

雙電源都停電后，再來電時，不能自動復(fù)機；

12、局部通風(fēng)機及供電設(shè)施設(shè)置專人管理，保證正常運行；

13、井下低壓配電系統(tǒng)同步存在兩種或兩種以上電壓時，低壓配電設(shè)備標(biāo)牌上，明顯得標(biāo)出其額定

電壓值，三專風(fēng)機開關(guān)、動力風(fēng)機開關(guān)、連鎖開關(guān)用黃色底紅色字與其他開關(guān)標(biāo)志辨別開:

（3）檢漏繼電器的I維護，檢修及調(diào)試工作，記入專門的檢漏繼電器運行記錄簿內(nèi)；

（4）檢漏繼電器的輔助接池極單獨設(shè)置.，輔助接地極及引線與局部接地極及引線間的裸露導(dǎo)線之

間口勺直線距離必須不小于5米。

3、接地保護裝置

必須執(zhí)行《煤礦井下接地保護裝置安裝、維護與檢修細(xì)則》中的有關(guān)規(guī)定；

（1）所有必須接地口勺設(shè)備和局部接地裝置，都要和總接地網(wǎng)連接；

（2）局部接地極必須設(shè)在巷道水溝內(nèi)；

（3）連接導(dǎo)線、接地導(dǎo)線采用斷面不不不小于25mmH勺裸銅線或斷面不不不小于50mm口勺鋼角線；

（4）局部接地極采用鐵管，鐵管直徑不得不不小于35mm,長度不得不不小于1.5米，管子上至少

要鉆20個直徑不得不不小于5mm時透眼。

三、風(fēng)水管路管理措施

1、風(fēng)水管路杜絕羊角和風(fēng)水環(huán)，過道使用硬管連接，風(fēng)水管路吊掛平直、清潔潔凈，無跑風(fēng)漏水

現(xiàn)象；

2、每次處理風(fēng)水管路時，必須將風(fēng)水管路內(nèi)的殘壓放凈,方可進行：

3、接風(fēng)水管試風(fēng)水時,管路開口正前方嚴(yán)禁有人。

第三章設(shè)備的選擇及校驗

第一節(jié)變壓器容量的選擇及校驗

一、本區(qū)負(fù)荷計算

用電設(shè)備臺電動機

名稱額定功率額定電壓額定電流啟動電流備注

數(shù)(kW)(V)(A)(A)

輸送機2400.001140337.6002026.00

采煤機1700.001140506.4003038.00

破碎機2200.001140117.800707.00

乳化泵1200.001140119.600717.60

輸送機2315.0()1140190.00()1235.00

噴霧泵245.00114028.500200.00

絞車125.0066027.300164.00

絞車111.4066013.70089.05

二、變壓器容量、臺數(shù)及型號確實定

變壓器容量按下式計算:

N

S=EPKK(3-1-1)；

cos。

……參與計算的所有用電設(shè)備(不包括備用)額定功率之和，kw；

……需用系數(shù)；

COS0……參與計算的電力負(fù)荷的平均功率原因；

Ks……同步系數(shù)，當(dāng)供應(yīng)一種工作面時取1,供應(yīng)兩個工作面時取0.95,供應(yīng)三面時取0.9。

1、變壓器T1日勺選擇：

計算需要系數(shù)kr:

kr=0.286+0.714X(400/2600)=0.64

將Kr=().64,Cos4)=0.70,Ks=1.00,SPn=2600.()0,代入公式(3TT)得：

S=2600.00X0.64X1.00/0.70=731kVA；

根據(jù)計算成果選擇一臺KBSGZY-1250/6移動變電站能滿足規(guī)定；

2、變壓器T2口勺選擇：

計算需要系數(shù)kr:

kr=0.286+0.714X(400/800)=0.64

將Kr=0.64,Cos6=0.70,Ks=1.00,SPn=800.00,代入公式(3-1-1)得：

S=800.00X0.64X1.00/0.70=731kVA；

根據(jù)計算成果選擇一臺KBSGZY-1250/6移動變電站能滿足規(guī)定；

3、變壓器T3口勺選擇：

計算需要系數(shù)kr:

kr=0.286+0.714X(600/1295)=0.62

將Kr=0.62,Cos。=0.70,Ks=1.00,SPn=1295.00,代入公式(3-1-1)得:

S=1295.00X0.62X1.00/0.70=1147kVA；

根據(jù)計算成果選擇一臺KBSGZY-1600/6移動變電站能滿足規(guī)定；

4、變壓器T4口勺選擇：

計算需要系數(shù)kr:

kr=0.286+0.714X(315/630)=0.64

將Kr二0.64,Cos@=0.70,Ks=1.00,2Pn=630.00,代入公式(3-IT)得：

S=630.00X0.64X1.00/0.70=576kVA；

根據(jù)計算成果選擇?臺KBSGZY-1000/6移動變電站能滿足規(guī)定：

5、變壓器T5H勺選擇：

計算需要系數(shù)kr:

kr=0.286+0.714X(25/36)=0.78

將Kr=0.78,Cos(I)=0.70,Ks=1.00,2Pn=360.00,代入公式(3-1-1)得:

S=360.00X0.78X1.00/0.70=401kVA；

根據(jù)計算成果選擇一臺KBSGZY-500/6移動變電站能滿足規(guī)定；

本采區(qū)計算功率總和2s=3586kVA,

三、變壓器的電阻和電抗值

電阻：&=APx絳..................................（3-1-4）；

bS2

式中：AP……變壓器短路損耗（瓦）：

U2e……變壓器二次側(cè)額定電壓（千伏）;

S……變壓器額定容量（千伏安）：

阻抗：Z,JU"%.............................公式（3-1-5）；

式中：Uj4……短路阻抗壓降百分?jǐn)?shù)；

U2e……變壓器二次側(cè)額定電壓（千伏）;

S……變壓器額定容量（千伏安）；

電抗：Xb=$Z*R：公式（3-1-6）；

經(jīng)計算得變壓器的阻抗值如下:

名稱電阻（R）電抗（X）

T10.00600.0457

T20.00600.0457

T30.00550.0648

T40.01010.0931

T50.00680.0427

四、變壓器的重要技術(shù)數(shù)據(jù)表

型號容量額定電壓（V）額定電流（A）損耗（W）阻抗電壓連接組

(kVA)一次側(cè)二次側(cè)一次側(cè)二次側(cè)空載短路(%)

KBSGZY-1250/6125060001200120.3209.2275065004.00YynO

KBSGZY-1250/6125060001200120.3209.2275065004.00YynO

KBSGZY-1600/6160060001200154.0769.8390088000.07YYO

KBSGZY-1000/610006000120096.2481.1295070006.50Y.YO/Y.dil

KBSGZY-500/6500600069048.1416.6210035504.50Y.YO/Y.dll

五、移動變電站高下壓頭的整定及校驗

其“算公式請參見高壓陀電箱及饋電開關(guān)有關(guān)H勺公式。

第二節(jié)高壓電纜的選擇及校驗

一、選擇原則

1、必須按《煤礦安全規(guī)程》選用適合煤礦井下型號的高壓電纜。

2、按最大持續(xù)容許電流校驗電纜截面。假如向單臺設(shè)備供電時，則可按設(shè)備的額定電流校驗電纜

截面。按系統(tǒng)最大運行方式時發(fā)生的三相短路電流校驗電纜的熱核定性。一般在電纜首端(即饋出變電

所母線)選定短路點。

3、在水平巷道或傾角45°如下的井巷內(nèi)，采用鋼帶鎧裝不滴流鉛包紙絕緣電纜、鋼帶鎧裝聚乙烯

絕緣電纜或鋼帶鎧裝鉛包紙絕緣電纜。

4、本采區(qū)必須采用銅芯電纜。

二、型號確實定及校驗

1、按持續(xù)容許電流初選電纜截面

1........(3-2-1)；

Ip.....電纜的容許載流量，A；

IN.....通過電纜H勺持續(xù)工作電流，A,其計算公式如下(3-2-2)

1N——(=.....(3-2-2)；

S’高壓電纜所帶負(fù)荷日勺視在功率，kVA；

又……井下高壓電壓，kVo

其中：

高壓電纜所帶負(fù)荷的J視在功率：

SS=ZS,KS\+2^?KS2........<3-2-3)

cos夕

￡S.......井下各變電所計算負(fù)荷日勺視在功率，kVA：

心.......井下各變電所間的同步系數(shù)，取0.8~0.9：

￡P(guān)N……井下主排水設(shè)備及其他大型固定設(shè)備口勺計算功率之和，kW；

cos。.....井下主排水設(shè)備及其他大型固定設(shè)備的和權(quán)平均功率因數(shù)；

KS2.....井下主排木設(shè)備及其他大型固定設(shè)備間的同步系數(shù)，只有排水設(shè)備時取1,有其他

固定設(shè)備時取0.9~0.95

2、按經(jīng)濟電流密度選擇電纜截面

A=-^~............(3-2-4)

nJ

式中：A.....電纜截面,mm2；

/jY……正常負(fù)荷下，通過電纜口勺持續(xù)工作電流，A；

......不考慮下井電纜損壞時，同步工作電纜口勺根數(shù)；

......經(jīng)濟電流密度(A/mm2),見下表,電纜時年運行小時，一般取3000~5000h。

年最大負(fù)荷利用小時”經(jīng)濟電流密度

(h)p銅芯電纜一鋁芯電纜一

1000~3000*2.5“1.93P

3000~5000^2.25c1.73「

5000以上，271.54-

3、按電纜短路時H勺熱穩(wěn)定選擇電纜截面

而

4blM⑶*............（3-2-5）

X—

式中：Anin.....電纜短路時熱穩(wěn)定規(guī)定的J最小截面

人⑶……最大運行方式下，電纜首端發(fā)生三相短路時的I三相穩(wěn)態(tài)短路電流。

If……短路電流作用口勺假想時間，S,地面變電所向井下饋出開關(guān)的繼電器保護整定

期限為0.5s,。取0.65S,井下中央變電所饋出開關(guān)為瞬時動作，Zf取0.25s；

C……熱穩(wěn)定系數(shù)，見下表

導(dǎo)體種類，鋁，

電纜類型Q電纜線路有中間接10KV以下袖禊紙絕電纜線路有中間接10KV以下油黑紙絕

頭挑緣電纜“頭的一緣電纜，

額定電壓〃短路允許最高溫度CC）一

(kV)p120c250-120~200。

3T93.4。15"60.4c90-

第三節(jié)低壓電纜的選擇及校驗

一、選擇原則

1、礦用橡套電纜型號選擇時符合《煤礦安全規(guī)程》的J規(guī)定；

2、在正常工作時電纜芯線的實際溫升不得超過絕緣所容許H勺最高溫升，否則電纜將因過熱而縮短

其使用壽命或迅速損壞。檬套電纜容許溫升是65℃,鎧裝電纜容許溫升是80℃；

3、正常運行時電纜網(wǎng)路日勺實際電壓損失不得不小于網(wǎng)路所容許日勺電壓損失；

4、采區(qū)常移動的橡套電纜支線日勺截面選擇一般按機械強度規(guī)定的最小截面選用即可，不必進行其

他項目的校驗。對于干線電纜，則必須首先按長期容許電流選擇，然后再按容許電壓損失計算校驗電纜

截面;

5、對于低壓電纜，由于低玉網(wǎng)路短路電流較小，按上述措施選擇的電纜截面口勺熱穩(wěn)定性和電動力

穩(wěn)定性均能滿足規(guī)定，因此不必再進行短路時的熱穩(wěn)定校驗。

二、電纜型號確實定

1、干線電纜采用不延燃橡套電纜；

2、移動式和手持式電氣設(shè)備使用專用的不延燃橡套電纜；

3、固定敷設(shè)日勺照明、通訊、信號和控制用歐I電纜采用鎧裝電纜，不延燃橡套電纜或礦用塑料電纜,

非固定敷設(shè)歐I采用不延燃橡套電纜。

三、電纜長度確實定

根據(jù)確定日勺供電系統(tǒng)，確定系統(tǒng)中各段的電纜長度。在確定電纜長度時，固定橡套電纜按10%余量

考慮，鎧裝電纜按5%余量考慮；移動設(shè)備用口勺橡套電纜的長度，除應(yīng)按實際使用長度選用外，必須增長

一段機頭部分日勺活動長度，約3-5米左右。

四、電纜截面確實定

1、電纜的正常工作負(fù)荷電流必須等于或不不小于電纜容許持續(xù)電流；

2、正常運行時，電動機H勺端電壓不低于額定電壓的5-10%；

3、電纜未端的最小兩相短路電流不小于饋電開關(guān)短路保護整定值的1.5倍；

4、對橡套電纜，需考慮電纜機械強度規(guī)定H勺最小截面。

五、電纜芯線數(shù)確實定

1、動力用橡套電纜選用四芯；

2、當(dāng)控制按鈕不裝在工作機械上時，采用四芯電纜；

3、當(dāng)控制按鈕裝在工作機械上時，選用六芯、七芯電纜。

六、電纜截面選擇計算

1、按持續(xù)容許電流選擇電纜截面

向單臺或兩臺電動機供電的電流計算，其實際工作電流可取電動機額定電流或兩臺電動機額定電流

之和。

向三臺以上(包括.三臺)電動機供電口勺電流可按下式計算：

-looo

............(3-

，3必?cos(p?〃

ZPV……干線電纜所供的電動機額定功率之和，kw；

……需用系數(shù)；

Kr

￡cos夕幾

COS0……平均功率原因，(由EPN確定)；

H……效率因數(shù)；

UN……電網(wǎng)額定電壓，V。

電纜C5負(fù)載的電動機數(shù)目為2臺，其載流為電動機額定電流的和:

Iw=675.20A

電纜C6負(fù)載的電動機數(shù)目為2臺，其載流為電動機額定電流的和:

Iw=675.20A

電纜CIO負(fù)載的電動機數(shù)目為1臺,其載流為電動機額定電流FI勺和

Iw=337.6()A

電纜C11負(fù)載的電動機數(shù)目為2臺,其載流為電動機額定電流的和

Iw=675.20A

電纜C12負(fù)載的電動機數(shù)目為2臺,其載流為電動機額定電流H勺和

Iw=675.20A

電纜C16負(fù)載的電動機數(shù)目為1臺,其載流為電動機額定電流口勺和

Iw=337.60A

電纜C17負(fù)載出J電動機數(shù)目為1臺，其載流為電動機領(lǐng)定電流的和:

Iw=190.00A

電纜C18負(fù)載的I電動機數(shù)目為1臺，其載流為電動機額定電流日勺和：

Iw=190.00A

電纜C19負(fù)載的電動機數(shù)U為1臺，其載流為電動機額定電流的和：

Iw=190.00A

電纜C20負(fù)載的I電動機數(shù)目為1臺，其我流為電動機額定電流口勺和：

Iw=190.00A

電纜C29的載流為：

將n=0.95,Cos<b=0.70,Kr=0.62,Un=1140,2Pn=1295.00,代入公式(3-3-1)

得：

Iw=1295.00X1000X0.62/(1.732X1140X0.95X0.70)=611.10A

電纜C30的載流為：

將I)=0.95,Cos*=0.70,Kr=0.62,Un=1140,SPn=1295.00,代入公式(3-3-1)

得：

Iw=1295.00X1000X0.62/(1.732X1140X0.95X0,70)=611.10A

電纜C34負(fù)載日勺電動機數(shù)目為1臺，其載流為電動機額定電流日勺和：

Iw=28.50A

電纜C35負(fù)載的電動機數(shù)目為1臺，其載流為電動機額定電流的和：

Iw=119.60A

電纜C36負(fù)載的電動機數(shù)目為1臺，其載流為電動機額定電流的和：

Iw=28.50A

電纜C37負(fù)載出J電動機數(shù)目為1臺，其載流為電動機領(lǐng)定電流的和:

Iw=145.50A

電纜C38負(fù)載的,電動機數(shù)目為1臺,其載流為電動機額定電流口勺和

Iw=117.80A

電纜C39負(fù)載的電動機數(shù)U為1臺,其載流為電動機額定電流的和

Iw=349.30A

電纜C41負(fù)載的電動機數(shù)目為2臺,其載流為電動機額定電流口勺和

Iw=41.00A

電纜C42負(fù)載的電動機數(shù)目為2臺,其載流為電動機額定電流日勺和

Iw=41.00A

電纜C43負(fù)載日勺電動機數(shù)目為1臺,其載流為電動機額定電流的和

Iw=27.30A

電纜C44負(fù)載R勺電動機數(shù)目為1臺,其載流為電動機額定電流E向和

Iw=13.70A

電纜C45負(fù)載日勺電動機數(shù)目為1臺,其載流為電動機額定電流E向和

Iw=27.30A

2、計算運行時的電壓損失:

電壓損失由三個部分構(gòu)成：

ZAU=△%++AU2

△U,……變壓器中日勺電壓損失，V；

△U、……干線電纜中H勺電壓損失，V；

△。2……支線電纜中的電壓損失，V.

(1)變壓器的電壓損失計算

IApIAP

22

\UT=-^[------%-cos^+UK-(---------%)-sin^]-t/2jV/100……(3-3-2)

12N1°0V1>5N

△UT……變壓器的電壓損失,V；

Iw……正常運行時，變壓器低壓側(cè)口勺負(fù)荷電流，A；

1、N……變壓器二次側(cè)日勺額定電流，A；

AP……變壓器的短路損耗，W；

SN……額定容量，kVA;

UK……變壓器的阻抗電壓百分?jǐn)?shù)；

cos。、sin。……變壓器負(fù)荷中的功率因數(shù)及對應(yīng)口勺正弦值；

U2N……變壓器二次側(cè)額定電壓，Vo

變壓器T1的電壓損失：

將Iw=1350.40,I2n=209.18,AP=6500,Sn=1250,Ik=4.0,Cos<t>=0.70,Sin<b=

0.71,U2n=1200,代入公式(3-3-2)中得：

△Ut=50.6V；

變壓器T2的電壓損失：

將Iw=1350.40,I2n=209.18,AP=6500,Sn=1250,Ik=4.0,Cos4)=0.70,Sine=

0.71,U2n=1200,代入公式(3-3-2)中得:

△Ut=50.6V；

變壓器T3的電壓損失：

將Iw=1222.20,I2n=769.80,AP=8800,Sn=1600,Ik=0.1,Cos4)=0.70,Sin巾=

0.71,U2n=1200,代入公式(3-3-2)中得:

△Ut=1.0V；

變壓器T41nl電壓損失：

將Iw=380.00,I2n=481.10,AP=7000,Sn=1000,Uk=6.5,Cos<t>=0.70,Sin4)=

0.71,U2n=1200,代入公式(3-3-2)中得：

△Ut=44.0V；

變壓器T5的電壓損失：

將Iw=4L00,I2n=416.60,AP=3550,Sn=500,Uk=4.5,Cos(t>=0.70,Sin<t>=0.71,

U2n=690,代入公式(3-3-2)中得:

△Ut=2.2V；

(2)干線電纜中的J電壓損失值計算

PgL

△5=今一(%+/吆夕)............(3-3-3)；

UN

&=犬,.?￡丹」000……電纜所帶電動機的I額定功率，kW；

為需用系數(shù)；

L……電纜的實際長度，km；

UN……電網(wǎng)額定電壓，V；

段……電纜單位長度的電阻，。/公〃；

X?！娎|單位長度的電抗，C/Z〃2；

tg(p……線路平均功率因數(shù)對應(yīng)"勺正切值。

變壓器T1干線電壓損失由C5,構(gòu)成，電壓損失計算如下：

C5：將Kr=0.64,SPn=800,L=0.03,Un=1140,RO=0.230,X0=0.075,Tan4)=1.02,

代入公式(3-3-3)中得:

△U=0.64X800X1000x0.03X(0.2300+0.0750X1.02)；1140=3.4V；

變壓器Tl的干線電壓損失總和為：

X△UI=3.4V；

變壓器T2干線電壓損失由Cl1,構(gòu)成，電壓損失計算如下：

C1I：將Kr=0.64,XPn=800,L=0.02,Un=1140,RO=0.230,X0=0,075,Tan<t>=1.02,

代入公式(3-3-3)中得：

△U=0.64X800X1000X0.02X(0.2300+0.0750X1.02)/1140=2.8V；

變壓器T2的干線電壓損失總和為：

^△Ul=2.8V；

變壓器T3干線電壓損失由C30,構(gòu)成，電壓損失計算如卜.：

C30：將Kr=0.62,2Pn=1295,L=0.01,Un=1140,RO=0.230,X0=0.075,Tan<l>=1.02,

代入公式(3-3-3)中得:

△U=0.62X1295X1000X0.01X(0.2300+0.0750X1.02)/1140=2.2V；

變壓器T3的干線電壓損失總和為：

SAU1=2.2V；

變壓器T5干線電壓損失由C42C41,構(gòu)成，電壓損失計算如下：

C42：將Kr=0.78,SPn=36,L=0.60,Un=660,RO=0.448,X0=0,081,Tand>=1,02,代

入公式(3-3-3)中得：

△U=0.78X36X1000X0.60X(0.4480+0.0810X1.02)/660=13.7V；

C41：將Kr=0.78,CPn=36,L=0.07,Un=660,RO=0.448,X0=0.081,Tand>=1,02,代

入公式(3-3-3)中得:

△U=0.78X36X1000X0.07X(0.4480+0.0810X1.02)/660=1.6V；

變壓器T5的干線電壓損失總和為：

SAUI=15.3V；

(3)支線電纜中的電壓損失值計算

A5=P^N—L(R/X°tg6........(3-3-4)；

UN

……電纜所帶電動機的額定功率，kW：

L……電纜的實際長度，km；

uN……電網(wǎng)額定電壓，V；

R。……電纜單位長度內(nèi)電阻，Q/km；

Xo……電纜單位長度口勺電抗，km；

ig(p……電動機口勺平均功率因數(shù)對應(yīng)的正切值。

變壓器T1支線電壓損失由C8,構(gòu)成，電壓損失計算如下；

C8：將2Pn=400,L=0.43,Un=1140,RO=0.230,XO=0.075,Tan<b=1.33,代入公式(3-3-4)

中得：

△U=I.00X400X10(X)X0.43X(0.23(X)+0.0750X1.33)/1140=49.8V；

變壓器Tl艮I支線電壓損失總和為：

"U2=49.8V；

變壓器T2支線電壓損失由C14,構(gòu)成，電壓損失計算如下：

C14：將2Pn=400,L=0.44,Un=1140,RO=0.230,X0=0.075,Tan4>=1,33,代入公式(3-3-4)

中得:

△U=LOOx400x1000X0.44X(0.2300+0.0750X1.33)/1140=50.9V；

變壓器T2的支線電壓損失總和為：

SAU2=50.9V；

變壓器T3支線電壓損失由C39,構(gòu)成，電壓損失計算如下；

C39：將ZPn=600,L=0.43,Un=1140,RO=0.230,X0=0.075,Tan6=0.57,代入公式(3-3-4)

中得：

△U=1.00X600X1000X0.43X(0.2300+0.0750X0.57)/1140=61.7V；

變壓器T3的支線電壓損失總和為：

SAU2=6I.7V；

變壓器T4支線電壓損失由C19C17,構(gòu)成，電壓損失計算如下：

C19：將2Pn=315,L=0.02,Un=1140,RO=0.616,X0=0.084,Tan*=1.02,代入公式(3-3-4)

中得：

△U=1.OOX315X1OOOX0.02X(0.6160+0.0840X1.02)/1140=3.1V；

C17：將2Pn=315,L=0.01,Un=1140,RO=0.315,X0=0.078,Tan6=1.02,代入公式(334)

中得：

△U=1.00X315X1000X0.01X(0.3150+0.0780X1.02)/1140=1.6V；

變壓器T4的支線電壓損失總和為：

SAU2=4.7V；

變壓器T5支線電壓損失由C45,C43,構(gòu)成，電壓損失計算如下：

C45：將2Pn=25,L=0.0l,Un=660,RO=0.864,X0=0.088,Tan4)=0.75,代入公式(3-3-4)

中得:

△U=I.00X25X10()0X0.01x(0.8640+0.0880X0.75)/660=0.5V；

C43：將2Pn=25,L=().O2,Un=660,RO=0.616,X0=0.084,Tan=0.75,代入公式(3-3-4)

中得：

△U=I.OOX25X1OOOX0.02X(0.6160+0.0840X0.75)/660=0.5V；

變壓器T5的支線電壓損失總和為：

SAU2=1.0V：

變壓器T1的所選擇線路的電壓損失總和為：

t△U=△UT+AU1+AU2=50.6+3.4416+49.7895=103.83V；

電壓損失W117V。合格

變壓器T2時所選擇線路H勺電壓損失總和為：

SAU=△UT+AUI+AU2=50.6+2.7533+50.9474=104.3V；

電壓損失Wl17V。合格

變壓器T3的所選擇線路H勺電壓損失總和為：

"U=△UT+△UI+AU2=1.0+2.1588+61.6721=64.85V；

電壓損失WII7VO合格

變壓器T4啊所選擇線路啊電壓損失總和為：

SAU=AUT+△U1+Z\U2=44.0+0.0(X)0+4.7377=48.78V；

電壓損失WII7VO合格

變壓器T5的所選擇線路R勺電壓損失總和為：

MU=△UT+△UI+AU2=2.2+15.2941+1.0428=18.52V；

電壓損失W67V。合格

3、按起動時校驗系統(tǒng)最大電壓損失

計算電動機起動電壓損失時，我們遵照電動機容量最大，受電距離最遠(yuǎn)日勺線路選擇;

在變壓器T1所帶線路中，電動機Ml啟動時電壓損失最大，

是由變壓器T1,電纜C6,C10,構(gòu)成的線路。

在變壓器T2所帶線路中，電動機M5啟動時電壓損失最大，

是由變壓器T2,電纜C12,C16,構(gòu)成的線路。

在變壓器T3所帶線路中，電動機Mil啟動時電壓損失最大，

是由變壓器T3,電纜C29c37,構(gòu)成H勺線路。

在變壓器T4所帶線路中，電動機M13啟動時電壓損失最大，

是由變壓器T4,電纜C19,C17,構(gòu)成H勺線路。

在變壓器T5所帶線路中，電動機M17啟動時電壓損失最大，

是由變壓器T5,電纜C42,C41,C45,C43,構(gòu)成的線路。

0）起動時工作機械支路電纜的電壓損失

在校驗支線電壓損失時，選擇最大起動電機的起動電流進行計算，其計算公式為：

0L/cos^>103

\U=———-——，V（3-3-5）

迎7nA

式中/——支路電纜芯線導(dǎo)體的電導(dǎo)率，根/（。?〃〃/）,銅取53；

Lz---支路電纜實際長度，km；

COSQ——電動機起動時I臺功率因數(shù)；

A7---支路電纜區(qū)J芯截面，

IQ----電動機B勺實際起動電流，A,

變壓器T1所帶線路中電動機Ml啟動時，其支線電壓損失為：

CIO截面面積：95.0mm,長度：150.00m,所帶電機時啟動電流：2026.0A,帶入公式(3-3-5)得:

計算得出該支線啟動電壓損失是：63V。

支線電壓損失總和：63V.

變壓器T2所帶線路中電動機M5啟動時，其支線電壓損失為：

CI6截面面積：95.0mm,長度：160.00m,所帶電機的啟動電流：2026.0A,帶入公式(335)得:

計算得出該支線啟動電壓損失是：67V.

支線電壓損失總和：67Vo

變壓器T3所帶線路中電動機Mil啟動時，其支線電壓損矢為：

C37截面面積：95.0mm,長度：120.00m,所帶電機的啟動電流：873.0,A,帶入公式(3-3-5)得：

計算得出該支線啟動電壓損失是：31V。

支線電壓損失總和：31V。

變壓器T4所帶線路中電動機M13啟動時，其支線電壓損失為：

CI9截面面積：35.0mm,長度：16.00m,所帶電機日勺啟動電流：1235.A,帶入公式(3-3-5)得：

計算得出該支線啟動電壓損失是：13V。

C17截面面積：70.0mm,長度：15.00m,所帶電機的啟動電流：1235.A,帶入公式(3-3-5)得：

計算得出該支線啟動電壓損失是：6V。

支線電壓損失總和：19V。

變壓器T5所帶線路中電動機M17啟動時，其支線電壓損失為：

C45截面面積：25.0mm,長度：15.00m,所帶電機的啟動電流：164.0A,帶入公式(3-3-5)得：

計算得出該支線啟動電壓損失是：3Vo

C43截面面積：35.0mm,長度：20.00m,所帶電機聆J啟動電流：164.0A,帶入公式(3-3-5)得:

計算得出該支線啟動電壓損失是：2V。

支線電壓損失總和：5Vo

(2)起動時干線電纜中電壓損失

在校驗干線電纜截面時，是根據(jù)供電距離最遠(yuǎn)，容量最大的負(fù)荷電動機起動，其他負(fù)荷電動機正常

運行狀態(tài)取值計算，其公式為

3

431vOLvcos^^-10

△U二一絲―一二——,v(3-3-7)

尤A

式中Y——干線電纜芯線的電導(dǎo)率，，〃/(。?加加2),銅取53；

L￡----干線電纜實際長度，km；

A----干線電纜芯線截面，；

4。一一干線電纜中實際起動電流，A,

(/cos+cos<2+SIN+sin

fgQ=7e^eXAPpj)^QXA(3-3-8)

ZL一一其他負(fù)荷電動機正常工作電流之和，A；

cos(ppj----其他負(fù)荷日勺加權(quán)平均功率因數(shù)；

cos*。一一干線電纜在起動條件下的功率因數(shù)，

cosg『」QC°s%+?i%j3.3-9)

%

變壓器T1所在線路中，電動機Ml啟動時

計算干線電纜實際啟動電流；

將電動機Ml啟動電流2026.0A,功率因數(shù)0.60,其他負(fù)荷電動機正常工作電流之和337.6A,其他

負(fù)荷的加權(quán)平均功率因數(shù)0.60帶入公式(3-3-8)得：干線電稅實際啟動電流為：2364A

C6：將截面面積:95.0mm,長度：25.00km,干線電纜實際啟動電流:2364A,帶入公式(3-3-7)得:

計算得出該干線啟動電壓損失是：12V。

干線啟動電壓損失總和：12V。

變壓器T2所在線路中，電動機M5啟動時

計算干線電纜實際啟動電流；

將電動機M5啟動電流2026.0A,功率因數(shù)0.60,其他負(fù)荷電動機正常工作電流之和366.1A,其他

負(fù)荷的加權(quán)平均功率因數(shù)0.60帶入公式(3-3-8)得：干線電纜實際啟動電流為：2392A

C12：將截面面積:95.0mm,長度：20.00km,干線電纜實際啟動電流:2392A,帶入公式(3-3?7)得:

計算得出該干線啟動電壓損失是：10V。

干線啟動電壓損失總和：10V。

變壓器T3所在線路中，電動機Mil啟動時

計算干線電纜實際啟動電流；

將電動機MU啟動電流873.OA,功率因數(shù)0.87,其他負(fù)荷電動機正常工作電流之和615.2A,其他

負(fù)荷的加權(quán)平均功率因數(shù)0.87帶入公式(3-3-8)得：干線電纜實際啟動電流為：1488A

C29：將截面面積:95.0mm.長度：10.00km,干線電纜實際啟動電流：1488A,帶入公式(3?3?7)得:

計算得出該干線啟動電壓損失是：4Vo

干線啟動電壓損失總和：4V。

變壓器T5所在線路中，電動機M17啟動時

計算干線電纜實際啟動電流；

將電動機M17啟動電流164.0A,功率因數(shù)0.80,其他負(fù)荷電動機正常工作電流之和13.7A,其他負(fù)

荷的加權(quán)平均功率因數(shù)0.8()帶入公式(3-3-8)得：干線電纜實際啟動電流為：178A

C42：將截面面積:50.0mm.長度：600.00km,干線電纜實際啟動電流：178A,帶入公式(3-3-7)得:

計算得出該干線啟動電壓損失是：56V。

C41：將截面面積：50.0mm,長度：70.00km,干線電纜實際啟動電流：178A,帶入公式(3-3-7)得:

計算得出該干線啟動電壓損失是：7V.

干線啟動電壓損失總和：63V。

13)起動時變壓器中II勺起動電壓損失

在計算變壓器的起動電壓損失時,

(3-3-10)

△U，。％=(U,.%cos為Q+Ux%sin(pnQ)

1Be

bUBQ。/。

△UM=UB,一絲一,V(3-3-11)

Heioo

式中/照—一起動時變壓器的負(fù)荷電流，Ao可參照式(3?3-8)計算;

lRe——變壓器負(fù)荷側(cè)額定電流，A：

URe——變壓器負(fù)荷側(cè)額定電壓，V；

COS/Q——起動時變壓器負(fù)荷功率因數(shù)，可按下式(3-3-9)計算.

Ur——變壓器在額定負(fù)荷時I句電阻壓降百分?jǐn)?shù)

Ux——變壓器在額定負(fù)荷時的電抗壓降百分?jǐn)?shù)

式中：SN……額定容量，kVA;(3-3-10)

AP.......短路損耗(3-3-11)

%=E2-U.2式中：UR…阻抗電壓百分?jǐn)?shù)

變壓器T1所帶線路在電動機Ml啟動時，變壓器啟動電壓損失為：

計算起動時變壓器的負(fù)荷電流:

將電動機Ml啟動電流2026.0A,功率因數(shù)0.60,其他負(fù)荷電動機正常工作電流之和337.6A,其他

負(fù)荷的加權(quán)平均功率因數(shù)060帶入公式(3-3-8)得：起動時變壓器的負(fù)荷電流：2364A0

計算電阻壓降百分?jǐn)?shù)：

將短路損耗6500,額定容量1250kVA帶入公式(3-3-10)得：

電阻壓降百分?jǐn)?shù)為：0.005

計算電抗壓降百分?jǐn)?shù)：

將阻抗電壓百分?jǐn)?shù)4.0,電阻壓降百分?jǐn)?shù)0.005帶入公式(3-3-11)得：

電抗壓降百分?jǐn)?shù)為：4.0(X)

將啟動時變壓器負(fù)荷電流：2364A,負(fù)荷側(cè)額定電流：209.18A,負(fù)荷側(cè)額定電壓：I200V,負(fù)荷功

率因數(shù)：0.6(),電阻壓降百分?jǐn)?shù)：0.005,電抗壓降百分?jǐn)?shù)4.000帶入公式(3-3-10)得：

計算得出該變壓器啟動電壓損失：224V。

變壓淵T2所帶線路在電動機M5啟動時，變壓器啟動電壓損失為：

計算起動時變壓器的負(fù)荷電流：

將電動機M5肩動電流2026.0A,功率因數(shù)0.60,其他負(fù)荷電動機止常工作電流之和366.1A,其他

負(fù)荷的加權(quán)平均功率因數(shù)0.60帶入公式(3-3-8)得：起動時變壓據(jù)FI勺負(fù)荷電流：2392A。

計算電阻壓降百分?jǐn)?shù)：

將短路損耗6500,額定容量1250kVA帶入公式(3-3-10)得：

電阻壓降百分?jǐn)?shù)為：0.005

計算電抗壓降百分?jǐn)?shù)：

將阻抗電壓百分?jǐn)?shù)4.0,電阻壓降百分?jǐn)?shù)0.005帶入公式(3-3-11)得：

電抗壓降百分?jǐn)?shù)為：4.000

將啟動時變壓器負(fù)荷電流：2392A,負(fù)荷側(cè)額定電流：209.18A,負(fù)荷側(cè)額定電壓：I200V,負(fù)荷功

率因數(shù)：0.60,電阻壓降百分?jǐn)?shù)：0.005,電抗壓降百分?jǐn)?shù)4.000帶入公式(3-3-10)得：

計算得出該變壓器啟動電壓損失：250V。

變壓器T3所帶線路在電動機Ml1啟動時，變壓器啟動電壓損失為：

計算起動時變壓器的負(fù)荷電流：

將電動機MU啟動電流873.OA,功率因數(shù)0.87,其他負(fù)荷電動機正常工作電流之和615.2A,其他

負(fù)荷的加權(quán)平均功率因數(shù)0.87帶入公式(3-3-8)得：起動時變壓器H勺負(fù)荷電流：1488A。

計算電阻壓降百分?jǐn)?shù)：

將短路損耗8800,額定容量1600kVA帶入公式(3-3-10)得：

電阻壓降百分?jǐn)?shù)為：0.005

計算電抗壓降百分?jǐn)?shù)：

將阻抗電壓百分?jǐn)?shù)0.1,電阻壓降百分?jǐn)?shù)0.005帶入公式(3-3-11)得：

電抗壓降百分?jǐn)?shù)為：0.070

將啟動時變壓器負(fù)荷電流：1488A,負(fù)荷側(cè)額定電流：769.80A,負(fù)荷側(cè)額定電壓：I200V,負(fù)荷功

率因數(shù)：0.87,電阻壓降百分?jǐn)?shù):0.005,電抗壓降百分?jǐn)?shù)0.070帶入公式(3-3-10)得:

計算得出該變壓器啟動電壓損失：IV。

變壓器T4所帶線路在電動機M13啟動時，變壓器啟動電玉損失為：

計算起動時變壓器的負(fù)荷電流：

將電動機M13啟動電流1235.OA,功率因數(shù)0.70,其他負(fù)荷電動機正常工作電流之和190.0A,其他

負(fù)荷11勺加權(quán)平均功率因數(shù)0.70帶入公式(3-3-8)得：起動時變壓器"勺負(fù)荷電流：1425A。

計算電阻壓降百分?jǐn)?shù):

將短路損耗7000,額定容量lOOOkVA帶入公式(3-3-10)得：

電阻壓降百分?jǐn)?shù)為：0.007

計算電抗壓降百分?jǐn)?shù)：

將阻抗電壓百分?jǐn)?shù)6.5,電阻壓降百分?jǐn)?shù)0.007帶入公式(3