軌道車司機技師試題

第三部分技師

一、填空題

1.JY290軌道車選用英國制造的Lipe離合器，該離合器為雙片式摩擦離合器。

2.離合器分離杠桿扭曲或不在同一平面上，起步時離合器會發(fā)抖。

3.離合器在使用過程中常見的故障主要有打滑、分離不徹底、發(fā)抖及不正常響聲。

4.軌道車制動梁和各種拉桿等絞接件應(yīng)設(shè)置防止其折損或脫落的安全裝置。

5.發(fā)動機由曲軸連桿機構(gòu)、配氣機構(gòu)、燃料供給系、冷卻系、潤滑系和啟動裝置組成。

6.根據(jù)氣門在發(fā)動機上安裝位置的不同，一般將配氣機構(gòu)分為頂置氣門和側(cè)置氣門式。

7.NT-855型柴油發(fā)動機噴油嘴和氣門（扭矩法）調(diào)整十字壓板時，應(yīng)用線規(guī)檢查十字頭和氣門彈簧座

—的間隙。

8.NT-855型柴油發(fā)動機噴油嘴和氣門（扭矩法）調(diào)整氣門時，應(yīng)先調(diào)整噴油嘴柱塞，然后按規(guī)定調(diào)整—

十字頭和氣門的間隙。

9.造成柴油機飛車的原因是齒條和杠桿脫開。

10.軌道車上使用的發(fā)動機絕大多數(shù)是^^活塞式內(nèi)燃機。

11.萬向節(jié)的形式按其工作特性分為兩種,一種是等速萬向節(jié)，一種是不等速萬向節(jié)。

12.發(fā)動機的功能是將燃料的化學能經(jīng)機械作用而燃燒轉(zhuǎn)變成熱能，再轉(zhuǎn)變成一定形式的機械能，

經(jīng)曲軸輸出動力。

13.柴油機噴油泵的技術(shù)要求保證各缸供油提前角一致，其差別不大于。?5°曲軸轉(zhuǎn)角。

14.柴油機噴油泵的技術(shù)要求保證各缸噴油延續(xù)」要相等。

15.柴油機噴油泵的技術(shù)要求，為了避免噴油器滴油現(xiàn)象，噴油泵在停止供油時,必須保證迅速

干凈。

16.柴油機運轉(zhuǎn)時，排氣管冒藍煙的原因是活塞環(huán)卡死或磨損過多，彈力不足或活塞環(huán)倒角裝反。

17.柴油機運轉(zhuǎn)時，排氣管冒藍煙的原因是活塞與氣缸壁間隙過大或長時間低負荷運轉(zhuǎn)。

18.離合器摩擦片磨損嚴重會造成起步時離合器上遐

19.柴油機冒藍煙的故障，應(yīng)檢查氣門導(dǎo)管與氣門桿間隙是否過大,如超限應(yīng)更換。

20.造成汽油發(fā)動機過熱的主要原因之一是點火時間過遲。

21.造成汽油發(fā)動機過熱的主要原因之一是混合氣過稀。

22.造成柴油發(fā)動機過熱的主要原因之一是氣門不當。

23.造成柴油發(fā)動機過熱的主要原因之一是潤滑油粘度低或油量不足。

24.造成柴油發(fā)動機過熱的原因之一是消聲器堵塞，使排氣阻力增大。

25.造成柴油發(fā)動機拉缸的原因之一是活塞與，配合間隙不當。

26.造成柴油發(fā)動機拉缸的原因之一是活塞因材料質(zhì)量不符合要求，膨脹過大而咬死拉傷。

27.造成柴油發(fā)動機拉缸的原因之一是活塞環(huán)折斷而拉傷氣缸。

28.造成柴油發(fā)動機拉缸的原因之一是活塞銷卡簧脫出,使活塞銷竄出拉傷氣缸。

29.造成柴油發(fā)動機拉缸的原因之一是裝配時未清洗干凈，活塞與缸壁夾有沙料、鐵屑等拉傷氣

缸。

30.柴油機噴油泵的技術(shù)要求，保證各缸的噴油均勻，其不均勻應(yīng)在標定工況下不大于3%?4%。

31.柴油機噴油泵的技術(shù)要求，保證各缸噴油次序符合發(fā)動機的點火次序。

32.四軸軌道車轉(zhuǎn)向架由構(gòu)架、旁承、輪對、牽引桿等組成。

33.噴油器的作用是以高壓（18?20MPa）將柴油霧化成極細的顆粒，然后均勻地噴入氣缸的燃燒室

中。

34.軌道車同一軸上的車輪，其直徑差不得大于。

35.塞尺的長度一般只制成50、100和200mm種,厚度一般為0.02?1加。

36.在機械制圖中，采用三面投影的制圖方法,稱為三視圖。

37.系數(shù)是衡量發(fā)動機進氣過程完善程度的重要參數(shù)。

38.在內(nèi)燃機的工作過程中，燃燒過程是影響內(nèi)燃機性能的主要過程。

39.氣缸體和氣缸蓋裂紋的檢杳一般采用水壓試驗法。

40.NTA-855型柴油發(fā)動機在距離上止點25.4mm內(nèi)，其不圓度不能大于0?08mm。

41.NTA-855型柴油發(fā)動機在裝密封膠圈的部位，其不圓度不能大于05加。

42.NTA-855型柴油發(fā)動機氣缸蓋螺栓扭緊力矩為359?415N-m。

43.NTA-855型柴油發(fā)動機連桿螺栓扭緊力矩為186?206N-m。

44.離合器打滑原因是飛輪表面燒壞或嚴重磨損。

45.軌道平車同一轉(zhuǎn)向架左右旁承間隙之和為6?12mm。

46.發(fā)動機PT泵的調(diào)節(jié)要素是壓力和時間，故稱PT泵。

47.發(fā)動機PT燃油系統(tǒng)高壓燃油是通過噴油嘴形成的。

48.JY290型軌道車車軸齒輪箱的速比是4：007。

49.JY290型軌道車換向箱的速比是0?924。

50.GC120型軌道車換向箱的速比是°：89。

51.GC120型軌道車車軸齒輪箱的速比是3：088。

52.JY210型軌道車車軸齒輪箱的速比是4：007。

53.JY210型軌道車換向箱的速比是0-84。

54.JY210型軌道車變速箱五擋的速比是1。

55.JY290型軌道車變速箱五擋的速比是2.47。

56.四行程內(nèi)燃機曲軸和凸輪軸的傳動比為2.1。

57.功率、扭矩和燃油消拜率隨曲軸轉(zhuǎn)速變化的規(guī)律稱為發(fā)動機的速度特性。

58.踏板自由行程過小是離合器打滑原因之一。

59.壓緊彈簧2—不夠或斷裂是離合器打滑原因之一。

60.摩擦襯片表面被油污染是離合器打滑原因之一。

61.離合器不分離的原因之一是踏板自由行程過大。

62.離合器不分離的原因之一是從動盤變形破裂。

63.離合器總成的裝配與拆卸方法相同，裝配時的方法是次序相反。

64.離合器在使用過程中常見的故障主要有打滑、分離不徹底、發(fā)抖及不正常響聲。

65.電氣系統(tǒng)故障蓄電池不充電的原因為電器設(shè)備短路。

66.電氣系統(tǒng)故障發(fā)電機不發(fā)電，其原因為定子轉(zhuǎn)子線圈斷路、短路或搭鐵。

67.電氣系統(tǒng)故障電流表指示不穩(wěn)定；其原因為調(diào)節(jié)器工作不穩(wěn)定。

68.電氣系統(tǒng)故障電流表指示大電流充電時，原因為調(diào)節(jié)器失靈、調(diào)節(jié)器燒壞，失去調(diào)節(jié)作用。

69.電氣系統(tǒng)故障蓄電池蒸儲水消耗過多，其原因為蓄電池有滲漏。

70.電氣系統(tǒng)故障發(fā)電機運轉(zhuǎn)時有響聲，其原因為發(fā)電機安裝不當，傳動皮帶太松或磨損，轉(zhuǎn)子和

定子相碰。

71.電氣系統(tǒng)故障啟動機不運轉(zhuǎn)時，其原因有啟動開關(guān)工作不正常，啟動繼電器工作失靈,蓄電

池電不足，連接導(dǎo)線松動，啟動機損壞。

72.電氣系統(tǒng)故障電壓表有電流擺到最大刻度，其原因為連接中有短路現(xiàn)象或傳感器本身搭鐵。

73.電氣系統(tǒng)故障接通點火開關(guān)水溫表指針不動，其原因為水溫表到傳感器之間的連線斷開,水

溫表本身故障，或溫度傳感器故障。

74.車軸齒輪箱總成發(fā)生泄漏故障的原因為輸入軸迷宮式密封部位滲油，擋油環(huán)處漏油，油底殼

放油孔漏油，油底殼密封石棉墊破損。

75.車軸齒輪箱總成溫升過高（溫升超過55℃）的原因為潤滑油泵不供或油道堵塞，回油孔堵塞，

潤滑油量不足，潤滑油變質(zhì)、不清潔，螺旋錐齒嚙合側(cè)隙太小。

76.車軸齒輪箱總成發(fā)生異響或噪聲太大的原因為潤滑油中雜有異物，軸承軸向游隙過大,軸頭

壓板螺栓或螺母松曠，螺旋錐齒輪嚙合側(cè)隙太大或齒面有硬點，軸承或齒輪損壞。

77.調(diào)整NT-855型柴油發(fā)動機噴油嘴和氣門（扭矩法）時，應(yīng)松開所有氣缸的噴油嘴搖臂調(diào)整螺母，

目的是可以查看清楚已調(diào)整的和未調(diào)整的氣缸。

78.調(diào)整NT-855型柴油發(fā)動機噴油嘴和氣門（扭矩法）時，應(yīng)撬轉(zhuǎn)發(fā)動機使之沿旋轉(zhuǎn)方向轉(zhuǎn)動，直到一

個正時標記和齒輪室蓋上的箭頭對準。

79.調(diào)整NT-855型柴油發(fā)動機噴油嘴和氣門（扭矩法）時，應(yīng)檢查皮帶輪上標記所指對的兩個氣缸的氣

門搖臂，其中有一個缸的兩個氣門搖臂都是可以自由活動的且氣門關(guān)閉，這就是應(yīng)當調(diào)整的氣缸。

80.調(diào)整NT-855型柴油發(fā)動機噴油嘴和氣門（扭矩法）時，應(yīng)先調(diào)整噴油嘴柱塞，然后按NT-855型柴

油機發(fā)火順序表的規(guī)定調(diào)整十字頭和氣門的間隙。

81.調(diào)整NT-855型柴油發(fā)動機噴油嘴和氣門（扭矩法）時，應(yīng)繼續(xù)撬轉(zhuǎn)柴油機到下一個“VS”標記，并

按發(fā)火順序調(diào)整每個氣缸。

82.離合器不分離的原因之一是分離杠桿扭曲或不在同一平面上。

83.起步時離合器發(fā)抖，其原因之一是分離軸承座三凸耳不在一平面上。

84.起步時離合器發(fā)抖，其原因之一是壓緊彈簧彈力不均勻或斷裂。

85.起步時離合器發(fā)抖，其原因之一是扭轉(zhuǎn)減振彈簧斷裂。

86.起步時離合器發(fā)抖，其原因之一是從動盤總成上的獅釘松動。

87.富勒變速箱變速器，其換檔機構(gòu)間隙過大造成跳擋。

88.富勒變速箱變速器跳擋，其原因之一是換擋軸承嚴重磨損。

89.造成柴油機飛車的原因是噴油泵加入機油過多，而無法控制噴油泵的，供油量。

90.各種絲錐規(guī)格，都刻在絲錐的柄部，如m8、mlO等。

91.需要套螺紋的圓桿直徑，應(yīng)比螺紋外徑大0.2?0.4mm。

92.外徑千分尺用以測量零件的外徑、寬度和厚度等。

93.在機械制圖中，表示機器和零件的基本方法是正投影法。

94.標準公差分為20級。

95.車鉤鉤耳裂紋長度不超過壁高的1/2時可進行焊補，鉤耳與牽引突緣、沖擊突肩之間裂紋，

未延及鉤耳時焊修。

96.車鉤鉤尾銷孔裂紋長度不超過裂紋處孔邊至側(cè)、端面距離的1/2時，可進行焊修。

97.鉤鎖腿及左右導(dǎo)向面磨耗超過上J時，應(yīng)堆焊打磨并保持棱角，鎖腿裂紋時應(yīng)予更換。

98.車鉤上、下鎖銷桿的圓銷孔、銷軸、掛鉤及各鎖銷防脫（跳）部位磨耗超過二^時，焊后加修。

99.JZ-7型制動機緊急自動作用檢查時，應(yīng)將自閥手柄從運轉(zhuǎn)位移至緊急制動位，制動管壓力下

降到0的時間在3s以內(nèi)。

100.軸承的代號由漢語拼音字母及數(shù)字兩部分組成，分為前、中、后三段。

101.優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼中，適用于制造軸類的鋼是中碳鋼。

102.檢查軌道車上整流元件必須用萬用表，絕不允許用兆歐表（搖表），或高于30V的電源檢測。

103.萬用表面板上的插孔和接線柱都有極性標記。

104.電能表的基本誤差主要由傳動部分的工^以及電流元件的電流與磁通之間存在的非線性關(guān)

系所引起。

105.軌道車通過的最小曲線半徑不小于140m,并能在250nl的曲線半徑上進行摘掛作業(yè)。

106.檢查軌道車輛敲擊螺母時，不得向松的方向敲擊，不要敲在螺母的方棱或絲扣上，敲擊的輕重應(yīng)

根據(jù)螺母的大小來決定。

107.富勒變速箱副變速器，其不工作原因之一是換擋氣壓不足。

108.造成柴油機飛車的原因之一是調(diào)速折斷。

109.造成柴油機飛車的原因之一調(diào)速器調(diào)節(jié)齒桿，拉桿卡住。

110.液力傳動軌道車在換擋過程中，無明顯的功率中斷現(xiàn)象,因此在運行中牽引力不會變化。

111.根據(jù)使用要求，柴油機一般不應(yīng)長時間低速運轉(zhuǎn)。

112.在發(fā)動機突然加速時，其曲軸軸承有明顯的沉重敲擊聲，嚴重時，發(fā)動機機體產(chǎn)生震動。

113.發(fā)動機活塞銷響在怠速和』時比較明顯。

114.發(fā)動機轉(zhuǎn)速變化時，發(fā)動機活塞銷響也隨之作周期性變化。

115.發(fā)動機溫度升高后，發(fā)動機活塞銷響，響聲不減弱，有時甚至更明顯，這是與敲缸響明顯的

不同點。

116.發(fā)動機活塞銷響，其主要原因之一為活塞銷與連桿襯套磨損過甚而松曠。

117.發(fā)動機活塞銷響主要其原因之一為活塞銷與配合松曠。

118.發(fā)動機活塞敲缸在發(fā)動機怠速時,響聲清晰。

119.發(fā)動機在冷狀態(tài)時，發(fā)動機活塞敲缸響聲明顯，溫度升高后，響聲減弱消失。

120.發(fā)動機活塞敲缸，發(fā)動機在該缸斷火后，響聲減弱或消失。

121.發(fā)動機突然加速時，發(fā)動機連桿軸承有連續(xù)明顯的敲擊聲，發(fā)動機溫度變化時，響聲不變。

122.產(chǎn)生發(fā)動機連桿軸承敲擊聲的原因之一是連桿軸承蓋固定螺絲松曠或折斷。

123.產(chǎn)生發(fā)動機連桿軸承敲擊聲的原因之一是軸瓦合金燃毀或脫落。

124.產(chǎn)生發(fā)動機連桿軸承敲擊聲的原因之一是軸瓦與軸徑磨損過甚，使徑向間隙過大。

125.產(chǎn)生發(fā)動機連桿軸承敲擊聲的原因之一是軸瓦過長或過短而斷裂或松動。

126.柴油機在運轉(zhuǎn)時,其抖動劇烈的原因之一是噴油時間過早或過遲。

127.柴油機在運轉(zhuǎn)時,其抖動劇烈的原因之一是噴油不均，甚至有的噴油器不噴油。

128.柴油機在運轉(zhuǎn)時,其抖動劇烈的原因之一是噴油間隔角不一致。

129.柴油機在運轉(zhuǎn)時,其抖動劇烈的原因之一是調(diào)速器失常，至使轉(zhuǎn)速時快時慢。

130.柴油機在運轉(zhuǎn)時,其抖動劇烈的原因之一是燃油中有水或空氣。

131.柴油機在運轉(zhuǎn)時,其抖動劇烈的原因之一是調(diào)速器怠速彈簧過軟而使怠速運轉(zhuǎn)不定。

132.柴油機在運轉(zhuǎn)時,其抖動劇烈的原因之一是發(fā)動機座螺釘松動和橡膠墊損壞。

133.柴油機在運轉(zhuǎn)時,其抖動劇烈的原因之一是柱塞調(diào)節(jié)齒輪鎖緊螺釘松動而引起油量變化。

134.內(nèi)燃機軸瓦燒壞的特征有曲軸用手無法轉(zhuǎn)動，內(nèi)燃機運轉(zhuǎn)沉重、吃力，有時冒黑煙或自行熄

火。

135.造成內(nèi)燃機軸瓦燒壞原因之一是機油油量不足、或不清潔。

136.造成內(nèi)燃機軸瓦燒壞原因之一是使用的機油牌號不符合標準。

137.造成內(nèi)燃機軸瓦燒壞原因之一是潤滑油道堵塞，曲軸瓦得不到潤滑。

138.造成內(nèi)燃機軸瓦燒壞原因之一是軸承材質(zhì)不符合要求，軸承間隙過大過小。

139.造成內(nèi)燃機軸瓦燒壞原因之一是」漏油或發(fā)生故障。

140.柴油機噴油時間過早的原因之一是連接盤固定螺絲松動而移位。

141.柴油機噴油時間過早的原因之一是噴油泵的柱塞挺桿定時調(diào)整螺釘不當。

142.柴油機噴油時間過晚的原因之一是連接盤固定螺絲松動而移位，使噴油時間失準。

143.柴油機噴油時間過晚的原因之一是噴油泵柱塞挺桿上的定時調(diào)整螺釘失調(diào)。

144.柴油發(fā)動機不能發(fā)動的原因之一是輸油泵供油不足，噴油泵聯(lián)軸器螺絲松曠或鍵槽損壞。

145.柴油發(fā)動機不能發(fā)動的原因之一是噴油時間調(diào)整不當或噴油泵的十字形聯(lián)軸器被動盤接反。

146.富勒變速箱副變速器不工作的原因之一是段位轉(zhuǎn)換失效。

147.富勒變速箱副變速器不工作的原因之一是換擋二^調(diào)整不當。

148.富勒變速箱變速器油泵不供油的原因之一是油泵嚴重磨損、間隙過大。

149.富勒變速箱變速器油泵不供油的原因之一是油泵的驅(qū)動鎖損壞。

150.富勒變速箱變速器油泵不供油的原因之一是堵塞。

151.柴油發(fā)動機轉(zhuǎn)速不均勻，油路上的原因有各缸供油量不均，噴油時間調(diào)整不當，某缸噴油嘴

發(fā)生卡死或不噴油現(xiàn)象。

152.柴油發(fā)動機轉(zhuǎn)速不均勻，油路上的原因有噴油泵齒條拉桿松曠,油路內(nèi)含有水份或竄入空氣。

153.柴油發(fā)動機轉(zhuǎn)速不均勻，油路上的原因有調(diào)速器彈簧失準，飛鐵銷松曠，以及張開或收攏時

的距離不一致。

154.柴油機發(fā)生冒藍煙的故障時，應(yīng)檢查空氣濾清器是否阻塞，進氣是否暢通或機油盤內(nèi)機油是

否過多（濕式）。

155.柴油機發(fā)生冒藍煙的故障時，應(yīng)檢查機油壓力是否過高，并調(diào)整至規(guī)定范圍。

156.柴油機發(fā)生冒藍煙的故障時，應(yīng)檢查柴油機油底殼內(nèi)機油是否加入過多，如過多，將機油放出至

機油尺刻度內(nèi)。

157.柴油機發(fā)生冒藍煙的故障時，應(yīng)檢查活塞與缸套間隙是否過大或失圓，活塞環(huán)，是否卡死或

磨損超限、彈性不足、活塞環(huán)倒角方向裝反，致使機油竄入燃燒室。

158.造成柴油機飛車的原因之一是調(diào)速器杠桿銷子脫落。

二、選擇題

LGC120型軌道車的制動率為(A)o

(A)0.66(B)0.68(C)0.78(D)0.88

2.調(diào)整NT-855型柴油機噴油嘴和氣門（扭矩法）時，應(yīng)先調(diào)整（C），然后按NT-855型柴油機發(fā)火

順序表的規(guī)定進行調(diào)整。

（A）氣門的間隙（B）十字頭間隙（C）噴油嘴柱塞（D）點火正時

3.NT-855型柴油機噴油嘴和氣門（扭矩法）調(diào)整十字壓板時，應(yīng)松開十字頭調(diào)整螺釘?shù)逆i緊螺母，并將

調(diào)整螺釘旋出（D）。

（A）1/2圈⑻3/4圈（C）1/4圈（D）1圈

4.變速器出現(xiàn)齒輪磨損變形、軸承損壞、軸套、軸承孔等磨損，超限者達（D）以上時，總成應(yīng)大

修。

（A）20%（B）30%（C）45%（D）50%

5.變速器箱體或蓋破裂，運轉(zhuǎn)時發(fā)生（A）或跳擋，總成應(yīng)大修。

（A）過熱（B）抖動（C）異響（D）雜音

6.車軸齒輪箱從動錐齒剝落超過齒高的1/3和齒長的1/10；損壞（C）及以上并相鄰多于兩個以上

者；齒工作面斑點大于齒面的25%以上者，總成應(yīng)大修。

（A）2齒⑻4齒?6齒（D）5齒

7.換向箱出現(xiàn)齒輪磨損變形、軸承損壞、軸套、軸承孔等磨損，超限者達（D）以上者，總成應(yīng)大

修。

（A）25%（B）35%（C）45%（D）500%

8.換向箱出現(xiàn)箱體或蓋破裂，運轉(zhuǎn)時發(fā)生（C）或跳擋，總成應(yīng)大修。

（A）過熱（B）抖動（C）異響（D）雜音

9.車軸齒輪箱的主動錐齒端頭剝落超過齒高的1/3和齒長的1/10,損壞（C）及以上；相鄰齒的工

作表面斑點大于齒面的25%以上，總成應(yīng)大修。

（A）2齒⑻3齒?4齒（D）5齒

10.康明斯NTA855型柴油發(fā)動機的凸輪軸頸與軸瓦間隙為（D）。

（A）0.08?0.10mm（B）0.06?0.08mm（C）0.02~0.04mm（D）0.04~0.06mm

11.當柴油發(fā)動機噴油器針閥體磨損變形或噴油孔破壞出油閥磨損，且出現(xiàn)滯后滴油時，發(fā)動機

（B）。

（A）不易發(fā)動（B）排氣冒白煙（C）排氣冒藍煙（D）排氣冒黑煙

12.四行程發(fā)動機曲軸和凸輪軸的傳動比為（C）。

（A）3：1（B）4：1（C）2：1（D）l：0.5

13.增壓型柴油發(fā)動機與非增壓型柴油發(fā)動機相比，功率可提高（D）o

（A）20%?30%（B）30%?40%（C）10%?20%（D）50%―60%

14.康明斯NTA14-C298型柴油發(fā)動機氣門工作面角度是（A）。

（A）進氣30°排氣30°（B）進氣45°排氣45°

（C）進氣60°排氣45°（D）進氣30°排氣45°

15.康明斯NTC-290型柴油發(fā)動機氣門工作面角度是（A）。

（A）進氣30°排氣30°（B）進氣45°排氣45°

（C）進氣60°排氣45°（D）進氣30°排氣45°

16.使用游標卡尺，前應(yīng)當擦凈卡腳，然后合攏兩卡腳使之貼合，檢查（B）是否對齊，若未對齊，

應(yīng)在測量后根據(jù)原始誤差修正讀數(shù)。

（A）卡尺（B）主副尺零線（C）副尺（D）主尺

17.游標卡尺。卡腳與被測工件接觸后，用力不能過大，以免（D）變形或磨損降低測量準確度。

（A）卡尺（B）損壞（C）被測工件（D）卡腳

18.GC120型軌道車離合器分離杠桿高度允許誤差是（D）o

(A)0.2mm(B)0.3mm(C)0.4mm(D)0.5mm

19.JY210型軌道車離合器分離杠桿高度允許誤差是(A)o

(A)0.2mm(B)0.3mm(C)0.4mm(D)0.5mm

20.康明斯系列發(fā)動機在滿負荷狀態(tài)下，機油溫度短時間內(nèi)達到(C)時不必驚慌。

(A)107℃(B)117℃(C)108℃(D)118℃

21.康明斯NT855型系列怠速時，機油壓力為(A)。

(A)0.034-0.138MPa(B)0.34~1.38MPa(C)0.34.-1.38kPa(D)3.4—13.8kPa

22.發(fā)動機氣缸套裝入機體上的座孔后，項面略高出氣缸體上平面約(B),使氣缸蓋襯墊在這里壓

得更緊，封氣和封水更為可靠。

(A)0.5~0.15mm(B)0.05~0.15mm(C)5?15mm(D)0.l~0.2mm

23.發(fā)動機機體上各氣缸共用一個(D)氣缸蓋，使結(jié)構(gòu)緊湊零件少，但結(jié)構(gòu)受力不均勻，構(gòu)形復(fù)雜,

鑄造廢品率高。

(A)共用式(B)通用式(C)分段式(D)整體式

24.當柴油發(fā)動機氣缸蓋有裂紋與水道相通時，有水滴入氣缸或氣缸套有沙孔、裂紋而漏水時，發(fā)動

機(C)。

(A)抖動(B)排氣冒藍煙(C)排氣冒白煙(D)排氣冒黑煙

25.當柴油發(fā)動機單缸或全部氣缸噴油過遲時，發(fā)動機(D)。

(A)抖動(B)排氣冒黑煙(C)排氣冒藍煙(D)排氣冒白煙

26.當柴油發(fā)動機空氣濾清器堵塞，里面機油平面太高時，發(fā)動機(A)。

(A)排氣冒藍煙(B)排氣冒白煙(C)排氣冒黑煙(D)動力不足

27.當柴油發(fā)動機活塞環(huán)卡死或磨損過多，彈力不足或是活塞環(huán)到角裝反時，發(fā)動機(B)。

(A)排氣冒白煙(B)排氣冒藍煙(C)排氣冒黑煙(D)動力不足

28.WD615型柴油發(fā)動機活塞與氣缸壁之間的配合標準間隙是(A)。

(A)0.141-0.182mm(B)0.0141—0.0182mm(C)0.35~0.4mm(D)0.04~0.05mm

29.WD615型柴油發(fā)動機活塞與氣缸壁之間使用極限的配合標準間隙是(C)。

(A)0.141~0.182mm(B)0.0141~0.018mm(C)0.35~0.4mm(D)0.04~0.05mm

30.NT855型柴油發(fā)動機活塞與氣缸壁之間的配合使用極限間隙是(C)。

(A)0.29?0.36mm(B)0.029~0.036mm(C)0.56mm(D)0.056mm

31.NT855型柴油發(fā)動機活塞與氣缸壁之間的配合標準間隙是(A)。

(A)0.29~0.36mm(B)0.029~0.036mm(C)0.56mm(D)0.056mm

32.燃油機每發(fā)出IkW(也有用1馬力計算的)的有效功率，在(D)內(nèi)所消耗的燃油量稱為有效燃油

消耗率。

(A)12h(B)24h(C)12h(D)Ih

33.列車制動限速受每百噸列車重量換算閘瓦壓力及(A)的限制。

(A)下坡道坡度(B)上坡道坡度(C)構(gòu)造速度(D)線路狀況

34.列車計算制動距離800m,每百噸列車重量的高摩合成閘瓦換算閘瓦壓力不得低(B)。

(A)160kN(B)180kN(C)200kN(D)260kN

35.軌道車輛同一轉(zhuǎn)向架旁承左右間隙之和為(D)。

(A)3?5mm(B)6~12Cm(C)2~3mm(D)6~12mm

36.當柴油發(fā)動機活塞與氣缸壁間隙過大或長期低負荷運轉(zhuǎn)時，發(fā)動機(C)。

(A)排氣冒黑煙(B)排氣冒白煙(C)排氣冒藍煙(D)動力不足

37.離合器分離杠桿扭曲或不在同一平面上，起步時離合器(A)。

(A)發(fā)抖(B)打滑(C)分離不開(D)異響

38.離合器打滑原因之一是踏板自由行程（B）。

（A）有油污（B）過?。–）過大（D）卡死

39.離合器打滑原因之一是壓緊彈簧（C）或斷裂。

（A）折斷（B）松動（C）壓力不夠（D）高低不平

40.離合器打滑原因之一是摩擦襯片表面（D）。

（A）鉀釘松動（B）燒蝕（C）磨損過甚（D）被油污染

41.離合器不分離的原因是從動盤（A）破裂。

（A）變形（B）彈簧壓力不夠（C）高低不平（D）松動

42.離合器總成的裝配與拆卸方法相同，裝配時的方法為（B）。

（A）次序相同（B）次序相反（C）先里后外（D）先外后里

43.副變速器不工作的原因之一是段位轉(zhuǎn)換（C）失效。

（A）氣缸（B）驅(qū)動鎖（C）控制閥（D）飛鐵銷松曠

44.副變速器不工作的原因之一是換擋（D）調(diào)整不當。

（A）飛鐵銷松曠（B）驅(qū)動鎖（C）控制閥（D）氣缸

45.變速器油泵不供油的原因是油泵的（B）損壞。

（A）濾網(wǎng)（B）驅(qū)動鎖（C）控制閥（D）此輪

46.發(fā)動機在額定轉(zhuǎn)速下輸出的（C）稱為內(nèi)燃機的額定功率。

（A）最小功率（B）最小扭矩（C）最大功率（D）最大扭矩

47.當柴油發(fā)動機潤滑油加入太多時，發(fā)動機（D）。

（A）動力不足（B）排氣冒白煙（C）排氣冒黑煙（D）排氣冒藍煙

48.軌道平車轉(zhuǎn)向架的單側(cè)旁承間隙一般應(yīng)不小于（C）。

（A）2mm（B）12mm（C）3mm（D）6mm

49.柴油機和汽油機的潤滑油路采用的是（C）潤滑方式。

（A）激濺（B）壓力（C）綜合（D）液壓

50.液壓減振器將振動沖擊能量通過各種（C）形式變?yōu)闊崃可l(fā)，從而使振動衰減，達到平穩(wěn)運行

的目的。

（A）壓縮（B）壓縮（C）阻尼（D）衰減減振

51.使用中的大車鉤在關(guān)鎖狀態(tài)時，鉤舌最大開度為（A）。

（A）30~50mm（B）35~45mm（C）40~50mm（D）75mm

52.檢查軌道車上的整流元件必須用萬用表，絕不允許用兆歐表（搖表）或高于（C）的電源檢測。

（A）30A（B）30Q（C）30V（D）30kV

53.電氣系統(tǒng)故障電流表指示不穩(wěn)定，其原因為（D）工作不穩(wěn)定。

（A）發(fā)電機（B）電流表（C）繼電器（D）調(diào)節(jié)器

54.電氣系統(tǒng)故障電流表指示大電流充電，其原因為（D）失靈、調(diào)節(jié)器燒壞，失去調(diào)節(jié)作用。

（A）發(fā)電機（B）電流表（C）繼電器（D）調(diào)節(jié)器

55.車軸齒輪箱總成溫升過高，超過（D）的原因為，潤滑油泵不供油或油道堵塞，回油孔堵塞，潤

滑油量不足，潤滑油變質(zhì)、不清潔，螺旋錐齒嚙合側(cè)隙太小。

（A）40℃（B）50℃（C）45℃（D）55℃

56.車鉤鉤尾銷孔裂紋長度不超過裂紋處孔至側(cè)、端面距離的（B）時，可進行焊修。

（A）1/3（B）1/2（C）3/4（D）1/4

57.車鉤上、下鎖銷桿的圓銷孔、銷軸、掛鉤及各鎖銷防脫（跳）部位磨耗超過（A）時，焊后加修。

（A）2mm（B）3mm（C）4nun（D）5mm

58.齒輪油牌號應(yīng)根據(jù)傳動齒輪的類型和使用時的負荷以及（A）來選用。

（A）速度（B）扭矩（C）材質(zhì)（D）季節(jié)

59.軌道車以導(dǎo)框定位的軸箱，其兩側(cè)擋間隙之和一般為（C）。

(A)4?6nlm(B)2~4mm(C)6mm(D)4mm

60.康明斯KI（A）-1150型柴油發(fā)動機噴油嘴柱塞行程為（D）。

（A）5.79mm（B）5.79mm+0.03mm（C）7.72mm（D）7.72mm+0.03mm

61.從機件的前面向后看，即向（A）進行投影所得到的視圖為主視圖。

（A）正面（B）上面（C）水平面（D）左面

62.從機件的上面向下看，即向（B）進行投影所得到的視圖為俯視圖。

（A）側(cè)面（B）水平面（C）反面（D）正面

63.從機件的左面向右看，即向（C）進行投影所得到的視圖為左視圖。

（A）反面（B）水平面（C）側(cè)面（D）正面

64.電阻的溫度系數(shù)是指溫度每升高（B）,電阻所變動的數(shù)值與原來電阻值的比。

（A）0.5℃（B）l℃（C）l.5℃（D）2℃

65.在一閉合電路的某導(dǎo)體中，通過的電流與它兩端的電壓的關(guān)系是（A）o

（A）正比例關(guān)系（B）反比例關(guān)系（C）無關(guān)（D）倍數(shù)關(guān)系

66.電流通過導(dǎo)體產(chǎn)生的熱量跟電流的平方、導(dǎo)體的電阻和通電時間成正比，這是（B）。

（A）安培定律（B）焦耳定律（C）歐姆定律（D）瓦特定律

67.車軸齒輪箱總成溫升過高，超過（D）的原因為，潤滑油泵不供油或油道堵塞，回油孔堵塞，潤

滑油量不足，潤滑油變質(zhì)、不清潔，螺旋錐齒嚙合側(cè)隙太小。

（A）40℃（B）50℃（C）45℃（D）55℃

68.電池是將（C）轉(zhuǎn)換為電能的裝置。

（A）熱能（B）機械能?；瘜W能（D）容量

69.（D）不是電動勢的單位。

（A）mV（B）V（C）kV（D）W

70.當電阻元件的伏安特性曲線是（A）時，該元件稱為線性電阻。

（A）直線（B）曲線（C）直線或曲線（D）復(fù)線

71.電源的電動勢等于內(nèi)外電路電壓降（A）。

（A）之和（B）之差（C）之積（D）之比

72.電源外電路的電阻等于電源的內(nèi)電阻時，電源的（C）最大。

（A）輸出電流（B）輸出電壓（C）輸出功率（D）電阻

73.串聯(lián)電池組的電動勢等于（A）o

（A）各個電池電動勢之和（B）各個電池電動勢之差

（C）各個電池電動勢之積（D）一個電池的電動勢

74.并聯(lián)電池組的電動勢等于（D）。

（A）各個電池電動勢之和（B）各個電池電動勢之差

（C）各個電池電動勢之積（D）一個電池的電動勢

75.并聯(lián)電池組的內(nèi)電阻等于（D）。

（A）各個電池內(nèi)電阻之和（B）一個電池內(nèi)電阻

（C）一個電池內(nèi)電阻的〃倍（D）一個電池內(nèi)電阻的1/〃

76.串聯(lián)電池組的內(nèi)電阻等于（A）。

（A）各個電池內(nèi)電阻之和（B）一個電池內(nèi)電阻

（C）一個電池內(nèi)電阻的〃倍（D）一個電池內(nèi)電阻的1/〃

77.分壓電阻（B）在電路中。

（A）并聯(lián)（B）串聯(lián)（C）聯(lián)結(jié)（D）以上均可

78.（D）不是串聯(lián)電路的性質(zhì)。

（A）電路中各處的電流相等（B）電路兩端的總電壓等于各部分電路兩端的電壓之和

（C）各電阻消耗的功率跟其阻值成正比（D）各電阻所做的功跟其阻值成反比

79.有一個電阻R=10000的電流表，滿偏電流/g=100uA,要把它改裝成量程是3V的電壓表，應(yīng)串

聯(lián)的電阻“為（C）。

（A）0.29k。（B）2.9kQ（C）29kQ（D）290k。

80.（C）不是并聯(lián)電路的性質(zhì)。

（A）電路中各支路兩端的電壓相等（B）電路中的總電流等于各支路的電流之和

（C）各電阻消耗的功率跟其阻值成正比（D）通過各電阻的電流跟其阻值成反比

81.分流電阻（A）在電路中。

（A）并聯(lián)（B）串聯(lián)（C）聯(lián)結(jié)（D）以上均可

82.一般的萬用表可用來測量（D）。

（A）直流和交流電壓（B）直流電流（C）電阻（D）電容

83.在萬用表中，用轉(zhuǎn)換開關(guān)分別將不同數(shù)值的分壓電阻與表頭（B）,就能得到幾個不同的電壓量

程。

（A）并聯(lián)（B）串聯(lián)（C）聯(lián)結(jié)（D）對齊

84.使用萬用表測量前，要根據(jù)被測量的項目和大小，把（A）撥到合適的位置。

（A）轉(zhuǎn)換開關(guān)（B）量程（C）表頭指針（D）容量

85.萬用表量程的選擇應(yīng)盡量使表頭指針偏轉(zhuǎn)到標度尺滿刻度偏轉(zhuǎn)的（D）左右。

(A)1/4(B)1/3(C)1/2(D)2/3

86.使用萬用表測量電流時，必須將其（B）到被測電路中。

（A）并聯(lián)（B）串聯(lián)（C）聯(lián)結(jié)（D）轉(zhuǎn)換開關(guān)

87.使用萬用表測量電壓時，必須將其（A）到被測電壓的兩端。

（A）并聯(lián)（B）串聯(lián)（C）聯(lián)結(jié)（D）儲存

88.用電壓表測出電阻兩端的電壓、電流表測出通過電阻的電流，從而求出電阻值的方法是測量電阻

的（A）。

（A）伏安法（B）歐姆定律法（C）惠斯通電橋法（D）大小法

89.用惠斯通電橋測量電阻，精確度與電池的（B）無關(guān)。

（A）電壓（B）電動勢（C）額定電流（D）容量

90.用惠斯通電橋測量電阻，精確度與（C）有關(guān)。

（A）已知電阻的準確程度（B）電壓計的靈敏度

（0已知電阻的準確程度和電流計的靈敏度（D）電流計的靈敏度

91.用惠斯通電橋測量電阻，是根據(jù)（C）指針是否偏轉(zhuǎn)來判斷電橋是否平衡。

（A）電壓計（B）萬用表（C）電流計（D）電流

92.（C）可分為糊式、疊層式、紙板式和堿性等數(shù)種。

（A）蓄電池（B）鋅鎰干電池（C）微型電池（D）光電池

93.使電容器帶電的過程稱為（A）。

（A）充電（B）放電（C）用電（D）電流

94.電容器失去電荷的過程稱為（B）。

（A）充電（B）放電（C）接電（D）電容改變

95.電容器帶電的時候，它的兩極間要產(chǎn)生（A）。

（A）電壓（B）電流（C）電荷（D）電位

96.電容器所帶的電荷量與它的兩極板間的電壓比值稱為電容器的（C）。

（A）電位（B）電動勢（C）電容（D）電壓

97.一個電容器所帶的電荷量為a它的兩極板間的電壓為。則該電容器的電容C=（B）。

(A)l/〃(B)q/U(0U/q(D)l/q

98.電容器的電容C的國際單位為（A）。

(A)C(B)V(C)F(D)N

99.（D）,電容器的電容改變。

（A）外界條件變化時（B）電容器帶電時（C）電容器不帶電時（D）兩極間的距離變化時

100.當一只電容器的額定工作電壓值太小而不能滿足需要時,可采用電容器（B）的方式來獲得較

高的額定工作電壓。

（A）并聯(lián)（B）串聯(lián)（C）混聯(lián)（D）電流

101.電容器是（A）元件。

（A）儲能（B）儲存（C）損耗（D）耗能

102.電阻器是（D）元件。

（A）儲能（B）儲存（C）損耗（D）耗能

103.電流的大小和方向都隨時間作周期性變化的電流，稱為（A)。

（A）交流電（B）穩(wěn)恒電流（C）直流電（D）電流強度

104.電動勢把單位正電荷從電源負極經(jīng)電源內(nèi)部移到正極時，所做的功稱為（A）的電動勢。

（A）電源（B）電流（C）電壓（D）電阻

105.鋼材能夠傳遞（D）的性能稱為導(dǎo)電性。

（A）電流（B）電子（0電量（D）電荷

106.電壓在電場中兩點之間的電勢差（又稱電位差）稱為（C)o

（A）電源（B）電流（C）電壓（D）電阻

107.電流通過導(dǎo)體時，所做的功稱為（B）。

（A）電源（B）電功（C）電壓（D）電阻

108.康明斯NTA855型柴油發(fā)動機裝配后，曲軸軸向間隙為（A)。

（A）0.18~0.43mm（B）0.20~0.80mm（C）0.15~0.55mm(D)0.30~0.90mm

109.康明斯NTA855型柴油發(fā)動機連桿組裝后，軸向間隙為（B)。

（A）0.10?0.25mm（B）0.14~0.33mm（C）0.20~0-35mm(D)0.15~0.30mm

110.康明斯NTA14-C298型柴油發(fā)動機噴油嘴柱塞行程為（A)o

（A）5.79mm（B）5.79mm+0.03mm（C）7.72mm（D）7.72mm+0.03mm

111.康明斯NT-885型柴油發(fā)動機調(diào)整噴油嘴柱塞，擰進調(diào)整螺釘直到柱塞接觸到噴油嘴杯，再擰到

（A）已擠出杯中的油。

（A）15°（B）25°（C）10°（D）5°

112.康明斯NT-885型柴油機調(diào)整噴油嘴柱塞將調(diào)整螺釘退出（A）,然后用54~64N-m的扭矩擰

緊螺母。

（A）一圈（B）二圈（C）三圈（D）四圈

113.康明斯NT-885型柴油發(fā)動機調(diào)整十字頭壓板，用線規(guī)檢查十字頭和氣門彈簧座之間的最小間隙

應(yīng)為（C）。

（A）0.41mm（B）0.4mm（C）0.51mm（D）0.5mm

H4.康明斯NT-885型柴油發(fā)動機調(diào)整十字頭壓板的鎖緊螺母，用