模板安全專項施工方案審批版

商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7 1 2 2 2 42.5工程難點 6 63.1施工部位及工期要求 63.2勞動組織及職責分工 6 74.1技術準備 74.2機具準備 84.3材料準備 85.主要施工方法及措施 95.1施工段的劃分 95.2樓板模板及支撐配置層數(shù) 95.3隔離劑的選用及使用注意事項 5.4.1底板模板設計 5.4.2地下外墻、內(nèi)墻（不含1#、2#核心筒） 5.4.3框架柱模板 5.4.4框架梁模板 5.4.5梁柱接頭模板 5.4.6頂板模板 5.4.7樓梯模板 5.4.9后澆帶、施工縫模板 5.4.10連墻柱模板 5.5各部位模板及支撐材料的配置數(shù)量 6.模板的現(xiàn)場制作與外加工 6.1對制作與加工的要求 6.2模板加工管理與驗收的具體要求 7.模板的安裝 7.1模板安裝一般要求 7.2底板模板的安裝順序及技術要點 7.3獨立柱模板安裝技術要點 7.415mm厚覆膜木膠合板墻體配板原則及安裝技術要點 7.5梁、板模板的安裝順序及技術要點 7.6樓梯模板 商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.77.7預留洞口模板 8.1墻柱模板拆除要求 8.2門洞口模板拆除要求 8.3梁、頂板及懸臂構(gòu)件模板拆除要求 8.4后澆帶模板拆除 8.5冬施拆模措施 9.模板的維護及修理 9.1各類型模板在使用過程中注意事項 9.2覆膜木膠合板的修理 9.3鋼模及其角模的維修 12.2模板安裝 14.1柱模板計算書 14.2樓板模板支架計算書 14.3梁模板計算書 14.4梁模板支架計算書 14.5墻體側(cè)模計算書 商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7建質(zhì)[2009]87號2009年513地方北京市建筑工程16地方建筑結(jié)構(gòu)長城杯工程SBC.QESMS.02001~SBC.QESMS.02001~02025-2005，版本：B商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7225商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7400mm、350mm、300mm、250678商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.799板（梁）底模板以上30mm，剔除墻（柱）頂部柔軟層后，商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7北VI段VI段北商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7月8月81年年年年8總工程師：韓友強總工程師：韓友強劉廣文項目部技術、質(zhì)量工作的具體落實人檢查，督促不合格質(zhì)量的整改對建材質(zhì)量進行檢查、監(jiān)控模板工長：袁志濤對施工過程進行監(jiān)控；負責對模板工程支設、吊裝進行監(jiān)控、檢查，保證安全施工跟蹤檢查交底落實情況.生產(chǎn)經(jīng)理：郭斌負責項目部施工安排、生產(chǎn)和協(xié)調(diào)商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7柱用86系列可調(diào)全鋼大模板123φ48×3.5mmφ48×3.5mm56789商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7我公司嚴格按合同條款及現(xiàn)行有關規(guī)范規(guī)定的標準執(zhí)行，確保“結(jié)構(gòu)長城杯金質(zhì)獎”按照工程量相對均衡及施工便利的原則，地下室～地上三層分為I～VI段六個施工流水段，按照I段→II段→III段→IV段→V段→VI段順序流水施工；地上三層以上分為兩本工程樓板、梁模板先按地下三層、地下二層模，滿足地下室結(jié)構(gòu)施工。地下室周轉(zhuǎn)至地上，再增配第構(gòu)施工。并根據(jù)現(xiàn)場工程進度實際需要隨時增加，支撐體新面板新面板新配梁底模模板新增面板F4—心F5商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.75.3.2墻、柱、梁側(cè)模：加工好或拆模清本方案編制項目及內(nèi)容不包括核心筒定型鋼模室外側(cè)反梁及外導墻模板面板采用15mm厚覆膜木膠合上反600mm設置二道上反900mm設置三道）-14.150-14.450(-14.850)-15.450(-15.350)248雙鋼管級配砂石基礎主梁商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7距間撐斜Φ20鋼筋焊制模板模板配置平面圖橫向龍骨及水平支撐（100×100木方或Φ48鋼管）起步橫向龍骨及水平支撐（100×100木方或Φ48鋼管）起步距底板200，其余間距≤600斜撐（100×100木方或Φ48鋼管）間距≤1200基礎底板上層鋼筋覆膜木膠合板節(jié)點詳圖002Φ20鋼筋焊制三角模板定位支架，間距≤600商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.750*100方木背楞，間距300水平桿采用可調(diào)水平桿采用可調(diào)U托與護壁、模板頂牢2Φ48鋼管豎楞@600操作架技術要求:1.間距1500mm;排距1200mm;步距1500mm.架體與模板支撐體系不得連接.2.作業(yè)面需滿鋪腳手板;下掛兜網(wǎng)3.欄桿高度1200mm雙排外掛密目4.鋼管斜撐之間設水平連接桿，間Φ25鋼筋地錨,上100mm,下150mm,縱向間距1200mm。外墻(240厚磚胎膜2m以上2Φ48鋼管豎楞@60080×80×3止水片必須滿焊，防止?jié)B漏M16防水型穿墻桿2m以下2Φ48鋼管橫向背楞@400止水鋼板鋼管斜撐@1400與模板豎背楞連15mm厚覆膜多層板基坑支護底板H0商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.750*100方木背楞，間距30050*100方木背楞，間距30015mm厚覆膜多層板操作架2m以上2Φ48鋼管橫向龍骨，間距600mmM16穿墻桿2Φ48鋼管豎向龍骨，間距600mmH2m以下2Φ48鋼管橫向龍骨，間距400mm操作架技術要求:1.間距1500mm;排距1200mm;步距連接.2.作業(yè)面需滿鋪腳手板;下掛兜網(wǎng)3.欄桿高度1200mm雙排外掛密目網(wǎng)4.鋼管斜撐之間設水平連接桿，間25鋼筋地錨,上100mm,鋼管斜撐@1400與模板豎背楞連接2Φ48鋼管豎楞@600木楔40橫肋每300mm一道，每道橫肋間均有一道商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7A0070092A0A0070092A005003003角0030030035105100300300300300300300300300305-板勁加EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(m),m6)板勁加EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up1(m),m)A鋼槽500300300300300305050030030030030030030030鋼0030鋼6-L035地下室至首層柱模圖-6-6mm板面L80角鋼8686L80角鋼-6mm勁板-6mm板面L80角鋼-6-6mm板面L80角鋼5048φ20A-AA-AA006009203030030305505003052051003003003003003003003003050030520510030030030030030030030036孔接連6鋼槽板勁加EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up1(mEQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up1(m),m)00000板勁加EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up3(m),m6)二層至頂層柱模圖商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7M16柱箍拉桿面截柱M16對拉螺桿面截柱M16對拉螺桿粘貼海綿條10#槽鋼柱箍，間距600mm50×100木方@180mm100×100木方15mm覆膜多層板框架柱木模板拼裝圖商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7料管，間距為600mm。該側(cè)模安裝時孔安裝穿墻螺栓，再將另一側(cè)模板就位，安裝2×ф48×3.5mm鋼管豎肋，調(diào)整模板的垂梁柱接頭模板采用四塊木模板配制的帶梁豁的柱梁凈寬尺寸梁梁凈寬尺寸15厚覆膜多層板（板底模板梁梁柱梁梁梁柱接頭模板面均為梁高+700)1梁梁￠48×3.5鋼管15mm厚覆膜多層板商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7結(jié)構(gòu)頂板1515mm覆膜木膠合板次龍骨50×100方木間距250，雙面刨光U托碗扣架立桿間距1200*1200碗扣架水平桿墊板主龍骨100×100mm方木間距1200×1200單面刨光商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7LT3#～6#樓采用定型工具式木模板，底模采用15mm厚覆膜木膠合板，樓梯木模板先安裝平臺模板，再裝樓梯底模，然后安裝樓梯外幫側(cè)板，最后安裝踏步模板。施工前，要預先計算出梯板與地面商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.72EQ\*jc3\*hps27\o\al(\s\up3(m),m)2 m06125X12mm角鋼12勾頭螺栓mmm52EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up2(m),m52EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up2(m),m)2-m1mm0015mm15mm厚覆膜多層板八字撐（上兩角）mm006mm051商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7上部也用“U”型的鋼筋綁扎固定，防止口套上?。淮翱谙虏坑脙傻捞葑咏铐斪?，防止口L型加固筋(L型加固筋(φ12鋼筋）L型固定筋L梯子筋鋼板收口網(wǎng)止水鋼板鋼板收口網(wǎng)鋼板收口網(wǎng)止水鋼板鋼板收口網(wǎng)φ20鋼筋背楞支撐商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7止水鋼板鋼板收口網(wǎng)Φ20鋼筋背楞50×50mm木方沿墻體方向設置40mm寬木條,厚度墻體后澆帶模板支立15厚木膠合板后澆帶15厚木膠合板800100×100方木碗扣架鋼管支撐50×100方木間距250mm100×100方木碗扣架鋼管支撐原頂板支撐立桿后澆帶后澆帶墊層商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.760系列組合鋼模板80*80*3mm止水片橫向龍骨間距40048雙鋼管蝶形卡M16螺栓配螺帽施工流水，I、III、V段模板配置按地下三層I段、III段考慮，逐步向V段周轉(zhuǎn)，模板量2；II、IV、VI段模板配置按地下三層II段、IV段考慮，逐步向VI段周轉(zhuǎn)，模板商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7本工程地下三層至地上三層由主樓和裙樓組成為保證模板的施工質(zhì)量，應提前做好不同規(guī)格、長度曲、破損及凹凸不平等超標的模板支撐，在進場前應料的質(zhì)量水平不能滿足本工程所要求的精度等級，進夠滿足現(xiàn)場施工的具體要求。實地考察、掌握各項木制品商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7木的斷面尺寸、方正、順直，有無破損。在進場時須由項共同驗收，凡存在翹曲變形、局部破損、含水率過高等質(zhì)尺寸，外線為500mm控制線。同軸線柱子控制線、模板線必須拉通線檢查。成排柱子支模前，在樓板上彈出柱軸線及柱邊通線，然后分別彈出每根另兩條邊線，支模時，先立兩端柱模，校直與復核位置無商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7在柱模周邊150mm范圍內(nèi)施工樓板混凝土時壓光找平，當打磨到位，柱模板與樓板拼縫采用硬拼縫，待柱模），墻模安裝前，必須在樓板面放三條線，內(nèi)線為墻墻模周邊150mm范圍內(nèi)施工樓板混凝土時壓光找平，當施工程序：彈線→搭設梁架滿堂腳手架→調(diào)整標高→鋪梁底模模板→安裝梁側(cè)?！采虡藱n案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7模板。施工前，要預先計算出梯板與地面間夾角度數(shù)，加內(nèi)，不考慮周轉(zhuǎn)，其它內(nèi)墻穿墻螺栓考慮配合硬塑料管（比墻厚小2～3mm）周轉(zhuǎn)應保證穿墻栓能順利拆除。先拆除穿墻螺栓等附件，使模板離開墻體，即可把模板吊運走。如果模板與混用撬棍撬動模板下口，不得在墻上口撬模板。外墻拆商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7面板帶動兩個角模同時向中央收縮，以滿足拆模要求砸擊洞口模板，防止門洞過梁混凝土拉裂，拆8.3.3頂板模拆除時注意保護頂板模板，不能拆除的覆膜木膠合板、龍骨及碗口架要碼放整齊，并頂板模板拆除后，及時對后澆帶兩側(cè)進行鑿毛、清理、調(diào)整面采用木膠合板封閉嚴密，防止上層施工時施工垃圾、落地冬期施工模板拆除按冬期施工管理規(guī)定進行，墻、柱模板必須在同條件試塊達到臨界強商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7353222222+5，05365+10，0高控制線。支梁模板前，要在柱上彈出軸線和標高商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.714.1柱模板計算書柱模板的截面寬度B=1000mm，柱模板的截面高度H=1000mm，柱模板的計算高度L=4450mm，柱箍間距計算跨度d=600mm。柱箍采用雙槽鋼[10號槽鋼。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm。B方向豎楞6根，H方向豎楞6根。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。00000088181819199990柱模板支撐計算簡圖強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；ct——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.000h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃;V——混凝土的澆筑速度，取1.000m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.450m；1——2外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.100。商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=41.810kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=0.9×41.820=37.638kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=0.9×2.000=1.800kN/m2。面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下28.61kN/mBAB面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.60m。荷載計算值q=1.2×37.638×0.600+1.40×1.800×0.600=28.611kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60.00×1.50×1.50/6=22.50cm3；I=60.00×1.50×1.50×1.50/12=16.88cm4；(1)抗彎強度計算其中f——面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×22.583+1.40×1.080)×0.190×0.190=0.103kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.103×1000×1000/22500=4.591N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!其中最大剪力Q=0.600×(1.20×22.583+1.4×1.080)×0.190=3.262kN截面抗剪強度計算值T=3×3262.0/(2×600.000×15.000)=0.544N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7面板最大撓度計算值v=0.677×22.583×1904/(100×6000×168750)=0.197mm面板的最大撓度小于190.0/250,滿足要求!豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下9.06kN/mBAB600600600豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取BH兩方向最大間距0.190m。荷載計算值q=1.2×37.638×0.190+1.40×1.800×0.190=9.060kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=5.436/0.600=9.060kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×9.060×0.60×0.60=0.326kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×9.060=3.262kN最大支座力N=1.1×0.600×9.060=5.980kN截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:(1)抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.326×106/83333.3=3.91N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:截面抗剪強度計算值T=3×3262/(2×50×100)=0.979N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!最大變形v=0.677×7.151×600.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.167mm最大撓度小于600.0/250,滿足要求!商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：B柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。2.722.72kN5.44kN5.44kN5.44kN5.44kN2.72kNABABB柱箍計算簡圖0.0000.0005.2055.205B柱箍彎矩圖(kN.m)5.445.440.000.005.445.44B柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：2.15kN4.29kN4.29kN4.29kN4.29kN2.15kNAAB柱箍變形計算受力圖商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.70.0000.0000.822B柱箍變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=5.205kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=13.590kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.822mmB柱箍的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=79.40cm3；(1)B柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度f=5.205×106/1.05/79400.0=62.43N/mm2B柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)B柱箍撓度計算最大變形v=0.822mmB柱箍的最大撓度小于1260.0/400,滿足要求!計算公式:其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積(mm2)；f——對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):16對拉螺栓有效直徑(mm):14對拉螺栓有效面積(mm2):A=144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=13.590對拉螺栓強度驗算滿足要求!豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：H柱箍按照集中荷載下多跨連續(xù)梁計算。商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.72.72kN5.44kN5.44kN5.44kN5.44kN2.72kNAAH柱箍計算簡圖5.2055.205H柱箍彎矩圖(kN.m)5.445.440.000.005.445.44H柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：2.15kN4.29kN4.29kN4.29kN4.29kN2.15kNAAH柱箍變形計算受力圖商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7H柱箍變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=5.205kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=13.590kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.822mmH柱箍的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=79.40cm3；(1)H柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度f=5.205×106/1.05/79400.0=62.43N/mm2H柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)H柱箍撓度計算最大變形v=0.822mmH柱箍的最大撓度小于1260.0/400,滿足要求!計算公式:其中N——對拉螺栓所受的拉力；A——對拉螺栓有效面積(mm2)；f——對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm):16對拉螺栓有效直徑(mm):14對拉螺栓有效面積(mm2):A=144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=13.590對拉螺栓強度驗算滿足要求!14.2樓板模板支架計算書計算參數(shù):模板支架搭設高度為5.2m，立桿的縱距b=1.20m，立桿的橫距l(xiāng)=1.20m，立桿的步距h=1.50m。商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，間距250mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用100×100mm木方。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。扣件計算折減系數(shù)取1.00。圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.10×0.20+0.30)+1.40×2.50=9.884kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×0.20+0.7×1.40×2.50=8.930kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1.40采用的鋼管類型為48×3.5。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算?？紤]0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載標準值q1=0.9×(25.100×0.200×1.200+0.300×1.200)=5.746kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載標準值q2=0.9×(0.000+2.500)×1.200=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7(1)抗彎強度計算其中f面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×5.746+1.40×2.700)×0.250×0.250=0.067kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.067×1000×1000/45000=1.483N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.746+1.4×2.700)×0.250=1.601kN截面抗剪強度計算值T=3×1601.0/(2×1200.000×15.000)=0.133N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!面板最大撓度計算值v=0.677×5.746×2504/(100×6000×337500)=0.075mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經(jīng)過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載P=2.5kN商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載標準值q=0.9×(25.100×0.200×1.200+0.300×1.200)=5.746kN/m面板的計算跨度l=250.000mm經(jīng)計算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.250+0.080×1.20×5.746×0.250×0.250=0.192kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.192×1000×1000/45000=4.266N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×0.250=1.255kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.300×0.250=0.075kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值q2=(2.500+0.000)×0.250=0.625kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載q1=0.9×(1.20×1.255+1.20×0.075)=1.436kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載q2=0.9×1.40×0.625=0.788kN/m計算單元內(nèi)的木方集中力為(0.788+1.436)×1.200=2.669kN2.木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=2.669/1.200=2.224kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.22×1.20×1.20=0.320kN.m最大剪力Q=0.6×1.200×2.224=1.601kN最大支座力N=1.1×1.200×2.224=2.936kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.320×106/83333.3=3.84N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7(2)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:截面抗剪強度計算值T=3×1601/(2×50×100)=0.480N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.197kN/m最大變形v=0.677×1.197×1200.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.448mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經(jīng)過計算得到跨中最大彎矩計算公式為M=0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數(shù)0.9，集中荷載P=0.9×2.5kN經(jīng)計算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×1.200+0.080×1.436×1.200×1.200=0.921kN.m抗彎計算強度f=0.921×106/83333.3=11.06N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力P=2.936kN均布荷載取托梁的自重q=0.096kN/m。0.10kN/mAB托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.75.285.253.633.602.322.290.670.645.25.284.434.453.603.631.471.49托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：0.10kN/mAB托梁變形計算受力圖0.0830.083托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=1.731kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=15.624kN經(jīng)過計算得到最大變形V=1.212mm頂托梁的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=1.731×106/166666.7=10.39N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度必須滿足:截面抗剪強度計算值T=3×8227/(2×100×100)=1.234N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形v=1.212mm商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.129×5.200=0.671kN(2)模板的自重(kN)：(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.100×0.200×1.200×1.200=7.229kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，經(jīng)計算得到靜荷載標準值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=7.499kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，經(jīng)計算得到活荷載標準值NQ=0.9×(2.500+0.000)×1.200×1.200=3.240kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式六、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=13.54kNi——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；A立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線h——最大步距，h=1.50m；l0——計算長度，取1.500+2×0.500=2.500m；——由長細比，為2500/16=158；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到0.280；經(jīng)計算得到=13535/(0.280×489)=98.694N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×1.200×0.600=0.216kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿迎風面的間距，1.20m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.216×1.200×1.500×1.500/10=0.066kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=1.2×7.499+0.9×1.4×3.240+0.9×0.9×1.4×0.066/1.200=13.144kN經(jīng)計算得到=13144/(0.280×489)+66000/5080=108.861N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!14.3梁模板計算書一、梁模板基本參數(shù)梁截面寬度B=650mm，梁截面高度H=950mm，H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑16mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)900mm。梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x250mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。梁側(cè)模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度[f]=15N/mm2。商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7二、梁模板荷載標準值計算模板自重=0.340kN/m2；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷載標準值=2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中rc混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.000h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃;V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.950m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.200。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=22.790kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=0.9×22.800=20.520kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！四、梁模板側(cè)模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下作用在梁側(cè)模板的均布荷載q=(1.2×20.52+1.40×3.60)×0.95=28.181N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=95.00×1.80×1.80/6=51.30cm3；I=95.00×1.80×1.80×1.80/12=46.17cm4；(1)抗彎強度計算其中f面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷載設計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M=0.100×(1.20×19.494+1.40×3.420)×0.250×0.250=0.176kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.176×1000×1000/51300=3.433N/mm2面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!其中最大剪力Q=0.600×(1.20×19.494+1.4×3.420)×0.250=4.227kN截面抗剪強度計算值T=3×4227.0/(2×950.000×18.000)=0.371N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!面板最大撓度計算值v=0.677×19.494×2504/(100×6000×461700)=0.186mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式:其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面積(mm2)；f穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×20.52+1.40×3.60)×0.95×0.90/2=12.68kN穿梁螺栓直徑為16mm；穿梁螺栓有效直徑為13.6mm；穿梁螺栓有效面積為A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為[N]=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為N=12.681kN；穿梁螺栓的布置距離為側(cè)龍骨的計算間距900mm。每個截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內(nèi)容。14.4梁模板支架計算書計算參數(shù):模板支架搭設高度為5.2m，梁截面B×D=650mm×950mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.60m，立桿的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7梁兩側(cè)立桿間距1.20m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。650650000500059005125600600600圖1梁模板支撐架立面簡圖按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×0.95+0.50)+1.40×2.00=32.470kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×0.95+0.7×1.40×2.00=32.740kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為48×3.5。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.950×0.600=14.535kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7q2=0.500×0.600×(2×0.950+0.650)/0.650=1.177kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(0.000+2.000)×0.650×0.600=0.780kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，均布荷載q=0.9×(1.35×14.535+1.35×1.177)=19.090kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，集中荷載P=0.9×0.98×0.780=0.688kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60.00×1.50×1.50/6=22.50cm3；I=60.00×1.50×1.50×1.50/12=16.88cm4；0.69kN19.09kN/mA217217217B計算簡圖0.1010.0670.067彎矩圖(kN.m)2.532.530.340.342.412.532.41剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：15.71kN/mABAB217217217商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7變形計算受力圖0.0180.2320.232變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.603kNN2=4.945kNN3=4.945kNN4=1.603kN最大彎矩M=0.100kN.m最大變形V=0.232mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.100×1000×1000/22500=4.444N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!截面抗剪強度計算值T=3×2533.0/(2×600.000×15.000)=0.422N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!面板最大撓度計算值v=0.232mm面板的最大撓度小于216.7/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=4.945/0.600=8.242kN/m商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7最大彎矩M=0.1ql2=0.1×8.24×0.60×0.60=0.297kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×8.242=2.967kN最大支座力N=1.1×0.600×8.242=5.440kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.297×106/83333.3=3.56N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:截面抗剪強度計算值T=3×2967/(2×50×100)=0.890N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到6.241kN/m最大變形v=0.677×6.241×600.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.146mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7AB600600支撐鋼管計算簡圖0.7500.3710.371支撐鋼管彎矩圖(kN.m)6.726.726.726.72支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下： 3.74kN 3.74kNBAB600600600支撐鋼管變形計算受力圖0.0000.296支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.750kN.m最大變形vmax=0.296mm最大支座力Qmax=13.439kN抗彎計算強度f=0.750×106/5080.0=147.73N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!(二)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=13.44kNR<16kN,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=13.439kN(已經(jīng)包括組合系數(shù))腳手架鋼管的自重N2=0.9×1.35×0.129×5.200=0.816kNN=13.439+0.816=14.255kNA立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線h——最大步距，h=1.50m；l0——計算長度，取1.500+2×0.500=2.500m；——由長細比，為2500/16=158；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i查表得到0.280；經(jīng)計算得到=14255/(0.280×489)=103.944N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×1.200×0.600=0.216kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿迎風面的間距，1.20m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；Nw=13.439+0.9×1.2×0.671+0.9×0.9×1.4×0.066/0.600=14.380kN風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.216×1.200×Nw=13.439+0.9×1.2×0.671+0.9×0.9×1.4×0.066/0.600=14.380kN經(jīng)計算得到=14380/(0.280×489)+66000/5080=117.874N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算經(jīng)計算得到=14380/(0.280×489)+66000/5080=117.874N/mm2；14.5墻體側(cè)模計算書計算斷面寬度550mm，高度5100mm，兩側(cè)樓板厚度200mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距300mm，內(nèi)龍骨采用50×100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×3.5mm。對拉螺栓布置10道，在斷面內(nèi)水平間距200+400+400+400+400+600+600+600+600+600mm，斷面跨度方向間距600mm，直徑16mm。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。550550mm5006006006006006004004004000024模板組裝示意圖強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標準值。商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.7新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中r混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；ct——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃;V——混凝土的澆筑速度，取1.000m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.900m；1——2外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.100。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=34.840kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=0.9×34.850=31.365kN/m2考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=0.9×2.000=1.800kN/m2。面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.30m。荷載計算值q=1.2×31.365×0.300+1.40×1.800×0.300=12.047kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=30.00×1.50×1.50/6=11.25cm3；I=30.00×1.50×1.50×1.50/12=8.44cm4；12.05kN/mA300300300B計算簡圖0.1080.1080.087彎矩圖(kN.m)2.172.17剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.79.41kN/mABAB300300300變形計算受力圖0.081變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.446kNN2=3.976kNN3=3.976kNN4=1.446kN最大彎矩M=0.108kN.m最大變形V=1.020mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.108×1000×1000/11250=9.600N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足要求!截面抗剪強度計算值T=3×2168.0/(2×300.000×15.000)=0.723N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足要求!面板最大撓度計算值v=1.020mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.30×31.37+1.4×0.30×1.80=12.047kN/m撓度計算荷載標準值q=0.30×31.37=9.410kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。12.05kN/m200400400400400600600600600內(nèi)龍骨計算簡圖商標檔案業(yè)務用房【模板安全專項施工方案】2010.70.4420.3080.308內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m)4.254.253.452.672.312.532.022.412.152.502.292.803.783.653.453.583.583.653.782.98內(nèi)龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結(jié)果如下：9.41kN/m200400400400400600600600