擋墻計算書資料

擋墻計算書

1.工程概況

龍水鎮(zhèn)，隸屬于重慶市大足區(qū)，地處大足區(qū)中南部，東與智鳳街道、玉龍鎮(zhèn)相鄰，南

與雙橋經(jīng)濟技術(shù)開發(fā)區(qū)連接，西與珠溪鎮(zhèn)接壤，北與棠香街道、寶興鎮(zhèn)為鄰，距大足區(qū)人民

政府15千米，區(qū)域總面積98.63平方千米。本次改造的濱河路和花市街，均位于龍水大橋

附近，濱河路起點接蔣建物流有限公司，終點至龍水大橋北橋頭，道路全長約653m,等級

為城市支路，雙向兩車道，路面寬度7m,主要改造車行道、人行道、管網(wǎng)、景觀等?；ㄊ?/p>

街起點為龍水大橋北橋頭，終點至永益路，道路全長約571m,等級為城市次干路，雙向四

車道，路面寬度15m,主要改造車行道、人行道、管線等。

2.設(shè)計依據(jù)及規(guī)范

2.1設(shè)計依據(jù)

(1)本項目范圍內(nèi)1:500實測地形圖

(2)《市政公用工程設(shè)計文件編制深度規(guī)定》(2017版)

(3)初步設(shè)計資料

2.2設(shè)計規(guī)范

(1)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330-2013)

(2)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2011)

(3)《城市道路路基設(shè)計規(guī)范》(CJJ194-2013)

(4)《公路路基設(shè)計規(guī)范》(JTGD30-2015)

(5)《公路橋涵地基及基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTD63-2007)

(6)《混凝土質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)》(GB50164—2011)

(7)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010)(2015版)

(8)《普通硅酸鹽水泥》(GB175—2007)

(9)《混凝土強度檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T50107-2010)

(10)《工程結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》(GB55001-2021)

(11)《混凝土結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》(GB55008-2021)

(12)《建筑與市政地基基礎(chǔ)通用規(guī)范》(GB55003-2021)

(13)《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》(GB55002-2021)

1

（14）其他國家現(xiàn)行芍關(guān)規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)

（15）其他國家現(xiàn)行有關(guān)規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)

3.擋墻安全等級和設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)

（1）擋墻安全等級為二級。

（2）結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.0。

（3）場地地震基本烈度為6度。設(shè)計基本地震加速度為0.05g,設(shè)計地震分組為一組。

（4）設(shè)計荷載：人群荷載：4KN/m2；車行荷載：城-A級。

4.重力式浸水擋墻計算

6.1重力式擋墻（高6m）

原始條件：

墻身尺寸：

墻身高：6.000（m）

墻頂寬：2.400（m）

面坡傾斜坡度：1:0.000

背坡傾斜坡度：1:0.400

采用1個擴展墻址臺階：

墻趾臺階bl:0.800（m）

墻趾臺階hl:1.000（m）

墻趾臺階與墻面坡坡度相同

2

墻底傾斜坡率:0.150：1

物理參數(shù)：

與工砌體容重：23.000(kN/m3)

后工之間摩擦系數(shù)：0.400

地基土摩擦系數(shù)：0.500

墻身砌體容許壓應(yīng)力：6800.000(kPa)

墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力：500,000(kPa)

墻身砌體容許剪應(yīng)力：1000.000(kPa)

材料抗壓極限強度：17.500(MPa)

材料抗力分項系數(shù)：L540

系數(shù)as:0.0020

場地環(huán)境：浸水地區(qū)

墻后填土內(nèi)摩擦角：30.000(度)

墻后填土粘聚力：0.000(kPa)

墻后填土容重:20.000(kN/m3)

墻背與墻后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：18.000(kN/m3)

修正后地基承載力特征值：200.000(kPa)

地基承載力特征值提高系數(shù)：

墻趾值提高系數(shù)：1.000

墻隨值提高系數(shù)：1.000

平均值提高系數(shù)：1.000

墻底摩擦系數(shù)：0.400

地基土類型：土質(zhì)地基

地基土內(nèi)摩擦用：30.000(度)

墻后填土浮容重：10.000(kR/m3)

3

地基浮力系數(shù)：1.000

土壓力計算方法：庫侖

坡線土柱：

坡面線段數(shù)：2

折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)

17.5000.0001

第1個：定位距離0.000(m)城-A級

22.0000.0001

第1個：距離0.000(m),寬度2.000(m),高度0.150(m)2015路基規(guī)范擋土墻人群荷載

坡而起始距離：0.000(m)

地面橫坡角度：0.000(度)

填土對橫坡面的摩擦角：35.000(度)

墻頂標(biāo)高：0.000(m)

擋墻內(nèi)側(cè)常年水位標(biāo)高：0.000(m)

擋墻外側(cè)常年水位標(biāo)高：T.000(m)

擋墻分段長度：10.000(m)

荷載組合信息：

結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：1.000

荷我組合數(shù)：1

第1種情況：組合1

組合系數(shù)：1.000

1.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000J

2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.000V

4

3.墻頂與笫二破裂面問有效荷載分項系數(shù)=1.000V

4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400V

5.車輛荷載引起的士.側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400V

6.計算水位的浮力分項系數(shù)=1.000J

7.計算水位的靜水壓力分項系數(shù)=1.000J

［土壓力計算］計算高度為6.894(m)處的庫侖主動土壓力

無荷載時的破裂角=25.200(度)

城-A級

路基面總寬=7.SOOCm),路啟寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)

單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)

經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列

布置寬度=6.001(m)

布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表：

第1列車：

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

010.6000.25030.00039.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00079.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列車:

5

中點F巨全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.00030.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.00070.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.00070.000

073.7000.600100.000109.000

085.5000.600100.000100.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.00080.000

布置寬度B0=6.001Gn)分布長度L0=22.180(m)荷載值SG=1400.000(kN)

換算土柱高度h0=0.526(m)

按實際墻背計算得到：

第1破裂角：25.200(度)

Ea=154.172(kN)Ex=123.448(kN)Ey=92.356(kN)作用點高度Zy=2.566(m)

因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在

墻身截面積=24.902(m2)重量=572.749(kN)

地卜水作用力及合力作用點坐標(biāo)(相對于墻面坡上角點)

X分力(kN)Y分力(kN)Xc(in)Ye(m)

墻面坡側(cè)：125.00-32.00-0.40-1.33

墻背坡側(cè)：-237.61-95.054.24-1.60

墻底面：53.14354.282.34-6.47

(-)滑動穩(wěn)定性驗算

基底摩擦系數(shù)=0.400

采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:

基底傾斜角度=8.底1(度)

6

Wn=341.694(kN)Cn=118.468(kN)Wt=51.254(kN)Et=167.192(kN)

滑移力=167.192-51.254=115.938(kN)

抗滑力=(341.694+118.468+0.000)*0.400=184.065(kN)

滑移驗算滿足:Kc=1.588>1.300

滑動穩(wěn)定方程驗算：

滑動穩(wěn)定方程滿足：方程值=74.291(kN)>0.0

地基土層水平向：

滑移力=123.448-(125.000)-(-237.610)-(53.142)=182.916(kN)

抗滑力=(665.105+26.618)*0.500-(-32.000)*0.500-(-95.045)*0.500-(354.278)*0.500=232.245(kN)

(二)傾覆穩(wěn)定性驗算

相對于墻趾點，墻身重力的力普Zw-2.713(m)

相對于墻趾點,Ey的力臂Zx=4.931(m)

相對于墻趾點,Ex的力臂Zy=1.673(m)

驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性

傾覆力矩=1676.484(kN-m)抗傾覆力矩=2709.260(kN-m)

傾覆驗算滿足：K0=1.616>1.500

傾覆穩(wěn)定方程驗算：

傾覆穩(wěn)定方程滿足：方程值=821.555(kN-m)>0.0

(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算

基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算清底偏心距及壓應(yīng)力

取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距

作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=460.161(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1032.776(kN-m)

基礎(chǔ)底面寬度B=6.024(m)偏心距e=0.768(m)

基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=2.244(m)

基底壓應(yīng)力：趾部=134.792踵部=17.981(kPa)

7

最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=134.792/17.981=7.496

作用于基底的合力偏心距驗算滿足：e=0.768<=0.167*6.024=1.004(m)

墻趾處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=134.792<=200.000(<Pa)

墻踵處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=17.981<=200.OOO(k^a)

地基平均承載力驗算滿足：壓應(yīng)力-76.387<-200.000(kPa)

(四)基礎(chǔ)強度驗算

基礎(chǔ)為天然地基，不作強度驗算

(五)墻底截面強度驗算

地下水作用力及合力作用點坐標(biāo)(相對于墻面坡上角點)

X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)

墻面坡側(cè)：125.00-32.00-0.40-4.33

墻背坡側(cè)：-180.00-72.004.00-4.00

驗算截面以上，墻身截面積=22.400(m2)重量=515.200(kN)

相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=2.586(m)

相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=4.931(m)

相對于驗算截面外邊緣,Ex的力臂Zy=1.673(rn)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算:

8

作用于驗算截面的總豎向力=711.557(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1787.780(kNm)

相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=2.512(m)

截面寬度B=5.600(m)偏心距el=0.288(m)

截面上偏心距驗算滿足:el=0.288<=0.250*5.600=1.100(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=166.205背坡=87.922(kPa)

壓應(yīng)力驗算滿足：計算值=166.205<=6800.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=-18.960<=1000.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］:

重要性系數(shù)丫0=1.000

驗算截而上的軸向力組合設(shè)計值Nd=748.499(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)ak=0.971

擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=5.600(m2)

材料抗壓極限強度Ra=17500.000(kPa)

與工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)yf=1.540

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Wk=1.00C

計算強度時：

強度驗算滿足：計算值=748.499<=61801.949(kN)

計算穩(wěn)定時:

9

穩(wěn)定驗算滿足：計算值二748.499<=61801.949(kN)

(六)臺頂截面強度驗算

［土壓力計算］計算高度為5.000(m)處的庫侖主動土壓力

無荷載時的破裂角=25.200(度)

城-A級

路基面總寬=7.500(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)

單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)

經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種乍輛3列

布置寬度二4.353(m)

布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表：

第1列車:

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00079.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列車:

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

10

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.0000.000

093.7000.60080,00080.000

105.5000.60080.0000.000

布置寬度B0=4.353(m)分布長度L0=21.087(m)荷載值SG=1050.000(kN)

換算土柱高度hO-0.572(m)

按實際墻背計算得到：

第1破裂角：25.200(度)

Ea=90.579(kN)Ex=72.528(kN)Ey=54.261(kN)作用點高度Zy=1.928(m)

因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂而不存在

［強度驗算］

地下水作用力及合力作用點坐標(biāo)(相對于墻面坡上角點)

X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)

墻面坡側(cè)：80.000.00-0.00-3.67

墻背坡側(cè)：-125.00-50.003.73-3.33

驗算截面以上，墻身截面積=17.000(m2)重量=391.000(kN)

相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.749(m)

相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=3.629(m)

相對于驗算截面外邊緣,Ex的力臂Zy=1.928(rn)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算:

11

作用于驗算截面的總豎向力=495.262(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=825.912(kNm)

相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.668(m)

截面寬度B=4.400(m)偏心距el=0.532(m)

截面上偏心距驗算滿足:el=0.532<=0.250*4.400=1.100(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=194.273背坡=30.846(kPa)

壓應(yīng)力驗算滿足：計算值=194.273<=6800.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=-18.313<=1000.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］:

重要性系數(shù)丫0=1.000

驗算截而上的軸向力組合設(shè)計值Nd=516.966(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)ak=0.838

擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=4.400(m2)

材料抗壓極限強度Ra=17500.000(kPa)

與工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)yf=1.540

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Wk=1.00C

計算強度時：

強度驗算滿足：計算值=516.966<=41904.547(kN)

計算穩(wěn)定時:

12

穩(wěn)定驗算滿足：計算值二516.966<=41904.547(kN)

各組合最不利結(jié)果

(一)滑移驗和

安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)

抗滑力-184.065(kN),滑移力-115.938(kN)°

滑移驗算滿足：Kc=1.588>1.300

滑動穩(wěn)定方程驗算最不利為：組合1(組合1)

滑動穩(wěn)定方程滿足：方程值=74.291(kN)>0.0

安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)

抗滑力=232.245(kN),滑移力=182.916(kN),>

(二)傾覆驗算

安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)

抗傾抗力矩=2709.260(kN-M),傾覆力矩=1676.484(kN-m)。

傾覆驗算滿足：K0=1.616>1.600

傾覆穩(wěn)定方程驗算最不利為：組合1(組合1)

傾覆穩(wěn)定方程滿足：方程值=821.555(kN-m)>0.0

13

（三）地基驗算

作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1（組合1）

作用于基底的合力偏心距驗算滿足：e=0.768<=0.167*6.024=1.004（m）

墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1（組合1）

墻趾處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=134.792<=200,000（<Pa）

墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1（組合1）

墻踵處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力T7.981<-200.000（k?a）

地基平均承我力驗算最不利為：組合1（組合1）

地基平均承我力驗算滿足：壓應(yīng)力=76.387<=200.000（kPa）

（四）基礎(chǔ)驗算

不做強度計算。

（五）墻底截面強度驗算

［容許應(yīng)力法］:

截面上偏心距驗算最不利為：組合1（組合1）

截面上偏心距驗算滿足：cl=0.288<=0.250*5.600=1.400（m）

壓應(yīng)力驗算最不利為：組合1（組合1）

壓應(yīng)力驗算滿足：計算值=166.206<=6800.000（kPa）

拉應(yīng)力驗算最不利為：組合1（組合1）

拉應(yīng)力驗算滿足：計算值:0.000<=500,000（kPa）

剪應(yīng)力驗算最不利為：組合1（組合1）

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值二-18.960<=1000.000（kPa）

14

［極限狀態(tài)法］:

強度驗算最不利為：組合1（組合1）

強度驗算滿足：計算值=748.499<=61801.949（kN）

穩(wěn)定驗算最不利為：組合1（坦合D

穩(wěn)定驗算滿足：計算值=748.499<=61801.949（kN）

（六）臺頂截面強度驗算

［容許應(yīng)力法］:

截面上偏心距驗算最不利為：組合1（組合D

截面上偏心距驗算滿足:el=0.532<=0.250*4.400=1.100（m）

壓應(yīng)力驗算最不利為：組合1（組合1）

壓應(yīng)力驗算滿足：計算值二194.273<=6800.000（kPa）

拉應(yīng)力驗算最不利為；組合1（組合D

拉應(yīng)力驗算滿足：計算值=0.000<=500.000（kPa）

剪應(yīng)力驗算最不利為：組合1（組合1）

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=-18.313<=1000.000（kPa）

［極限狀態(tài)法］：

強度驗算最不利為：組合1（組合1）

強度驗算滿足:計算值=516.966<=41904.547（kN）

穩(wěn)定驗算最不利為：組合1（組合1）

穩(wěn)定驗算滿足：計算值=516.966<=41904.547（kN）

6.2重力式擋墻（高5m）

原始條件：

15

墻身尺寸：

墻身高：5.000(m)

墻頂寬:2.100(m)

面坡傾斜坡度：1:0.000

背坡傾斜坡度：1:0.400

采用1個擴展墻址臺階：

墻趾臺階bl:0.600(m)

墻趾臺階hl:0.800(m)

墻趾臺階與墻面坡坡度相同

墻底傾斜坡率:0.150:1

物理參數(shù)：

與工砌體容重：23.000(kWm3)

與工之間摩擦系數(shù)：0.400

地基土摩擦系數(shù)：0.500

墻身砌體容許壓應(yīng)力：2100.000(kPa)

墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力：280.000(kPa)

墻身砌體容許剪應(yīng)力：UO.OOO(kPa)

材料抗壓極限強度：1.600(MPa)

材料抗力分項系數(shù)：2.310

系數(shù)as：0.0020

16

場地環(huán)境：浸水地區(qū)

墻后填上內(nèi)摩擦角：32.000(度)

墻后填土粘聚力：0.000(kPa)

墻后填土容重：20.000(kN/m3)

墻背與墻后填土摩擦角：15.000(度)

地基土容重：18.000(kN/m3)

修正后地基承載力特征值：200.000(kPa)

地基承我力特征值提高系數(shù)：

墻趾值提高系數(shù)：1.000

墻彈值提高系數(shù)：LOOO

平均值提高系數(shù)：1.000

墻底摩擦系數(shù)：0.400

地基土類型：土質(zhì)地基

地基土內(nèi)摩擦角：30.000(度)

墻后填土浮容重：10.000(kN/m3)

地基浮力系數(shù)：1.000

土壓力計算方法：庫侖

坡線土柱:

坡面線段數(shù):2

折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)

17.5000.0001

第1個：定位距離0.000(m)城-A級

22.0000.0001

第1個：距離0.000(m),寬度2.000(m),高度0.150(m)2015路基規(guī)范擋土墻人群荷載

坡面起始距離：0.000(m)

17

地面橫坡角度：0.000(度)

填土對橫坡面的摩擦角：35.000(度)

墻頂標(biāo)高：0.000(m)

擋墻內(nèi)側(cè)常年水位標(biāo)高：0.000(m)

擋墻外側(cè)常年水位標(biāo)高：T.000(m)

擋墻分段長度：10.000(m)

荷載組合信息：

結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：1.000

荷載組合數(shù)：1

第1種情況：組合1

組合系數(shù)：1.000

1.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000J

2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.000V

3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數(shù)=1.000V

4.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400J

5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400J

6.計算水位的浮力分項系數(shù)=1.000J

7.計算水位的靜水壓力分項系數(shù)=1.000J

［土壓力計算］計算高度為5.750(m)處的庫侖主動土壓力

無荷載時的破裂角=23.688(度)

城-A級

路基面總寬=7.500(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)

單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)

經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列

18

布置寬度=4.823(m)

布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:

第1列車：

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030.00030.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00079.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100.000100.000

082.4000.600100,000109.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列車:

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

013.7000.25030.00030.000

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.00070.000

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.00070.000

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.000100.000

085.5000.600100.0000.000

093.7000.60080.00080.000

105.5000.60080.0000.000

19

布置寬度B0=l.823(m)分布氏度L0=21.520(m)荷載值SG=1050.000(kN)

換算土柱高度h0=0.506(m)

按實際墻背計算得到：

第1破裂角：23.688(度)

Ea=105.761(kN)Ex=84.685(kN)Ey=63.356(kN)作用點高度Zy=2.166(m)

因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在

墻身截面積=17.743(m2)重量=408.078(kN)

地下水作用力及合力作用點坐標(biāo)(相對于墻面坡上角點)

X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)

墻面坡側(cè)：80.00-19.20-0.30-3.67

墻背坡側(cè)：-165.31-66.133.63-3.83

墻底面：36.56243.752.05-5.40

(一)滑動穩(wěn)定性驗算

基底摩擦系數(shù)=0.400

采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如卜.：

基底傾斜角度=8.531(度)

Wn=246.892(kN)En=82.448(kN)Wt=37.034(kN)Et=122.560(kN)

滑移力=122.560-37.034=85.527(kN)

抗滑力二(246.892+82.448+0.000)*0.400=131.736(kN)

滑移驗算滿足：Kc=1.540>1.300

滑動穩(wěn)定方程驗算：

滑動穩(wěn)定方程滿足：方程值=51.267(kN)>0.0

地基土層水平向：

滑移力=84.685-(80.000)-(-165.313)-(36.563)=133.435(kN)

抗滑力=(471.433+18.750)*0.500-(-19.200)*0.500-(-66.126)*0.500-(243.750)*0.500=165.880(kN)

20

地基土層水平向：滑移驗算不滿足：Kc2=1.243<=1.300

(二)傾覆穩(wěn)定性驗算

相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=2.255(m)

相對于墻趾點,Ey的力臂Zx=4.134(m)

相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=1.416(m)

驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性

傾覆力矩=973.154(kN-m)抗傾覆力矩=1574.271(kN-m)

傾覆驗算滿足：K0=1.618>1.500

傾覆穩(wěn)定方程驗算：

傾覆穩(wěn)定方程滿足：方程值-473.895(kN-m)>0.0

(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算

基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算濡底偏心距及壓應(yīng)力

取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距

作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=329.340(kN)作用于蠟趾下點的總彎矩=601.U7(kN-m)

基礎(chǔ)底面寬度B=5.056(m)偏心距e=0.703(m)

基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=1.825(m)

基底壓應(yīng)力:趾部=119.464躥部=10.815(kPa)

最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=119.464/10.815=11.046

作用于基底的合力偏心距臉?biāo)銤M足：e=0.703<=0.167*5.056=0.843(m)

墻趾處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=119.464<=200.000(<Pa)

21

墻踵處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=10.815<=200.000(k^a)

地基平均承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=65.139<=200.000(kPa)

(四)基礎(chǔ)強度驗算

基礎(chǔ)為天然地基，不作強度臉?biāo)?/p>

(五)墻底截面強度驗算

地下水作用力及合力作用點坐標(biāo)(相對于墻面坡上角點)

X分力(k\)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)

墻面坡側(cè)：80.00-19.20-0.30-3.67

墻背坡側(cè)：T25.00-50.003.43-3.33

驗算截面以上，墻身截面積=15.980(m2)重量=367.540(kN)

相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=2.147(m)

相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=4.134(m)

相對于驗算截面外邊緣,Ex的力臂Zy=1.416(m)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算：

作用于驗算截面的總豎向力=500.097(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1036.678(k*m)

相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=2.073(m)

截面寬度B=4.700(m)偏心距el=0.277(m)

截面上偏心距驗算滿足：el=0.277<=0.250*4.700=1.175(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=144.036背坡=68.771(kPa)

22

壓應(yīng)力驗算滿足：計算值=144.036<=2100.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=-14.969<=110.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］:

重要性系數(shù)丫0=1.000

驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值\d=525.439(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)ak=0.962

擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面枳A=4.700(m2)

材料抗壓極限強度Ra-1600.000(kPa)

壇工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)Yf=2.310

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)甲k=1.00C

計算強度時：

強度驗算滿足：計算值=525.439<=3132.324(kN)

計算穩(wěn)定時：

穩(wěn)定驗算滿足：計算值=525.439<=3132.324(kN)

(六)臺頂截面強度驗算

［土壓力計算］計算高度為4.200(m)處的摩侖主動土壓力

無荷載時的破裂角=23.706(度)

城-A級

路基面總寬二7.500(111),路肩寬-0.000(m)安全距離=0.600(m)

23

單車乍輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),華與車之間距離=0.600(m)

經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列

布置寬度二3.524(m)

布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表：

第1列車：

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

010.6000.25030.00030.000

022.4000.25030,00039.000

030.6000.60070.00070.000

042.4000.60070.00070.000

050.6000.60070.00070.000

062.4000.60070.00070.000

070.6000.600100,000109.000

082.4000.600100.000100.000

090.6000.60080.00080.000

102.4000.60080.00080.000

第2列車:

中點距全部破裂體

輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)

013.7000.25030.0000.000

025.5000.25030.0000.000

033.7000.60070.00011.490

045.5000.60070.0000.000

053.7000.60070.00014.490

065.5000.60070.0000.000

073.7000.600100.00020.699

085.5000.600100.0000.000

24

093.7000.60080.00016.559

105.5000.60080.0000.000

布置寬度B0=3.524(m)分布長度L0=20.625(m)荷載值SG=766.238(kN)

換算土柱高度h0=0.527(m)

按實際墻背計算得到：

第1破裂角：23.670(度)

Ea=62.692(kN)Ex=50.198(kN)Ey=37.555(kN)作用點高度Zy=L634(m)

因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在

［強度驗算］

地下水作用力及合力作用點坐標(biāo)(相對于墻面坡上角點)

X分力(k\)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)

墻面坡側(cè)：51.200.00-0.00-3.13

墻背坡側(cè)：-88.20-35.283.22-2.80

驗算截面以上，墻身截面積=12.348(m2)重量=284.004(kN)

相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.510(m)

相對于驗算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=3.126(m)

相對于驗算截面外邊緣，Ex的力臂Zy=1.634(m)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算：

作用于驗算截面的總豎向力=356.840(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=508.975(kN-m)

相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.426(m)

截面寬度B=3.780(m)偏心距el=0.464(m)

截面上偏心距驗算滿足：el=0.