《橋梁設計中主梁內力計算及內力組合探析案例》1500字

橋梁設計中主梁內力計算及內力組合分析案例綜述目錄TOC\o"1-2"\h\u21848橋梁設計中主梁內力計算及內力組合分析案例綜述 1219081.1結構模型的建立 193941.2施工階段建立 253951.3恒載內力計算 38141.1.1結構自重彎矩剪力計算 3127561.1.2二期恒載的計算 422257二期恒載作用下的彎矩圖 4165461.4活載內力計算 5296701.4.1列車的動力系數(shù)為 5222091.4.2活載內力影響線 538781.4.3活載內力影響線圖示 6323291.4.4活載內力的計算 8303021.5支座沉降次內力的計算 9210771.6內力組合 101.1結構模型的建立該橋為掛籃懸臂澆筑，由澆筑階段順序及截面變化點模型建立為50個節(jié)點和49個單元，建立模型如圖毛截面幾何特性控制截面梁高(cm)面積(cm2)形心慣性矩形心到下緣距離邊支點1.514．515918.19861.871961/4邊跨2.56．27195.47051.453681/2邊跨2.6386．86196.497741.505693/4邊跨2/8117.56277.922921.574921/8中跨1.0538.01959.999431.680731/4中跨2.6386.86196.497741.505691/2中跨2.56.27195.47051.453683/8中跨1.0538.01959.999431.68073邊支點1.514．515918.19861.871961.2施工階段建立該橋采用掛籃懸臂施工，先是0#澆筑，接著是利用掛籃進行懸臂澆筑，然后進行邊跨現(xiàn)澆，最后中跨合龍，邊跨合龍，在Midas軟件中，按照實際施工過程，每澆筑一個節(jié)段建立一個施工階段，則有如下施工階段的建立1.3恒載內力計算利用Midas軟件，建立如上施工階段，設計時混凝土容重去6.5kNm,由于是鐵路橋，按照鐵路橋涵設計規(guī)范，自重系數(shù)取1.05，則可以得到自重作用下的彎矩和剪力情況1.1.1結構自重彎矩剪力計算自重作用下的彎矩圖自重作用下的剪力圖一期恒載（結構自重）作用下各控制截面內力值控制截面彎矩(kN·m)剪力(kN)控制截面彎矩(kN·m)剪力(kN)彎矩(kN·m)邊支點0.00195.54中支點（右）-43801.72-5227.690.001/4邊跨9471.55-214.611/8中跨-38157.16-5172.099471.551/2邊跨6224.691190.471/4中跨-15779.18-3881.456224.693/4邊跨-7209.802706.863/8中跨-28568.19-4648.05-7209.80中支點（左）-39726.14-5265.581/2中跨17939.850.00-39726.141.1.2二期恒載的計算控制截面彎矩(kN·m)剪力(kN)邊支點-25.2084.001/4邊跨6142.89-341.281/2邊跨4087.22832.673/4邊跨-12029.772280.09中支點（左）-28239.43-3359.89中支點（右）-28239.43-3121.631/4中跨-2739.45-2036.121/2中跨12040.22-105.003/4中跨3454.951551.35二期恒載作用下的彎矩圖二期恒載作用下的剪力圖1.4活載內力計算活載主要有人群和列車荷載，由于鐵路橋人行道僅用于施工時的通行，故不計人群荷載，該橋為單車道，設計列車荷載采用活載和ZK標準活載1.4.1列車的動力系數(shù)為中活載動力系數(shù):ZK活載的動力系數(shù)為：式中L?0.5為列車的加載長度，根據(jù)鐵路橋涵規(guī)范，有如下圖示1.4.2活載內力影響線在Midas軟件中建立活載數(shù)據(jù)，可得以下數(shù)據(jù)a.列車荷載下的最大彎矩圖b.列車荷載下的最小彎矩圖c.列車荷載作用下最小剪力圖d.列車荷載作用下最大剪力圖1.4.3活載內力影響線圖示此處以1/4邊跨，中支點，和1/2中跨截面為例，進行活載影響線的說明，加載形式為ZK標準活載的單線形式(1)彎矩影響線a.1/4邊跨截面處的內力影響線b.跨中截面的梁單元內力影響線c.邊支點截面的梁單元內力影響線(2)剪力影響線a．1/4邊跨處剪力影響線b．邊支點截面處剪力影響線c.1/2跨中處剪力影響線1.4.4活載內力的計算活載作用下各控制截面的內力值控制截面彎矩(kN·m)剪力(kN)控制截面彎矩(kN·m)剪力(kN)彎矩(kN·m)邊支點0.00195.54中支點（右）-43801.72-5227.690.001/4邊跨9471.55-214.611/8中跨-38157.16-5172.099471.551/2邊跨6224.691190.471/4中跨-15779.18-3881.456224.693/4邊跨-7209.802706.863/8中跨-28568.19-4648.05-7209.80中支點（左）-39726.14-5265.581/2中跨17939.850.00-39726.14活載作用下的彎矩最大最小內力圖活載作用下的剪力最大最小內力圖1.5支座沉降次內力的計算支座沉降作用下各控制截面的內力值控制截面MmaxMminFs,maxFs,min邊支點0.000.001.73-1.731/4邊跨15.16-15.161.73-1.731/2邊跨31.09-31.091.73-1.733/4邊跨45.05-45.051.73-1.73中支點（左）54.14-54.142.31-2.30中支點（右）54.14-54.142.31-2.301/4中跨41.58-55.442.31-2.301/2中跨1.73-。1732.31-2.30支座沉降作用下的最大最小剪力圖支座沉降作用下的最大最小彎矩圖1.6內力組合根據(jù)鐵路橋涵設計規(guī)范，內力組合可分為如下幾種鐵路橋梁荷載組合表由于在設計時不考慮溫度變化作用，內力組合只考慮主力組合，即結構自重、二期荷載，活載加上支座沉降的組合，主力組合下各控制截面的內力控制截面MmaxMminFs,maxFs,min邊支點-81.86-231.86529.54279.541/4邊跨23261.4613846.72-346.06-1476.921/2邊跨19911.54-7661.142281.731685.403/4邊跨-8172.41-16017.585232.594354.23中支點（左）-62656.14-77457.169051.54-99