生產(chǎn)測井課后習(xí)題及答案

流量計進(jìn)行單向流的解釋（3種情況的使用條件及方法）逆流單次測量及相對流量解釋方法：測量方法在已知井口總流量的前提下，以穩(wěn)定的電纜速度逆流測量一條渦輪轉(zhuǎn)速曲線，根據(jù)曲線的相對變化估計出各解釋層的相對流量。該方法適用于確定注水井內(nèi)單相流體的注入剖面，也可用于油水兩相中有一相含量很低而且粘度變化不大的的井中測量。但是，在多相流中，油，氣和水的密度和粘度變化較大，與的響應(yīng)關(guān)系比單相流中的要復(fù)雜的多。基本原理首先建立一個坐標(biāo)系，橫坐標(biāo)為電纜速度，縱坐標(biāo)為渦輪速度。儀器逆流測量對應(yīng)的動態(tài)響應(yīng)方程為：（1-1）-渦輪正轉(zhuǎn)時，渦輪轉(zhuǎn)速；-儀器常數(shù)；-電纜速度；-流體流速；-渦輪啟動速度值。假設(shè)流體的性質(zhì)（主要是粘度和密度）不變或變化不大，并記零流量層轉(zhuǎn)速為，根據(jù)逆流測量時渦輪流量計的響應(yīng)方程（1），有：（1-2）（1-3-1）假設(shè)流道截面積不變，則，這里是流量，是管道截面積，是速度剖面的校正系數(shù)，有：（1-3-2）記所有解釋層以上總流量為，相應(yīng)的渦輪轉(zhuǎn)速計為，那么：（1-4）在個和第個注入層之間的穩(wěn)定流動井段內(nèi)絕對流量為：(1-5)相對流量表示為：(1-6-1)變形后：（1-6-2）式（1-6-2）中的比值項稱為相對流量，該式是相對流量解釋法的基本關(guān)系式。各層的注入（或產(chǎn)出）量可按照遞減法得出，例如第層的絕對注入（或產(chǎn)出）量為。以上是在流道的截面積不變的條件下討論的，如果流道的截面積有變化，需要進(jìn)行校正。解釋步驟相對流量解釋法最關(guān)鍵的問題就是確定出零流量層（流體不流動的層段，通常是指所有射孔層以下的靜液柱）和全流量層（位于所有射孔層之上）的渦輪轉(zhuǎn)速，然后用內(nèi)插法確定出每一個注入層的相對流量。其解釋步驟為：第一，確定零流量層轉(zhuǎn)速；第二，確定總流量層的渦輪轉(zhuǎn)速；第三，計算每個注入層上方和下方的相對流量，計算單層絕對注入流量或產(chǎn)出流量。逆流，順流兩次測量及曲線重疊解釋方法(1)測量方法該方法分別用連續(xù)式流量計順流測量一次，逆流測量一次，并且保證順流測量時渦輪反轉(zhuǎn)，將兩次測量的渦輪轉(zhuǎn)速曲線在零流量層重合。由于重合后的上下測量曲線之間的幅度差與流速成正比，可以根據(jù)曲線間的幅度差判斷流量。該方法適用于注入井，也適用于生產(chǎn)井；適用于單相流動，也適用于多相流動。粘度變化時，兩條曲線的讀數(shù)發(fā)生偏移，但偏移量和偏移方向相同，因此，兩條曲線間的幅度差不受粘度的影響，而只體現(xiàn)速度的大小。可以根據(jù)兩條曲線的中心線的偏移判斷粘度的變化。當(dāng)中心線向右偏移，表明粘度減小，中心線向左偏移，表明粘度增大?；驹恚阂宰⑺疄槔?，上測時，有渦輪正轉(zhuǎn)響應(yīng)：（2-1）那么上測時，某測點(diǎn)測量的渦輪轉(zhuǎn)速曲線相對于零流量層測量的渦輪轉(zhuǎn)速曲線的幅度差為：（2-2）同理，下測時，有渦輪反轉(zhuǎn)響應(yīng)：（2-3）那么下測曲線相對于零流量層的幅度差為:(2-4)將兩條測量曲線平移，使上下測量的曲線在零流量層重合，平移后兩條曲線的幅度差為：（2-5）變形得到視流體速度的值：（2-6）因此，以任意電纜速度逆流和順流（渦輪反轉(zhuǎn)）測量得到的渦輪轉(zhuǎn)速曲線，并使其在零流量層重疊，便可求得的值，從而確定流量。(2)解釋步驟采用逆流，順流兩次測量方法最終確定流量一般可以分為以下幾步：第一，選定一個層段用多次測量最小二乘法確定響應(yīng)斜率；第二，根據(jù)式（2-6）確定視流體速度，如果是渦輪轉(zhuǎn)速曲線幅度波動比較大，采用幅度平均法取值；第三，確定流量。如果已知總流量且響應(yīng)斜率和速度剖面校正因子不變，可以采用下式確定流量：（2-7）式中，-分別為第i層和全流量層的流量；-分別為第i層和全流量層逆流和順流兩次測量曲線的幅度差。(3)多次測量及解釋方法逆流單次測量法及其相對流量解釋法方便簡單，不需要現(xiàn)場刻度，但卻因此導(dǎo)致其精度低，適用范圍小，不能校正粘度的影響，局限于粘度變化不大的井內(nèi)測量；盡管逆流，順流兩次測量及其重疊法可以校正粘度的影響，但它沒有充分利用測點(diǎn)處的現(xiàn)場刻度線的性質(zhì)，因而當(dāng)測點(diǎn)處的流體性質(zhì)和零流量層的流體性質(zhì)相差較大時，其解釋精度也會受到限制。在以上方法的基礎(chǔ)上，產(chǎn)生了多次測量的方法，它是目前國內(nèi)外應(yīng)用較多的方法。以下以渦輪正轉(zhuǎn)情況為例進(jìn)行說明，渦輪反轉(zhuǎn)情況方法類似。測量方法該方法要求在測井時分別用至少三個以上不同的電纜速度進(jìn)行順流或逆流測量，獲取渦輪正轉(zhuǎn)或反轉(zhuǎn)方向的轉(zhuǎn)速資料，然后采用最小二乘法擬合出測點(diǎn)的現(xiàn)場刻度曲線，它充分利用了流量計對測點(diǎn)處流體的響應(yīng)特點(diǎn)，克服了流體性質(zhì)差異造成的刻度線斜率及渦輪啟動速度的變化對精度的影響?；驹砀鶕?jù)渦輪正轉(zhuǎn)響應(yīng)方程式：以及：可以得到：（3-1）其中，。如果用兩個不同的電纜速度，逆流通過測點(diǎn)得到兩個渦輪轉(zhuǎn)速，并代入式（3-1），可以求得和（表示渦輪正轉(zhuǎn)響應(yīng)線截距）。確定，后，就可以根據(jù)式（3-1）確定視流體速度。由于粘度及上下測渦輪的非對稱性影響，實際應(yīng)用中，為了提高求解精度，常采用至少三次以上的不同電纜速度進(jìn)行上測或下測，然后采用最小二乘法確定，。這一方法在粘度和流型變化較大的多相流中尤為實用。解釋方法擬合出了渦輪流量計在某測點(diǎn)的現(xiàn)場刻度曲線后，還需確定視流體速度和啟動速度。按確定視流體速度和啟動速度的解釋方法不同。多次測量法的解釋有斜率截距法，啟動速度比值法和正反轉(zhuǎn)混合測量最小二乘法。實例分析(以氣水兩相為例)：氣水兩相流解釋主要通過三張解釋圖版完成，氣水流動速度校正模數(shù)選擇圖版，氣水流動速度剖面校正系數(shù)與持水率的關(guān)系圖版，氣水流動表觀速度與持水率的關(guān)系圖版。已知：yw=0.65,CPS=16,Va=39.8ft/min.解：1.把yw=0.65,CPS=16代入氣水流動速度校正模數(shù)選擇圖版，該點(diǎn)在0和14.2中間，水的表觀速度選為0；2.由yw=0.65,水的表觀速度選為0，根據(jù)氣水流動速度剖面校正系數(shù)與持水率的關(guān)系圖版，得Va/Vm=1.55,Vm=25.7;把yw=0.65，Vm=25.7代入氣水流動表觀速度與持水率的關(guān)系圖版，用內(nèi)插方法得3.計算管子常數(shù)Pc4.計算Qw,Qg3.產(chǎn)出剖面放射性失蹤以及沾污校正油管外壁沾污與套管內(nèi)壁沾污不易分辨，一般認(rèn)為套管內(nèi)壁腐蝕遠(yuǎn)比油管外壁腐蝕程度嚴(yán)重。所以在非射孔層位處，凡是示蹤曲線幅度出現(xiàn)大段緩慢抬高，時間推移示蹤曲線上幅度下降緩慢，則認(rèn)為是套管內(nèi)壁沾污，消除沾污校正系數(shù)為0.32。在示蹤劑測井解釋疊合圖上，只要把注水層位有關(guān)的基線與示蹤曲線包絡(luò)“校正面積”乘以相應(yīng)的校正系數(shù)就等于注水層部位“沾污面積”。（1)沾污校正解釋模型的建立將沾污面積換算成校正面積之后，還必須按照各小層真實的注水能力，將其分配到各注水層位上。根據(jù)示蹤在井下各注水層的分配原理可知，示蹤劑在井下開始分配之前的沾污并不影響資料解釋結(jié)果。開始分配后，注水管柱及井下工具處存在的示蹤劑沾污，破壞了地層的吸水量與同位素濾積量及放射性強(qiáng)度三者之間的正比關(guān)系，從而影響解釋精度。要提高解釋精度，必須對校正過的沾污面積進(jìn)行歸位計算。（2）放射性沾污校正步驟：①繪制自然伽馬基線-示蹤測井曲線疊合圖。測井曲線疊合時，除非是判斷油管內(nèi)有與注水無關(guān)的沾污對其進(jìn)行平行移動之外，一般不應(yīng)進(jìn)行移動和手工扣除，因為大多數(shù)示蹤曲線包圍的“異常面積”都可能與注水有關(guān)。②劃分注水層并計算異常面積。③劃分示蹤曲線沾污井段，分段計算沾污面積。④判斷沾污類型，進(jìn)行消除沾污面積校正。⑤計算注水總面積。注水總面積等于各注水層異常面積之和加上校正后的沾污面積之和。⑥對各段消除沾污的面積進(jìn)行歸位，計算出校正后的分層注水面積。⑦計算分層相對注水量和絕對注水量。此外，為精確測量同位素示蹤污染位置及污染量，提高核示蹤同位素注入剖面解釋成果的可靠性，研究利用核示蹤同位素位置靈敏探測技術(shù)進(jìn)行測井的可行性，即示蹤γ能譜測井技術(shù)。這種技術(shù)可以解決同位素污染類型(特別是組合污染)識別及其污染量的計算方法。工程測井中，總結(jié)套損的原因套損主要原因：地質(zhì)因素，工程技術(shù)因素，開發(fā)方式因素。（1）地質(zhì)因素①油層壓實油層壓實是導(dǎo)致套管損壞的重要因素，在高壓異常油氣層尤為明顯。高壓異常油氣層往往是長久壓實的，同一深度上的空隙度和滲透率比正常壓實的油氣層要高。但隨著油氣的不斷采出，油層壓力大幅度下降，原來由空隙中液體承受的上覆巖層載荷轉(zhuǎn)加給了沉積巖，使粒間壓力增加，油層壓實變形。從而使上覆巖層載荷作用到套管上，使得套管軸向應(yīng)力和應(yīng)變增加，導(dǎo)致套管損壞。②斷層由于原始地層壓力的降低和水的侵蝕，破壞了斷層結(jié)構(gòu)力的相對靜止?fàn)顟B(tài)，造成斷層蠕動，且斷層上、下盤往往會發(fā)生滑動位移，對穿過斷層的套管造成剪切，使得套管變形損壞。③地震現(xiàn)代地殼的升降運(yùn)動(尤其是地震)可以造成套管損壞。地震時，地層出現(xiàn)高頻抖動的水平位移和上下劇烈的顛簸，可能產(chǎn)生新的構(gòu)造斷層和裂縫，或使原來的構(gòu)造斷層和裂縫活化，往往會使套管遭受嚴(yán)重的剪切和擠壓伸縮而損壞。一般情況下，地震導(dǎo)致的套管損壞過程是間接的，即地震后巖層產(chǎn)生蠕變，在斷裂帶作緩慢的水平運(yùn)動，地層中的水通過斷裂帶或因固井質(zhì)量差的層段進(jìn)入泥巖。泥巖吸水膨脹或因應(yīng)力不均導(dǎo)致套管損壞。④油井出砂在油井開采過程中，疏松砂巖的細(xì)、粉砂粒流入油水井內(nèi)，使得位于出砂層段的套管或襯管附近形成空洞和坑道。當(dāng)上覆地層壓實和地層壓力下降時，周圍巖石的應(yīng)力平衡遭到破壞，空洞上已卸載巖石就可能坍塌，導(dǎo)致對套管的擠壓引起套損。這是引起常規(guī)稠油疏松砂巖油藏中套管損壞的主要原因。（2）工程技術(shù)因素①固井質(zhì)量固井質(zhì)量存在的問題首先是套管外水泥返高不夠，固井時水泥漿返不到地面,卸下頂聯(lián)接后，套管下沉而變形。其次是封固段質(zhì)量差,引起注入水竄入泥巖層，使得泥巖膨脹,擠壓套管導(dǎo)致套損。另外固井泥漿候凝時放熱不均勻，產(chǎn)生不均衡軸向應(yīng)力，使套管變形破裂。②套管質(zhì)量油田發(fā)生套管質(zhì)量問題較為嚴(yán)重,由于套管質(zhì)量問題而造成報廢的油井,歷年來已累計達(dá)上千口。③井眼不規(guī)則井眼不規(guī)則造成套管彎曲，影響固井和封井質(zhì)量。加上高壓注水、斷層和井下作業(yè)等原因，易使套管變形破裂。④射孔作業(yè)不當(dāng)射孔時由于選擇的射孔槍型號與套管壁厚配合不當(dāng)，或由于套管材質(zhì)的屈服強(qiáng)度和張力強(qiáng)度過高，套管往往被具有很高穿透力的射孔彈撕裂或震裂。對多口射孔井的調(diào)查表明，任何等級的套管射孔后其射孔段都有不同程度的損壞，一部分是射孔本身造成的；一部分是由于射孔后降低了套管的抗擠壓強(qiáng)度而造成的。（3）開發(fā)方式因素①注入水引起套管變形油層注水后,油層孔隙壓力普遍提高，特別是高壓注水以后，出現(xiàn)了一系列新的問題，如巖體移動等造成了套管的損壞，直接影響了油田的正常生產(chǎn)。注水使地應(yīng)力集中于井壁上,引起套管變形,此種情況變形一般呈橢圓形。注水壓力減小了巖石的抗剪切強(qiáng)度，增加了注采壓差，使巖石受剪切而破裂。破裂地層在注采壓差推動下，從注水井向采油井方向滑動，處于滑動地層中的套管被推擠變形，這類變形一般為彎曲變形。注水壓力減小巖石的摩擦角，使傾斜的地層易滑動，致使套管發(fā)生變形。注水使泥巖體積膨脹，產(chǎn)生體積力。該力會通過孔眼釋放，在非射孔段，圍巖很難壓縮，泥巖吸水膨脹，體積力的釋放可能將套管擠壓變形，多表現(xiàn)為縮徑變形。②井下作業(yè)措施不當(dāng)油田開發(fā)過程中的增產(chǎn)增注措施不當(dāng)可造成套管損壞。在低滲透油藏中，由于壓裂作業(yè)使套管受內(nèi)壓而損壞。注水井在注水及壓裂作業(yè)時，注水壓差作用在套管內(nèi)壁上，放噴時，放噴壓差又作用在套管外壁上，如此反復(fù)使套管變形破裂。③腐蝕引起套管損壞盡管用于套管的鋼材是優(yōu)質(zhì)合金鋼，但在油田生產(chǎn)過程中，套管長期浸泡在井液中，在土壤、地層水、泥漿、油和氣的長期作用下，仍會產(chǎn)生腐蝕，在特定條件下，腐蝕還是引起套損的主要因素。此外，注蒸汽開采稠油,也是引起套損的一個因素。注蒸汽時,套管、水泥環(huán)因熱脹冷縮受到影響而損壞。5電磁探傷儀器的原理和應(yīng)用（1）原理:電磁探傷儀的基本理論是法拉第電磁感應(yīng)定律。給發(fā)射線圈供一直流脈沖，接收線圈記錄一隨時間變化的感應(yīng)電動勢。接收線圈產(chǎn)生隨時間變化的感應(yīng)電動勢ε：ε=SdB／dtdφ=dS×B其中：S=S1NK式中：ε——感應(yīng)電動勢；S——線圈面積；S1——單一線圈面積；N——線圈匝數(shù)；K——磁常數(shù)；B——磁場強(qiáng)度；φ——磁通量。當(dāng)鋼管(油套管)厚度變化或存在缺陷時，感應(yīng)電動勢ε將發(fā)生變化，通過分析和計算，在單套、雙套管柱結(jié)構(gòu)下，可判斷管柱的裂縫和孔洞，得到管柱的壁厚。1、單層管柱結(jié)構(gòu)在單層管柱結(jié)構(gòu)下，感應(yīng)電動勢ε函數(shù)表達(dá)式為：s1=f(T1，μ1，δ1，D，tc)式中：T1——套管厚度；μ1——套管磁導(dǎo)率；δ1——套管電導(dǎo)率；D——套管外徑；tc——井內(nèi)溫度。(1)套管因射孔、腐蝕、機(jī)械加工和撞擊等原因造成套管磁導(dǎo)率μ1和電導(dǎo)率δ1等參數(shù)發(fā)生改變，ε1幅度值減小，由其計算的厚度值隨之減小。(2)套管存在裂縫、挫斷和孔洞時，導(dǎo)磁介質(zhì)缺損，發(fā)生在套管上的感生電流減小，ε1的幅度值減小，由其計算出的厚度值隨之減小。根據(jù)其幅度值，可評價套管的破損程度，指出破損處是否還有鐵磁介質(zhì)存在。(3)套管在縮徑或擴(kuò)徑的情況下，套管壁相對探頭在幾何位置上發(fā)生了變化，ε1的幅度值相應(yīng)地增加或減小，在沒有損傷的情況下，套管厚度沒有變化，反之套管厚度值小。2、雙層管柱在雙層管柱(油管、套管)時，感應(yīng)電動勢的函數(shù)表達(dá)式為：ε2=f(T1，T2，μ1，δ1，δ2，D1，D2，tc，EX)式中各參數(shù)如前，下標(biāo)2代表油管，EX為內(nèi)、外管相對位置幾何校正系數(shù)。在正常情況下，鋼管磁導(dǎo)率μ，電導(dǎo)率δ，外徑D和井內(nèi)溫度tc都已知，只有鋼管壁厚未知。因此，測得感應(yīng)電動勢ε1、ε2時，將方程聯(lián)立求解就可以得到內(nèi)、外管壁厚度T1、T2。(2)應(yīng)用(1)MID—K電磁探傷測井儀可檢測儀器外兩層鋼管的損壞情況，包括裂縫(縱縫、橫縫)、腐蝕、射孔、內(nèi)外管的厚度等項目。(2)MID—K可在油管中測量套管的壁厚變化及損壞，節(jié)省了檢查套管情況時起、下油管的作業(yè)費(fèi)用，這一特點(diǎn)使得對油、水井井身結(jié)構(gòu)損壞進(jìn)行普查成為可能。(3)MID—K測井作為一種可為油、水井井身結(jié)構(gòu)做“時間推移測井”的方法，對及時發(fā)現(xiàn)井身結(jié)構(gòu)的變形、控制損壞的進(jìn)一步發(fā)生將發(fā)揮重要的作用。(4)MID—K儀器的小外徑使測井的成功率大大提高。6.水淹層水淹后五行、測井響應(yīng)儲層特性的變化規(guī)律（1）自然電位：水淹后自然電位曲線幅度較之前減小，且部分滲透層出現(xiàn)泥巖基線偏移。主要原因是油田長期注水，往往又是污水回注，注入水在油層內(nèi)滲流逐漸驅(qū)替孔隙內(nèi)的油，使得各層段內(nèi)注入水與原生地層水混合，即混合水趨于淡化，最終接近注入水電阻率．混合水電阻率的變化導(dǎo)致泥漿濾液電阻率和混合水電阻率的比值減小，使得自然電位測井幅度降低。（2）聲波時差、自然伽馬及深淺側(cè)向電阻率：聲波時差測井測量的是地層縱波沿井壁的傳播速度，主要反映儲層孔隙度變化；自然伽馬測井測量的是地層中天然放射性的強(qiáng)度，主要反映儲層巖性及儲層泥質(zhì)含量的變化。注入水長期沖刷儲層，會帶走很少量孔隙空間內(nèi)的細(xì)粒物質(zhì)，這對整個儲層泥質(zhì)含量(泥質(zhì)質(zhì)量分?jǐn)?shù))影響不大。（3）微電極：水淹后微電極電阻率測井幅度及幅度差都降低，水淹程度越高，電阻率下降幅度越大。（4）電阻率曲線：電位曲線水淹后整體幅度減小，特別在含油性和物性都較好的高電阻率層段尤為明顯。底部梯度電阻率測井曲線在高阻層底界面顯示電阻率極大值．水淹后測井響應(yīng)的主要變化是電阻率曲線幅度降低，高阻層底界面電阻率極大值深度位置上移及曲線光滑程度增加。其原因是注入水驅(qū)替孔隙空間內(nèi)的油可增強(qiáng)巖石的導(dǎo)電能力，導(dǎo)致電阻率測井響應(yīng)幅度降低．對于電測曲線幅值較低的差油層，由于巖性細(xì)、孔滲性差，吸水能力不強(qiáng)，水淹程度低，水淹前后電阻率幅度值變化不明顯。，儲層滲透性越好的層段，水淹就越嚴(yán)重，自然電位曲線和電阻率曲線的幅度下降程度則越大。（5）地層水礦化度與電阻率的變化:邊外注水開發(fā)和鹽水注水開發(fā)油田，其產(chǎn)層的地層水礦化度和電阻率的變化不大。對于淡水注入開發(fā)油田，水淹后由于注入水驅(qū)替了油層中的可動油和可動水所占空隙的一部分，從而使水淹層的孔隙水變?yōu)樽⑷胨褪`水的混合物。然后根據(jù)飽和度和電阻率的關(guān)系式，當(dāng)注入水的電阻率大于地層水的電阻率時，一開始隨著注入水進(jìn)入巖石，巖石的電阻率是下降的，但隨著地層含水總飽和度的增加，地層的電阻率又對于淡水注入開發(fā)油田，水淹后由于注入水驅(qū)替了油層中的可動油和可動水所占空隙的一部分，從而使水淹層的孔隙水變?yōu)樽⑷胨褪`水的混合物。然后根據(jù)飽和度和電阻率的關(guān)系式，當(dāng)注入水的電阻率大于地層水的電阻率時，一開始隨著注入水進(jìn)入巖石，巖石的電阻率是下降的，但隨著地層含水總飽和度的增加，地層的電阻率又開始緩慢的下降；當(dāng)?shù)貙雍傦柡投冗_(dá)到一定的程度，淡化水的電阻率其主要作用時又開始上升。（6）粘土、潤濕性、孔隙結(jié)構(gòu)等微觀特征與測井與測井響應(yīng)的變化水淹后油層的粘土礦物組分和含量會發(fā)生變化，粘土含量整體下降，蒙脫石、伊利石、高嶺石、綠泥石、伊蒙間層、綠蒙間層等的相對比例也會發(fā)生變化。這與各類粘土礦物的分布形式有關(guān)。潤濕性經(jīng)過長期水驅(qū)一般向著脫附方向變化，即一般向著親水方向變化。相應(yīng)的，孔隙結(jié)構(gòu)會發(fā)生變化，一般由復(fù)雜向簡單變化。7.c/o、脈沖中子、伽馬能譜飽和度原理和步驟、(1)利用C/O比和Si/Ca比計算水淹層的剩余油飽和度的公式為:式中—為純油層、純水層的C/O比值的差值，它為孔隙度的函數(shù):；C/O一目的層的C/O比值；Si/Ca一目的層的Si/Ca比值；—C/O比和Si/Ca比交會圖上水線在C/O軸上的截距；—C/0比和Si/Ca比交會圖上水線的斜率；公式的基礎(chǔ)是C/O比和Si/Ca比交會圖，如圖3-15所示。該圖是ATLAS公司利用測井儀器測量實驗室中充滿淡水和油的砂巖、灰?guī)r、白云巖而建立的。該公式假設(shè)所有的水線都落在一條直線上。且其余混合巖性的巖石都落在兩種巖石點(diǎn)的連線上。和參數(shù)的影響對特定的地區(qū)，一般用多個水層的C/O和Si/Ca比點(diǎn)在C/O和Si/Ca交會圖上，然后采用擬合的方法找出水線，確定和值，和的誤差會引起計算的含油飽和度的誤差。(2)脈沖中子衰減能譜測井1.非彈性散射伽馬射線測量本儀器測量地層中陽離子和氧產(chǎn)生的伽馬射線，其比值稱為CATO。CATO是C/O類型的陽離子與氧的比率測量方法，它采用的不是碳與氧的比率(C/O)，而是扣除氧的非彈性散射后所有伽馬射線與氧的非彈性伽馬射線的比率。，它與含水飽和度有關(guān)，對礦化度變化不敏感，可以用來區(qū)分淡水與石油。非彈性測量使用了多個非彈性和多個俘獲能窗，如第4道(高于4.5MeV)測量的是氧的6.13MeV全能峰及5.62MeV,5.11MeV兩個湮滅逃逸峰；第0道(高于l05MeV)測量的是所有常見的地層元素在該能級產(chǎn)生的非彈性散射伽馬射線，即“陽離子”與氧的計數(shù)率之和。數(shù)據(jù)經(jīng)過綜合可以給出總的非彈性計數(shù)率(IRAI)、經(jīng)過本底校正的非彈性計數(shù)率(IRATE)、氧計數(shù)率(ORAS)、經(jīng)過本底校正的氧計數(shù)率(ORATE),碳計數(shù)率(CII)、硅計數(shù)率(SII)、鈣計數(shù)率(CAI)。IRAI與ORAS的比值(CATO)與C/O的反應(yīng)大體一致，但對油更加敏感，受巖性影響更小。利用CATO計算含水飽和度的方法與C/O比類似。對于砂巖地層:對于灰?guī)r地層：式中CATOe—經(jīng)泥質(zhì)校正后的GATO;,—分別為砂巖和灰?guī)r地層的套管影響因素，與套管特性有關(guān)，通常取1.1；—有效孔隙度;C—計算常數(shù)。利用第0能量道計數(shù)IRATE(即第0道減去本底的計數(shù))，可以得到簡化的密度孔隙度公式：式中，C與D皆為公式轉(zhuǎn)化常數(shù)。俘獲伽馬射線測量俘獲伽馬射線在中子脈沖發(fā)射的稍后出現(xiàn)，儀器測量幾乎以指數(shù)形式進(jìn)行的高能中子衰減，在第0能量道設(shè)置16個時間窗口，通過對時間窗口俘獲伽馬射線的分析，可計算俘獲截面乏。通常在高于25000mg/L子孔隙度(過套管和油管)。的地層水礦化度條件下進(jìn)行俘獲測量，用于確定含水飽和度和中利用俘獲伽馬計算含水飽和度的方法與中子壽命測井類似。、、、式中—分別為高分辨率處理后俘獲截面、骨架俘獲截面