DBJT45-031-2016 基樁承載力自平衡法測試技術(shù)規(guī)程

基樁承載力自平衡法測試技術(shù)規(guī)程2016-12-3發(fā)布2017-3-1實施施行日期：2017年03月01日2016年南寧廣西壯族自治區(qū)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳關(guān)于批準發(fā)布廣西工程建設(shè)地方標準《基樁承載力自平衡法測試技術(shù)規(guī)程》的通知各設(shè)區(qū)市住房城鄉(xiāng)建設(shè)委(局),各有關(guān)單位：由我廳批復(fù)立項，廣西建筑工程質(zhì)量檢測中心主編的廣西工程建設(shè)地方標準《基樁承載力自平衡法測試技術(shù)規(guī)程》已獲專家該標準自2016年12月03日發(fā)布，2017年03月01日起實該標準由廣西壯族自治區(qū)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳負責(zé)管理，廣西2016年12月03日廣西壯族自治區(qū)工程建設(shè)地方標準及標準設(shè)計圖集制(修)訂項區(qū)北際路1號，郵編：530005),以供修訂時參考。本規(guī)程主要起草人員：程秉坤林春偉傅根根李梅本規(guī)程主要審查人員：歐孝奪謝西剛盧玉南梁遠忠 2 2 3基本規(guī)定 53.1一般規(guī)定 5 63.3檢測結(jié)果評價和檢測報告 4現(xiàn)場檢測 94.1儀器設(shè)備 94.2設(shè)備安裝 4.3現(xiàn)場試驗 5測試數(shù)據(jù)分析與判定 5.1試驗數(shù)據(jù)分析 5.3單樁極限承載力的判定 5.4單樁豎向極限承載力統(tǒng)計值的確定 6試驗后注漿的要求 6.1注漿管性能 6.2注漿材料 6.3注漿施工 附錄A樁身內(nèi)力測試 附錄C自平衡法靜載試驗常用表格 28 30 31 32 2 2 3 63.3TestResultsAssess 8 94.1InstrumengtsandEquipments 94.2EquipmentsInstallation 5.2DeterminationofQu上andQu下 5.3CalculatetheVerticalUltim 5.4CalculatetheStatisticalValuesofVerticalUltimate 5.5CalculatetheCharacteristicValueofVertBearingCapacityofSingl 6.1PerformanceoftheG 20AppendixCCommonFormsofSelf-balancedLoadingTest Explanationofwordinginthisspecificat 30 Addition:Explanationofprovisio 321.0.1為了規(guī)范基樁自平衡法靜載試驗，做到安全可靠、經(jīng)濟適用、技術(shù)先進、數(shù)據(jù)準確、評價正確，為設(shè)計、施工及驗收提供可靠依據(jù)，制定本規(guī)程。1.0.2本規(guī)程適用于廣西壯族自治區(qū)房屋建筑及市政基礎(chǔ)設(shè)施工程中的基樁承載力檢測。1.0.3基樁自平衡法靜載試驗除應(yīng)執(zhí)行本規(guī)程外，尚應(yīng)符合國家、行業(yè)和廣西壯族自治區(qū)現(xiàn)行有關(guān)工程建設(shè)標準的規(guī)定。22.1.1基樁foundationpile2.1.2基樁自平衡法靜載試驗foundationpileself-balancedstatic身平衡點，通過荷載箱逐級加載，利用位移桿(絲)觀測在荷載箱加載力作用下的上段(下段)樁體向上(向下)的位移，測試上段(下段)樁的極限承載力，確定單樁豎向抗壓(拔)極限承2.1.3自平衡法深層平板載荷試驗self-balanceddeepplate自平衡法深層平板載荷試驗是在樁端放置下承壓板為剛性板的荷載箱，通過荷載箱逐級加載，測試大直徑樁的樁端阻力極限2.1.4荷載箱loadcell用于自平衡法靜載試驗中一種特制的加載設(shè)備，由液壓缸、2.1.5上段樁upperpile2.1.6下段樁lowerpile2.1.7平衡點balancedposition平衡點是上段樁樁身自重及樁側(cè)摩阻力之和與該位置下段樁通過樁身應(yīng)變、位移的測試，計算荷載作用下樁側(cè)阻力、樁2.2符號D——荷載箱外徑Qu——單樁豎向抗壓(拔)承載力極限值Ra——單樁豎向抗壓(拔)承載力特征值λ——上段樁側(cè)表面巖土抗拔系數(shù)A——荷載箱承壓底板面積S上——上段樁體的位移(簡稱：上位移)S下——下段樁體(或下承壓板)的位移(簡稱：下位移)W上——上段樁樁身自重43.1.1自平衡法靜載試驗技術(shù)適用于各類土層中的大直徑樁的承載力檢測，特別適用于單樁承載力高、受場地及現(xiàn)場客觀條件限3.1.3自平衡法靜載試驗分為基樁自平衡法靜載試驗和自3.1.4根據(jù)巖土工程勘察報告進行估算，當(dāng)端阻力小于樁側(cè)負摩阻力時，宜采用基樁自平衡法靜載試驗測試單樁豎向抗壓(拔)極限承載力；當(dāng)端阻力大于或等于樁側(cè)負摩阻力時，可采用自平衡法深層平板載荷試驗測試樁端阻力，推定單樁豎向抗壓極限承3.1.5采用自平衡法靜載試驗，需測試樁身內(nèi)力及樁周各土層的3.1.6檢測數(shù)量應(yīng)符合《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106中關(guān)63.2檢測工作程序重新檢測，驗證、擴大檢測現(xiàn)場檢測3.2.2檢測單位應(yīng)根據(jù)設(shè)計、施工等資料編制檢測方案，檢測方1工程概況、地基條件(各巖土層與樁承載力有關(guān)的參數(shù)、各檢測樁位置的地質(zhì)剖面圖或柱狀圖)、樁基設(shè)計參數(shù)(樁長、7樁徑、設(shè)計承載力、混凝土強度、施工工藝等);2試驗?zāi)康?、試驗要求及試驗依?jù)，抽樣數(shù)量和受檢樁選取3.2.3測試樁的成樁工藝和質(zhì)量控制應(yīng)執(zhí)行工程樁的相關(guān)技術(shù)標1對于基樁自平衡法靜載試驗，樁身混凝土強度應(yīng)不低于設(shè)計強度的80%,且按該強度計算的樁身承載力應(yīng)大于荷載箱單向最大加載值的1.5倍；對于自平衡法靜載試驗(深層平板載荷方式),則要求樁身混凝土強度達到設(shè)計強度；2承載力檢測前，土體的休止時間應(yīng)符合《建筑基樁檢測技土的類別休止時間(d)7非飽和飽和注：對于泥漿護壁灌注樁，宜適當(dāng)延長休止時間。3當(dāng)采用后注漿施工工藝時，除應(yīng)符合本條第1款的規(guī)定外，試驗可于注漿后20d進行；當(dāng)漿液中摻入早強劑時可于注漿后15d進行。3.2.5當(dāng)單樁承載力檢測結(jié)果不滿足設(shè)計要求時，應(yīng)分析原因并擴大檢測，驗證檢測或擴大檢測采用的方案和數(shù)量應(yīng)得到工程建83.3檢測結(jié)果評價和檢測報告3.3.1工程樁承載力驗收檢測應(yīng)給出受檢樁的承載力值，并評價單樁承載力是否滿足設(shè)計要求。3.3.2檢測報告應(yīng)包含下列內(nèi)容：1委托方名稱，工程名稱、工程地點，建設(shè)、勘察、設(shè)計、監(jiān)理和施工單位，基礎(chǔ)類型，結(jié)構(gòu)形式，層數(shù)，設(shè)計要求，試驗?zāi)康?，試驗依?jù)，試驗數(shù)量，試驗日期；2地質(zhì)條件描述；3檢測樁的樁號、樁型、尺寸、樁位、樁頂標高、荷載箱參數(shù)、荷載箱位置以及相關(guān)施工記錄；4檢測儀器，試驗方法，檢測過程描述及承載力判定依據(jù)；5受檢樁的檢測數(shù)據(jù)，試驗與計算分析曲線圖表和試驗數(shù)據(jù)6當(dāng)進行分層側(cè)阻力和樁端阻力測試時，應(yīng)包括傳感器類型、安裝位置，軸力計算方法，各級荷載作用下的樁身軸力變化曲線，各土層的樁側(cè)極限側(cè)阻力和樁端阻力；7與檢測內(nèi)容相應(yīng)的檢測結(jié)論。4.1儀器設(shè)備4.1.1荷載箱的有效行程不應(yīng)小于100mm,加長型荷載箱的有效行程不應(yīng)小于160mm。4.1.2荷載箱宜整體檢定或校準，加載分級數(shù)不應(yīng)少于六級，按預(yù)估最大加載值的20%、40%、60%、80%、100%、120%進行分級加載；當(dāng)整體檢定或校準受限時，可對組成荷載箱的液壓缸逐一進行檢定或校準，液壓缸應(yīng)為同型號，且相同油壓時的液壓缸出力值相對誤差不應(yīng)大于3%。4.1.3荷載箱預(yù)估最大加載值對應(yīng)的油壓值不應(yīng)超過50MPa。1荷載箱有效面積比按下式(4.1.4)計算；2荷載箱安裝在樁身位置時，有效面積比應(yīng)為45%<p≤60%,在便于施工的前提下有效面積比p宜取大值；3荷載箱安裝在樁端位置時，有效面積比應(yīng)為45%<p≤100%,在樁側(cè)阻力提供的反力足夠時有效面積比p宜取大值；且荷載箱下承壓板直徑不宜小于800mm,當(dāng)樁徑小于1000mm時，荷載箱下承壓板直徑不應(yīng)小于600mm。4.1.5自平衡法深層平板載荷試驗的荷載箱下承壓板應(yīng)采用剛性4.1.6壓力表或壓力傳感器均應(yīng)在檢定證書的有效期內(nèi)使用。壓力傳感器的測量誤差不應(yīng)大于1%FS,壓力表精度應(yīng)優(yōu)于或等于4.1.7試驗用壓力表、油泵、油管在最大荷載時的工作壓力不應(yīng)超過額定工作壓力的80%,量程不應(yīng)小于60MPa。4.1.8測量儀表均應(yīng)在檢定證書的有效期內(nèi)使用。位移測量儀表的測量誤差應(yīng)小于或等于0.1%FS,分辨率優(yōu)于或等于0.01mm。1當(dāng)預(yù)估極限端阻力小于預(yù)估極限側(cè)摩阻力時，可采用基樁自平衡法靜載試驗，將荷載箱置于樁身平衡點處，荷載箱安裝可參照附錄B中的圖B.0.1進行；2當(dāng)預(yù)估極限端阻力大于預(yù)估極限側(cè)摩阻力時，可采用自平衡法深層平板載荷試驗，將荷載箱置于樁端，荷載箱安裝可參照附錄B中的圖B.0.2進行；3對于抗拔樁，應(yīng)將荷載箱埋設(shè)于樁端；下部提供的反力不夠維持加載時，可采取增加樁長或后注漿等措施，但荷載箱仍放4當(dāng)需要測試樁的分段承載力時，可采用雙荷載箱或多荷載4.2.2荷載箱應(yīng)平放于鋼筋籠中心，荷載箱位移方向與樁身軸線4.2.3荷載箱的上下連接板應(yīng)分別與平衡點位置處的上下段鋼筋籠的主筋焊接，荷載箱與鋼筋籠連接處應(yīng)有加強措施，并應(yīng)分別1導(dǎo)向鋼筋一端與環(huán)形荷載箱內(nèi)圓邊緣處焊接，另一端與鋼2導(dǎo)向鋼筋的數(shù)量、直徑及鋼筋牌號與直徑同鋼筋籠主筋相4.2.4荷載箱處上段樁的向上位移、下段樁(或樁端)向下位移應(yīng)各自采用一組位移傳感器，每組不應(yīng)少于2個測點，且應(yīng)對稱或均勻間隔布置。有條件時，應(yīng)對樁頂?shù)奈灰屏窟M行監(jiān)測，供試4.2.5自平衡法靜載試驗的上位移桿(絲)宜固定在上連接鋼板上板面，下位移桿(絲)宜固定在下連接鋼板或下承壓板上板面，上下位移桿(絲)與鋼筋籠宜在上連接鋼板以上20cm-50cm左右位置固定綁扎，并沿鋼筋籠每隔50cm綁扎固定4.2.6位移桿(絲)與護套管及其安裝要求按以下規(guī)定執(zhí)行：1位移桿將荷載箱處的位移傳遞到地面，應(yīng)具有一定的剛2保護位移桿(絲)的護套管與荷載箱焊接，多節(jié)護套管連接時可采用機械連接或焊接方式，焊縫應(yīng)滿足強度要求，并確保3對樁頂外露的位移桿(絲)應(yīng)做好標識，區(qū)分上位移和下4.2.7基準樁和基準梁及其安裝要求按以下規(guī)定執(zhí)行：1基準樁與檢測樁之間的中心距離應(yīng)大于或等于3倍的樁身3基準梁應(yīng)具有一定的剛度，梁的一端應(yīng)固定在基準樁上，4固定和支撐位移傳感器的夾具及基準梁不得受氣溫、振動及其他外界因素的影響，當(dāng)基準梁暴露在陽光下時，應(yīng)進行有效漿，注漿管的構(gòu)造及布置應(yīng)能保證試驗結(jié)束后產(chǎn)生的空隙能被充分填充，注漿管數(shù)量應(yīng)不少于2根。不足時，可在樁頂施加一定量的堆載配重，以滿足試驗加載的要與試驗土層充分接觸或通過混凝土找平層保證下承壓板受力均1加載應(yīng)分級進行，采用逐級等量加載；分級荷載宜為最大加載量或預(yù)估極限承載力的1/10,其中，第一級可取分級荷載的2卸載應(yīng)分級進行，每級卸載量宜取加載時分級荷載的23加、卸載時，應(yīng)使荷載傳遞均勻、連續(xù)、無沖擊，每級荷4.3.2為設(shè)計提供依據(jù)的單樁豎向抗壓靜載試4.3.3對于工程樁的驗收檢測宜采用慢速維持荷載法。1每級荷載施加后按第5min、15min、30min、45min、60min測讀位移值，以后每隔30min測讀一次；2位移相對穩(wěn)定標準：每1h內(nèi)的位移量不超過0.1mm,并連續(xù)出現(xiàn)兩次(從分級荷載施加后第30min開始，按1.5h連續(xù)三次每30min的位移量計算);4卸載時，每級荷載維持1h,按第15min、30min、60min測讀位移量后，即可卸下一級荷載。卸載至零后，應(yīng)測讀殘余位移量，維持時間為3h,測讀時間為第15min、30min,以后每隔1每級荷載施加后按第5min、15min、30min測讀各位移測量點的變化量，以后每隔15min測讀一次；2位移相對收斂標準：加載時每級測讀時間累計為1h時，若最后15min時間間隔的沉降增量與相鄰15min時間間隔的沉降增量相比未明顯收斂時，應(yīng)延長維持荷載時間，直至最后15min的沉降量小于相鄰15min的沉降量為止；3當(dāng)本級荷載作用下上段樁和下段樁的位移均達到相對收斂標準時方可施加下一級荷載；4卸載時，每級荷載維持15min,按第5min、15min測讀各組位移回彈量；卸載至零后，應(yīng)測讀各組位移的殘余量，維持時間為2h,測讀時間為第5min、15min、30min,以后每隔30min測讀一次。4.3.6試驗終止加載條件應(yīng)符合下列規(guī)定：1荷載箱上位移出現(xiàn)下列情況之一時，即可終止加載：1)某級荷載作用下，荷載箱上位移增量大于前一級荷載作用下位移增量的5倍，且位移總量超過40mm;2)某級荷載作用下，荷載箱上位移增量大于前一級荷載作用下位移增量的2倍，且經(jīng)24h尚未達到相對穩(wěn)定標準；3)已達到設(shè)計要求的最大加載量且荷載箱上位移達到相對穩(wěn)4)當(dāng)荷載—位移曲線呈緩變型時，可加載至荷載箱向上位移總量40mm～60mm(大直徑樁或樁身彈性壓縮較大時取高值)。2荷載箱下位移出現(xiàn)下列情況之一時，即可終止加載：1)某級荷載作用下，荷載箱下位移增量大于前一級荷載作用下位移增量的5倍，且位移總量超過40mm;2)某級荷載作用下，荷載箱下位移增量大于前一級荷載作用下位移增量的2倍，且經(jīng)24h內(nèi)尚未達到相對穩(wěn)定標準；3)已達到設(shè)計要求的最大加載量且荷載箱下位移達到相對穩(wěn)4)當(dāng)荷載—位移曲線呈緩變型時，可加載至荷載箱向下位移總量60mm~80mm(大直徑樁或樁身彈性壓縮較大時取高值);當(dāng)樁端阻力尚未充分發(fā)揮時，可加載至總位移量超過80mm。3荷載已達荷載箱加載極限，或荷載箱兩段樁位移已超過荷載箱行程。4.3.7檢測數(shù)據(jù)宜按附錄C中的格式記錄。5.1.1確定單樁豎向極限承載力時，應(yīng)繪制荷載—位移(Qu-s線；需要時也可繪制其他輔助分析曲線。5.1.2當(dāng)進行樁身應(yīng)力、應(yīng)變測定時，應(yīng)整理出有關(guān)數(shù)據(jù)的記錄表和繪制樁身軸力分布圖、側(cè)阻力分布圖，樁端阻力—荷載、樁端阻力—沉降關(guān)系等曲線，計算不同土層的樁側(cè)阻力和樁端阻1根據(jù)位移隨荷載變化的特征確定：對于陡變型Qu上-S上、Qu下-s下曲線，取其發(fā)生明顯陡變的起始點對應(yīng)的荷載值；2根據(jù)位移隨時間變化的特征確定：Qu上取s上-lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯向上彎曲的前一級荷載值；QuF取s下-lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯向下彎曲的前一級荷載值；3符合本規(guī)程第4.3.6條第2)款情況時，Qu上和QuF應(yīng)取其對應(yīng)的前一級荷載為極限承載力；4對緩變型Qu上-S上、Qu下-s下曲線，宜按總位移量確定極限承載力值，Qu上取對應(yīng)于向上位移s上=40mm對應(yīng)的荷載值，當(dāng)S下=40mm對應(yīng)的荷載值，對直徑大于或等于800mm的樁，可取5.3單樁極限承載力的判定5.3.1基樁自平衡法靜載試驗判定單樁豎向抗壓極限承載力可按式(5.3.1)計算：Qu下——下段樁(或下承壓板)實測承載力極限值(kN);Wp——有效堆載重量，當(dāng)反力不足時，可在樁頂施加一定無地區(qū)經(jīng)驗時，對于粘性土、粉土、碎石土取0.8;對于砂土取0.7;對于巖層取1.0。5.3.2基樁自平衡法靜載試驗判定單樁豎向抗拔極限承載力可按式(5.3.2)計算，且不得大于由樁身配筋強度控制的承載力。5.3.3自平衡法深層平板載荷試驗推定單樁豎向抗壓極限承載力按式(5.3.3)計算：A——荷載箱承壓底板面積(m2);yp——大直徑樁端阻力尺寸效應(yīng)系數(shù)，按《建筑樁基技術(shù)5.4.1參加統(tǒng)計的測試樁不少于3根時，當(dāng)滿足極差不超過平均值的30%時，可取其算術(shù)平均值作為單樁豎向抗壓極限承載力。5.4.2當(dāng)極差超過平均值的30%時，應(yīng)分析極差過大的原因，并結(jié)合工程具體情況綜合確定極限承載力；不能明確極差過大的5.4.3試驗樁數(shù)量小于3根或樁基承臺下的樁數(shù)不大于3根時，5.5單樁豎向承載力特征值的確定5.5.1單樁豎向抗壓(拔)承載力特征值(kN)按式(5.5.1)6.1注漿管性能6.1.1注漿管應(yīng)能承受1.5MPa以上靜水壓力，管體強度應(yīng)能保6.2注漿材料6.2.1注漿材料宜用強度等級42.5以上的水泥漿，漿液的水灰比宜為0.5～0.65,并摻入一定量微膨脹劑，確保漿體強度達到樁6.3注漿施工6.3.1注漿前應(yīng)用泵送清水沖洗試驗后留下的空隙，直到相鄰注6.3.2注漿壓力應(yīng)不小于0.3MPa,注漿管注漿時間間隔不得超過12h。1注漿總量達到理論注漿量，注漿壓力達到0.5MPa;2漿液從另一注漿管中冒出，相鄰注漿管返回的漿液與注入6.3.6注漿壓力長時間低于正常值或地面出現(xiàn)冒漿時，應(yīng)更改為間歇注漿或低調(diào)漿液水灰比。間歇注漿時，間歇時間宜為A.0.1自平衡法靜載試驗基樁內(nèi)力測試適用于樁身橫截面尺寸基本恒定或已知的樁，可得到上部樁樁側(cè)各土層的抗拔側(cè)摩阻力和A.0.2樁身內(nèi)力測試應(yīng)根據(jù)測試目的、試驗樁型及施工工藝選用電阻應(yīng)變式傳感器、振弦式傳感器、滑動測微計或光纖式應(yīng)變傳感器。需要檢測樁身某斷面或樁底位移時，可在需檢測斷面設(shè)置位移桿(絲)。5傳感器標定斷面處應(yīng)對稱設(shè)置4個傳感器，其他測量斷面處可對稱埋設(shè)2個~4個傳感器，當(dāng)樁徑較大或者試驗要求較高時A.0.4采用滑動測微計時，可在樁身內(nèi)通長埋設(shè)1根或1根以上A.0.5應(yīng)變傳感器安裝，可采用焊接或綁焊工藝將傳感器固定在A.0.6電阻應(yīng)變式傳感器及其連接電纜，應(yīng)有可靠的防潮絕緣防護措施；正式測試前，傳感器及電纜的系統(tǒng)絕緣電阻不得低于r——導(dǎo)線電阻(Ω);R-應(yīng)變計電阻(Ω)。4在數(shù)據(jù)整理過程中，應(yīng)將零漂大、變化無規(guī)律的測點刪E——第i斷面處樁身材料彈性模量(kPa),當(dāng)混凝土樁身斷面、配筋一致時，宜按標定斷面處的應(yīng)力與應(yīng)變的比值確5按每級試驗荷載下，應(yīng)將樁身不同斷面處的軸力值制成表格，并繪制軸力分布圖。樁側(cè)土的分層極限摩阻力和極限端阻式中：qsx——樁第i斷面與i+1斷面間側(cè)摩阻力(kPa);qp—樁的端阻力(kPa);Qo——樁端軸力(kPa); 樁檢測斷面順序號，i=1,2,…..…,n,并自樁頂以下u——樁身周長(m);I;-第i斷面與第i+1斷面之間的樁長(m);6樁身第i斷面處的鋼筋應(yīng)力可按下式計算：Es——鋼筋彈性模量(kPa);Esi——樁身第i斷面處的鋼筋應(yīng)變。A.0.14指定樁身斷面的位移以及兩個指定樁身斷面之間的位移差，可采用位移桿測量。位移桿(絲)應(yīng)具有一定的剛度，宜采用內(nèi)外管形式：外管固定在樁身，內(nèi)管下端固定在需測試斷面，頂端高出外管100mm～200mm,并能與測試斷面同步位移?；鶚蹲云胶夥o載試驗荷載箱及位移傳遞系統(tǒng)安裝見圖立面圖荷載箱與鋼筋籠連接圖1—基準樁；2—基準梁；3—高壓油管；4—壓力傳感器；5—高壓油泵；6—數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)；7—位移護套管；8—上位移桿(絲);9—下位移桿(絲);10—鋼筋籠；11—喇叭導(dǎo)向鋼筋；12—荷載箱；13—液壓缸；14—連接板；15—聲測管；16—連接鋼筋；17—保護盒；18—“L”型加強鋼筋B.0.2自平衡法深層平板載荷試驗荷載箱及位移傳遞系統(tǒng)安裝自平衡法深層平板載荷試驗荷載箱及位移傳遞系統(tǒng)安裝見圖1—基準樁；2—基準梁；3—高壓油管；4—壓力傳感器；5—高壓油泵；6—數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)；7—位移護套管；8—上位移桿(絲);9—下位移桿(絲);10—鋼筋籠；11—喇叭導(dǎo)向鋼筋；12—荷載箱B.0.3位移絲與位移計的安裝位移絲與位移計的安裝示意圖見圖B.0.3。1—固定支架；2—位移傳感器；3—表座；4—位移絲；5—基準梁；6—對稱布置的緊固螺絲；7—重錘；8—位移護管成樁日期測試日期級別位移計讀數(shù)(mm)位移(mm)123456S測試：記錄：校核：C.0.2自平衡法靜載試驗結(jié)果宜按表C.0.2的格式記錄。樁長(m)高(m)日期測試日期荷載編號值累計本級累計累計累計測試：記錄：校核：C.0.3自平衡法靜載試驗用荷載箱宜按表C.0.3的格式記錄。序號樁號箱型號外徑內(nèi)徑高度額定加載能力程置記錄人：校核人：日1為便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞，說明如下：1)表示很嚴格，非這樣做不可的用詞：正面詞采用“必須”;反面詞采用“嚴禁”;2)表示嚴格，在正常情況均應(yīng)這樣做的用詞：正面詞采用“應(yīng)”;反面詞采用“不應(yīng)”或“不得”;3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應(yīng)這樣做的用正面詞采用“宜”;反面詞采用“不宜”;4)表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的用詞，采用“可”。合…..的規(guī)定”或“應(yīng)按……執(zhí)行”。3《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ946《基樁靜載試驗自平衡法》JT/基樁承載力自平衡法測試技術(shù)規(guī)程f條文說明 2術(shù)語、符號 3.2檢測工作程序 383.3檢測結(jié)果評價和檢測報告 4現(xiàn)場檢測 42 424.2設(shè)備安裝 4.3現(xiàn)場試驗 455.15.1試驗數(shù)據(jù)分析 5.3單樁極限承載力的判定 5測試數(shù)據(jù)分析與判定 476試驗后注漿的要求 5測試數(shù)據(jù)分析與判定 476.2注漿材料 年增多，樁的設(shè)計承載力也在不斷提高，在狹窄場地、坡地、基坑底、水(海)上及超大噸位樁等情況下，傳統(tǒng)的靜載試驗法 (堆載法和錨樁法)受到場地和加載能力等因素的限制，目前大多數(shù)工程被迫從工程樁中選擇較小噸位的基樁進行靜載試驗，而使大直徑大噸位等處于關(guān)鍵承重部位的基樁的承載力得不到有效檢驗，給工程結(jié)構(gòu)留下安全隱患。自平衡法靜載試驗技術(shù)實用性強，已成功應(yīng)用于灌注樁、管樁、沉井、地下連續(xù)墻的豎向承載力檢測，在我國30個省、自治區(qū)、直轄市以及其他多個國家及地區(qū)的3000多個建筑、公路、鐵路、碼頭、水利等重大工程中廣泛基樁承載力自平衡法測試技術(shù)相對于傳統(tǒng)靜載試驗方法具有1試驗裝置簡單，不受場地條件和加載噸位的限制，不需運2自平衡法靜載試驗安全經(jīng)濟、低碳環(huán)保，可節(jié)省工期；4可省去堆載法所需要的場地、道路平整、樁帽制作等工5在水上、坡地、基坑邊、狹窄場地等場地受限或特大噸位試驗等情況下，傳統(tǒng)的靜載試驗很難實施，而自平衡法不受此限6與傳統(tǒng)靜載方法相比，試驗綜合費用低；而且噸位越大，場地條件越復(fù)雜，效果越明顯。為推廣自平衡法測試技術(shù)在我區(qū)房屋建筑和市政基礎(chǔ)設(shè)施工程的應(yīng)用，使自平衡法檢測工作標準化、規(guī)范化，提高檢測質(zhì)量，特制定本規(guī)程。1.0.2本規(guī)程適用于廣西壯族自治區(qū)房屋建筑及市政基礎(chǔ)設(shè)施工程中的基樁承載力檢測，水利、交通、鐵路等工程的基樁承載力檢測可參照執(zhí)行。以上樁側(cè)負摩阻力和樁身自重的合力與該點以下樁側(cè)摩阻力和樁測出上段樁和下段樁的承載力極限值。將荷載箱放置在“平衡點”技術(shù)上是合理的，投入上也是經(jīng)濟的，但在實際工程中“平衡點”的確定是一個困難而復(fù)雜的問題。在試驗之前根據(jù)巖土工程勘察報告等資料和試樁經(jīng)驗來確定“平衡點”,存在可能的，偏差的存在會造成上、下兩段樁難以同時達到預(yù)先擬定的極限條件，即其中一段達到極限承載力，另一段可能還沒有達到極限承載力，由此判定的單樁極限承載力小于真實的極限承載3.1.1本條是根據(jù)基樁承載力自平衡法測試技術(shù)的特點規(guī)定了該方法的適用條件?；鶚蹲云胶夥o載試驗，荷載箱埋設(shè)于樁身時，為了保證足夠的操作空間，便于混凝土導(dǎo)管順利通過，對自平衡法測試樁的最小樁徑進行了規(guī)定，規(guī)定樁身直徑宜大于或等于800mm。根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94的規(guī)定，大直徑樁為設(shè)計樁徑大于或等于800mm的樁。自平衡法深層平板載荷試驗，荷載箱埋設(shè)于樁端時，對于樁端持力層為粘性土、粉土、砂土、碎石土、巖層等各類土層的端承樁均適用。對于單樁承載力高、受場地及現(xiàn)場客觀條件限制的樁承載力檢測，自平衡法靜載試驗測試技術(shù)有絕對的優(yōu)勢。3.1.3當(dāng)荷載箱埋設(shè)于樁端時，其測試原理和樁承載力推定方法更接近于深層平板載荷試驗，故將其稱為自平衡法深層平板載荷試驗更為合理。3.1.5對于施工前為設(shè)計提供依據(jù)的試驗樁，通過在樁身埋設(shè)內(nèi)力測試元件，并與樁的加、卸載試驗同步進行樁身內(nèi)力測試，可得到上段樁樁側(cè)各土層的抗拔側(cè)摩阻力、下段樁樁側(cè)各土層的抗壓側(cè)摩阻力及樁端阻力，對于優(yōu)化樁基設(shè)計具有十分重要的意義。3.2檢測工作程序3.2.1本條圖3.2.1是檢測機構(gòu)應(yīng)遵循的檢測一般工作程序。實際執(zhí)行檢測程序中，由于不可預(yù)知的原因，如委托要求的變化、現(xiàn)場調(diào)查情況與委托方介紹的不符，或在現(xiàn)場檢測尚未全部完成就已發(fā)現(xiàn)質(zhì)量問題而需要進一步排查，都可能使原檢測方案中的檢測數(shù)量、受檢樁樁位發(fā)生變化?？傊?，檢測方案并非一成不變，3.2.2為了正確地對基樁質(zhì)量進行檢測和評價，提高基樁檢測工作的質(zhì)量，做到有的放矢，應(yīng)盡可能詳細了解和搜集有關(guān)技術(shù)資料，并按表1填寫受檢樁設(shè)計施工概況表。所搜集的各種資料應(yīng)為委托方提供的有關(guān)勘察設(shè)計施工單位的有效報告圖件，設(shè)計單位的檢測要求應(yīng)為書面有效文本或在有效圖件上文字注明?；A(chǔ)資料不齊全、試驗檢測所需數(shù)據(jù)不是書面有效文本或圖件、檢測場地不具備進場條件，不應(yīng)組織檢測。另外，有時委托方的介紹和提出的要求是籠統(tǒng)的、非技術(shù)性的，也需要通過調(diào)查來進一步明確委托方的具體要求和現(xiàn)場實施的可行性；有些情況下還需要本條提出的檢測方案內(nèi)容為一般情況下包含的內(nèi)容，某些情況下還需要包括場地開挖、道路、供電、照明等要求。為滿足建設(shè)方在技術(shù)質(zhì)量、安全及工期方面的要求，檢測機構(gòu)應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場情況，從儀器設(shè)備、人員組織、質(zhì)量保證措施、安全措施、檢測周期等方面認真編寫有針對性的檢測方案，并在檢測過程中遵照工程名稱地點樁型樁號設(shè)計強(MPa)(m)檢測時樁高(m)(m)成樁日期持力層極限值備注3.2.3本條主要是針對樁的休止期和樁身強度提出，同時強調(diào)測試混凝土是一種與齡期相關(guān)的材料，其強度隨時間的增加而增加。在最初幾天內(nèi)強度快速增加，隨后逐漸變緩，其物理力學(xué)、聲學(xué)參數(shù)變化趨勢亦大體如此。樁基工程受季節(jié)氣候，周邊環(huán)境或工期緊的影響，往往不允許等到全部工程樁施工完并都達到28d齡期強度后再開始檢測。對于自平衡法靜載試驗，由于該法測試施加的力相當(dāng)于傳統(tǒng)靜載法的一半，故對樁身強度要求可適當(dāng)放寬，一般混凝土強度達到設(shè)計強度的一半就可滿足該法測試強度要求，但為分清責(zé)任，規(guī)定樁身混凝土強度應(yīng)不低于設(shè)計強度的80%,且按該強度計算的樁身承載力大于荷載箱單向最大加載值的1.5倍；對于自平衡法靜載試驗(深層平板載荷方式),則要求樁身混凝土強度達到設(shè)計強度。成樁后樁側(cè)土體強度恢復(fù)需要一定的時間，休止期按JGJ106相關(guān)條文要求。對采用后注漿施工工藝的樁，注漿后的休止時間應(yīng)同時得到滿足。因此，對于承載力檢測，應(yīng)同時滿足地基土休止時間和樁身混凝土齡期(或設(shè)計強度)雙重規(guī)定，若驗收檢測工期緊無法滿足休止時間相對于靜載試驗而言，完整性檢測(除鉆芯法外)方法作為普查手段，具有速度快、費用較低和檢測數(shù)量大的特點，容易發(fā)現(xiàn)樁基的整體施工質(zhì)量問題，至少能為有針對性的選擇靜載試驗提供依據(jù)。所以，完整性檢測安排在靜載試驗之前是合理的。自平衡法靜載試驗中，有時會因樁身缺陷、樁身截面突變處應(yīng)力集中、或樁身強度不足造成樁身結(jié)構(gòu)破壞，故建議在檢測前后對試3.2.6工程樁檢測完成后，為確保測試后檢測樁能夠正常使用，施試驗時，荷載箱的液壓缸套和活塞之間會產(chǎn)生相對滑移，荷載箱處的混凝土被拉開，但樁身其它部分并未破壞，上下兩段樁仍被荷載箱連在一起。試驗后，通過位移桿(絲)護套管或聲測管，用高壓注漿泵將水泥漿注入，確保檢測樁能夠正常使用，樁1高壓注漿能夠使水泥漿填滿荷載箱部位的空隙，且該處樁2高壓注漿能夠使荷載箱以上20cm左右范圍內(nèi)的樁身側(cè)摩阻力提高40%～80%,注漿處理后樁的承載力會有所提高；3對于荷載箱埋設(shè)于樁端的情況，試驗后對樁端進行高壓注漿，相當(dāng)于對樁端持力層進行后注漿處理，能夠明顯提高樁端阻3.3.2本條規(guī)定了檢測報告中應(yīng)包括的內(nèi)容，避免檢測報告過于簡單，也有利于委托方、設(shè)計及檢測部門對報告的審查和分析。4.1儀器設(shè)備位移量偏大時，若荷載箱的有效行程不足，則會影響樁承載力的校準。荷載箱整體檢定或校準可以檢驗整個油路的密封性能，通過多次反復(fù)加壓，完全排除荷載箱油路內(nèi)的空氣，增加檢定結(jié)果的準確性，同時可以排除荷載箱組裝過程中對油路產(chǎn)生的損壞的當(dāng)荷載箱的噸位太大，檢定設(shè)備的加載能力無法滿足要求時，也可對組成荷載箱的液壓缸進行逐一檢定或校準，相同油壓時的液壓缸出力值相對誤差不應(yīng)大于3%。根據(jù)多個并聯(lián)的液壓缸的校準曲線換算出單個荷載箱的校準曲線，現(xiàn)場試驗時，根據(jù)荷4.1.3本條規(guī)定荷載箱加載至最大值時對應(yīng)的油壓值不應(yīng)超過50MPa,一方面考慮到油壓過高時油路及荷載箱容易出現(xiàn)漏油等荷載箱安裝在樁身位置時，荷載箱的尺寸設(shè)計應(yīng)考慮混凝土導(dǎo)管能夠順利通過荷載箱，且有利于泥漿從底部翻出。在便于施工的前提下，荷載箱的有效面積應(yīng)盡量取大值，荷載箱越大，油壓值會越小，越有利于加載?？偨Y(jié)廣西地區(qū)各類樁型的設(shè)計參數(shù)，荷載箱安裝在樁身位置時，有效面積比在45%~60%之間較為合理。本條重點規(guī)定了端承樁荷載箱的有效面積。當(dāng)荷載箱埋設(shè)于樁端時，其測試原理和樁承載力推定方法更接近于深層平板載荷試驗。因此規(guī)定，荷載箱下承壓板直徑不宜小于800mm,當(dāng)樁徑小于1000mm時，荷載箱下承壓板直徑不應(yīng)小于600mm。4.1.5為了減小荷載箱下承壓板的變形量，提高測試精度，本條規(guī)4.1.6~4.1.8對加載系統(tǒng)的精度和系統(tǒng)的耐壓性能提出要求，對位移測量精度進行規(guī)定，檢測所用計量器具必須送至法定計量檢定單位進行定期檢定，且使用時必須在計量檢定的有效期之內(nèi)，以4.2.2當(dāng)荷載箱位移方向與樁身軸線方向夾角小于1°時，荷載箱在樁身軸線上產(chǎn)生的力為99.9%所發(fā)出的力，其偏心影響很小，可忽略不計。同時荷載箱設(shè)計加載能力一般遠超出要求加載力，4.2.3荷載箱的上下連接板應(yīng)分別與上下鋼筋籠的主筋焊接在一起，焊縫應(yīng)滿足強度要求。荷載箱上下應(yīng)分別設(shè)置喇叭狀的導(dǎo)向鋼筋，其作用是為了灌注樁在灌注時導(dǎo)管能順利通過荷載箱，避免導(dǎo)管的上下移動對荷載箱產(chǎn)生碰撞，從而影響荷載箱的埋設(shè)質(zhì)量。導(dǎo)向筋的一端與主筋焊接，一端焊在環(huán)形荷載箱板內(nèi)圓邊緣處，導(dǎo)向鋼筋數(shù)量、直徑及鋼筋牌號宜與鋼筋籠主筋相同。導(dǎo)向鋼筋籠在荷載箱位置斷開，上段鋼筋籠的主筋與荷載箱上部牢固焊接在一起，下段鋼筋籠的主筋與荷載箱下部牢固焊接在一起，焊縫應(yīng)滿足荷載箱安裝強度要求，以避免施工過程中荷載箱脫落。當(dāng)荷載箱和下段鋼筋籠重量較大，僅僅靠鋼筋籠主筋與荷載箱的焊接強度不能承受荷載箱和下段鋼筋籠重量時，應(yīng)分別在4.2.6位移桿(絲)與護套管連接具體步驟：2位移桿(絲)擺在護套管中；3位移桿(絲)與荷載箱位移桿或位移絲固定端連接；4.2.7在檢測樁加、卸載過程中，荷載傳至檢測樁、基準樁周圍地基土并使之變形。隨著檢測樁、基準樁間相互距離縮小，地基土變形對檢測樁、基準樁的附加應(yīng)力和變位影響加劇。為減小地基土變形對測試數(shù)據(jù)的影響，本條規(guī)定基準樁與檢測樁之間的中心基準樁和基樁梁都必須具有一定的剛度，可參照《四川省基剛度的規(guī)定執(zhí)行，“基準梁的截面高度不宜小于其跨度的1/40,基4.2.9加載過程中，荷載箱打開后，荷載箱部位的樁體會被拉開，當(dāng)有聲測管、注漿管和位移桿(絲)護管通過荷載箱位置時，應(yīng)使聲測管、注漿管和位移桿(絲)護管在荷載箱部位設(shè)置伸縮結(jié)構(gòu)，保證荷載箱順利打開。同時可伸縮結(jié)構(gòu)應(yīng)得到可靠的密封處理，以避免混凝土澆筑時水泥漿進入管內(nèi)，導(dǎo)致試驗失敗或無法進行高壓注漿。4.3.1參考《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》JGJ106中分級加、卸載的的傳統(tǒng)做法，對維持荷載法進行的原則性規(guī)定。慢速維持荷載法是我國公認，且己沿用多年的標準試驗方法，也是其他工程樁豎向承載力驗收檢測方法的唯一比較標準。慢速維持荷載法每級荷載持載時間最少為2h。對絕大多數(shù)樁基而言，為保證上部結(jié)構(gòu)正常使用，控制樁基絕對沉降是第一位重要的，這是地基基礎(chǔ)按變形控制設(shè)計的基本原則。4.3.3在工程樁驗收檢測中，國內(nèi)某些行業(yè)或地方標準也允許采用快速維持荷載法。國外許多國家的維持荷載法相當(dāng)于我國的快速維持荷載法，最少持載時間為Ih,但規(guī)定了較為寬松的沉降相對穩(wěn)定標準，與我國快速法的差別就在于此。當(dāng)有成熟經(jīng)驗或特殊時間要求時，也可以采用快速維持荷載法。4.3.4、4.3.5抗壓試驗時因需要將上段樁承載力和下段樁承載力疊關(guān)規(guī)定。本條對基樁自平衡法靜載試驗和自平衡法深層平板載荷試驗的終止加載條件作了相同的規(guī)定，主要是因為自平衡法深層平板載荷試驗剛性板下可能有沉渣存在，剛性板的Q-s曲線的特當(dāng)樁身存在水平整合型縫隙、樁端有沉渣或吊腳時，在較低豎向荷載時常出現(xiàn)本級荷載沉降超過上一級荷載對應(yīng)沉降5倍的陡降，當(dāng)縫隙閉合或樁端與硬持力層接觸后，隨著持載時間或荷載增加，變形梯度逐漸變緩；當(dāng)樁身強度不足樁被壓斷時，也會出現(xiàn)陡降，但與前相反，隨著沉降增加，荷載不能維持甚至大幅降低。所以，出現(xiàn)陡降后不宜立即卸荷，而應(yīng)使樁下沉量超過40mm,以大致判斷造成陡降的原因。非嵌巖的長(超長)樁和大直徑(擴底)樁的Q-s曲線一般呈緩變型，在樁頂沉降達到40mm時，樁端阻力一般不能充分發(fā)揮。前者由于長細比大、樁身較柔，彈性壓縮量大，樁頂沉降較大時，樁端位移還很小；后者雖樁端位移較大，但尚不足以使端5.1試驗數(shù)據(jù)分析5.1.1同一工程的一批檢測樁曲線應(yīng)按相同的沉降縱坐標比例繪制，滿刻度沉降值不宜小于40mm,當(dāng)樁頂累計沉降量大于40mm時，可按總沉降量以10mm的整模數(shù)倍增加滿刻度值，使結(jié)果直太沙基和ISSMFE指出：當(dāng)沉降量達到樁徑的10%時，才可能出現(xiàn)極限荷載；黏性土中端阻充分發(fā)揮所需的樁端位移為樁徑的4%～5%,而砂土中可能高到15%。故本條第4款對緩變型Q-s曲線，按s=0.05D確定直徑大于等于800mm樁的極限承載力大體上是保守的；且因D≥800mm時定義為大直徑樁，當(dāng)D=800mm意，世界各國按樁頂總沉降確定極限承載力的規(guī)定差別較大，這和各國安全系數(shù)的取值大小、特別是上部結(jié)構(gòu)對樁基沉降的要求有關(guān)。因此當(dāng)按本規(guī)程建議的樁頂沉降量確定極限承載力時，尚關(guān)于樁身彈性壓縮量：當(dāng)進行樁身應(yīng)變或位移測