壓水堆核電站二回路熱力系統(tǒng)初步設(shè)計

1、 哈爾濱工程大學本科生課程設(shè)計（二）壓水堆核電廠二回路熱力系統(tǒng)初步設(shè)計說明書班學姓級：號：名：院系名稱：核科學與技術(shù)學院專業(yè)名稱：核工程與核技術(shù)指導教師：2013 年 6 月 摘要：該說明書介紹了一個1000MWe核電廠二回路熱力系統(tǒng)設(shè)計及其設(shè)計過程。該設(shè)計以大亞灣900MWe核電站為母型，設(shè)置了一個高壓缸，三個低壓缸，設(shè)有兩級再熱器的汽水分離器，四個低壓給水加熱器，一個除氧器，兩個高壓給水加熱器。一回路冷卻劑系統(tǒng)工作壓力為15.8MPa，蒸汽發(fā)生器的運行壓力為6.7MPa，取分缸比為12.5，高壓缸排氣壓力為0.7956MPa，一級再熱器抽汽壓力3MPa，低壓缸進口過熱蒸汽壓力為0.7630

2、MPa,溫度為268.90，冷凝器的運行壓力為6.632kPa，給水溫度為222.79。兩級再熱器分別由高壓缸抽氣及新蒸汽加熱，疏水分別流入兩級高壓給水加熱器。高壓給水加熱器由高壓缸抽氣加熱，疏水逐級回流送入除氧器，低壓給水加熱器由低壓缸加熱，疏水逐級回流送入冷凝器。排污水經(jīng)凈化后排進冷凝器或除氧器，本設(shè)計采用排污水打回至除氧器方案。各級回熱器和再熱器的蒸汽經(jīng)合理分配，經(jīng)過加熱器后，蒸汽全部冷凝成疏水，整個系統(tǒng)電廠效率為30.94%。設(shè)計時，假設(shè)蒸汽發(fā)生器蒸汽產(chǎn)量為1，根據(jù)選定的合理的參數(shù)值可求出給水泵的耗汽份額為6.61%，假設(shè)低壓缸進口蒸汽份額為a，低壓回熱蒸汽、再熱蒸汽、高壓回熱蒸汽、除

3、氧器加熱蒸汽份額都可以用a表示。對除氧器列質(zhì)量守恒、能量平衡方程即可求出a值，從而知道各設(shè)備的蒸汽分配。利用各設(shè)備的蒸汽分配后可求出高壓缸、低壓缸比做功量，根據(jù)電功率要求可求出蒸汽發(fā)生器蒸汽產(chǎn)量，進而求出堆芯熱功率，即可得出電廠效率。對效率不滿意時可調(diào)整合理調(diào)整各設(shè)備的運行參數(shù)，直至求出電廠效率滿意為止。1、 設(shè)計內(nèi)容及要求：1.1設(shè)計內(nèi)容（1）確定二回路熱力系統(tǒng)的形式和配置方式；（2）根據(jù)總體需求和熱工約束條件確定熱力系統(tǒng)的主要熱工參數(shù)；（3）依據(jù)計算原始資料，進行原則性熱力系統(tǒng)的熱平衡計算，確定計算負荷工況下各部分汽水流量及其參數(shù)、發(fā)電量、供熱量及全廠性的熱經(jīng)濟指標；（4）編制課程設(shè)計說明

4、書，繪制原則性熱力系統(tǒng)圖。1.2設(shè)計要求（1）了解、學習核電廠熱力系統(tǒng)規(guī)劃、設(shè)計的一般途徑和方案論證、優(yōu)選的原則；（2）掌握核電廠原則性熱力系統(tǒng)計算和核電廠熱經(jīng)濟性指標計算的內(nèi)容和方法；（3）提高計算機繪圖、制表、數(shù)據(jù)處理的能力；（4）培養(yǎng)查閱資料、合理選擇和分析數(shù)據(jù)的能力，掌握工程設(shè)計說明書撰寫的基本原則2、熱力系統(tǒng)原則方案說明該設(shè)計設(shè)有一個高壓缸，三個低壓缸，兩級再熱，七級回熱，汽動給水泵。一回路冷卻劑系統(tǒng)工作壓力為15.8MPa，蒸汽發(fā)生器的運行壓力為6.7MPa，冷凝器的運行壓力為6.632kPa。兩級再熱器分別由高壓缸抽氣及新蒸汽加熱，疏水分別流入兩級高壓給水加熱器。高壓給水加熱器由

5、高壓缸抽氣加熱，疏水逐級回流送入除氧器，低壓給水加熱器由低壓缸加熱，疏水逐級回流送入冷凝器。排污水打回至除氧器。2.1 汽輪機組該核電廠汽輪機使用運行壓力為6.7MPa的蒸汽發(fā)生器產(chǎn)生的低參數(shù)的飽和蒸汽，汽輪機由一個高壓缸、3個低壓缸組成，高壓缸、低壓缸之間設(shè)置外置式汽水分離器和兩級再熱器。高壓缸進口蒸汽壓力為6.365MPa，高壓缸內(nèi)效率為82.07%，出口壓力為0.7956，出口蒸汽干度為85.54%，低壓缸進口過熱蒸汽壓力為0.7630MPa，溫度為268.90，低壓缸內(nèi)效率為83.59%，排汽壓力為6.964kPa，干度為90.56%。分缸壓力為0.125，高壓缸發(fā)出整個機組功率的41

6、.36%，低壓缸發(fā)出整個機組功率的58.64%。2.2 蒸汽再熱系統(tǒng)在主汽輪機的高、低壓缸之間設(shè)置汽水分離-再熱器，高壓缸排汽經(jīng)過分離器除濕、經(jīng)過兩級再熱器加熱，使得進入低壓缸的蒸汽達到過熱狀態(tài)，提高了低壓汽輪機運行的安全性和經(jīng)濟性。汽水分離-再熱器由一級分離器、兩級再熱器組成，第一級再熱器使用高壓缸的抽汽（壓力為3MPa，比焓為2656.98kJ/kg）加熱，第二級再熱器使用蒸汽發(fā)生器的新蒸汽（壓力為6.365MPa，比焓為2772.54 kJ/kg）加熱。分離器的疏水排放到除氧器，第一級、第二級再熱器的疏水分別排放到第一、第二級高壓給水加熱器。蒸汽經(jīng)分離器后干度達到99.5%，經(jīng)兩級再熱器

7、加熱后達到壓力為0.7642MPa、溫度為268.92的過熱蒸汽。2.3 給水回熱系統(tǒng)該設(shè)計的給水回熱系統(tǒng)設(shè)有7級回熱，低壓回熱4級，除氧器1級、高壓回熱2級，高壓、低壓給水加熱器為表面式換熱器，除氧器為混合式加熱器。給水的焓升在各級回熱器中平均分配，每級焓升為114.07kJ/kg。采用新蒸汽驅(qū)動的汽動給水泵，汽動給水泵的壓力為7.705MPa，給水泵汽輪機排出的廢汽直接被送到主冷凝器。高壓給水加熱器采用主汽輪機高壓缸的抽汽（抽汽壓力2.6639/1.5689MPa）進行加熱，除氧器采用高壓缸的排汽(壓力0.7946MPa，干度85.54%)進行加熱，低壓給水加熱器采用主汽輪機低壓缸的抽汽（

8、抽汽壓力0.4327/0.1997/0.0803/0.0272MPa）進行加熱。高壓給水加熱器的疏水逐級回流，最終送入除氧器；低壓給水加熱器的疏水逐級回流，最終送入冷凝器。除氧器既是熱力除氧設(shè)備，又是一個混合式加熱器。來自低壓給水加熱器的給水在除氧器中被來自汽輪機高壓缸的經(jīng)減壓后排汽、高壓給水加熱器的疏水以及排污水經(jīng)凈化的蒸汽加熱到除氧器運行壓力0.78MPa下的飽和溫度169.37，經(jīng)過除氧的飽和水再由給水泵輸送到高壓給水加熱器，被加熱到222.79后再送入蒸汽發(fā)生器。附表1.已知條件和給定參數(shù)序號項目符號單位取值范圍或數(shù)值1核電廠輸出電功率N eMW給定，10002一回路能量利用系數(shù)h1

9、0.9953蒸汽發(fā)生器出口蒸汽干度xfh% 99.754蒸汽發(fā)生器排污率x d 1.05%5高壓缸內(nèi)效率h h,i% 82.076低壓缸內(nèi)效率hl,i% 83.597汽輪機組機械效率h m 0.988發(fā)電機效率hge 0.989新蒸汽壓損DpfhMPa Dpfh = 5%pfh10再熱蒸汽壓損DprhMPa Dprh 10% phz11回熱抽汽壓損Dpe, jMPa Dpe, j = 3% pe, j12低壓缸排汽壓損DpcdkPa5%13高壓給水加熱器出口端差q h,u314低壓給水加熱器出口端差q l,u215加熱器效率h h 0.9816給水泵效率hfwp,p 0.5817給水泵汽輪機內(nèi)

10、效率hfwp,ti 0.8018給水泵汽輪機機械效率hfwp,tm 0.9019給水泵汽輪機減速器效率hfwp,tg 0.9820循環(huán)冷卻水進口溫度Tsw,124在確定二回路熱力系統(tǒng)原則方案和給定的參數(shù)的基礎(chǔ)上，選定和計算出熱平衡計算的主要熱力參數(shù)。選定、確定熱力參數(shù)的順序和方法見下表：表二 主要熱力參數(shù)確定序號項目符號單位計算公式或來源數(shù)值1反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)運行壓力pcMPa選定，1516 15.82冷卻劑壓力對應(yīng)的飽和溫度Tc,s查水和水蒸汽表確定 346.3783反應(yīng)堆出口冷卻劑過冷度DTsub選定，1520 174反應(yīng)堆出口冷卻劑溫度TcoTco = Tc,s - DTsub 329.

11、3785反應(yīng)堆進出口冷卻劑溫升DTc選定，3040 376反應(yīng)堆進口冷卻劑溫度TciTci = Tco - DTc 292.3787蒸汽發(fā)生器飽和蒸汽壓力psMPa選定，5.07.0 6.78蒸汽發(fā)生器飽和蒸汽溫度Tfhps 對應(yīng)的飽和溫度 282.9209一、二次側(cè)對數(shù)平均溫差DTm 23.2510冷凝器中循環(huán)冷卻水溫升DTsw選定，68 711冷凝器傳熱端差dT選定，310 712冷凝器凝結(jié)水飽和溫度TcdTcd = Tsw,1 + DTsw + dT 3813冷凝器的運行壓力pcdkPaTcd 對應(yīng)的飽和壓力 6.63214高壓缸進口蒸汽壓力ph,iMPaph,i = pfh - Dpf

12、h 6.36515高壓缸進口蒸汽干度xh,i% 焓值下降，干度減小 99.4916高壓缸排汽壓力ph,zMPa 最佳分缸壓力確定 0.795617高壓缸排汽干度xh,z% 由高壓缸內(nèi)效率計算 85.5418汽水分離器進口蒸汽壓力psp,iMPa忽略壓損 0.795619汽水分離器進口蒸汽干度xsp,i%選定 85.54第一級再熱器20再熱蒸汽進口壓力prh1,iMPa 考慮分離器2%的壓損0.779721再熱蒸汽進口干度xrh1,i%選定99.522加熱蒸汽進口壓力prh1,hsMPa選定323加熱蒸汽進口干度xrh1,hs%選定91.85第二級再熱器24再熱蒸汽進口壓力prh2,iMPa 考

13、慮1%的壓損 0.771925再熱蒸汽進口溫度Trh2,i 根據(jù)平均焓升計算 214.7526再熱蒸汽出口壓力prh2,zMPa 考慮1%的壓損 0.764227再熱蒸汽出口溫度Trh2,z 根據(jù)平均焓升計算 268.9228加熱蒸汽進口壓力prh2,hsMPa選定 6.36529加熱蒸汽進口干度xrh2,hs%選定 99.49低壓缸30進口蒸汽壓力pl,iMPa 考慮0.0012壓損 0.763031進口蒸汽溫度Tl,i根據(jù)熱再熱蒸汽焓值 268.9032排汽壓力pl,zMPa冷凝器壓力與排汽壓損之和0.33排汽干度xl,z% 根據(jù)低壓缸內(nèi)效率90.5634回熱級數(shù)Z選定 735低壓給水加熱

14、器級數(shù)Z l選擇 436高壓給水加熱器級數(shù)Z h選擇 237第一次給水回熱分配DhfwkJ/kg 114.07第二次給水回熱分配 38高壓加熱器給水焓升Dhfw, hkJ/kg 120.6239除氧器及低加給水焓升Dhfw, lkJ/kg111.4540低壓加熱器給水參數(shù)第 1 級進口給水比焓hlfwi, 1kJ/kghlfwi, j = hlfwo, j -1159.18第 1 級出口給水比焓hlfwo, 1kJ/kghlfwo, j = hlfwi, j + Dhfw270.63第 1 級進口給水溫度Tlfwi, 1按 (pcwp , hlfwi, j )查水蒸汽表37.47第 1 級出口

15、給水溫度Tlfwo, 1按 (pcwp , hlfwo, j )查水蒸汽表64.16第 2 級進口給水比焓hlfwi, 2kJ/kghlfwi, j = hlfwo, j -1270.63第 2 級出口給水比焓hlfwo, 2kJ/kghlfwo, j = hlfwi, j + Dhfw382.08第 2 級進口給水溫度Tlfwi, 2按 (pcwp , hlfwi, j )查水蒸汽表64.16第 2 級出口給水溫度Tlfwo, 2按 (pcwp , hlfwo, j )查水蒸汽表90.77第 3 級進口給水比焓hlfwi, 3kJ/kghlfwi, j = hlfwo, j -1382.08

16、第 3 級出口給水比焓hlfwo, 3kJ/kghlfwo, j = hlfwi, j + Dhfw493.53第 3 級進口給水溫度Tlfwi, 3按 (pcwp , hlfwi, j )查水蒸汽表90.77第 3 級出口給水溫度Tlfwo, 3按 (pcwp , hlfwo, j )查水蒸汽表117.20第 4 級進口給水比焓hlfwi, 4kJ/kghlfwi, j = hlfwo, j -1493.53第 4 級出口給水比焓hlfwo, 4kJ/kghlfwo, j = hlfwi, j + Dhfw604.98第 4 級進口給水溫度Tlfwi, 4按 (pcwp , hlfwi, j

17、 )查水蒸汽表117.20第 4 級出口給水溫度Tlfwo, 4按 (pcwp , hlfwo, j )查水蒸汽表143.36除氧器41進口給水比焓hdea,ikJ/kghdea,i = hlfwo,Z l604.9842出口給水比焓hdea,okJ/kghdea,o = hdea,i + Dhfw716.4343出口給水溫度Tdeahdea,o 對應(yīng)的飽和水溫度169.3744運行壓力pdeaMPaTdea 對應(yīng)的飽和壓力0.7845高壓加熱器給水參數(shù)pfwp 取7.705MPa第 6 級進口給水比焓hhfwi,ikJ/kghhfwi,i = hhfwo,i-1716.43第 6 級出口給水

18、比焓hhfwo,ikJ/kghhfwo,i = hhfwi,i + Dhfw837.05第 6 級進口給水溫度Thfwi,i按 (pfwp , hhfwi,i )查水蒸汽表168.48第 6 級出口給水溫度Thfwo,i按 (pfwp , hhfwo,i )查水蒸汽表195.98第 7 級進口給水比焓hhfwi,ikJ/kghhfwi,i = hhfwo,i-1837.05第 7 級出口給水比焓hhfwo,ikJ/kghhfwo,i = hhfwi,i + Dhfw957.67第 7 級進口給水溫度Thfwi,i按 (pfwp , hhfwi,i )查水蒸汽表195.98第 7 級出口給水溫度

19、Thfwo,i按 (pfwp , hhfwo,i )查水蒸汽表222.7946高壓缸抽汽（ i = 1,L, Z h ）第 6 級抽汽壓力phes,iMPa由Thes，6求出飽和水壓力，并考慮壓損3%1.5689第 6 級抽汽干度xhes,i%由（phes，6，hhes，6）查水蒸汽表88.19第 7 級抽汽壓力phes,iMPa由Thes，7求出飽和水壓力，并考慮壓損3%2.6639第 7 級抽汽干度xhes,i%由（phes，7，hhes，7）查水蒸汽表91.0547低壓缸抽汽（ j = 1,L, Z l ）第 1 級抽汽壓力ples, 1MPa由Thes，1求出飽和水壓力，并考慮壓損3%

20、0.02719第 1 級抽汽干度xles, 1%由（phes，1，hhes，1）查水蒸汽表94.57第 2 級抽汽壓力ples,2MPa由Thes，2求出飽和水壓力，并考慮壓損3%0.08031第 2 級抽汽干度xles, 2%由（phes，2，hhes，2）查水蒸汽表98.41第 3 級抽汽壓力ples, 3MPa由Thes，3求出飽和水壓力，并考慮壓損3%0.1997第 3 級抽汽干度xles, 3%由（phes，3，hhes，3）查水蒸汽表過熱第 4 級抽汽壓力ples, 4MPa由Thes，4求出飽和水壓力，并考慮壓損3%0.4327第 4 級抽汽干度xles, 4%由（phes，4，

21、hhes，4）查水蒸汽表過熱3、熱平衡計算利用表二給定的參數(shù)進行熱平衡計算。設(shè)蒸汽發(fā)生器的蒸汽產(chǎn)量為1，低壓缸進口的蒸汽份額為a，冷凝器凝水份額為b，高壓缸排汽流入除氧器的份額為c，流經(jīng)給水泵、高壓給水加熱器的給水量也為1.0105。3.1汽動給水泵耗汽份額gs,fwp汽動給水泵做功使給水壓力增加，新蒸汽進口焓hfh=2772.54kJ/kg,理想出口焓值h氣動泵出口*=2472.01 kJ/kg，給水量為1.0105，揚程H=6.925MPa，給水密度=841.33kg/m3,給水泵效率fwp，p=0.58，給水泵汽輪機內(nèi)效率fwp，ti=0.8，給水泵汽輪機機械效率fwp，tm=0.90，

22、給水泵汽輪機減速器效率fwp，tg=0.98。gs,fwp(- h氣動泵出口*)fwp，pfwp，tifwp，tmfwp，tg=1000H/求得：gs,fwp=0.0661b=a+gs,fwp=a+0.0661 3.2再熱器耗汽份額gs,rh1、gs,rh2分離器出來的流經(jīng)再熱器份額為a的蒸汽被加熱，使蒸汽焓值增加，在每級再熱器的焓增相等，h再熱= 117.6 kJ/kg，第一級再熱器是抽高壓缸抽汽，P=3MPa，hzes，1= 2656.98 kJ/kg，疏水為該壓力下對應(yīng)的飽和水，h再熱疏水，1= 1008.37 kJ/kg，二級再熱蒸汽為新蒸汽，hzes，2= 2772.54kJ/kg，

23、h再熱疏水，2= 1233.88kJ/kg，加熱器的效率h=0.98。由能量平衡可列方程：第一級再熱：gs,rh1(hzes，1-h再熱疏水,1) h =ah再熱求得：gs,rh1= 0.0728a第二級再熱：gs,rh2(hzes，2-h再熱疏水,2) h =ah再熱求得：gs,rh2= 0.078a3.3高壓給水加熱器耗汽份額ghes,1、ghes,2流經(jīng)兩級高壓給水加熱器的給水量為1.0105，每流經(jīng)一級加熱器給水的焓增相等，h回熱=120.62kJ/kg，高壓給水加熱器的蒸汽從高壓缸抽汽，份額為ghes,1、ghes,2，第一級高壓再熱器抽汽焓值h抽汽，1=2563.52kJ/kg，疏

24、水焓值h疏水，1=854.36kJ/kg，第二級高壓再熱器抽汽焓值h抽汽，2=2639.41kJ/kg，疏水焓值h疏水，2= 977.84kJ/kg ，加熱器的效率h=0.98。由能量平衡可列方程：第二級高壓加熱：ghes,2(h抽汽,2-h疏水,2) h+ gs,rh2(h再熱疏水，2-h疏水,2) h =h回熱求得：ghes,2= 0.0741-0.01202a第一級高壓加熱：ghes,1(h抽汽,1-h疏水,1) h+ gs,rh1(h再熱疏水，1-h疏水,1) h +(gs,rh2+ghes,2)(h疏水，2-h疏水,1) h =h回熱求得：ghes,1= 0.06666-0.0113

25、3a 3.4分離器分離的飽和水份額gs,dea高壓缸排出的蒸汽，一部分（份額為c）直接排到除氧器，加熱除氧器的給水，其余部分經(jīng)過分離器，干度由85.54%升到99.5%，分離的飽和水gs,dea排到除氧器，分離的蒸汽a經(jīng)再熱器加熱流入低壓缸做功。由質(zhì)量守恒：（a+gs,dea）*85.54%=a*99.5%求得：gs,dea= 0.1632a 3.5除氧器熱力計算流進除氧器的工質(zhì)有：再熱、回熱疏水gs,rh1+gs,rh2+ghes,1+ghes,2，分離器疏水gs,dea、給水b（=a+gs,fwp），高壓缸排汽c，流出除氧器的工質(zhì)是份額為1.0105的飽和給水，h給水= 716.43 kJ

26、/kg。除氧器為混合換熱器，換熱效率為100%。進出穩(wěn)壓器的各股工質(zhì)的流量和焓值將下表：流量L焓值h（kJ/kg）疏水gs,rh1+gs,rh2+ghes,1+ghes,20.1408+0.1275a854.36高壓缸排汽cc2472.01流進給水b（=a+gs,fwp）a+0.0661604.98分離器疏水gs,dea0.1632a720.02排污凈化0.01051233.88流出除氧器給水10105716.43由流入流出流量相等：L流入=(0.1408+0.1275a)+c+(a+0.0661)+ 0.1632a+0.0105=1.0105由能量平衡:（L流入h流入）=854.36*(0.

27、1408+0.1275a)+2472.01*c+604.98*(a+0.0661)+ 720.02*0.1632a+1233.88*0.0105=716.43*10105=723.95由以上兩個方程解得：a=0.5976c=0.02179由a=0.5976可得b=a+gs,fwp=a+0.0661=0.6637gs,rh1= 0.0728a= 0.04351gs,rh2= 0.0780a= 0.04661ghes,1= 0.06666-0.01133a= 0.05989ghes,2= 0.0741-0.01202a= 0.06692gs,dea= 0.1632a= 0.09753 3.6低壓給

28、水加熱器耗汽份額gles,1、gles,2、gles,3、gles,4流經(jīng)各低壓給水加熱器的給水量為b，每流經(jīng)一級加熱器給水的焓增相等，hfw=111.45kJ/kg，低壓給水加熱器的蒸汽份額為gles,i（i=1、2、3、4），抽汽焓值h抽汽為汽輪機抽汽壓力下對應(yīng)的濕蒸汽的焓值，疏水焓值h疏水為給水加熱器蒸汽側(cè)溫度對應(yīng)飽和水的焓值，具體值見下表，加熱器的效率h=0.98?；責峒墧?shù)抽汽量gles,i抽汽焓值h抽汽（kJ/kg）疏水焓值h疏水（kJ/kg）第一級gles,12493.68279.83第二級gles,22629.23392.08第三級gles,32757.21504.48第四級gl

29、es,42883.68617.01由能量平衡可列方程：第四級低壓加熱：gles,4(h抽汽,4-h疏水,4) h=bhfw求得：gles,4= 0.0333第三級低壓加熱：gles,3(h抽汽,3-h疏水,3) h+ gles,4(h疏水，4-h疏水,3) h =bhfw求得：gles,3= 0.03186第二級低壓加熱：gles,2(h抽汽,2-h疏水,2) h+(gles,3+gles,4)(h疏水，3-h疏水,2) h =bhfw求得：gles,2=0.03047第一級低壓加熱：gles,1(h抽汽,1-h疏水,1) h+( gles,2+gles,3+gles,4)(h疏水，2-h疏水

30、,1) h =bhfw求得：gles,1= 0.02925 3.7高壓缸比功率n高高壓缸進口蒸汽焓值h初始=2772.54 kJ/kg，一級再熱器抽汽gs,rh1、兩級高壓抽汽ghes,1、ghes,2抽汽焓值見下表,汽輪機組機械效率m=0.98，發(fā)電機功率ge,0.98高壓缸出口蒸汽抽汽gs,rh1抽汽ghes,1抽汽ghes,2焓值h（kJ/kg）2472.012656.982563.522639.41份額L0.71700.043510.059890.06692蒸汽在高壓缸內(nèi)膨脹做功n高=m*ge*L*（h初始-h流入）=0.98*0.980.7170*(2772.54-2472.01)+

31、0.04351*(2772.54-2656.98)+ 0.05989*(2772.54-2563.521)+0.06692*(2772.54-2639.41)=232.357kw/kg 3.8低壓缸比功率n低低壓缸進口蒸汽焓值h初始= 2992.54 kJ/kg，四級低壓抽汽gles,1、gles,2、gles,3、gles,4，抽汽焓值見下表,汽輪機組機械效率m=0.98，發(fā)電機功率ge,0.98低壓缸出口蒸汽抽汽gles,1抽汽gles,2抽汽gles,3抽汽gles,4焓值h（kJ/kg）2344.142493.682628.232757.212883.68份額L0.47270.0292

32、50.030470.031860.0333蒸汽在低壓缸內(nèi)膨脹做功n低=m*ge*L*（h初始-h流入）=0.98*0.980.4727 *(2992.54-2344.14)+ 0.02925*(2992.54-2493.68)+ 0.03047*(2992.54-2628.23)+ 0.03186*(2992.54-2757.21)+ 0.0333*（22992.54-2883.68）=329.494kw/kg3.9電廠效率e，npp汽輪機總比功n= n高+ n低=561.85kw/kg蒸汽發(fā)生器蒸汽產(chǎn)量DS = Ne/n= / 561.85 = 1779.83 kg/s蒸汽發(fā)生器給水焓hfw=957.67kJ/kg，排污水焓值hs= 1233.88kJ/kg新蒸汽焓值hfh= 2776.39 kJ/kg，一回路效率1=0.995，排污率d=0.0105由能量蒸汽發(fā)生器平衡方程：Ds(hfh-hfw)-d(hs-hfw)=QR1求得堆芯產(chǎn)熱: QR=.5kw電廠效率：e，npp=Ne/QR =30.94%熱平衡計算結(jié)果序號項目符號單位計算結(jié)果1核電廠效率e,npp%30.942反應(yīng)堆熱功率QRMW3231.853蒸汽發(fā)生器總蒸汽產(chǎn)量Dskg/s1779.834汽輪機高壓缸耗汽量Gs,hpkg/s1579