鍋爐燃燒設(shè)備答案

1、P65 第三章 燃燒計(jì)算與熱平衡1.在相同的條件下，1kg煤完全燃燒及不完全燃燒產(chǎn)生的煙氣容積是否相同，為什么？其中的氧含量是否相同，為什么？答：（1）煙氣容積相同；由化學(xué)反應(yīng)方程式易知，C與反應(yīng)產(chǎn)生或的容積是相同的，都是=，因此C燃燒時(shí)不論完全燃燒與否，煙氣中和的總?cè)莘e不變，當(dāng)然煙氣的總?cè)莘e也不變；（2）煙氣中氧含量不同；同理由化學(xué)反應(yīng)方程式可知，相同的C反應(yīng)生成或時(shí)，消耗的量顯然不同，因?yàn)橄嗤臈l件下，煙氣中的氧含量不同。4.爐膛出口和尾部煙道內(nèi)干煙氣成分中的及值那個(gè)大，為什么？為何燃料的值越大，值就越??？答：（1）爐膛出口的大，原因是由于尾部受熱面低溫腐蝕，消耗了部分（此處有待大家商榷）

2、；尾部煙道內(nèi)的大，原因是尾部受熱面有漏風(fēng)；（2）由公式易知。5.用二氧化碳分析儀及氧量?jī)x監(jiān)督鍋爐的燃燒工況哪個(gè)更好，為什么？答：（1）監(jiān)督燃燒工況，主要是指過(guò)量空氣系數(shù)和漏風(fēng)系數(shù)。（2）用氧量分析儀好。對(duì)于一定的燃料為一定值，只要利用煙氣分析儀測(cè)定出煙氣中三原子氣體含量或量，就可以計(jì)算出測(cè)量處的過(guò)量空氣系數(shù)。電廠中的燃煤種類是經(jīng)常變動(dòng)的，當(dāng)煤種改變時(shí)，特征值隨之改變，此時(shí)盡管運(yùn)行中繼續(xù)維持原來(lái)的值，實(shí)際上過(guò)量空氣系數(shù)已改變，這說(shuō)明利用（或）數(shù)值檢測(cè)過(guò)量空氣系數(shù)受燃料種類的影響很大。但由鍋爐原理課本34也式2-74（ppt上也有類似內(nèi)容）可知，對(duì)于燃煤鍋爐，用煙氣中過(guò)剩氧量來(lái)監(jiān)督過(guò)量空氣系數(shù)，則

3、煤種變化對(duì)它的影響很小。同時(shí)，只要測(cè)定某級(jí)受熱面進(jìn)、出口煙氣中氧氣含量，即可確定該級(jí)受熱面進(jìn)、出口的過(guò)量空氣系數(shù)和，從而確定漏風(fēng)系數(shù)=-。6. 試述燃料特性系數(shù)的物理意義，為何值越大，、和之和與21%之差越大？答：（1）由的計(jì)算公式=（忽略燃料中的氮和硫），可知其物理意義，即它與燃料中自由氫（H-0.126O）和C的比值有關(guān)，燃料中自由氫越過(guò)，其值越大；（2）（此處大家可以再商討）從不完全燃燒方程式可以看出。7.鍋爐運(yùn)行時(shí)有哪些熱損失。它們的物理意義是什么？答：;分別代表排煙熱損失、化學(xué)不完全燃燒熱損失、機(jī)械不完全燃燒熱損失、散熱損失、灰渣物理熱損失。8. 如何降低熱損失，受何限制？答：（1）

4、1）鍋爐運(yùn)行中，受熱面積灰、結(jié)渣等會(huì)使傳熱弱，促使排煙溫度升高，因此鍋爐在運(yùn)行中應(yīng)注意及時(shí)地吹灰打渣，經(jīng)常保持受熱面的清潔；2）爐膛及煙道漏風(fēng)，不僅會(huì)增大煙氣容積，漏入的冷空氣還會(huì)使漏風(fēng)點(diǎn)處的煙氣溫度降低，從而使漏風(fēng)點(diǎn)以后所有受熱面的傳熱量都減小，使排煙溫度升高，漏風(fēng)越靠近爐膛，對(duì)排煙溫度的升高影響越大，因此，應(yīng)盡量減少爐膛及煙道的漏風(fēng)。（2）受兩方面的限制：第一，降低排煙溫度，就要增加尾部受熱面面積，增大了金屬耗量和煙氣流動(dòng)阻力；第二，煙溫太低會(huì)引起鍋爐尾部受熱面的低溫腐蝕。9.為什么大容量鍋爐一般用反平衡法測(cè)定鍋爐熱效率，而小容量鍋爐一般用正平衡法測(cè)定鍋爐熱效率？答：一方面是因?yàn)榇笕萘垮仩t

5、用正平衡法求效率時(shí)，燃料消耗量的測(cè)量想當(dāng)困難，以及在有效利用熱量的測(cè)量上常會(huì)引起較大的誤差，因此不如利用反平衡法求更為方便和準(zhǔn)確；另一方面是通過(guò)各項(xiàng)熱損失的測(cè)定和分析，可以找出提高鍋爐效率的途徑；此外，正平衡法要求比較長(zhǎng)時(shí)間地保持鍋爐穩(wěn)定工況，這也是比較困難的。而正平衡法簡(jiǎn)單易行，在中小型鍋爐上應(yīng)用較多。12.解：（1）由于爐膛出口和省煤器出口均有CO，所以用不完全燃燒方程式 進(jìn)行驗(yàn)證： 爐膛出口：將各數(shù)據(jù)帶入，得13.5+0.6050.5+5.6+0.11（13.5+0.5） =20.94 省媒器出口：同理，10.5+0.6050.2+9.1+0.11（10.5+0.2）=20.90 所以煙

6、氣分析結(jié)果準(zhǔn)確。（2）由計(jì)算公式：帶入數(shù)據(jù)，可得，=1.33，=1.73；故=-=0.413.解：（1）理論需空氣量：=，代入數(shù)據(jù)，得上式結(jié)果5.891；（2）理論煙氣量：=，代入數(shù)據(jù)，得上式結(jié)果為6.363（3） 實(shí)際煙氣量： ，分別代入和，可得結(jié)果分別為9.056和9.655（4） 此處以及300為例計(jì)算，其余三種情況不再贅述： 煙氣焓 ； 其中理論煙氣焓，其中各項(xiàng)體積的計(jì) 算方法課本課本ppt均有；代表過(guò)量空氣焓且查鍋爐原理課本37頁(yè)表2-11，可得=1.8627【kJ/】，=1.3067【kJ/】，=1.5424【kJ/】；計(jì)算可得=1.0747，=4.6613，=0.6275;同時(shí)查

7、表2-10，可得=403kJ/kg最后計(jì)算得到=3785.2kJ/kg補(bǔ)充題：推導(dǎo)不完全燃燒方程式，證明.此題ppt及課本均有證明，不贅述。P152 第五章 火床燃燒設(shè)備1 燃料層中的氧化層厚度與什么因素有關(guān)，加大風(fēng)量氧化層厚度是否改變，為什么？氧化層高度隨燃燒顆粒尺寸而變，一般約為顆粒直徑的3-4倍。厚度與通風(fēng)強(qiáng)度無(wú)關(guān)。氧氣基本耗盡時(shí)是氧化層和還原層的交接面，所以在氧化層時(shí)氧氣是充足的，所以氧化層的厚度不隨通風(fēng)強(qiáng)度的變化而變化。2 手燒爐為何經(jīng)常要冒黑煙，如何減輕？普通手燒爐在一個(gè)燃燒周期內(nèi)的空氣供需是很不協(xié)調(diào)的，前面的熱力準(zhǔn)備段及后面的燃盡段空氣過(guò)剩，中間由于大量揮發(fā)分及焦炭的燃燒而使空氣

8、不足。于是，揮發(fā)分在高溫缺氧狀態(tài)下分解出大量的炭黑，這些炭黑是粒徑很小的純碳，很難在以后的燃燒過(guò)程中燃盡。這就是手燒爐在投煤后不就煙囪大冒黑煙的原因所在。減輕方式：一是改進(jìn)運(yùn)行方式，提高操做水平以減少周期性帶來(lái)的危害。如采用“添煤勤、投煤快、加煤少、撒煤勻”的加煤方式，不僅可使煤層薄而均勻、還可減少大量冷空氣從爐門漏入。此外，在加煤周期前約為1/3時(shí)間內(nèi)，在爐排上部適當(dāng)位置噴射二次風(fēng)，以增加爐內(nèi)氣流的擾動(dòng)并增補(bǔ)適量的空氣。以上措施均可改善爐內(nèi)燃燒工況，降低q2、q3及q4的損失，提高鍋爐效率，減輕對(duì)環(huán)境的污染。二是改進(jìn)爐子的結(jié)構(gòu)，從根本上克服手燒爐冒黑煙的缺點(diǎn)。3 試述鏈條爐的火床燃燒特點(diǎn)及爐

9、內(nèi)的氣體分布規(guī)律。（1）著火熱來(lái)自爐膛煙氣及爐墻的輻射熱。稱為上部著火或單面著火。爐排水平運(yùn)動(dòng)，空氣自下而上運(yùn)動(dòng)，交叉供應(yīng)。（2）著火條件為有限著火，無(wú)燃燒周期性，但有區(qū)段性。（3）干燥干餾（氧化+還原）燃盡（4）在爐排上構(gòu)成傾斜等溫面。（5）煤接受熱量，被干燥，析出揮發(fā)分，被干餾，加熱到著火溫可以著火。爐膛中的氣體成分分布特性：由于燃燒是沿爐排長(zhǎng)度進(jìn)行的，因而火床中升起的氧含量及各種燃燒產(chǎn)物的含量也是沿爐排長(zhǎng)度分配的，形成了所謂的”片狀流動(dòng)”.先討論O2含量的分布：在預(yù)熱干燥段中，燃燒急需的是熱量而不是氧氣，所以氧氣在該區(qū)段中基本不變，依然為21%的空氣量。隨著燃料進(jìn)入揮發(fā)分析出并燃燒區(qū)段，

10、氧氣的含量不斷下降，至還愿區(qū)開(kāi)始處，氧氣基本耗盡。在整個(gè)還原區(qū)段，氧氣的含量均為負(fù)值，說(shuō)明該區(qū)段氧氣供應(yīng)不足，燃燒處于嚴(yán)重缺氧狀態(tài)。隨著燃燒的繼續(xù)，可燃質(zhì)不斷減少，所需氧含量下降，由火床上升的氧氣含量又不斷增大，最終恢復(fù)到21%。CO2、CO、及H2氣含量的分布，CO2及CO的含量隨著揮發(fā)分的析出和燃燒而不斷增長(zhǎng)，直至還原層出現(xiàn)時(shí)，CO2的含量達(dá)到最大值，隨著還原反應(yīng)的進(jìn)行，CO2含量逐漸減小，而CO的含量繼續(xù)增加，直至還原層最厚處達(dá)到最大值。由于中間區(qū)段嚴(yán)重缺氧，除了CO之外，尚有少量的CH4及H2存在。此后由于燃料的不斷燃盡，還原層不斷減薄，CO、H2及CH4的含量又不斷下降，直至還原區(qū)結(jié)

11、束時(shí)降為零。此時(shí)，CO2的含量有達(dá)到最大值，至此，燃燒進(jìn)入燃盡段，可燃物大大減少，CO2的含量又逐漸下降為零。由上分析可知，鏈條爐膛中氣體分布是不均勻的，并隨爐排長(zhǎng)度而變化：前、后氧氣過(guò)剩，中間嚴(yán)重缺氧。4 鏈條爐的前后拱分別起什么作用，它們之間有何聯(lián)系？拱的作用：加強(qiáng)爐內(nèi)氣流的混合；合理組織爐內(nèi)的熱輻射和熱煙氣流動(dòng)。前拱的作用：改善輻射：再輻射為主，漫反射為輔維持高溫，便于著火便于與后拱配合，改善氣流混合。后拱的作用：間接引燃、強(qiáng)化混合、燃盡區(qū)局部保溫。前后拱的聯(lián)系：？P260 第七章 煤粉制備1.如何確定煤粉細(xì)度？設(shè)有兩種煤，（都為32%）：第一種；第二種。試分析這兩種煤用于固態(tài)排渣煤粉爐

12、上的煤粉細(xì)度如何確定？（P189）1）煤粉細(xì)度是指：把一定量的煤粉在篩孔尺寸為x微米的標(biāo)準(zhǔn)篩上進(jìn)行篩分、稱重，在篩子上剩余量占總量的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)定義為煤粉的細(xì)度。對(duì)于一定的篩孔尺寸，篩上剩余的沒(méi)分量越少，則說(shuō)明煤粉磨得越細(xì)，也就是越小。把損失和磨煤機(jī)電耗之總和為最小時(shí)所對(duì)應(yīng)的稱為經(jīng)濟(jì)細(xì)度。式中a為篩孔尺寸為x的篩上剩余量；b為通過(guò)篩孔尺寸為x的煤粉量。2）一般來(lái)說(shuō)，一定，發(fā)熱量高的燃料容易燃燒，則可以大一些。第一種煤灰分含量低，發(fā)熱量高，因此煤粉細(xì)度可以粗一些。4.比較圓筒型、圓錐型、及雙進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)的工作性能及適用條件。p1971）圓筒型鋼球磨煤機(jī)適用于水泥工業(yè)、冶金工業(yè)、化學(xué)工業(yè)、制糖工

13、業(yè)的制粉系統(tǒng)，能適應(yīng)各種硬度的煤炭的粉碎制粉。2）圓錐磨煤機(jī)改變了原有的磨機(jī)結(jié)構(gòu)，使機(jī)體、底架一體化，安裝時(shí)可一次并放在基礎(chǔ)平面上，主軸承采用雙列調(diào)心滾子軸承，可降低能耗30%，提高細(xì)粒度、處理能量增加15 20%。圓錐球磨機(jī)是物料被破碎之后，在進(jìn)行粉碎的關(guān)鍵設(shè)備。圓錐球磨機(jī)廣泛應(yīng)用于水泥，硅酸鹽制品，新型建筑材料、耐火材料、化肥、黑色與有色金屬選礦以及玻璃陶瓷等生產(chǎn)行業(yè)，對(duì)各種礦石和其他可磨性物料盡興干式或濕式粉磨。3）雙進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)，工作可靠性高，可用率高；維護(hù)方便，維護(hù)費(fèi)用低；能長(zhǎng)期保持恒定的容量和要求的煤粉細(xì)度；能磨制哈氏可磨性系數(shù)小于50的煤種；儲(chǔ)粉能力強(qiáng)，有較大的煤粉儲(chǔ)備能力；

14、在較寬的負(fù)荷范圍內(nèi)有快速反應(yīng)能力。4）鋼球磨煤機(jī)：可靠性最高，對(duì)煤種的揮發(fā)分水分灰分磨損性等都沒(méi)有任何要求，煤粉很細(xì)，但均勻性較差。5.一臺(tái)鋼球磨煤機(jī)工作在：原煤的條件下，運(yùn)行中煤外水分增加到10%，分析磨煤機(jī)出力有何影響？為什么鋼球磨煤機(jī)要定期向磨煤機(jī)內(nèi)加鋼球？（P206-209）干燥出力：指在磨制煤粉過(guò)程中，單位時(shí)間內(nèi)把燃料從原有水分干燥到最終煤粉水分的煤粉量。它決定于磨煤系統(tǒng)的干燥條件。水分增加，干燥劑（空氣）流量應(yīng)該增加，通風(fēng)量增加，磨煤出力增加，煤粉細(xì)度增加，均勻度變差。球磨機(jī)的作用就是利用內(nèi)部的球體對(duì)需研磨的材料進(jìn)行研磨，在研磨的過(guò)程中球體會(huì)磨損，當(dāng)球體的體積減小到一定程度后，研磨

15、出力降低，效率就會(huì)降低，這是就需要補(bǔ)充球體。6.比較四種中速磨煤機(jī)中的工作性能及適用場(chǎng)合。為什么中速磨煤機(jī)對(duì)原煤最大顆粒尺寸的限制比鋼球磨煤機(jī)要求更高？P213，P222四種中速磨煤機(jī)分別為中速輥式平盤磨、碗式磨（RP）、磨環(huán)式(MPS),以及鋼球式中速磨煤機(jī)。RP磨對(duì)煤種適應(yīng)雖不及鋼球磨那樣廣闊,但在適用范圍內(nèi)與鋼球磨相比,具有電耗低、噪音小,金屬磨耗低,投資省,占地面積省等優(yōu)點(diǎn),因此RP磨的發(fā)展越來(lái)越得到重視。MPS中速磨煤機(jī)主要應(yīng)用于電站火力發(fā)電、建材水泥生產(chǎn)線、冶金煉鐵高爐噴粉、化工煤化工、煤油化等制粉系統(tǒng)。中速球磨適應(yīng)磨損指數(shù)較大的煤種，碾磨件壽命較長(zhǎng)，但運(yùn)行電耗大；由于其直徑較大，

16、向大型化發(fā)展受到限制。MPS磨和碗式磨的電耗低于中速球磨，而MPS磨的碾磨件壽命相對(duì)較短。中速磨的煤種適應(yīng)性不如低速球磨機(jī)廣泛，它一般只適用于煙煤和貧煤，且煤的可磨系數(shù)kkmHa50,原煤水分也不能過(guò)高。中速磨的干燥能力較弱，對(duì)被磨煤的含水分適應(yīng)性差，特別對(duì)原煤水分波動(dòng)時(shí)，反應(yīng)很靈敏。對(duì)難磨的所謂硬煤，可磨性系數(shù)較小，磨損指數(shù)較大，則磨煤機(jī)工作部件磨損加劇，也影響連續(xù)，安全運(yùn)行。因此中速磨煤機(jī)對(duì)原煤最大顆粒尺寸的限制比鋼球磨煤機(jī)要求更高7.比較兩種高速磨煤機(jī)的工作性能及適用場(chǎng)合。P223風(fēng)扇磨煤機(jī)：風(fēng)扇磨作為一種轉(zhuǎn)動(dòng)機(jī)械，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造方便，占地面積及金屬耗量均較少，因而初投資低。風(fēng)扇磨集干燥

17、、破碎、輸送三種功能于一身，所以可少用一臺(tái)風(fēng)機(jī)。風(fēng)扇磨中的煤粒大多處于懸浮狀態(tài)，通風(fēng)和干燥十分強(qiáng)烈；所采用的干燥劑可由熱爐煙、冷爐煙和熱空氣混合組成。運(yùn)行中可根據(jù)燃煤水分，調(diào)節(jié)這三種介質(zhì)的比例，控制方便靈活，并使得干燥劑具有良好的防爆作用。 ) j4 I3 I7 Y4 s; U風(fēng)扇磨在運(yùn)行中沖擊板磨損大，壽命短。經(jīng)驗(yàn)證明，風(fēng)扇磨最適合磨制高水分褐煤和揮發(fā)分高、容易磨制的煙煤，同時(shí)也可用于磨制一些較軟煙煤。風(fēng)扇磨由于磨損大，連續(xù)運(yùn)行時(shí)間較其他磨煤機(jī)都短，不適于磨制硬質(zhì)煤種。此外，風(fēng)扇磨磨煤系統(tǒng)存在較嚴(yán)重漏風(fēng)問(wèn)題。豎井磨煤機(jī)：又稱錘擊式磨煤機(jī)，豎井磨的擊錘本身不能產(chǎn)生較大的通風(fēng)壓頭，因而不能用來(lái)輸

18、送煤粉，不足以克服流動(dòng)和粗粉分離器的較大阻力。由于其通風(fēng)壓頭小，擊錘磨損嚴(yán)重，在我國(guó)只應(yīng)用在一些小型煤粉鍋爐上，并配用低阻力的豎井分離器和低阻力燃燒器，采用直吹式之分系統(tǒng)。10.為什么低速鋼球磨煤機(jī)一般不用于直吹式制粉系統(tǒng)？中、高速磨煤機(jī)為什么一般不用于中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)？答：直吹式制粉系統(tǒng)的特點(diǎn)在于磨煤機(jī)磨制的煤粉全部直接經(jīng)燃燒器送入鍋爐內(nèi)，鍋爐負(fù)荷的變化應(yīng)該與磨煤機(jī)的磨煤出力完全一致，而鋼球磨煤機(jī)負(fù)荷變化的經(jīng)濟(jì)性很差，故低速鋼球磨煤機(jī)一般不用于直吹式制粉系統(tǒng)。中速磨煤機(jī)適應(yīng)鍋爐負(fù)荷變化的經(jīng)濟(jì)性較好，若用于中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)，磨煤機(jī)的優(yōu)點(diǎn)無(wú)法得到最大發(fā)揮，且中間儲(chǔ)倉(cāng)式系統(tǒng)復(fù)雜，投資較高，因此

19、中、高速磨煤機(jī)一般不用于中間儲(chǔ)倉(cāng)式制粉系統(tǒng)。12.比較摻溫（冷）風(fēng)與乏氣再循環(huán)兩種方式的應(yīng)用場(chǎng)合。答：對(duì)于難著火和燃盡的無(wú)煙煤、貧煤及劣質(zhì)煙煤，由于著火吸熱量較大，為穩(wěn)定著火和燃燒，均采用熱風(fēng)送粉。此時(shí)，為了防止排煙溫度過(guò)高而使鍋爐效率下降，會(huì)摻溫風(fēng)或者冷風(fēng)。乏氣再循環(huán)往往適用于原煤水分較低、揮發(fā)分較高、易燃燒的煙煤，乏氣用于協(xié)調(diào)通風(fēng)量和磨煤出力。15.試判斷熱風(fēng)送粉制粉系統(tǒng)中的水平管道內(nèi)是否會(huì)發(fā)生煤粉堵塞？如何解決？答：在熱風(fēng)送粉制粉系統(tǒng)中，若煤粉含水量較大，管壁較粗糙，煤粉量分布不均勻或者熱風(fēng)流速較低時(shí)，都可能發(fā)生煤粉堵塞?？梢圆扇〉慕鉀Q措施：增大干燥劑的流量；選用含水量低的煤種；均勻分配

20、風(fēng)量；使用吸潮管；定時(shí)震動(dòng)清理結(jié)塊的煤粉。P319 第八章 煤粉爐及燃燒器1. 從燃燒器的選型、布置、結(jié)構(gòu)參數(shù)和燃燒空氣動(dòng)力參數(shù)的選擇等方面討論如何組織旋流燃燒器的燃燒。答：旋流燃燒器分為蝸殼型和葉片型，單蝸殼燃燒器可以采用擴(kuò)流錐穩(wěn)定燃燒，葉片燃燒器則可以通過(guò)設(shè)置穩(wěn)焰器來(lái)穩(wěn)定燃燒，也可使用煤粉預(yù)燃器達(dá)到相同的效果。旋轉(zhuǎn)射流從燃燒器噴口噴入爐膛大空間時(shí)，盡量形成開(kāi)放式氣流，這樣既有一定的回流區(qū)可以有利于著火和穩(wěn)燃，又不會(huì)使火焰貼壁燒壞噴口或?qū)е陆Y(jié)渣。增大旋流強(qiáng)度，湍動(dòng)強(qiáng)烈。布置方式上為了使火焰充分發(fā)展，不致互相干擾，保證燃燒穩(wěn)定，建議最小距離。2. 從燃燒器的選型、布置、爐內(nèi)燃燒空氣動(dòng)力工況的組

21、織，燃燒器的結(jié)構(gòu)參數(shù)及燃燒空氣動(dòng)力參數(shù)的選擇等方面討論如何組織直流式燃燒器的燃燒。答：直流燃燒器常常采用切向燃燒的方式。各角射流共同作用在爐內(nèi)形成強(qiáng)烈的旋轉(zhuǎn)、混合和湍動(dòng)，各角順序相互點(diǎn)燃。在燃燒揮發(fā)分高的優(yōu)質(zhì)煙煤和和褐煤時(shí)，常采用均等配風(fēng)的方式。這樣有利于煤粉氣流著火后二次風(fēng)及時(shí)供應(yīng)。對(duì)于揮發(fā)分低的貧煤和無(wú)煙煤，可以采用一次風(fēng)集中布置，煤粉氣流著火和燃燒相對(duì)集中，有利于提高局部熱負(fù)荷和溫度水平，改善燃料的著火條件。為了改善著火條件，還可以在一次風(fēng)噴口處加裝鈍替以形成回流區(qū)，利用內(nèi)卷吸來(lái)穩(wěn)定燃燒。4. 某電廠固態(tài)除渣煤粉爐的原設(shè)計(jì)主要參數(shù)qv=183.5*103W/m8，qF=2.47*108W

22、/m2，爐膛斷面8147mm*7697mm，四角燃燒，假象切圓直徑700mm，鋼球磨中倉(cāng)式制粉系統(tǒng)，乏氣送粉。采用均等配粉風(fēng)的直流式燃燒器，有三層一次風(fēng)口，風(fēng)口的尺寸500mm*225mm。現(xiàn)改用靖遠(yuǎn)煙煤（煤質(zhì)分析表見(jiàn)書319頁(yè)，第四題），出現(xiàn)爐內(nèi)（特別燃燒器區(qū)）嚴(yán)重結(jié)渣和過(guò)熱蒸汽超溫，嚴(yán)重影響鍋爐安全運(yùn)行。要求1）分析該爐的結(jié)渣傾向。提出爐膛及燃燒器的改進(jìn)方案5. 如果是新設(shè)計(jì)鍋爐，熱力參數(shù)如何選擇，并提出爐膛、 燃燒器及組織爐內(nèi)燃燒空氣動(dòng)力工況的設(shè)計(jì)方案。1） 因?yàn)榛以能浕瘻囟萾2=1200oC12600kj/kg,所以爐內(nèi)結(jié)渣。 改進(jìn)方案：在爐膛的設(shè)計(jì)上，應(yīng)設(shè)法使?fàn)t內(nèi)熱負(fù)荷的分布適當(dāng)分

23、散，切忌燃燒高溫區(qū)的過(guò)于集中。燃燒器可采用兩角對(duì)沖，兩角相包的布置方式。可改善出口氣流的偏離，有利于避免爐膛結(jié)渣。氣流旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度較四角切圓布置弱。2） 燃料本身的灰熔融特性最重要，它是爐膛、燃燒器及組織爐內(nèi)燃燒空氣動(dòng)力工況設(shè)計(jì)和運(yùn)行方式確定的重要依據(jù)。 燃燒的組織尤其要防止燃燒火焰的偏斜及火焰直接沖墻；注意調(diào)整好各只燃燒器煤粉濃度的均勻性；爐膛過(guò)量空氣系數(shù)不能太低，以防止?fàn)t內(nèi)局部還原性氣氛的出現(xiàn)；煤粉過(guò)粗，爐膛下部漏風(fēng)，使著火推遲，以致造成爐內(nèi)出口及過(guò)熱器的結(jié)渣；在爐膛的設(shè)計(jì)上，應(yīng)設(shè)法使?fàn)t內(nèi)熱負(fù)荷的分布適當(dāng)分散，切忌燃燒高溫區(qū)的過(guò)于集中?？傊m當(dāng)?shù)臒崃?shù)和爐膛結(jié)構(gòu)，合理的燃燒器布置及爐內(nèi)燃燒

24、空氣動(dòng)力工況的組織是防止和減輕結(jié)渣的重要手段。9. 針對(duì)思考題4的問(wèn)題。你認(rèn)為對(duì)鍋爐進(jìn)行改進(jìn)之前應(yīng)做哪些現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)？測(cè)得哪些數(shù)據(jù)來(lái)幫助你確定改進(jìn)方案？爐膛及煙道的漏風(fēng)實(shí)驗(yàn)。測(cè)得漏風(fēng)系數(shù)。煤粉細(xì)度7某煤粉爐排煙處O2=10.5%，爐膛出口O2=1.0%，試分析此現(xiàn)象是否正常？是什么問(wèn)題？試判斷鍋爐的燃燒狀況，如何著手改善燃燒？8煤粉爐一次風(fēng)量的監(jiān)測(cè)是通過(guò)一次風(fēng)管（煤粉混合器）上的靜壓測(cè)管來(lái)定性控制的。運(yùn)行中，當(dāng)測(cè)壓管中水柱上、下頻繁波動(dòng)時(shí)，說(shuō)明發(fā)生了什么現(xiàn)象？如果一次風(fēng)管中出現(xiàn)煤粉局部沉積，水柱應(yīng)有什么變化？9. 如何通過(guò)燃燒調(diào)整來(lái)調(diào)節(jié)過(guò)熱蒸汽溫度？（提示：改變火焰中心位置及改變配風(fēng)）旋流燃燒器：

25、改變火焰中心位置：相鄰燃燒器旋轉(zhuǎn)方向?qū)鹧嬷行奈恢玫挠绊憣?huì)影響到過(guò)熱蒸汽的氣溫。一般情況下相鄰兩氣流的旋轉(zhuǎn)方向宜彼此對(duì)稱，反向旋轉(zhuǎn)。對(duì)同一個(gè)旋流燃燒器種的一、二次風(fēng)一般按同一方向旋轉(zhuǎn)。改變配風(fēng)：（1）采用擺動(dòng)式燃燒氣使煤粉火炬上下傾斜離逮變火焰中心的位置從而改變爐膛出口煙氣溫度（2）改變過(guò)量空氣系數(shù)，增加對(duì)于對(duì)流式過(guò)熱器使氣溫升高；對(duì)于輻射式過(guò)熱器則使氣溫降低，但系統(tǒng)整體呈對(duì)流性。增加使汽溫增高。10當(dāng)燃煤煤種不，鍋爐要在110%以上負(fù)荷或70%以下負(fù)荷運(yùn)行，可能要遇到什么問(wèn)題？高、低負(fù)荷運(yùn)行受到什么因素的限制？在低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，燃燒器和配風(fēng)如何調(diào)整？11.分析已有的各種煤粉濃縮技術(shù)。設(shè)想一種新的高煤粉濃度燃燒結(jié)構(gòu) 現(xiàn)有的燃燒器出口濃縮 ,原始濃縮和燃燒器前濃縮。 所謂燃燒器出 口濃縮是指利用局部裝置 ,使煤粉在燃燒器一次風(fēng)火嘴出口處產(chǎn)生局部分離，從而使煤粉局部濃縮達(dá)到穩(wěn)燃目的。利用這種技術(shù)的燃燒器由于把主要