華能火力發(fā)電機(jī)組節(jié)能降耗技術(shù)導(dǎo)則(2010版)

1、華能火力發(fā)電機(jī)組節(jié)能降耗技術(shù)導(dǎo)則中國華能集團(tuán)公司二一年三月前 言節(jié)能降耗水平是衡量發(fā)電企業(yè)技術(shù)及管理水平的重要指標(biāo)，關(guān)系企業(yè)的核心競爭力和長期盈利能力。近兩年來，隨著國內(nèi)其他發(fā)電集團(tuán)公司火力發(fā)電機(jī)組節(jié)能降耗力度的不斷加大，超（超）臨界機(jī)組的大規(guī)模投產(chǎn)，華能集團(tuán)公司供電煤耗和發(fā)電廠用電率指標(biāo)領(lǐng)先優(yōu)勢逐步縮小。面對節(jié)能減排的嚴(yán)峻形勢，華能集團(tuán)公司曹培璽總經(jīng)理在年度工作會(huì)上提出要“加強(qiáng)節(jié)能降耗管理，嚴(yán)格執(zhí)行一票否決，確保集團(tuán)公司總體能耗水平和主力機(jī)型的能耗指標(biāo)保持行業(yè)領(lǐng)先地位”，并強(qiáng)調(diào)30萬千瓦及以上機(jī)組的能耗指標(biāo)達(dá)到國內(nèi)領(lǐng)先水平，是集團(tuán)公司節(jié)能減排工作的重點(diǎn)目標(biāo)和重點(diǎn)工作。華能集團(tuán)公司多年來有敢為

2、人先的優(yōu)良傳統(tǒng)，有多年優(yōu)秀經(jīng)驗(yàn)的積累、良好的設(shè)備基礎(chǔ)以及西安熱工院強(qiáng)有力的技術(shù)支持。為實(shí)現(xiàn)華能集團(tuán)公司火力發(fā)電機(jī)組主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和主力機(jī)型能耗指標(biāo)達(dá)到行業(yè)領(lǐng)先的目標(biāo)，2009年4月7月，華能集團(tuán)公司先后多次組織召開節(jié)能降耗專題會(huì)議，安排部署節(jié)能降耗工作。主要開展的工作有：深入分析公司技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的完成情況，開展能耗指標(biāo)對標(biāo)工作；安排西安熱工研究院開展60萬千瓦及以上超（超）臨界機(jī)組節(jié)能診斷工作，深入研究導(dǎo)致機(jī)組能耗高的主要問題及原因，并制定具體的技術(shù)改進(jìn)方案；提出各機(jī)組能耗指標(biāo)近期目標(biāo)值，要求積極開展能耗指標(biāo)創(chuàng)優(yōu)活動(dòng)；檢查節(jié)能降耗工作進(jìn)展，督促電廠進(jìn)一步落實(shí)華能集團(tuán)公司的部署和要求，抓緊實(shí)施

3、節(jié)能診斷提出的改進(jìn)措施，促進(jìn)節(jié)能降耗工作長期持續(xù)開展。為全面提升華能火力發(fā)電機(jī)組節(jié)能降耗水平，實(shí)現(xiàn)集團(tuán)公司確立的能耗指標(biāo)近期目標(biāo)值，以集團(tuán)公司2007年制訂的300MW機(jī)組節(jié)能降耗實(shí)施導(dǎo)則為基礎(chǔ)，結(jié)合2009年60萬千瓦超（超）臨界機(jī)組節(jié)能診斷分析工作經(jīng)驗(yàn)，綜合考慮在設(shè)備選型、技術(shù)改造、運(yùn)行控制、檢修維護(hù)等方面的節(jié)能工作，在華能集團(tuán)公司安全監(jiān)督與科技環(huán)保部組織安排下，由西安熱工研究院負(fù)責(zé)制訂本導(dǎo)則。編 寫 人：楊壽敏 居文平 宋文希 王春昌 張廣才 胡三季 王生鵬 吳生來 周元祥校 閱 人：羅發(fā)青 聶劍平 宋文希 吳生來 劉振琪審 核：胡式海批 準(zhǔn)：烏若思目 錄1. 范圍12. 參考資料及標(biāo)準(zhǔn)

4、13. 汽輪機(jī)13.1汽輪機(jī)通流改造13.2國產(chǎn)亞臨界汽輪機(jī)通流檢查與通流間隙調(diào)整23.3國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)本體改進(jìn)23.4國產(chǎn)350MW超臨界汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造23.5國產(chǎn)600MW超（超）臨界汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造33.6驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī)43.7低壓缸進(jìn)汽管道導(dǎo)流板加固43.8順序閥運(yùn)行和濾網(wǎng)拆除54. 熱力及疏水系統(tǒng)54.1熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn)原則54.2 300MW機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn)54.3 600MW及以上機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn)54.4給水系統(tǒng)設(shè)計(jì)125. 汽輪機(jī)冷端系統(tǒng)145.1凝汽器145.2循環(huán)水系統(tǒng)和循環(huán)水泵185.3抽空氣系統(tǒng)與真空泵195.4冷卻

5、塔205.5空冷塔和空冷凝汽器226. 加熱給水系統(tǒng)226.1凝結(jié)水系統(tǒng)226.2給水泵和除氧器226.3加熱器及給水溫度237. 鍋爐247.1 過熱蒸汽溫度247.2再熱蒸汽溫度247.3過熱器減溫水量247.4再熱器減溫水量247.5更換或摻燒非設(shè)計(jì)煤種247.6鍋爐熱效率257.6.1煤質(zhì)特性與鍋爐熱效率257.6.2揮發(fā)分與飛灰可燃物257.6.3排煙溫度與排煙熱損失267.7節(jié)油點(diǎn)火技術(shù)267.7.1微油點(diǎn)火技術(shù)267.7.2等離子點(diǎn)火技術(shù)278. 鍋爐燃燒優(yōu)化試驗(yàn)與運(yùn)行控制278.1制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)278.2鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)288.3運(yùn)行優(yōu)化控制288.4飛灰可燃物308

6、.5排煙溫度319. 空氣預(yù)熱器319.1空氣預(yù)熱器面積319.2空氣預(yù)熱器密封改造329.3空氣預(yù)熱器吹灰3210. 機(jī)組保溫3210.1鍋爐保溫與密封3210.2汽輪機(jī)保溫3211. 運(yùn)行及管理3411.1節(jié)能管理3411.2運(yùn)行控制3411.3優(yōu)化運(yùn)行3512. 華能燃煤機(jī)組能耗指標(biāo)近期目標(biāo)值35附錄A 汽輪機(jī)冷端系統(tǒng)運(yùn)行方式優(yōu)化案例36附錄B 煤質(zhì)變化對某300MW機(jī)組運(yùn)行能耗指標(biāo)的影響39附錄C 華能燃煤機(jī)組能耗指標(biāo)近期目標(biāo)值41華能火力發(fā)電機(jī)組節(jié)能降耗技術(shù)導(dǎo)則1. 范圍本導(dǎo)則適用于華能系統(tǒng)300MW及以上容量火力發(fā)電機(jī)組，300MW以下容量機(jī)組可參照執(zhí)行。2. 參考資料及標(biāo)準(zhǔn)華能集

7、團(tuán)創(chuàng)建節(jié)約環(huán)保型企業(yè)規(guī)劃（2006年2010年）（2009年版）華能系統(tǒng)300MW汽輪機(jī)節(jié)能降耗實(shí)施導(dǎo)則華能300MW級(jí)機(jī)組鍋爐及輔機(jī)設(shè)備節(jié)能降耗實(shí)施導(dǎo)則華能火電工程設(shè)計(jì)導(dǎo)則DL/T10522007 節(jié)能技術(shù)監(jiān)督導(dǎo)則DL/T4662004 電站磨煤機(jī)及制粉系統(tǒng)選型導(dǎo)則DL/T50722007 火力發(fā)電廠保溫油漆設(shè)計(jì)規(guī)程3. 汽輪機(jī)3.1汽輪機(jī)通流改造3.1.1在THA工況下，不同類型及配置的汽輪機(jī)熱耗率符合以下條件時(shí)，可通過汽輪機(jī)通流部分改造提高機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。1）國產(chǎn)300MW等級(jí)亞臨界濕冷汽輪機(jī)，配置汽動(dòng)給水泵，汽輪機(jī)熱耗率高于8250kJ/kWh；2）國產(chǎn)引進(jìn)型300MW等級(jí)亞臨界濕冷汽

8、輪機(jī)，配置汽動(dòng)給水泵，汽輪機(jī)熱耗率高于8200kJ/kWh；3）國產(chǎn)600MW等級(jí)亞臨界濕冷汽輪機(jī)，配置汽動(dòng)給水泵，汽輪機(jī)熱耗率高于8150kJ/kWh；4）國產(chǎn)300MW等級(jí)亞臨界空冷汽輪機(jī)，配置電動(dòng)給水泵，汽輪機(jī)熱耗率高于8450kJ/kWh。3.1.2汽輪機(jī)通流部分可采用高、中、低壓缸整體進(jìn)行改造，也可根據(jù)各缸效率情況采用局部改造。如：低壓缸改造。對于國產(chǎn)引進(jìn)型300MW等級(jí)亞臨界濕冷機(jī)組，汽輪機(jī)通流改造時(shí)調(diào)節(jié)級(jí)宜采用順流布置方案。汽輪機(jī)通流改造宜選擇信譽(yù)好、業(yè)績優(yōu)良的設(shè)計(jì)制造單位的產(chǎn)品，選用新型高效葉型，壓力級(jí)原則上宜采用彎扭葉片，同時(shí)考慮對汽封進(jìn)行改造，在條件許可的情況下，對中、低壓

9、缸排汽窩殼進(jìn)行優(yōu)化。3.1.3汽輪機(jī)實(shí)施通流部分改造后，在不進(jìn)行老化和軸封漏汽量修正的情況下，THA工況下汽輪機(jī)熱耗率應(yīng)達(dá)到表1的目標(biāo)值。 表1 汽輪機(jī)通流部分改造后熱耗率目標(biāo)值 單位：kJ/kWh國產(chǎn)300MW等級(jí)亞臨界濕冷汽輪機(jī)（配汽泵）國產(chǎn)600MW等級(jí)亞臨界濕冷汽輪機(jī)（配汽泵）國產(chǎn)300MW等級(jí)亞臨界空冷汽輪機(jī)（配電泵）7930790082003.2國產(chǎn)亞臨界汽輪機(jī)通流檢查與通流間隙調(diào)整在THA工況下，符合以下條件之一時(shí)應(yīng)對汽輪機(jī)通流部分進(jìn)行全面檢查及通流間隙進(jìn)行調(diào)整。1）國產(chǎn)300MW等級(jí)亞臨界濕冷機(jī)組，配置汽動(dòng)給水泵，在THA工況下汽輪機(jī)熱耗率高于8100kJ/kWh；2）國產(chǎn)60

10、0MW等級(jí)亞臨界濕冷機(jī)組，配置汽動(dòng)給水泵，在THA工況下汽輪機(jī)熱耗率高于8000kJ/kWh；3）國產(chǎn)300MW等級(jí)亞臨界空冷機(jī)組，配置電動(dòng)給水泵，在THA工況下汽輪機(jī)熱耗率高于8300kJ/kWh。3.3國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)本體改進(jìn)國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)普遍存在運(yùn)行中各缸效率低，高壓缸效率隨運(yùn)行時(shí)間增加不斷下降，主要原因是汽輪機(jī)通流部分不完善、汽封間隙大、汽輪機(jī)內(nèi)缸接合面漏汽嚴(yán)重、存在級(jí)間漏汽和蒸汽短路現(xiàn)象。在THA工況下汽輪機(jī)熱耗率高于8050kJ/kWh，可進(jìn)行汽輪機(jī)本體技術(shù)改進(jìn)，以提高運(yùn)行缸效率，具體改進(jìn)措施見華能系統(tǒng)300MW汽輪機(jī)節(jié)能降耗實(shí)施導(dǎo)則3.1款。3.4國產(chǎn)350

11、MW超臨界汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造3.4.1汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造條件國產(chǎn)350MW超臨界汽輪機(jī)普遍存在熱耗率高、缸效率低、平衡盤漏汽量大、低壓段抽汽溫度高等問題，這主要是汽輪機(jī)通流設(shè)計(jì)存在缺陷、通流間隙調(diào)整偏大所致。在不考慮老化修正，THA工況下汽輪機(jī)熱耗率高于7780kJ/kWh，宜盡快安排對汽輪機(jī)進(jìn)行揭缸處理。3.4.2汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造原則汽輪機(jī)揭缸處理包括：1）對汽輪機(jī)通流部分進(jìn)行全面檢查，通流間隙進(jìn)行準(zhǔn)確測量，對通流間隙按偏下限值進(jìn)行控制；2）全面改造汽輪機(jī)汽封結(jié)構(gòu)，調(diào)節(jié)級(jí)處增加1道汽封齒，平衡盤汽封可改為彈性可調(diào)汽封，低壓缸軸端汽封可采用接觸式汽封或常規(guī)汽封，

12、低壓缸隔板汽封可采用蜂窩式汽封或鐵素體浮動(dòng)齒汽封或常規(guī)汽封。汽輪機(jī)揭缸處理完成后，THA工況下汽輪機(jī)熱耗率應(yīng)達(dá)到7730kJ/kWh以下。3.5國產(chǎn)600MW超（超）臨界汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造3.5.1汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造條件國產(chǎn)600MW超（超）臨界機(jī)組普遍存在熱耗率高、缸效率低、平衡盤漏汽量大、5、6、7段抽汽溫度高，這主要是汽輪機(jī)通流設(shè)計(jì)存在缺陷、通流間隙調(diào)整偏大所致。其中5、6、7段抽汽溫度普遍偏高是此類型機(jī)組的共性問題，主要原因是汽缸變形，5、6、7段級(jí)組存在級(jí)間漏汽。在不考慮老化修正，THA工況下超臨界汽輪機(jī)熱耗率超過7650kJ/kWh，超超臨界汽輪機(jī)熱耗率超過75

13、50kJ/kWh，宜盡快安排對汽輪機(jī)進(jìn)行揭缸處理。3.5.2汽輪機(jī)通流間隙調(diào)整與汽封改造原則汽輪機(jī)揭缸處理包括：1）對汽輪機(jī)通流部分進(jìn)行全面檢查，準(zhǔn)確測量通流部分間隙，通流部分間隙按偏下限值控制。若汽缸變形量大，應(yīng)測量汽缸變形造成的隔板洼窩中心的偏差，并修正隔板與轉(zhuǎn)子同心度偏差，據(jù)此調(diào)整通流部分徑向間隙，并合實(shí)缸進(jìn)行檢驗(yàn)，尤其是低壓缸變形量較大應(yīng)引起足夠重視。 2）全面改造汽輪機(jī)汽封結(jié)構(gòu)。汽輪機(jī)高、中壓部分可采用彈性可調(diào)汽封，包括平衡盤汽封和隔板汽封，低壓缸軸端汽封可采用接觸式汽封或常規(guī)汽封，低壓缸隔板汽封可采用蜂窩式汽封或鐵素體浮動(dòng)齒汽封或常規(guī)汽封，彈性可調(diào)汽封、蜂窩汽封、接觸式汽封示意圖分

14、別見圖1、圖2、圖3。3）檢修中對低壓缸進(jìn)行揭缸，并吊出下缸，拆掉保護(hù)板，察看6個(gè)工藝孔的法蘭，要求重新上緊工藝孔法蘭螺絲，并焊死接口法蘭。圖 1 彈性可調(diào)汽封 圖 2 蜂窩汽封 圖 3 接觸式汽封通過揭缸處理，600MW超臨界汽輪機(jī)熱耗率應(yīng)達(dá)到7600kJ/kWh以下，平衡盤漏汽量在1.5%左右，5、6、7段抽汽溫度僅比設(shè)計(jì)值高2030；600MW超超臨界汽輪機(jī)熱耗率應(yīng)達(dá)到7500kJ/kWh以下，平衡盤漏汽量在1.5%左右，5、6、7段抽汽溫度僅比設(shè)計(jì)值高2030。3.6驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī)若驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī)耗汽量大于設(shè)計(jì)值，宜對給水泵和驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī)進(jìn)行診斷試驗(yàn)，在確認(rèn)驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī)性能

15、達(dá)不到設(shè)計(jì)性能時(shí)（或驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī)效率低于75%），應(yīng)盡快安排對驅(qū)動(dòng)給水泵汽輪機(jī)進(jìn)行揭缸處理，全面檢查通流部分，通流間隙按偏下限值控制。若發(fā)現(xiàn)給水泵再循環(huán)門泄漏，應(yīng)及時(shí)予以消除，必要時(shí)，更換質(zhì)量有保證的給水泵再循環(huán)門。3.7低壓缸進(jìn)汽管道導(dǎo)流板加固在汽輪機(jī)大修發(fā)現(xiàn)，普遍存在低壓缸進(jìn)汽管道導(dǎo)流板損壞，堵塞通流面積，甚至損傷汽輪機(jī)低壓缸通流部分。通過對導(dǎo)流板加固，避免導(dǎo)流板損壞，尤其是新投產(chǎn)機(jī)組要特別注重提前對導(dǎo)流板進(jìn)行加固。3.8順序閥運(yùn)行和濾網(wǎng)拆除汽輪機(jī)運(yùn)行調(diào)節(jié)方式分為噴嘴調(diào)節(jié)和節(jié)流調(diào)節(jié)。對于噴嘴調(diào)節(jié)機(jī)組，為使汽缸加熱均勻，保證機(jī)組長期安全可靠運(yùn)行，機(jī)組投產(chǎn)后6個(gè)月應(yīng)采用單閥運(yùn)行（制造廠特殊

16、允許除外）。為保證機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，單閥運(yùn)行期完成后應(yīng)及時(shí)調(diào)整為順序閥運(yùn)行。對于新投產(chǎn)機(jī)組，應(yīng)按規(guī)定的時(shí)間和要求及時(shí)拆除主汽閥和再熱蒸汽閥前臨時(shí)濾網(wǎng)。4. 熱力及疏水系統(tǒng)4.1熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn)原則熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn)總原則是機(jī)組在各種不同工況下運(yùn)行時(shí)，疏水系統(tǒng)應(yīng)能防止汽輪機(jī)進(jìn)水和汽輪機(jī)本體的不正常積水，并滿足系統(tǒng)暖管和熱備用的要求。為減少熱力及疏水系統(tǒng)泄漏，其改進(jìn)原則是：1）運(yùn)行中相同壓力的疏水管路應(yīng)盡量合并，減少疏水閥門和管道。2）熱力及疏水系統(tǒng)閥門應(yīng)采用質(zhì)量可靠、性能有保證、使用業(yè)績優(yōu)良的閥門。3）疏水閥門宜采用球閥，不宜采用電動(dòng)球閥。4）為防止疏水閥門泄漏，造成閥芯吹損，各疏水管道應(yīng)加裝一

17、手動(dòng)截止閥，原則上手動(dòng)閥安裝在氣動(dòng)或電動(dòng)閥門前。為不降低機(jī)組運(yùn)行操作的自動(dòng)化程度，正常工況下手動(dòng)截止閥應(yīng)處于全開狀態(tài)。當(dāng)氣動(dòng)或電動(dòng)疏水閥出現(xiàn)內(nèi)漏，而無處理?xiàng)l件時(shí)，可作為臨時(shí)措施，關(guān)閉手動(dòng)截止閥。5）對于運(yùn)行中處于熱備用的管道或設(shè)備，在用汽設(shè)備的入口門前應(yīng)能實(shí)現(xiàn)暖管，暖管采用組合型自動(dòng)疏水器方式，禁止采用節(jié)流疏水孔板連續(xù)疏水方式。6）由于各電廠所處的地理環(huán)境不同，以及設(shè)計(jì)院所設(shè)計(jì)的熱力系統(tǒng)的布置不同，在進(jìn)行改進(jìn)前宜進(jìn)行診斷試驗(yàn)，根據(jù)具體情況進(jìn)行核算和分析。4.2 300MW機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn)300MW機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn)見華能系統(tǒng)300MW汽輪機(jī)節(jié)能降耗實(shí)施導(dǎo)則3.2款。4.3 600MW

18、及以上機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)改進(jìn)各設(shè)計(jì)院對600MW及以上機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)的設(shè)計(jì)存在一定差異，通過對華能600MW及以上超臨界機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)總結(jié)分析，提出以下改進(jìn)方案供參考，不同機(jī)組熱力及疏水系統(tǒng)具體改進(jìn)方案可作適當(dāng)調(diào)整。4.3.1相同壓力疏水管道合并對主蒸汽、再熱蒸汽等相同壓力的疏水管道合并，改進(jìn)前、后主蒸汽管道疏水系統(tǒng)示例見圖 4。圖 4 改進(jìn)前、后主蒸汽管道疏水4.3.2旁路系統(tǒng)疏水合并再熱蒸汽疏水和低壓旁路前疏水，見圖5。對于新設(shè)計(jì)機(jī)組，通過改變低壓旁路前管道坡度，也可取消低壓旁路前疏水。 （1）改進(jìn)前 （2）改進(jìn)后圖 5 改進(jìn)前、后低壓旁路后疏水4.3.3冷再至小汽輪機(jī)及輔汽（1）

19、冷再至小汽輪機(jī)疏水若冷再至小汽輪機(jī)的疏水系統(tǒng)如圖6改進(jìn)前方案，則可將疏水進(jìn)行改進(jìn)，改進(jìn)方案見圖6改進(jìn)后方案。（1）改進(jìn)前 （2）改進(jìn)后圖6 冷再至小機(jī)疏水（2）冷再至輔汽逆止門前疏水改進(jìn)可將二抽至7號(hào)高加進(jìn)汽電動(dòng)門前疏水、冷再供輔汽逆止門前疏水和高排逆止門后疏水合并，具體改造方案見圖7。 （1） 改進(jìn)前 （2）改進(jìn)后圖7 冷再至輔汽逆止門前疏水4.3.4軸封系統(tǒng)（1）軸封加熱器回汽管疏水軸封加熱器回汽管靠近軸封加熱器處疏水可以接入疏水?dāng)U容器，也可與軸封加熱器疏水合并后進(jìn)軸封加熱器水封。接入疏水?dāng)U容器，水封高度要求11米；與軸封加熱器疏水合并，水封高度要求14米。見圖8。（1）改進(jìn)前 （2）改進(jìn)

20、后圖8 軸封加熱器回汽管改進(jìn)方案（2）軸封溢流若軸封溢流僅有去凝汽器一路，建議增設(shè)去1號(hào)低壓加熱器一路，回收部分能量。方案一：接入凝汽器內(nèi)部1號(hào)低壓加熱器進(jìn)汽管道；方案二：接入1號(hào)低壓加熱器上部疏水接入口。（3）軸封母管疏放水若軸封母管疏放水經(jīng)合并后去疏水?dāng)U容器，其上節(jié)流孔有疏水持續(xù)進(jìn)疏水?dāng)U容器，改進(jìn)方案見圖9。軸封母管去低壓缸軸封去疏擴(kuò)（1）改進(jìn)前8m8m軸封母管去低壓缸軸封（2）改進(jìn)后圖9 軸封母管疏放水改進(jìn)方案（4）軸封加熱器風(fēng)機(jī)抽空氣系統(tǒng)改進(jìn)軸封加熱器風(fēng)機(jī)出口逆止門宜加裝放水管，或改成水平安裝，見圖10。軸加（1）改進(jìn)前軸加.1000.1000（2）改進(jìn)后圖10 軸封加熱器風(fēng)機(jī)抽空氣系

21、統(tǒng)改進(jìn)方案4.3.5低壓加熱器及抽汽管道疏水（1）1號(hào)低壓加熱器疏水若部分負(fù)荷下，1號(hào)低壓加熱器疏水不暢，可能與疏水管道管徑、疏水管道走向及位置、疏水調(diào)節(jié)門調(diào)節(jié)裕量不足有關(guān)。當(dāng)判斷疏水調(diào)節(jié)門無調(diào)節(jié)裕量時(shí)，可在疏水調(diào)節(jié)門的位置加裝一旁路，取消疏水調(diào)節(jié)門后手動(dòng)閥，疏水到凝汽器的接口改接到熱井，見圖11。凝汽器熱井（1）改進(jìn)前DN100凝汽器熱井（2）改進(jìn)后圖11 1號(hào)低壓加熱器正常疏水改進(jìn)方案（2）2、3號(hào)低壓加熱器疏水若部分負(fù)荷下，2、3號(hào)低壓加熱器疏水不暢，可能與疏水管道管徑、疏水管道走向及位置、疏水調(diào)節(jié)門調(diào)節(jié)裕量不足有關(guān)。當(dāng)判斷疏水調(diào)節(jié)門無調(diào)節(jié)裕量時(shí)，可在疏水調(diào)節(jié)門的位置加裝一旁路，取消疏水

22、調(diào)節(jié)門后手動(dòng)閥，見圖12。去1號(hào)低加（1）改進(jìn)前去1號(hào)低加（2）改進(jìn)后圖12 2、3號(hào)低壓加熱器正常疏水改進(jìn)方案（3）15段抽汽電動(dòng)門與逆止門之間疏水取消1、2、3、4、5段抽汽電動(dòng)門與逆止門之間的疏水，示例見圖 13。（1）改進(jìn)前 （2）改進(jìn)后圖 13 1段抽汽疏水系統(tǒng)改進(jìn)4.3.6四段抽汽至輔汽管道疏水若四段抽汽至輔汽疏水如圖14改前方案，可進(jìn)行如下改進(jìn)，改進(jìn)方案見圖14。此外，四抽去小機(jī)門前疏水若標(biāo)高合適，也可照此改進(jìn)。（1）改進(jìn)前（2）改進(jìn)后 圖14 四段抽汽至輔汽管道疏水改進(jìn)方案4.3.7加熱器排氣及抽汽管道放水高壓加熱器連續(xù)排氣可改為逐級(jí)排氣，回收部分蒸汽，且高壓加熱器連續(xù)排氣至除

23、氧器的管道上宜設(shè)置逆止門。4.3.8鍋爐吹灰汽源鍋爐爐膛蒸汽吹灰采用高排汽源。4.4給水系統(tǒng)設(shè)計(jì)300MW機(jī)組主給水系統(tǒng)常規(guī)設(shè)計(jì)方案見圖15，優(yōu)化設(shè)計(jì)方案見圖16。圖16的設(shè)計(jì)方案減少了一個(gè)電動(dòng)閥和一個(gè)逆止閥，有利于機(jī)組節(jié)能和節(jié)電。在新建機(jī)組設(shè)計(jì)中宜采用圖16的設(shè)計(jì)方案，對于在役機(jī)組也可采用圖16的方案改進(jìn)給水系統(tǒng)。600MW及以上超臨界機(jī)組主給水系統(tǒng)常規(guī)設(shè)計(jì)方案見圖17，優(yōu)化設(shè)計(jì)方案見圖18。圖18的設(shè)計(jì)方案減少了一個(gè)電動(dòng)閥和一個(gè)逆止閥，有利于機(jī)組節(jié)能和節(jié)電。在新建機(jī)組設(shè)計(jì)中宜采用圖18的設(shè)計(jì)方案，對于在役機(jī)組也可采用圖18的方案改進(jìn)給水系統(tǒng)。高加去鍋爐給水泵圖15 300MW機(jī)組給水系統(tǒng)設(shè)

24、計(jì)方案去鍋爐給水泵高加圖16 300MW機(jī)組給水系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)方案高加去鍋爐給水泵圖17 600MW超臨界機(jī)組給水系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案高加去鍋爐給水泵圖18 600MW超臨界機(jī)組給水系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)方案5. 汽輪機(jī)冷端系統(tǒng)濕冷機(jī)組的冷端系統(tǒng)是指以凝汽器為核心的相關(guān)系統(tǒng)和設(shè)備，主要包括：凝汽器；循環(huán)水系統(tǒng)、循環(huán)水泵和冷卻塔；抽空氣系統(tǒng)和真空泵等。衡量冷端系統(tǒng)性能優(yōu)劣的主要指標(biāo)為凝汽器喉部的絕對壓力。5.1凝汽器凝汽器性能變差，表現(xiàn)為機(jī)組真空度降低。凝汽器性能變差的主要原因有：冷卻水進(jìn)口溫度升高、冷卻水流量降低、凝汽器汽側(cè)空氣聚積量增大、冷卻管臟污(主要是水側(cè))，凝汽器熱負(fù)荷增大、凝汽器冷卻面積不足等。對于機(jī)組

25、真空較差，且達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，要進(jìn)行凝汽器性能診斷試驗(yàn)，以判別機(jī)組真空差的原因。5.1.1冷卻水進(jìn)口溫度冷卻水全年平均溫度的升高，直接導(dǎo)致機(jī)組全年平均真空的降低。對于直流冷卻系統(tǒng)（俗稱開式循環(huán)方式），取水口水溫度受水源地環(huán)境溫度的影響；對于循環(huán)冷卻系統(tǒng)（俗稱閉式循環(huán)方式），冷卻塔性能變差和環(huán)境溫度的升高是主要原因。降低冷卻水進(jìn)口溫度一般采取的措施有：1）對于直流冷卻系統(tǒng)，通過論證確實(shí)是取水口溫度升高而又不能通過其他途徑解決的，可以考慮改變?nèi)∷谖恢?，避開熱水回流造成取水口水溫度的升高。2）對于循環(huán)冷卻系統(tǒng)，如果確認(rèn)冷卻塔性能變差，可以進(jìn)行冷卻塔冷卻能力診斷試驗(yàn)，找出冷卻塔性能變差的主要原因，并進(jìn)

26、行治理或改造。5.1.2冷卻水流量冷卻水流量不足直接導(dǎo)致冷卻水溫升的增加，最終使機(jī)組真空降低。冷卻水流量不足的主要原因有：循環(huán)水泵本身出力不足；循環(huán)水系統(tǒng)阻力增大。提高冷卻水流量的主要措施有：1）進(jìn)行循環(huán)水泵性能與循環(huán)水系統(tǒng)阻力匹配性試驗(yàn)，確認(rèn)循環(huán)水泵出力不足是循環(huán)水泵本身性能缺陷造成，還是由于循環(huán)水泵性能與循環(huán)水系統(tǒng)阻力不匹配造成。2）根據(jù)診斷試驗(yàn)結(jié)果，如果是循環(huán)水泵本身的原因，可以直接進(jìn)行維修或增容改造；若是泵性能與系統(tǒng)阻力不匹配，則分兩種情況：a）實(shí)際循環(huán)水系統(tǒng)阻力增加。排查循環(huán)水系統(tǒng)所有閥門是否開足，或冷卻水中雜質(zhì)堵塞進(jìn)水室管口、特別注意凝汽器出水室頂部是否聚積空氣，導(dǎo)致系統(tǒng)阻力增加。

27、b）設(shè)計(jì)原因?qū)е卤门c系統(tǒng)阻力不匹配。應(yīng)參照實(shí)際的循環(huán)水系統(tǒng)阻力重新進(jìn)行循環(huán)水泵選型，并進(jìn)行技術(shù)改造。5.1.3凝汽器汽側(cè)空氣聚集凝汽器汽側(cè)空氣聚積的主要原因有：1）機(jī)組真空嚴(yán)密性變差，漏入凝汽器的空氣流量超出真空泵抽吸能力（一定條件下），導(dǎo)致真空泵入口壓力升高，進(jìn)而導(dǎo)致凝汽器壓力升高（機(jī)組真空降低）；2）真空泵抽吸能力下降；3）雙背壓凝汽器的高、低背壓抽空氣系統(tǒng)設(shè)計(jì)不合理，導(dǎo)致高、低壓凝汽器抽空氣管內(nèi)空氣相互干擾，空氣抽不出影響凝汽器性能，降低機(jī)組真空。消除或減弱凝汽器汽側(cè)空氣聚集的主要措施有：1）提高機(jī)組真空系統(tǒng)嚴(yán)密性。通過各種技術(shù)手段進(jìn)行真空系統(tǒng)檢漏，及時(shí)發(fā)現(xiàn)真空系統(tǒng)泄漏點(diǎn)，并進(jìn)行徹底處理

28、。在機(jī)組80%額定負(fù)荷以上，應(yīng)確保濕冷機(jī)組真空嚴(yán)密性200Pa/min；在機(jī)組50%80%額定負(fù)荷，應(yīng)確保濕冷機(jī)組真空嚴(yán)密性270Pa/min。2）進(jìn)行真空泵及抽空氣系統(tǒng)診斷試驗(yàn)，確認(rèn)真空泵抽吸能力下降的主要原因，并有針對性進(jìn)行治理。真空泵抽吸能力變差主要是真空泵工作水溫度升高引起，應(yīng)從工作水的冷卻系統(tǒng)查找原因。3）通過診斷試驗(yàn)確認(rèn)雙背壓凝汽器高、低壓抽空氣管路存在的問題，進(jìn)行抽空氣管路完善和改進(jìn)，確保抽氣設(shè)備能及時(shí)抽出凝汽器內(nèi)聚積的空氣。5.1.4凝汽器水側(cè)空氣聚集對具有虹吸作用的凝汽器水室（一般以江、河、湖或海水為冷卻水的直流冷卻系統(tǒng)），在設(shè)計(jì)時(shí)水室最高點(diǎn)應(yīng)裝設(shè)水室真空泵，水室真空泵根據(jù)其

29、進(jìn)口閥前、后壓差開啟或者關(guān)閉，保證運(yùn)行中及時(shí)抽出水室中聚集的氣體。未設(shè)計(jì)凝汽器水室真空泵的機(jī)組，應(yīng)考慮加裝。對無虹吸作用的凝汽器水室（一般以冷卻塔冷卻的循環(huán)冷卻系統(tǒng)），設(shè)計(jì)時(shí)水室最高點(diǎn)應(yīng)設(shè)排氣管，起動(dòng)時(shí)水室應(yīng)充分排氣，運(yùn)行中定期排氣，特別是循環(huán)水泵運(yùn)行方式發(fā)生變化時(shí)應(yīng)進(jìn)行排氣。沒有凝汽器水室最高點(diǎn)排氣管的機(jī)組，應(yīng)考慮加裝。5.1.5凝汽器水側(cè)臟污冷凝管臟污包括汽側(cè)和水側(cè)臟污兩種，引起凝汽器性能下降的一般是水側(cè)臟污。水側(cè)臟污直接導(dǎo)致凝汽器清潔系數(shù)降低，增加了傳熱熱阻。水側(cè)臟污的主要原因有：膠球清洗裝置投運(yùn)不正常；冷卻水水質(zhì)差或有機(jī)雜質(zhì)多；一、二次濾網(wǎng)投運(yùn)不正常；冷凝管未定期沖洗或清理。清除或預(yù)防

30、水側(cè)臟污的主要措施有：1）膠球清洗。根據(jù)凝汽器冷凝管內(nèi)壁臟污（垢）的具體情況，選擇合適的膠球，保證膠球清洗裝置正常投運(yùn)和收球率達(dá)90%以上。l 膠球類型和規(guī)格的選擇可參照以下原則執(zhí)行：對于凝汽器水側(cè)的軟垢，可以選擇普通海綿球。干態(tài)的海綿球球徑應(yīng)等于冷凝管的內(nèi)徑，濕態(tài)的海綿球球徑應(yīng)比冷凝管內(nèi)徑大12mm。對于凝汽器水側(cè)的硬垢，可以選擇硬球（塑料球）和金剛砂球，塑料硬球靠撞擊除硬垢；金剛砂球靠摩擦除硬垢。塑料硬球的球徑應(yīng)比冷凝管內(nèi)徑小0.51mm；濕態(tài)金剛砂球球徑應(yīng)比冷凝管內(nèi)徑大，且不大于1mm。l 對于冷卻水量?。魉俚停┰斐墒涨蚵实偷那闆r，可以嘗試關(guān)閉或關(guān)小半側(cè)凝汽器冷卻水入（出）口門，進(jìn)行半

31、側(cè)收球，提高收球率。2）去除水中雜質(zhì)。直流冷卻系統(tǒng)雜質(zhì)較多，原則應(yīng)設(shè)一、二次濾網(wǎng)，并保證正常投運(yùn)。對于北方泥沙含量大的冷卻水水源，應(yīng)充分沉淀和過濾后才能作為冷卻塔的補(bǔ)充水源。3）控制循環(huán)水水質(zhì)和有機(jī)物。4）利用一切可利用的時(shí)機(jī)和手段對冷凝管進(jìn)行清洗和水室雜質(zhì)清理。如利用每一次停機(jī)機(jī)會(huì)進(jìn)行高壓水沖洗；條件允許的情況下，機(jī)組運(yùn)行中凝汽器半側(cè)運(yùn)行另一半進(jìn)行清洗等。5）必要時(shí)對凝汽器冷凝管進(jìn)行酸洗。6）對不能清除頑垢或銅管已經(jīng)減薄超標(biāo)的凝汽器，可考慮換管技術(shù)改造。5.1.6凝汽器熱負(fù)荷凝汽器熱負(fù)荷升高的主要原因有：汽輪機(jī)效率下降，冷源損失增加；附加介質(zhì)不正常進(jìn)入凝汽器，導(dǎo)致熱負(fù)荷增加。降低凝汽器熱負(fù)荷

32、的主要措施有：1）優(yōu)化疏水系統(tǒng)，提高疏水?dāng)U容器的工作能力。對汽輪機(jī)疏水系統(tǒng)（特別是本體和高壓管道疏水）進(jìn)行優(yōu)化改造，簡化疏水管道和閥門的數(shù)量，減少水（汽）泄漏的機(jī)會(huì)。提高疏水?dāng)U容器的工作能力，使得疏水在擴(kuò)容器內(nèi)完全擴(kuò)容卸能，減少凝汽器的熱負(fù)荷。2）減少閥門內(nèi)漏。定期檢查和維護(hù)疏水系統(tǒng)閥門（主要是自動(dòng)疏水器）的嚴(yán)密性，必要時(shí)更換質(zhì)量較好的疏水閥門。3）加強(qiáng)運(yùn)行管理，合理調(diào)整加熱器的運(yùn)行水位保護(hù)和疏水調(diào)節(jié)閥開啟閾值，保證加熱器正常疏水暢通，杜絕加熱器危急疏水閥門動(dòng)作或泄漏。4）提高汽動(dòng)給水泵汽輪機(jī)的運(yùn)行效率，減少排入凝汽器的熱量。5）提高汽輪機(jī)通流效率，降低低壓缸排汽流量。選用合理且高效的汽封結(jié)構(gòu)

33、型式；嚴(yán)格控制機(jī)組升、降負(fù)荷率，嚴(yán)格控制機(jī)組軸系振動(dòng)在合格水平；機(jī)組大修時(shí)及時(shí)合理調(diào)整汽封間隙、或更換損壞的汽封，提高機(jī)組通流效率。5.1.7凝汽器面積在冷卻水進(jìn)口溫度、冷卻水流量、真空嚴(yán)密性、冷卻管清潔程度相同的情況下，300MW機(jī)組凝汽器面積從16000m2增加到19000m2，對應(yīng)300MW負(fù)荷時(shí)凝汽器壓力下降約0.4kPa。設(shè)計(jì)階段，在考慮凝汽器冷卻面積增大帶來的投資增加和冷卻水流量增加帶來的日后運(yùn)行費(fèi)用增加的情況下，充分考慮凝汽器實(shí)際運(yùn)行中的清潔度降低等不利因素，適當(dāng)加大凝汽器的冷卻面積（可以按照清潔系數(shù)0.750.8來選取面積）。通常，對于設(shè)計(jì)循環(huán)水溫度為20的情況，300MW機(jī)組

34、凝汽器面積為17000m218000m2，600MW機(jī)組凝汽器面積為34000m236000m2。對于全年平均循環(huán)水溫度高于20的情況，凝汽器面積應(yīng)適當(dāng)增大，并根據(jù)優(yōu)化計(jì)算確定凝汽器的面積。5.1.8凝結(jié)水過冷度凝結(jié)水過冷度增大，機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性降低。過冷度增大的主要原因有：1）凝結(jié)水系統(tǒng)的運(yùn)行方式導(dǎo)致凝汽器熱井水位升高，淹沒凝汽器底排冷凝管，造成凝結(jié)水過冷。2）通往凝汽器底部的回?zé)嵴羝ǖ朗茏瑁Y(jié)水得不到足夠加熱，而產(chǎn)生過冷；3）機(jī)組真空嚴(yán)密性極差，可能造成凝結(jié)水過冷。4）冷卻水溫度偏低或冷卻水流量偏大，造成凝結(jié)水過冷。降低凝結(jié)水過冷度的主要措施有：1）使凝汽器熱井的就地水位與DCS監(jiān)測的水

35、位保持一致，過冷度增大時(shí)及時(shí)調(diào)整凝汽器熱井水位。2）通過調(diào)整水位無法改變過冷度增大的趨勢，則有可能是汽側(cè)回?zé)嵬ǖ朗茏瑁嗽跈z修時(shí)解體檢查并及時(shí)解決。3）提高機(jī)組真空嚴(yán)密性。4）冷卻水溫度較低時(shí)，通過減少循環(huán)水泵的運(yùn)行臺(tái)數(shù)，減少冷卻水流量。對于使用海水脫硫的機(jī)組，應(yīng)當(dāng)增設(shè)凝汽器冷卻水旁路，當(dāng)水溫較低時(shí)部分冷卻水走旁路，既保證了海水脫硫的水量，也降低了凝汽器冷卻水流量，從而降低了凝結(jié)水過冷度。5.2循環(huán)水系統(tǒng)和循環(huán)水泵循環(huán)水系統(tǒng)主要存在的問題有：循環(huán)水泵性能與循環(huán)水系統(tǒng)阻力不匹配；循環(huán)水泵運(yùn)行效率低；循環(huán)水泵運(yùn)行方式不合理。（1）循環(huán)水泵性能與循環(huán)水系統(tǒng)阻力不匹配循環(huán)水泵的流量揚(yáng)程特性與循環(huán)水系統(tǒng)

36、阻力特性相匹配是循環(huán)水系統(tǒng)甚至是整個(gè)冷端系統(tǒng)節(jié)能運(yùn)行的關(guān)鍵。在設(shè)計(jì)流量工作點(diǎn)，當(dāng)循環(huán)水泵配套的揚(yáng)程高于系統(tǒng)阻力，導(dǎo)致循環(huán)水泵實(shí)際運(yùn)行在低揚(yáng)程大流量區(qū)域，在冬季水溫度較低時(shí)，凝汽器冷卻水流量偏大，機(jī)組真空高于極限真空，同時(shí)過高的流速可能會(huì)沖刷銅管的脹口，造成安全性問題；當(dāng)循環(huán)水泵配套的揚(yáng)程小于系統(tǒng)阻力，導(dǎo)致循環(huán)水泵實(shí)際運(yùn)行在高揚(yáng)程小流量區(qū)域，凝汽器冷卻水流量偏小，直接影響機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。無論流量偏大或偏小，循環(huán)水泵都偏離設(shè)計(jì)工作點(diǎn)，導(dǎo)致循環(huán)水泵的運(yùn)行效率偏低。采取的主要措施是：進(jìn)行循環(huán)水泵性能與循環(huán)水系統(tǒng)阻力特性診斷試驗(yàn)，尋找循環(huán)水系統(tǒng)阻力增大的原因，或?qū)ρh(huán)水泵進(jìn)行增容改造或降低揚(yáng)程改造。（2

37、）循環(huán)水泵增效改造對循環(huán)水泵運(yùn)行效率低于76%，建議進(jìn)行循環(huán)水泵增效改造。（3）循環(huán)水泵運(yùn)行方式優(yōu)化從節(jié)能降耗的角度出發(fā)，循環(huán)水泵的運(yùn)行方式越靈活（流量調(diào)節(jié)范圍越大），機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性就越好。新設(shè)計(jì)的配套兩臺(tái)循環(huán)水泵的機(jī)組，應(yīng)考慮至少一臺(tái)循環(huán)水泵具備雙速功能。循環(huán)水泵電機(jī)變頻提供了循環(huán)水量可以連續(xù)調(diào)節(jié)的條件，通過運(yùn)行方式優(yōu)化試驗(yàn)，結(jié)合機(jī)組負(fù)荷、冷卻水溫度，可以得到機(jī)組最佳運(yùn)行真空對應(yīng)的最佳變頻控制運(yùn)行方式。循環(huán)水泵電機(jī)雙速運(yùn)行在一定程度上實(shí)現(xiàn)了循環(huán)水泵運(yùn)行方式和運(yùn)行流量的多樣化，通過運(yùn)行方式優(yōu)化試驗(yàn)，結(jié)合機(jī)組負(fù)荷、冷卻水溫度，可以得到機(jī)組最佳運(yùn)行真空對應(yīng)的最佳循環(huán)水泵運(yùn)行方式，汽輪機(jī)冷端系統(tǒng)運(yùn)

38、行優(yōu)化方式案例見附錄A。從冷端系統(tǒng)運(yùn)行優(yōu)化的實(shí)際可操作性出發(fā)，優(yōu)先推薦循環(huán)水泵電機(jī)雙速運(yùn)行方案。5.3抽空氣系統(tǒng)與真空泵抽空氣系統(tǒng)性能變差直接導(dǎo)致空氣在凝汽器汽側(cè)聚集，影響凝汽器換熱，進(jìn)而影響機(jī)組真空。抽空氣系統(tǒng)性能變差的主要原因有：真空泵抽吸能力下降；抽空氣系統(tǒng)管路流動(dòng)不暢。5.3.1真空泵影響真空泵運(yùn)行性能的主要因素有：工作水溫度、真空泵轉(zhuǎn)速、抽吸口壓力和溫度等。從運(yùn)行角度看，工作水溫度是影響真空泵抽吸能力的最常見和最主要的因素。解決工作水溫度高的問題，可以從降低工作水的冷卻水溫度、提高工作水冷卻器換熱能力（面積）和效率、增加冷卻水流量等方面著手。必須經(jīng)過診斷試驗(yàn)，確認(rèn)工作水溫度升高的主要

39、原因，通?？刹扇〉闹饕胧┯校?）對于新設(shè)計(jì)的機(jī)組，應(yīng)配置350%容量雙級(jí)水環(huán)式真空泵。2）真空泵冷卻水系統(tǒng)改造。具體的解決方法須考慮運(yùn)行安全性、可靠性和投資回收年限。最安全可靠、簡單易行的措施是尋找低溫的冷卻水源，替代現(xiàn)有的利用循環(huán)水冷卻，保證機(jī)組迎峰度夏的安全經(jīng)濟(jì)性。如：低溫的工業(yè)水、地下水或中央集中空調(diào)冷凍水等。在沒有低溫水源的情況下，可以增設(shè)強(qiáng)制制冷設(shè)備對真空泵工作液進(jìn)行強(qiáng)制冷卻。3）定期清理和清洗真空泵工作水冷卻器。如果冷卻水雜質(zhì)較多，可以考慮更換為易于清理和清洗的冷卻器型式。4）增加冷卻器的冷卻面積和冷卻水流量。5.3.2抽空氣管路抽空氣管路流動(dòng)不暢分為兩種情況：凝汽器內(nèi)部空冷區(qū)空

40、氣管不暢；雙背壓凝汽器高、低壓側(cè)空氣流動(dòng)相互影響，導(dǎo)致流動(dòng)不暢。1）對于凝汽器內(nèi)部空冷區(qū)空氣管不暢的問題只有在停機(jī)檢修時(shí)按照設(shè)計(jì)圖紙對空氣管進(jìn)行檢查，并及時(shí)更正安裝錯(cuò)誤。2）雙背壓凝汽器高、低壓側(cè)空氣流動(dòng)相互影響雙背壓凝汽器的抽氣系統(tǒng)分為串聯(lián)和并聯(lián)兩種布置方式。串聯(lián)布置方式是高壓凝汽器中的不凝結(jié)氣體連通到低壓凝汽器抽氣通道，與低壓凝汽器中的不凝結(jié)氣體混合后經(jīng)真空泵抽出，該方式的優(yōu)點(diǎn)是系統(tǒng)簡單，缺點(diǎn)是高、低壓凝汽器相互干擾，易造成抽氣量不勻，影響凝汽器換熱。并聯(lián)布置方式是高、低壓凝汽器中不凝結(jié)氣體各自由單獨(dú)的真空泵抽出，該方式的優(yōu)缺點(diǎn)正好和串聯(lián)布置方式相反。造成串聯(lián)布置方式下高、低壓凝汽器抽氣不

41、均勻現(xiàn)象的主要原因是設(shè)計(jì)階段空氣管路流動(dòng)阻力計(jì)算不符合實(shí)際情況。解決的方法只有把抽空氣系統(tǒng)改為并聯(lián)布置方式，即高、低壓凝汽器中不凝結(jié)氣體各自由單獨(dú)的真空泵抽出。具體參考系統(tǒng)連接方式見圖19，該連接方式三臺(tái)真空泵運(yùn)行方式靈活，可以互為備用。圖19 真空系統(tǒng)連接方式5.4冷卻塔5.4.1冷卻塔冷卻能力冷卻塔冷卻能力的優(yōu)劣決定了凝汽器冷卻水的進(jìn)水溫度，直接影響了機(jī)組運(yùn)行真空。因此，宜定期對冷卻塔進(jìn)行熱力性能診斷試驗(yàn)，確定冷卻塔存在的問題，制定相應(yīng)的技術(shù)改造方案。冷卻塔的實(shí)測冷卻能力小于95%時(shí)，或夏季100%負(fù)荷下冷卻塔出水溫度與當(dāng)?shù)氐臐袂驕囟炔畲笥?時(shí)，表明冷卻塔存在問題，宜對冷卻塔進(jìn)行全面檢查，

42、必要時(shí)實(shí)施冷卻塔技術(shù)改造。5.4.2提高冷卻塔冷卻能力的措施（1）配水系統(tǒng)對于槽式配水的冷卻塔，每年夏季前宜清理水槽中的沉積物及雜物，保持每個(gè)噴濺裝置水流暢通，必要時(shí)修補(bǔ)破損的配水槽。對于槽管配水的冷卻塔，夏季前宜開啟內(nèi)區(qū)配水系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)全塔配水。保持每個(gè)噴濺裝置完好無缺，及時(shí)修補(bǔ)破損的配水管及噴濺裝置。采用虹吸配水的冷卻塔，應(yīng)使虹吸裝置處于正常工作狀態(tài)。根據(jù)冷卻塔內(nèi)配水的均勻性情況，更換為噴濺效果良好的噴濺裝置。（2）淋水填料根據(jù)淋水填料的破損、結(jié)垢程度及散熱效果，可以部分或全部更換冷卻塔淋水填料，全塔更換淋水填料時(shí)，應(yīng)進(jìn)行不同方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，優(yōu)化淋水填料的型式及組裝高度。（3）除水器除水

43、器變形或破損影響冷卻塔通風(fēng)。冷卻塔技術(shù)改造時(shí)，宜對破損及變形的除水器進(jìn)行更換。（4）機(jī)力通風(fēng)冷卻塔應(yīng)根據(jù)外界氣象條件的變化，改變機(jī)力通風(fēng)冷卻塔風(fēng)機(jī)運(yùn)行臺(tái)數(shù)，滿足冷卻塔工藝的要求。5.4.3冷卻塔節(jié)水冷卻塔主要用水包括：蒸發(fā)散熱用水；飄逸出塔外的飄滴損失用水；排污用水。冷卻塔蒸發(fā)散熱用水是不可回收的。蒸發(fā)水量與環(huán)境氣象條件、循環(huán)冷卻水量、散熱量等因素有關(guān)。冷卻塔夏季運(yùn)行時(shí)，蒸發(fā)散熱損失水量占循環(huán)冷卻水量1.7%左右；冬季運(yùn)行時(shí)，占1.2%左右。冷卻塔飄滴損失用水量是指濕熱空氣上升攜帶出塔外的飄滴損失水量。飄滴損失水量與塔內(nèi)氣流速度、循環(huán)冷卻水量有關(guān)。塔內(nèi)無除水器時(shí)，機(jī)力通風(fēng)冷卻塔飄滴損失水量約占

44、循環(huán)冷卻水量1%，自然通風(fēng)冷卻塔約占0.5%，這部分損失水量可采用不同型式的除水器回收80%以上。排污損失水量是指循環(huán)冷卻水經(jīng)蒸發(fā)后水中的各種化合物及雜質(zhì)達(dá)到一定濃度后需要排出一部分循環(huán)水，通過補(bǔ)充新水以降低循環(huán)水濃度。排污水與循環(huán)冷卻水的濃縮倍率有關(guān)，濃縮倍率越大，排放量越小，反之亦然。冷卻塔經(jīng)蒸發(fā)、飄滴、排污損失用水后，需要給冷卻塔補(bǔ)充新水。因此，冷卻塔節(jié)水措施可歸納為：1）冷卻塔補(bǔ)水時(shí)，應(yīng)注意塔內(nèi)水池水位變化，以免溢流造成不必要的水量損失；2）選用高效除水器，減少冷卻塔飄滴損失水量；3）提高循環(huán)水濃縮倍率，減少排污損失水量；4）對循環(huán)水水質(zhì)進(jìn)行分析，降低水質(zhì)的結(jié)垢速率。5.5空冷塔和空冷

45、凝汽器5.5.1空冷塔和空冷凝汽器宜定期對散熱器表面進(jìn)行水清洗，以使散熱翅片管具有良好的傳熱效果。5.5.2夏季機(jī)組運(yùn)行背壓達(dá)不到設(shè)計(jì)值時(shí)，可考慮在散熱器上安裝霧化裝置以強(qiáng)化傳熱。5.5.3空冷凝汽器宜根據(jù)外界氣象條件的變化，使空冷風(fēng)機(jī)在合理的調(diào)頻范圍內(nèi)運(yùn)行?？绽淠鞑捎秒p速風(fēng)機(jī)時(shí)，宜根據(jù)氣象條件的變化，通過試驗(yàn)，確定合理的風(fēng)機(jī)運(yùn)行臺(tái)數(shù)。6. 加熱給水系統(tǒng)6.1凝結(jié)水系統(tǒng)6.1.1對于新設(shè)計(jì)機(jī)組，優(yōu)先選擇350%容量凝結(jié)水泵，也可選擇2100%容量凝結(jié)水泵，凝結(jié)水泵揚(yáng)程選擇宜根據(jù)凝結(jié)水系統(tǒng)設(shè)計(jì)特點(diǎn)進(jìn)行仔細(xì)核算，防止凝結(jié)水泵揚(yáng)程選取過大。此外，凝結(jié)水泵電機(jī)應(yīng)加裝變頻調(diào)節(jié)裝置，以降低部分負(fù)荷下凝

46、結(jié)水泵耗電率。6.1.2由于低壓加熱器采用大旁路系統(tǒng)具有初投資省、系統(tǒng)簡單、操作靈活、管道局部阻力小，從而節(jié)約廠用電的優(yōu)點(diǎn)，宜優(yōu)先采用。6.1.3在凝結(jié)水泵電機(jī)加裝變頻調(diào)節(jié)裝置后，宜根據(jù)機(jī)組實(shí)際狀況，在保證凝結(jié)水母管壓力的條件下，修改除氧器進(jìn)水控制邏輯，機(jī)組在運(yùn)行中保持除氧器進(jìn)水門全開，采用變頻裝置調(diào)節(jié)除氧器水位。此外，及時(shí)調(diào)整低旁減溫水壓力低保護(hù)定值、給水泵密封水差壓低保護(hù)定值、凝結(jié)水壓力低開啟備用泵定值。凝結(jié)水泵電機(jī)加裝變頻調(diào)節(jié)裝置后，600MW及以上超（超）臨界機(jī)組凝結(jié)水泵耗電率不大于0.2%，其他機(jī)組凝結(jié)水泵耗電率不大于0.22%。6.2給水泵和除氧器6.2.1新設(shè)計(jì)機(jī)組優(yōu)先選用100

47、%BMCR容量的汽動(dòng)給水泵，不設(shè)備用電動(dòng)給水泵。機(jī)組沒有啟動(dòng)汽源，設(shè)一臺(tái)啟動(dòng)電動(dòng)給水泵。對于有啟動(dòng)汽源（如鄰機(jī)汽源）的機(jī)組，應(yīng)通過汽動(dòng)給水泵啟機(jī)。單純配置電動(dòng)給水泵的機(jī)組，應(yīng)將電動(dòng)給水泵改為汽動(dòng)給水泵。6.2.2內(nèi)置式除氧器具有出水含氧量低、排汽損失小，還具有結(jié)構(gòu)緊湊、體積小、重量輕、安裝簡單、優(yōu)質(zhì)高效、安全可靠等特點(diǎn)，在新機(jī)組設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)優(yōu)先選用內(nèi)置式除氧器。6.2.3通常汽動(dòng)給水泵采用迷宮式密封，密封水取自凝結(jié)水精處理后，為保證給水泵密封效果，對凝結(jié)水母管壓力有一定要求。為保證低負(fù)荷時(shí)凝結(jié)水泵變頻裝置的節(jié)能效果，通過增設(shè)給水泵密封水增壓裝置，如：600MW超臨界機(jī)組加裝50米揚(yáng)程的管道泵，或由

48、凝結(jié)水泵出口（凝結(jié)水精處理前）引出密封水，進(jìn)一步降低凝結(jié)水母管壓力，充分發(fā)揮變頻調(diào)節(jié)裝置的節(jié)能效果。6.3加熱器及給水溫度6.3.1加熱器旁路加熱器采用大旁路系統(tǒng)具有初投資省、系統(tǒng)簡單，操作靈活、管道局部阻力小，從而節(jié)約廠用電的優(yōu)點(diǎn)，高壓加熱器宜采用大旁路系統(tǒng)，旁路形式為進(jìn)口液動(dòng)三通閥+出口隔斷閥，低壓加熱器宜優(yōu)先采用大旁路系統(tǒng)。6.3.2給水端差和溫升給水端差反映了加熱器的換熱效率和換熱能力。給水端差增加一般伴隨給水溫升的降低。給水端差一般為-12，最小不能低于-2，大容量機(jī)組取下限值。影響給水端差的主要原因有：1）加熱蒸汽壓力不穩(wěn)或蒸汽流量不足；2）加熱器汽側(cè)排空氣不暢，導(dǎo)致不凝結(jié)氣體聚集

49、，影響換熱；3）加熱器管子表面結(jié)垢，影響換熱；4）加熱器堵管超過10%以上，傳熱面積較少；5）加熱器水位過高，淹沒了部分冷凝管；6）加熱器水室分程隔板變形或損壞，造成部分給水短路。降低加熱器端差的主要措施有：1）監(jiān)視各級(jí)段抽汽壓力，運(yùn)行中并保持抽汽壓力穩(wěn)定。2）檢查抽汽逆止閥或閘閥是否卡澀，加熱器進(jìn)汽口蒸汽通道是否受阻。3）保證加熱器運(yùn)行中正常排氣通暢。4）監(jiān)視加熱器運(yùn)行水位，并保持穩(wěn)定在正常范圍內(nèi)。5）檢查水室分程隔板，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)修復(fù)。6）對于堵管超過規(guī)定值且經(jīng)確認(rèn)堵管造成了端差增加的加熱器可以考慮技術(shù)改造或更換。一般情況下，高壓加熱器的端差增大、同時(shí)溫升降低，則最大的可能是高加水室分程隔

50、板變形或損壞，應(yīng)立即進(jìn)行修復(fù)或更換。水室分程隔板變形或損壞后，高壓加熱器的端差和溫升隨著運(yùn)行時(shí)間的變化表現(xiàn)規(guī)律十分明顯，即隨著運(yùn)行時(shí)間的增加（含機(jī)組啟、停次數(shù)增加），端差逐步增大、溫升逐步減小，同時(shí)加熱器給水阻力下降。6.3.3疏水端差疏水端差反映了疏水冷卻段的換熱能力和效率。疏水端差一般為5.610，對于大型機(jī)組取下限值。降低加熱器疏水端差的主要措施有：1）通過調(diào)整疏水水位，降低疏水端差。疏水端差對疏水水位變化不敏感的情況下，可能是加熱器疏水冷卻段進(jìn)水口變形或損壞。2）注意機(jī)組負(fù)荷和疏水調(diào)節(jié)閥開度的關(guān)系，機(jī)組負(fù)荷未變，如疏水調(diào)節(jié)閥開度變大，有可能管子發(fā)生了輕度泄漏。3）定期沖洗水位計(jì)，防止出

51、現(xiàn)假水位。6.3.4給水溫度給水溫度降低的可能原因有：給水旁路門泄漏、加熱器溫升小、最高一級(jí)加熱器給水端差大。在機(jī)組運(yùn)行中應(yīng)保證高壓加熱器投入率大于99%，并在100%負(fù)荷工況下給水溫度達(dá)到設(shè)計(jì)值。7. 鍋爐7.1 過熱蒸汽溫度300MW等級(jí)及以上機(jī)組鍋爐，在經(jīng)過燃燒調(diào)整試驗(yàn)后，額定負(fù)荷下過熱蒸汽溫度仍然比設(shè)計(jì)值低10以上時(shí)，應(yīng)考慮對過熱蒸汽系統(tǒng)的受熱面進(jìn)行改造，或更換、摻燒其它煤種，以提高過熱蒸汽溫度。7.2再熱蒸汽溫度300MW等級(jí)及以上機(jī)組鍋爐，在經(jīng)過燃燒調(diào)整試驗(yàn)后，額定負(fù)荷下再熱蒸汽溫度仍然比設(shè)計(jì)值低10以上時(shí)，應(yīng)考慮對再熱蒸汽系統(tǒng)的受熱面進(jìn)行改造，或更換、摻燒其它煤種，以提高再熱蒸汽

52、溫度。7.3過熱器減溫水量300MW等級(jí)及以上機(jī)組鍋爐，在經(jīng)過燃燒調(diào)整試驗(yàn)后，減溫器噴水量不能滿足蒸汽溫度控制要求時(shí)，應(yīng)考慮對過熱系統(tǒng)的受熱面進(jìn)行改造，或更換、摻燒其它煤種，以減少減溫水量。7.4再熱器減溫水量再熱減溫器是為處理緊急事故而設(shè)置的，在正常運(yùn)行中應(yīng)不投運(yùn)（即再熱器減溫水量應(yīng)為0）。300MW等級(jí)及以上機(jī)組鍋爐，在經(jīng)過燃燒調(diào)整試驗(yàn)后，如再熱蒸汽溫度以減溫器作為常用調(diào)溫手段，且流量超過20t/h以上時(shí)，應(yīng)考慮對再熱系統(tǒng)的受熱面進(jìn)行改造，或更換、摻燒其它煤種，以便正常運(yùn)行狀況下不投用再熱減溫水。7.5更換或摻燒非設(shè)計(jì)煤種鍋爐對煤質(zhì)具有一定的適應(yīng)能力和范圍，且對煤質(zhì)特性優(yōu)于設(shè)計(jì)煤種的燃煤相

53、對易于適應(yīng)；對煤質(zhì)特性次于設(shè)計(jì)煤種的燃煤則較難適應(yīng)。因此，鍋爐原則上應(yīng)采用設(shè)計(jì)煤種或接近設(shè)計(jì)煤種的燃煤，也可更換或摻燒非設(shè)計(jì)煤種來提高鍋爐的運(yùn)行性能。在鍋爐運(yùn)行參數(shù)達(dá)不到設(shè)計(jì)值或效率偏低的情況下，可考慮更換或摻燒燃煤來改善鍋爐運(yùn)行性能，提高鍋爐效率。更換或摻燒煤質(zhì)特性指標(biāo)優(yōu)于實(shí)際燃煤時(shí)，其發(fā)熱量應(yīng)比實(shí)際燃煤高出10%以上，且揮發(fā)分應(yīng)比實(shí)際燃煤高出5個(gè)百分點(diǎn)以上；氮、硫含量應(yīng)不高于實(shí)際燃煤；結(jié)渣特性、可磨性等其它指標(biāo)盡可能與實(shí)際燃煤接近。受煤炭市場影響，實(shí)際燃煤特性差于設(shè)計(jì)煤種時(shí)，其發(fā)熱量與設(shè)計(jì)煤種偏差應(yīng)控制在20%以內(nèi)，且揮發(fā)分的偏差應(yīng)控制在10個(gè)百分點(diǎn)以內(nèi)；氮、硫含量等應(yīng)不高于設(shè)計(jì)煤；結(jié)渣特

54、性、可磨性等其它指標(biāo)盡可能與設(shè)計(jì)煤種接近。煤質(zhì)變化對某300MW機(jī)組運(yùn)行能耗指標(biāo)的影響見附錄B。7.6鍋爐熱效率7.6.1煤質(zhì)特性與鍋爐熱效率300MW等級(jí)及以上機(jī)組鍋爐，當(dāng)實(shí)際燃煤低位發(fā)熱量Qnet.ar不低于20MJ/kg、揮發(fā)分含量與額定負(fù)荷鍋爐熱效率的對應(yīng)關(guān)系出現(xiàn)下述情況時(shí)：1）干燥無灰基揮發(fā)分大于30%，鍋爐熱效率低于93.0%；2）干燥無灰基揮發(fā)分在20%30%，鍋爐熱效率低于92.0%；3）干燥無灰基揮發(fā)分為10%20%，鍋爐熱效率低于91.5%;4) 干燥無灰基揮發(fā)分小于10%，鍋爐熱效率低于89.0%。應(yīng)重點(diǎn)從飛灰可燃物含量和排煙溫度方面查找原因，研究制定切實(shí)可行的解決措施。

55、7.6.2揮發(fā)分與飛灰可燃物300MW等級(jí)及以上機(jī)組鍋爐，當(dāng)實(shí)際燃煤低位發(fā)熱量Qnet.ar不低于20MJ/kg、揮發(fā)分含量與飛灰可燃物含量對應(yīng)關(guān)系出現(xiàn)下述情況時(shí)：1）干燥無灰基揮發(fā)分大于30%，飛灰可燃物含量大于2.0%；2）干燥無灰基揮發(fā)分在20%30%，飛灰可燃物含量大于3.0%；3）干燥無灰基揮發(fā)分為10%20%，飛灰可燃物含量大于5.0%；4）干燥無灰基揮發(fā)分小于10%，飛灰可燃物含量大于8.0%。應(yīng)重點(diǎn)從飛灰可燃物含量查找原因，從以下方面研究制定切實(shí)可行的解決措施：1）降低煤粉細(xì)度值是降低飛灰可燃物含量的有效措施之一。通常，降低煤粉細(xì)度值將使制粉系統(tǒng)電耗增加，且受到制粉系統(tǒng)出力的限制。在制粉系統(tǒng)出力能滿足機(jī)組負(fù)荷的情況下，應(yīng)通過試驗(yàn)確定煤粉經(jīng)濟(jì)細(xì)度值，降低供電煤耗。2）采用高效分離器，提高分離器效率。當(dāng)粗粉分離器效率較差時(shí)，可對粗粉分離器進(jìn)行改造，提高分離效果及煤粉均勻性，降低制粉系統(tǒng)的阻力。對中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)，如三次風(fēng)帶粉率偏高，應(yīng)對細(xì)粉分離器進(jìn)行改造。3）當(dāng)大渣可燃物含量偏高的原因是燃燒器底層二次風(fēng)不足時(shí)，應(yīng)對其噴口進(jìn)行改造，提高燃燒器底層二次風(fēng)攜帶煤粉的能力，減少直接落入渣池的煤粉量，降低大渣可燃物含量。4）對不易結(jié)渣的煤種（比如，灰熔點(diǎn)溫度大于150