2018年最新通風能力核定

1、山西右玉教場坪煤業(yè)有限公司礦井通風能力核定報告2018年1月6日2018年度礦井通風能力核定報告會審意見表礦 長生產(chǎn)礦長年 月 日年 月 日總工程師通風礦長年 月 日年 月 日安全礦長機電礦長年 月 日年 月 日通風副總技術(shù)科年 月 日年 月 日安檢科通風科年 月 日年 月 日機電科調(diào)度主任年 月 日年 月 日會審意見：目錄第一章 概 述- 1 -第一節(jié) 核定工作的簡要過程- 1 -第二節(jié) 核定依據(jù)的主要法律、法規(guī)、規(guī)范和技術(shù)標準- 1 -第三節(jié) 最終確定的煤礦核定通風能力- 2 -第二章 礦井基本概況- 2 -第一節(jié) 礦井概況- 2 -第二節(jié) 礦井生產(chǎn)現(xiàn)狀- 2 -第三節(jié) 通風系統(tǒng)情況- 3

2、 -第三章 煤礦需要風量計算- 5 -第一節(jié) 礦井需要風量的計算原則- 5 -第二節(jié) 礦井需要風量計算方法- 6 -第三節(jié) 采煤工作面實際需要風量的計算- 6 -第四節(jié) 掘進工作面實際需要風量的計算- 11 -第五節(jié) 硐室實際需要風量的計算- 15 -第六節(jié) 其它用風巷道實際需要風量的計算- 16 -第七節(jié) 礦井總需風量的確定- 17 -第四章 礦井通風能力計算- 17 -第一節(jié) 計算公式- 17 -第二節(jié) 參數(shù)選取- 18 -第三節(jié) 能力計算- 19 -第五章 礦井通風能力驗證- 20 -第一節(jié) 礦井通風動力驗證- 20 -第二節(jié) 礦井通風網(wǎng)絡(luò)能力驗證- 21 -第三節(jié) 礦井用風地點有效風量

3、驗證- 22 -第四節(jié) 礦井稀釋瓦斯能力驗證- 22 -第六章 煤礦通風能力核定結(jié)果- 22 -第七章 問題及建議- 23 -第一章 概 述第一節(jié) 核定工作的簡要過程根據(jù)中華人民共和國安全生產(chǎn)行業(yè)標準AQ1056-2008煤礦通風能力核定標準及煤礦安全規(guī)程（2016版）第139條“礦井每年安排采掘作業(yè)計劃時必須核定礦井生產(chǎn)和通風能力，必須按實際供風量核定礦井產(chǎn)量，嚴禁超通風能力生產(chǎn)”的要求，落實“以風定產(chǎn)”的煤礦瓦斯治理措施，加強煤礦通風管理，指導(dǎo)煤礦科學(xué)組織生產(chǎn)，規(guī)范煤礦生產(chǎn)行為，有效促進煤礦提高通風裝備水平，改善安全生產(chǎn)條件，我礦于2018年1月6日對通風能力進行了核定。第二節(jié) 核定依據(jù)的

4、主要法律、法規(guī)、規(guī)范和技術(shù)標準1、煤礦安全規(guī)程（2016版）；2、中華人民共和國安全生產(chǎn)行業(yè)標準AQ1056-2008煤礦通風能力核定標準；3、中華人民共和國安全生產(chǎn)行業(yè)標準AQ1028-2006煤礦井工開采通風技術(shù)條件；4、煤炭工業(yè)礦井設(shè)計規(guī)范(GB50215-2005)；5、 礦井有關(guān)監(jiān)測檢驗報告;6、煤礦生產(chǎn)能力管理辦法和核定標準;7、MT/T440-2008礦井通風阻力測定方法；8、煤炭法、礦產(chǎn)資源法、安全生產(chǎn)法、礦山安全法等有關(guān)法律、法規(guī)。第三節(jié) 最終確定的煤礦核定通風能力根據(jù)國家煤礦通風能力核定的有關(guān)規(guī)定，山西右玉教場坪煤業(yè)有限公司通風能力核定為143.06萬噸/年 。第二章 礦井

5、基本概況第一節(jié) 礦井概況山西右玉教場坪煤業(yè)有限公司位于山西省朔州市右玉縣元堡子鎮(zhèn)教場坪村南，主體企業(yè)是山西教場坪能源產(chǎn)業(yè)集團有限公司，行政區(qū)劃隸屬元堡子鎮(zhèn)所轄。本礦井田距北同蒲鐵路線(北周莊集運站)約35km，距右玉縣城(油坊)約32km，山(陰)和(內(nèi)蒙和林格爾)公路從礦區(qū)通過，元元公路從井田西約2km處通過，交通較為方便。其地理坐標為：東經(jīng) 11236111123718，北緯 421900394325。我礦2009年兼并重組時批準為單獨保留礦井，2013年2月兼并重組后正式投產(chǎn)，井田面積3.1793Km2，批準開采9#、11#煤層，9#煤層已采空，現(xiàn)開采11#煤層。第二節(jié) 礦井生產(chǎn)現(xiàn)狀山西

6、右玉教場坪煤業(yè)有限公司原設(shè)計生產(chǎn)能力為90萬噸/a，根據(jù)山西省煤炭工業(yè)局2015年11月2日下發(fā)的晉煤行發(fā)【2015】903號文件，本礦井由90萬噸/a提高到120萬噸/a。截至目前為止，本礦主要生產(chǎn)系統(tǒng)如提升、運輸、通風、排水、供電、采掘以及地面生產(chǎn)系統(tǒng)均沒有發(fā)生變化。本礦采用斜井開拓方式，全礦有3個井口，分別為主斜井、副斜井、回風斜井。主斜井：凈寬3.2m，凈斷面8.1，傾角20，斜長385m，井筒裝備一條帶寬1000mm的膠帶輸送提升機，同時擔負進風任務(wù)。副斜井：凈寬3.4m，凈高3.2m，凈斷面9.6，傾角24，斜長214m，至9#車場落平，采用暗斜井與11#開拓大巷連接。副井筒鋪設(shè)有

7、900mm軌距的道軌，擔負人員升降、輔助提升和進風任務(wù)?；仫L斜井：凈寬3.4m，凈高3.2m，凈斷面9.6，傾角20，斜長315m，擔負全礦井回風任務(wù)。全井田分為兩個采區(qū)，分別為一采區(qū)、二采區(qū)，現(xiàn)開采一采區(qū)，該采區(qū)布置一個綜采工作面，為11106回采工作面；一個掘進工作面，為回風順槽。11106采煤工作面裝備MG300/700WD型采煤機，ZF5600/19/31型綜采放頂煤支架，運煤采用SGZ/764/400型刮板輸送機，配備端頭支架?；仫L順槽掘進面，裝備EBJ120型綜合掘進機落煤裝煤，800mm皮帶運輸，錨桿、錨索、鋼帶、金屬網(wǎng)聯(lián)合支護。第三節(jié) 通風系統(tǒng)情況（一）通風方式、方法礦井通風方

8、式為中央并列式，通風方法采用機械抽出式，其中主斜井、副斜井進風，回風斜井回風。（二）主通風機運行參數(shù)礦井選用FBCDZ619B型主要通風機2臺，電機功率2185kW，電壓10kV，采用雙回路供電，一臺工作，一臺備用，風機風量2100-4850m/min，風壓10004100Pa。（三）礦井實際風量、有效風量礦井實際進風量3750m/min左右，總回風量為3870m/min左右，有效量3250m/min左右。根據(jù)山西右玉教場坪煤業(yè)有限公司礦井通風阻力測定報告（山西公信安全技術(shù)有限公司，2017.9）可知，礦井通風總阻力為1371.57Pa。礦井等積孔為2.01m2。礦井采煤工作面采用全負壓獨立通

9、風，風流暢通，風量充足。掘進工作面采用FBD6.3/230型低噪音局部通風機壓入式獨立通風，該局部通風機風量380590 m/min，全壓10505800Pa，風機實現(xiàn)“風電、瓦斯電閉鎖”。礦井共有4處獨立通風硐室，分別為中央變電所、暗斜井絞車房、9#材料庫、采區(qū)變電所。（四）瓦斯、煤塵爆炸性及煤的自燃傾向性根據(jù)2017年度礦井瓦斯等級鑒定報告，山西右玉教場坪煤業(yè)有限公司絕對瓦斯涌出量為1.29 m/min，相對瓦斯涌出量為0.46 m/t，二氧化碳絕對涌出量為4.66 m/min，相對二氧化碳量為1.67 m/t，鑒定結(jié)論為低瓦斯礦井。根據(jù)山西公信安全技術(shù)有限公司2017年提供的煤自燃傾向性

10、鑒定報告，山西右玉教場坪煤業(yè)有限公司11#煤層其煤塵具有爆炸性，煤的自燃傾向性為級自燃。根據(jù)山西省煤炭工業(yè)廳綜合測試中心2017年提供的11#煤層煤樣最短自然發(fā)火期試驗報告，山西右玉教場坪煤業(yè)有限公司11#煤層自燃傾向性為級自燃，最短自然發(fā)火期為80天。第3章 煤礦需要風量計算礦井具有完整獨立的通風、防塵、防滅火、及安全監(jiān)控系統(tǒng)，通風系統(tǒng)合理、通風設(shè)施齊全等。具備AQ1056-2008煤礦通風能力核定標準規(guī)定的核定通風系統(tǒng)能力的必備條件。根據(jù)AQ1056-2008煤礦通風能力核定標準，采用方法二由里向外核算法進行核算。目前，本礦主要用風地點有：1個綜采面（11106綜采工作面）；1個掘進工作面

11、（回風順槽掘進工作面）；4個獨立配風硐室（中央變電所、暗斜井絞車房、9#材料庫及采區(qū)變電所）。第一節(jié) 礦井需要風量的計算原則礦井需要風量的計算原則為：無論礦井或采區(qū)的供風量，均按該地區(qū)各個實際用風地點，按照風量計算依據(jù)，分別計算出各個用風地點的實際最大需風量，從而求出該地區(qū)的風量總和，再考慮一定的備用風量系數(shù)后，作為該地區(qū)的供風量，即由采、掘工作面、硐室和其它用風地點到各個采區(qū)最后得出全礦井總風量。第二節(jié) 礦井需要風量計算方法礦井需要風量按各采掘工作面、硐室及其它用風巷道等用風地點分別進行計算，包括按規(guī)定配備的備用工作面需要風量，現(xiàn)有通風系統(tǒng)應(yīng)保證各用風地點穩(wěn)定可靠地供風。 Qrs(Qcf+Q

12、hf+Qur+Qsc+Qrl)kaq 式中：Qrs 礦井需要風量，m/min;Qcf 采煤工作面實際需要風量，m/min ；Qhf 掘進工作面實際需要風量，m/min;Qur 硐室實際需要風量，m/min;Qsc 備用工作面實際需要風量，m/min;Qrl 其他用風巷道實際需要風量，m/min;kaq 礦井通風需風系數(shù)(抽出式取l.151.20壓入式取1.251.30)。本礦為抽出式通風，取kaq=1.15。第三節(jié) 采煤工作面（包括備用工作面）實際需要風量的計算每個采煤工作面實際需要風量，應(yīng)按工作面氣象條件、瓦斯涌出量、二氧化碳涌出量、人員和爆破后的有害氣體產(chǎn)生量等規(guī)定分別進行計算，然后取其中

13、最大值。（1）按氣象條件計算 Qcf =6070vcfScf kchkcl式中：vcf 采煤工作面的風速，按采煤工作面進風流的溫度，按表1選?。?018年1月5日測風旬報表，井下各測風點溫度均小于20，故取vcf=1m/s。Scf 采煤工作面的平均有效斷面積，按最大和最小控頂有效斷面的平均值計算；本礦?。?.42.5+4.82.5）/2=12.75m2，；。kch采煤工作面采高調(diào)整系數(shù)，具體取值見表2；取1.2kcl采煤工作面長度調(diào)整系數(shù)，具體取值見表3；工作面長度120m，故kcl=1.1。70有效通風斷面系數(shù)；60為單位換算產(chǎn)生的系數(shù)。故Qcf =600.7112.751.21.1=706

14、.86m/min表1 采煤工作面進風流氣溫與對應(yīng)風速 采煤工作面進風流氣溫/ 采煤工作面風速/（ms-1） 201.020231.01.5 23261.51.8 表2 kch采煤工作面采高調(diào)整系數(shù) 采高/m 2.0 2.02.52.5及放頂煤面 系數(shù)（kch）1.0 1.1 1.2 表3 kcl采煤工作面長度調(diào)整系數(shù) 采煤工作面長度/m長度風量調(diào)整系數(shù)（kcl） 1580 0.80.9 80120 1.0120150 1.1150180 1.2180 1.301.40（2）按照瓦斯涌出量計算 Qcf=125qcgkcg式中：qcg采煤工作面回風巷的平均排瓦斯量，m3/min；125回風流中的瓦

15、斯?jié)舛炔粦?yīng)超過0.8%的換算系數(shù)。kcg瓦斯涌出不均衡系數(shù)，正常生產(chǎn)時連續(xù)觀測1個月，日最大絕對瓦斯涌出量和月平均日絕對瓦斯涌出量的比值。2017年12月份教場坪煤業(yè)瓦斯檢查日報表，當月綜采工作面回風流中最大瓦斯?jié)舛葹?.04，平均瓦斯?jié)舛葹?.027；又根據(jù)本礦11號煤層通風系統(tǒng)圖，該工作面回風1173.6 m/min。故qcg=0.0271173.60.32 m/min工作面日最大絕對瓦斯涌出量為0.041173.60.47m/min，kcg=0.47/0.321.5所以 Qcf=125qcgkcg=1250.321.5=60m/min（3）按照二氧化碳涌出量計算 Qcf=67qcrkcc

16、式中：qcr采煤工作面回風巷的平均排二氧化碳量，m3/min；83回風流中的二氧化碳濃度不應(yīng)超過1.2%的換算系數(shù)。kcc二氧化碳涌出不均衡系數(shù)，正常生產(chǎn)時連續(xù)觀測1個月，日最大絕對二氧化碳涌出量和月平均日絕對二氧化碳涌出量的比值。根據(jù)本礦2017年12月份教場坪煤業(yè)瓦斯檢查日報表，當月綜采工作面回風巷回風流中最大二氧化碳濃度為0.12，平均二氧化碳濃度為0.093；又根據(jù)本礦11號煤層通風系統(tǒng)圖，該工作面回風1173.6 m/min。故qcr=0.121173.61.41 m/min工作面日最大絕對二氧化碳涌出量為0.093%1173.61.09m/min，kcc=1.41/1.091.29

17、所以 Qcf=83qcckcc=831.411.29=150.97m/min（4）按炸藥量計算本工作面為綜采工作面，無需炸藥。綜合上面計算，取Qcf =706.86m/min707m/min（5）按工作人員數(shù)量驗算 Qcf4Ncf式中：Ncf 采煤工作面同時工作的最多人數(shù)，30人；4每人需風量，m/min Qcf4Ncf=430=120 m/min附合要求。（6）按風速進行驗算a)驗算最小風量Qcf600.25ScbScb =lcbhcf70%=5.42.50.7=9.45故Qcf600.259.45= 141.75m/min，符合要求。b)驗算最大風量Qcf604ScsScs =lcshcf

18、70%=4.82.50.7= 8.4故Qcf6048.4= 2016m/min，符合要求。b)綜合機械化采煤工作面，在采取煤層注水和采煤機噴霧降塵等措施后，驗算最大風量Qcf605Scs故Qcf6058.4=2520m/min，符合要求。式中：Scb采煤工作面最大控頂距有效斷面積，；lcb=5.4m，采煤工作面最大控頂距；hcf=2.5m，采煤工作面實際采高;Scb采煤工作面最小控頂距有效斷面積，；lcs=4.8m，采煤工作面最小控頂距;0.25采煤工作面允許的最小風速，m/s;70%有效通風斷面系數(shù)；4.0采煤工作面允許的最大風速，m/s;5.0采煤工作面允許的最大風速，m/s;（7）根據(jù)2

19、018年1月5日測風旬報表，采煤工作面實際進風量為1088.64 m/min，該風量也滿足第（6）步驟的要求。（8）驗算風量是否滿足回風巷瓦斯?jié)舛炔怀^0.8的要求。根據(jù)上述第（2）步驟，回風巷最大瓦斯?jié)舛葹?.04，風量1173.6m/min ，故回風巷最大絕對瓦斯涌出量為0.00041173.6=0.47m/min ，故回風巷瓦斯?jié)舛炔怀^0.8時的要求最小需風量為0.47 /0.008=58.75707m/min所取風量滿足要求。（9）備用工作面風量取值備用工作面實際需要風量，應(yīng)滿足瓦斯、二氧化碳、氣象條件等規(guī)定計算的風量，且最少不應(yīng)低于采煤工作面實際需要風量的50。故取備用工作面風量Q

20、sc =Qcf 0.5=7070.5=353.5m/min。第四節(jié) 掘進工作面實際需要風量的計算每個掘進工作面實際需要風量，應(yīng)按工作面氣象條件、瓦斯涌出量、二氧化碳涌出量、人員和爆破后的有害氣體產(chǎn)生量以及局部通風機實際吸風量等規(guī)定分別進行計算，然后取其中最大值。（1）按照瓦斯涌出量計算 Qhf=100qhgkhg 式中：qhg 掘進工作面回風流中平均絕對瓦斯涌出量，mmin。抽放礦井的瓦斯涌出量，應(yīng)扣除瓦斯抽放量進行計算。khg掘進工作面瓦斯涌出不均勻的備用風量系數(shù)，正常生產(chǎn)時連續(xù)觀測1個月，日最大絕對瓦斯涌出量和月平均日絕對瓦斯涌出量的比值。125按掘進工作面回風流中瓦斯的濃度不應(yīng)超過0.8

21、的換算系數(shù)。根據(jù)本礦的2017年12月份教場坪煤業(yè)瓦斯檢查日報表，當月回風流中最大瓦斯?jié)舛葹?.04，平均瓦斯?jié)舛葹?.033；又根據(jù)本礦的11號煤層通風系統(tǒng)圖，工作面回風472.5m/min。故工作面日最大絕對瓦斯涌出量為0.04472.50.19m/min，日平均絕對瓦斯涌出量為0.033472.50.16m/min，khg=0.19/0.161.19所以 Qhf=100qhgkhg=1250.191.19=28.26m/min（2）按照二氧化碳涌出量計算 Qhf=83qhckhc式中：qhc 掘進工作面回風巷風流中平均絕對二氧化碳涌出量，mmin。khc掘進工作面二氧化碳涌出不均勻的備用

22、風量系數(shù)，正常生產(chǎn)時連續(xù)觀測1個月，日最大絕對二氧化碳涌出量和月平均日絕對二氧化碳涌出量的比值。83按掘進工作面回風流中二氧化碳的濃度不應(yīng)超過1.2的換算系數(shù)。根據(jù)本礦的2017年12月份教場坪煤業(yè)瓦斯檢查日報表，當月掘進工作面回風流中最大二氧化碳濃度為0.1，平均二氧化碳濃度為0.073。故工作面日最大絕對二氧化碳涌出量為0.001472.50.47m/min，日平均絕對二氧化碳涌出量為0.00073472.50.34m/min。khh=0.47/0.341.38所以 Qhf=83qhckhc=830.471.38=53.83m/min（3）按炸藥量計算現(xiàn)本礦掘進工作面為綜掘，無需炸藥。（4

23、）按局部通風機的吸風量計算當按局部通風機實際吸風量計算需要風量時，安設(shè)局部通風機的巷道中的風量，除了滿足局部通風機的吸風量外，還應(yīng)保證局部通風機吸入口至掘進工作面回風流之間的巷道風速不小于0.25m/s要求。Qhf=QafI+600.25Shd式中：Qaf局部通風機最大吸風量，m/min。對于FBD6.3/230型局部通風機，其額定風量380590 m/min，取590 m/minI每個供風地點同時運轉(zhuǎn)的局部通風機數(shù)，I=1Shd局部通風機安裝地點到回風口間的巷道最大斷面積。0.25有瓦斯涌出的巖巷，半煤巖巷和煤巷允許最低風速；對于回風順槽，Shd =10.5Qaf=5901+600.2510

24、.5=747.5m/min（5）按工作人員數(shù)量驗算 Qhf4Nhf式中：Nhf 掘進工作面同時工作的最多人數(shù)，10人；4每人需風量，m/min Qhf4Nhf=410=40m/min（6）按最小風速進行驗算Qhf600.25ShfShf掘進工作面凈斷面積，10.5；故Qhf600.2510.5= 157.5m/min（7)驗算最大風量Qhf604ShfQhf60410.5= 2520 m/min，符合要求。第五節(jié) 硐室實際需要風量的計算井下硐室需要風量，應(yīng)按礦井各個獨立通風硐室實際需要風量的總和來計算，如下式：式中：Q硐所有獨立通風硐室需要風量總和，m3/min；Q硐1、Q硐2、Q硐3、Q硐n

25、不同獨立供風硐室需要風量，m3/min。礦井共有4處獨立通風硐室，分別為中央變電所、暗斜井較長分、9#材料庫及采區(qū)變電所。發(fā)熱量大的機電硐室，應(yīng)按照硐室中運行的機電設(shè)備發(fā)熱量進行計算： Qmr= =360011000.02/1.201.0006606 183.2m3/min式中:Qmr機電硐室的需要風量，mmin;w機電硐室中運轉(zhuǎn)的電動機(或變壓器)總功率(按全年中最大值計算)，kW；機電硐室發(fā)熱系數(shù)，數(shù)值見下表 空氣密度，一般取=120 kgm；Cp空氣的定壓比熱，一般可取Cp=1.00 6 kJ(kgK)；t機電硐室的進、回風流的溫度差，K。機電硐室發(fā)熱系數(shù)（）表機電硐室名稱發(fā)熱系數(shù)空氣壓

26、縮機房0.200.23水泵房0.010.03變電所、絞車房0.020.04機電硐室需要風量應(yīng)根據(jù)不同硐室內(nèi)設(shè)備的降溫要求進行配風；其它硐室，按經(jīng)驗值確定需要風量取120m/min；選取硐室風量，應(yīng)保證所有硐室溫度不超過30。根據(jù)以上計算方法，井下硐室需要風量見下表：硐室需風量計算表硐室名稱計算風量（m/min）備 注中央變電所183.2暗斜井絞車房120按經(jīng)驗值選取9#材料庫120按經(jīng)驗值選取采區(qū)變電所183.2所以，Qur=183.2+120+120+183.2=606.4m3/min第六節(jié) 其它用風巷道實際需要風量的計算1.按瓦斯涌出量計算：式中 Qi第i個井巷實際需要風量，m3/min；

27、qCH4第i個井巷最大瓦斯絕對涌出量，m3/min；K瓦斯涌出不均衡系數(shù)，取1.21.3；100其它井巷中風流瓦斯?jié)舛炔怀^1%所換算的常數(shù)。2.按風速計算：巖巷 煤巷 式中 Si第i個其它井巷斷面，m2。其它井巷需要風量的計算結(jié)果詳見下表：其它井巷需風量計算表序號井巷名稱瓦斯涌出量斷面計算風量備注1301運輸上山尾段無10.5157.5m3/min煤2301軌道上山尾段無19.2288m3/min煤第七節(jié) 礦井總需風量的確定根據(jù)第二節(jié)提供的計算方法，礦井總風量確定如下：Qrs(Qcf+Qhf+Qur+Qsc+Qrl)kaq =(707+353.5+747.5 +606.4+445.5 )1.

28、15=3289m3/min第四章 礦井通風能力計算第一節(jié) 計算公式礦井總進風量為3750m3/min，礦井可安排1個綜采工作面（11106綜采工作面），1個備用工作面，1個掘進工作面（回風順槽掘進工作面）。由于本礦井年產(chǎn)量大于30萬t。根據(jù)AQ1056-2008煤礦通風能力核定標準5.3條，采用“由里向外核算法”，公式如下：式中 p礦井通風能力，萬t/年；pci第i個采煤工作面正常生產(chǎn)條件下的年產(chǎn)量，萬t/年；phj第j個掘進工作面正常掘進條件下的年進尺換算成煤的產(chǎn)量，萬t/年；m采煤工作面的數(shù)量，個；n掘進工作面的數(shù)量，個。第二節(jié) 參數(shù)選取各采掘工作面特征見下表。11105采煤工作面能力計算

29、參數(shù)表工作面采高機采回收率放頂煤高度放頂煤回采率日推進面長密度工作日111062.5m97%3.68m86%4.8m120m1.5t/m300d回風順槽掘進工作面能力計算參數(shù)表掘進面斷面日進尺密度生產(chǎn)天數(shù)10.54.8m1.5t/m300d第三節(jié) 能力計算1.采煤工作面年產(chǎn)量Aci=30010-4lcihcircibciccinci+30010-4lckhckrcibcinci式中：lci回采工作面平均長度，取120m；lck回采工作面放煤長度，取114m（機頭、機尾不放頂煤）；hci回采工作面機采高度，取2.5m; hck回采工作面放頂煤高度，取3.68m;rci回采工作面原煤視密度，取1.

30、5t/m；bci回采工作面平均日推進度，取4.8m；cci回采工作面機采回收率，取97%；nci回采工作面放頂煤回采率，取86%；300年工作天數(shù)。2.掘進工作面年產(chǎn)量Ahi= 33010-4shirhibhi shi掘進工作面巷道純煤面積，rhi掘進工作面原煤視密度；bhi掘進工作面平均日進度；300年工作天數(shù)。根據(jù)上面的公式及參數(shù)選取，各采掘工作面生產(chǎn)能力計算如下：回采工作面的年產(chǎn)量為：Aci=Ac1=30010-41202.51.54.80.97+30010-41143.681.54.80.86=62.86+77.93=140.79萬噸掘進工作面的年產(chǎn)量為： Ah1=30010-4sh2

31、rh2bh2=30010-44.81.510.5=2.27萬噸/年;礦井通風能力P=Aci+Ahi=140.79+2.27=143.06萬噸/年第五章 礦井通風能力驗證第一節(jié) 礦井通風動力驗證礦井主要通風機為兩臺FBCDZ-6-19B型通風機，一臺使用，一臺備用。根據(jù)山西公信安全技術(shù)有限公司2017年9月提供的檢驗報告，兩臺主要通風機的實際運行工況點均處于安全、穩(wěn)定、可靠、合理的范圍內(nèi)。詳見下圖：第二節(jié) 礦井通風網(wǎng)絡(luò)能力驗證根據(jù)山西右玉教場坪煤業(yè)有限公司礦井通風阻力測定報告（山西公信安全技術(shù)有限公司，2017.9）可知，礦井通風總阻力為1371.57Pa。又根據(jù)該報告，礦井通風等積孔為2.01

32、。式中：S-礦井等積孔 Q-礦井總進風量 Q =62.7m3/s；h-礦井負壓 ，1371.57pa 代入上式得礦井通風等積孔S2.01 m2由此可見，本礦井通風方面屬于小阻力礦，通風網(wǎng)絡(luò)分配合理且與風量相匹配。第三節(jié) 礦井用風地點有效風量驗證經(jīng)驗證本礦井現(xiàn)用風地點的實際配風風量、風速、溫度均滿足要求，詳見附表2。第四節(jié) 礦井稀釋瓦斯能力驗證根據(jù)2017年瓦斯等級鑒定結(jié)果，山西右玉教場坪煤業(yè)有限公司為低瓦斯礦井，通過安全監(jiān)測儀器、儀表日常采集的瓦斯信息可知：在風流中各地點瓦斯?jié)舛染?.3%以下，采煤工作面上隅角位置瓦斯?jié)舛仍?.04%0.2%范圍內(nèi)，采、掘進回風流中瓦斯?jié)舛然颈３衷?.01

33、0.2%范圍內(nèi)，不存在瓦斯積聚和瓦斯超限，所供風量能夠稀釋涌出的瓦斯量，完全符合煤礦安全規(guī)程的有關(guān)規(guī)定。詳見附表3。第6章 煤礦通風能力核定結(jié)果本礦井屬于低瓦斯礦井，沒有不合理的通風系統(tǒng)，也不存在串聯(lián)通風、擴散通風、采空區(qū)通風的用風地點，不存在通風能力扣減的問題，所以最后核定礦井的通風能力為143.06萬噸/年 。第7章 問題及建議為保證礦井通風連續(xù)穩(wěn)定，保質(zhì)保量送到用風地點，應(yīng)采取以下措施：（1）、加強所有井下通風設(shè)施的管理。 （2）、采空區(qū)及廢棄巷道要及時嚴密封閉。（3）、巷道中不得堆積雜物，失修巷道及時維護，保證巷道通風有效斷面。（4）、回風井口防爆門、風門、風道必須封閉嚴密，現(xiàn)有通過采

34、空區(qū)一側(cè)的總回風巷應(yīng)對巷道嚴密封閉，防止漏風。（5）、定期測風，及時合理分配風量。對風阻過大的風路，采取降低風阻措施，必要時，擴大風路巷道斷面。（6）、經(jīng)常檢查通風設(shè)施、密閉等通風構(gòu)筑物，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，保證通風設(shè)施完好有效。 編制單位：教場坪煤業(yè)通風科 2018年1月6日附 表1、 煤礦通風能力核定表2、 礦井用風地點有效風量驗證表3、 礦井稀釋瓦斯能力驗證表附 件4、 采礦許可證；5、 煤炭生產(chǎn)許可證；6、 安全生產(chǎn)許可證；7、 通風阻力測定報告；8、 瓦斯與二氧化碳鑒定結(jié)果批復(fù)文件；9、 煤塵爆炸性及煤層自燃傾向性鑒定報告。10、 2018年1月5日測風旬報表附 圖礦井通風系統(tǒng)立體示意圖。礦井通風系統(tǒng)生產(chǎn)能力核定表 煤礦名稱：山西右玉教場坪煤業(yè)有限公司 附表1序號項 目單 位參 數(shù)備 注（1）（2）（3）（4）1通風現(xiàn)狀主要技術(shù)特征礦井通風方式中央并列式礦井需要風量m/min3289m/mi