高支摸專項施工方案(修改版)

1、110kV登崗輸變電土建工程高支模施工方案110kV登崗輸變電工程項目部2010年07月01日第一節(jié) 框支梁支撐體系方案一、編制依據(jù)1、廣東省建設工程高支撐模板系統(tǒng)施工安全管理辦法。2、建筑施工安全檢查標準JGJ59-99。3、建筑工程荷載規(guī)范。4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ1302001、J842001。5、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范。二、基本概況我公司承建的110kV登崗輸變電工程的綜合樓。1 總用地面積413m22 總建筑面積826m23 建筑基地面積梁底支撐采用鋼木混合支撐，底模為18mm膠合板，方木采用50100mm紅松，鋼管為483.5鋼管。此部位是施工的重點，由

2、于頂板施工荷載較大，根據(jù)廣東省建設工程高支撐模板系統(tǒng)施工安全管理辦法規(guī)定，必須對支撐系統(tǒng)進行設計及驗算。當采用門式鋼管腳手架做為支撐時，施工按施工組織總設計和建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ128-2000,J43-2000執(zhí)行。三、梁板施工工藝流程搭設腳手架、支柱模至梁底 支梁底模、板底模 澆筑柱砼 綁扎鋼筋 （穿預應力筋） 封梁側模 綁扎板鋼筋 隱蔽驗收 澆筑梁板砼 養(yǎng)護 砼強度達設計要求 （張拉預應力筋）拆模 轉入下一施工段1、結構布置：梁側模采用方木背豎楞400，豎楞上背方木橫楞并14螺桿500對拉；梁底模下當梁寬250時設一道方木縱楞，梁底模下當梁寬350時設二道方木縱楞，當

3、梁寬700時設三道方木縱楞，方木擱柵300，鋼管立桿間距1000一道，立桿離地面100設掃地桿，每隔1800設水平拉結桿。2、梁底模板計算：其傳力系統(tǒng)為：現(xiàn)澆砼及施工等荷載 梁底模板 縱方木 橫方木 水平鋼管 鋼管支柱 承接層。1. 荷載：（1）恒載標準值：1400mm厚砼：24kN/m3 1.4=33.6kN/m2鋼筋： 1.5kN/m31.0=1.5 kN/m2模板： 0.30 kN/m2所以，恒載標準值gk=35.1kN/m2；（2）活載標準值：人員及設備均布荷載：2.5 kN/m2振搗砼均布荷載： 2.0 kN/m2所以，活載標準值qk=4.5 kN/m2（3）荷載承載力設計值P承=1

4、.2gk+1.4qk=48.42kN/m2；2. 內力驗算：因為在實際砼澆注中，采用斜面分層工藝，且在砼澆搗過程中，振動棒的作用范圍較大，在跨距較小時，可近似認為活荷載為均布且同時作用于各跨，即：不必考慮最不利荷載分布。設l為縱方木跨距。查建筑施工手冊表2-15，得：km=0.105；kv=0.606；kw=0.644查建筑施工手冊表2-54，得膠合板設計強度及彈性模量為：fv=1.2N/mm2；fm=20N/mm2；E=65000.9=5850N/mm2所以：M=kmP承l(wèi)2=0.10548.420.32=0.457kNM= = = =6.04N/mm2 可知符合抗彎要求；可知符合抗剪要求；

5、可知符合撓度要求。四、 梁底縱向方木驗算：1. 計算資料：方木為紅松E=90000.85=7650N/mm2=11.7N/mm2fv=1.41.30.9 N/mm22. 縱向方木承受的荷載由多跨連續(xù)梁在均布荷載作用下受力情況可知：最大支座反力出現(xiàn)在連續(xù)梁第二支座（即上圖B支座），查表可知kvb左=0.606,kvb右=0.526,支座反力:RB=（kvb左kvb右）P承l(wèi)=(0.6060.526)48.420.25=13.7kN每米均布反力P=RB/1m=13.7kN/m(方木自重忽略)3. 求縱向方木內力：查表得：km=0.105，kv=0.606，kw=0.644M= kmPl12(l1為

6、橫方木跨距)=0.10513.70.252=0.09kNm= = =1.2N/mm2 可知抗彎符合要求；可知符合抗剪要求；可知符合撓度的要求。五、 梁底橫方木驗算：1. 荷載計算：RB=PL=13.70.25=3.425集中力P= RB=3.426，等效均布荷載P=13.7kN/m查表，四等跨連續(xù)梁（簡化為2m計算）km=0.107；kv=0.607；kw=0.632M= kmPl22(l2為梁下立桿橫距)=0.10713.70.42=0.234kNm= = =1.1N/mm2可知抗彎符合要求；可知抗剪符合要求；可知撓度符合要求。六、 梁底縱向鋼管驗算：1. 計算資料：查表得鋼管相關參數(shù)如下：

7、W=5.08103mm3；I=12.9104mm4；E=2.1105MPa；fm=205MPa2荷載計算：等效均布荷載取最大值：3內力計算：km=0.105；kw=0.644；kv左=0.606；kv右=0.526M= kmPL2(L為梁下立桿縱距)=0.10518.30.42=0.44= = =86.6N/mm2 可知抗彎符合要求；七、 直角扣件抗滑移能力驗算：RMAX=（kV左kv右）PL=（0.6060.526）29.340.4=7.6kNV=RMAX=7.6kN2Vc=17kN采用雙扣件可滿足要求。八、 立桿穩(wěn)定性驗算：1 立桿相關參數(shù)：A=4.89102mm2；g=3.84g/m；I

8、=15.8mm；E=2.1105；f=205MPa支柱高6m-1.0m=5.0m設三道水平桿距地1.8m，即L=1.8m立桿及相關橫桿重量=49.1KN可知符合要求。第二節(jié) 樓板支撐體系計算書一、 設計資料地下室層高為6.6米，樓板厚度為13cm，凈高=6.6m-0.13m=6.47m。二、 結構布置：底模下方木橫楞400，鋼管（鋼支撐）橫向1000，縱向1000，掃地桿和水平拉結桿設置同梁支摸，另外須設剪刀撐增強剛度。 三、 板底模板計算：其傳力系統(tǒng)為：現(xiàn)澆砼及施工等荷載 板底模板 水平方木 水平鋼管 鋼管支柱 承接層。荷載：（1）恒載標準值：130mm厚砼：24kN/m3 0.13=3.1

9、2kN/m2鋼筋： 1.5kN/m30.13=0.195 kN/m2模板： 0.30 kN/m2所以，恒載標準值gk=3.615kN/m2；（2）活載標準值：人員及設備均布荷載：2.5 kN/m2所以，活載標準值qk=2.5 kN/m2（3）荷載承載力設計值P承=1.2gk+1.4qk=4.338+3.5=7.838kN/m2；荷載（剛度）設計值P剛=1.2gk=4.34kN/m2；取每米板寬計算：P承=7.84kN/mP剛=4.34N/m內力驗算：因為在實際砼澆注中，采用斜面分層工藝，在跨距較小時，可近似認為活荷載為均布且同時作用于各跨，即：不必考慮最不利荷載分布。查建筑施工手冊表2-15，

10、得：km=0.105；kv=0.606；kw=0.644查建筑施工手冊表2-54，得膠合板設計強度及彈性模量為：fv=1.2N/mm2；fm=20N/mm2；E=65000.9=5850N/mm2所以：M=kmP承l(wèi)2=0.1059.370.42=0.157kNM= = =2.91N/mm2 可知符合抗彎要求；可知符合抗剪要求；可知符合撓度要求。四、 板底方木驗算：計算資料：方木為紅松E=90000.85=7650N/mm2=11.7N/mm2fv=1.41.30.9 N/mm2縱向方木承受的荷載：由多跨連續(xù)梁在均布荷載作用下受力情況可知：最大支座反力出現(xiàn)在連續(xù)梁第二支座，查表可知，支座反力:

11、RB=P承l(wèi)=3.75kN考慮到用4米方木，按四等跨梁計算：求縱向方木內力：查表得：km=0.107，kv=0.607，kw=0.632M= kmPL2(L為板底水平鋼管跨距)=0.1073.7512=0.40kNm= = =4.8N/mm2 可知抗彎符合要求；可知符合抗剪要求；可知符合撓度的要求。五、 板底水平鋼管驗算：計算資料： 查表得鋼管相關參數(shù)如下：W=5.08103mm3；I=12.9104mm4；E=2.1105MPa；fm=205MPa荷載計算：水平鋼管線荷載：內力計算：km=0.105；kw=0.644；kv左=0.606；kv右=0.526M= kmPL2(L為梁下立桿縱距)

12、=0.10515.612=0.8= =157N/mm2 可知抗彎符合要求；六、直角扣件抗滑移能力驗算：RMAX=（kV左kv右）PL=（0.6060.526）15.61=12.4kNV=RMAX=12.4kN5M 8相鄰兩板表面高低差 2表面平整(2M長度以上) 5四、模板拆除1、拆模：在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板面受損后，方可拆除模板。2、底模：在砼強度符合下表后，方可拆除模板。機構類型 結構跨度(m) 按設計的砼強度標準值的百分比計.板 2 50%2，8 75%8 100%梁 8 75%8 100%懸臂構件 2 75%2 100%3、預應力砼梁板底模，應在結構件建立預應力后拆除。

13、4、已拆除模板及其支架的結構，在砼強度符合設計強度等級的要求后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算，加設類堆放好。五、高支模及支撐體系的驗收高支模施工是本工程施工的重點。由于局部樓面高度高，梁板斷尺寸大，施工荷載大，若鋼管扣件支撐體系處理不當，極易發(fā)生事故，故必須對高支撐支撐體系進行驗收，達到施工方案要求后，方可進行下道工序施工。1、支撐支撐體系的水平縱橫拉桿嚴格按本主案設計的豎向間距位置，地面第一道水平縱橫拉桿距地面為200mm。2、立桿下墊5060X100mm斷面的木枋墊板。3、檢查扣件螺栓的擰緊程度。4、縱橫向均設置垂直剪刀撐，其間距為不

14、大于6m；同時主梁兩側支撐立桿垂直面上必須設置剪刀撐，全面設置，不可跳躍，鋼管與在面呈450至600角，夾角用回扣連接牢固。5、單塊梁板的模板支撐支撐體系的四周邊緣，必須設置剪刀撐，防止邊緣失穩(wěn)，造成質量事故。六、防止高支模支撐系統(tǒng)失穩(wěn)的措施1、澆注梁板砼前，應組織專門小組檢查支撐體系中各種堅固件的固體程度。2、澆注梁板砼時，應專人看護，發(fā)現(xiàn)緊固件滑動或桿件變形異常時，應立即報告，由值班施工員組織人員，采用事前準備好的10t千斤頂，把滑移部位頂回原位，以及加固變形桿件，防止質量事故和連續(xù)下沉造成意外坍塌。七、高支模支撐架搭設和拆除的安全技術措施(一)安裝安全技術措施1、應遵守高處作業(yè)安全技術規(guī)

15、范有關規(guī)定。2、架子作業(yè)時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，鋪腳手架不準馬虎操作，操作工具及零件放在工具袋內，搭設中應統(tǒng)一指揮，思想集中，相互集中，相互配合，嚴禁在腳手架搭設過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。3、凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時，均不得進行高空作業(yè)，特別是雨后施工，要注意防滑，對腳手架進行經常檢查，凡遇大風或停工段時間再使用腳手架時，必須對腳手架進行全面檢查，如發(fā)現(xiàn)連接部分有松動，立桿、打橫桿、小橫桿、頂撐有左右上下位移，鐵絲解除，腳手板斷裂、蹺頭等現(xiàn)象，應及時加固處理。4、立桿應間隔交叉有同長度的鋼管，將相鄰立桿的對接接頭

16、位于不同高度上，使立桿的薄弱截面錯開，以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩(wěn)，5、扣件的緊固是否符合要求，可使用矩扳手實測，要4060N.M過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外。6、所有鋼管、扣件等材料必須經檢驗符合規(guī)格，無缺陷方可使用。7、模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。8、施工現(xiàn)場應搭設工作梯，作業(yè)人員不得爬支架上下。9、高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護。10、模板安裝、鋼筋綁扎、砼澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放。11、不準架設探頭板及未固定的桿。12、模板支撐不得使用

17、腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木。木楔要頂牢，并用橫順拉桿和剪刀撐。13、安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業(yè)。禁止利用拉桿、支撐攀登上落。14、支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩(wěn)固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發(fā)現(xiàn)變形、松動等現(xiàn)象。要及時加固和修理，防止塌模傷人。15、在現(xiàn)場安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業(yè)時，工具掉下傷人。16、二人抬運模板時，要互相配合，協(xié)同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂仍。17、安裝柱、梁模板應設臨時工作臺，應作臨時封閉，以防誤踏和墮物傷人。（二）、拆除安全技術措施1、模板拆除須待預應力張拉后進行，防止倒塌事故發(fā)生。2、拆模板，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時，方可拆除。3、拆模應嚴格遵守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止拋擲模板。4、高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安裝措施，并在下面標出作業(yè)區(qū)，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂仍。5、工作前，應檢查所有的