GB 50322-2001糧食鋼板筒倉設計規(guī)范

華人民共和國國家標準 P 0322 2001 糧食鋼板筒倉設計規(guī)范 of 001布 2001施 第 1 頁 聯(lián)合發(fā)布 中 華 人 民 共 和 國 建 設 部中華人民共和國國家質量監(jiān)督檢驗檢疫總局 中華人民共和國國家標準 糧食鋼板筒倉設計規(guī)范 of B 50322 2001 主編部門： 國 家 糧 食 局 批準部門：中華人民共和國建設部 施工日期： 2 0 0 1 年 7 月 1 日 第 2 頁 2001 北 京 關于發(fā)布國家標準 糧食鋼板筒倉設計規(guī)范的通知 現(xiàn)批準 冷灣薄壁型鋼結構技術規(guī)范 為國家標準， 編號為 002， 自 2003年1月1 日起實施。 其中， 第 、 為強制性條文， 必須嚴格執(zhí)行。 原 冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范 7 同時廢止。 中華人民共和國建設部 二 一年六月十三日第 3 頁 前 言 本規(guī)范根據(jù)國家建設部建標200187 號文編制。 本規(guī)范分 8 章 和 5 個附錄，包括：總則、術語、一般規(guī)定、荷載及荷載效應組合、結構設計、構造、工藝設計、電氣及配套設施等內容。 本規(guī)范中強制性條款在正文中用黑體字表示， 包括： 、本規(guī)范系首次編制，有些條款還待進一步補充、完善。請各單位在執(zhí)行過程中，結合工程實踐與科學研究，認真總結經(jīng)驗，注意積累資料，并將有關意見和資料寄交編制組。 本規(guī)范由鄭州糧油食品工程建筑設計院負責具體解釋，通信地址：鄭州市嵩山南路140 號，郵編：450052。 本規(guī)范主編單位、參編單位和主要起草人： 主編單位：鄭州糧油食品工程建筑設計院 參編單位： 原國家糧食儲備局北京科學研究設計院 原國家糧食儲備局鄭州科學研究設計院 中谷糧油集團 北京煤炭設計研究院 長沙冶金設計研究院 北京糧油集團 主要起草人：袁海龍 楊世忠 朱同順 李建萍 郭呈周 崔元瑞 歸衡石 王 剛 郝衛(wèi)洪 宋春燕 蘭 勇 吳 強 李江華 杜月萍 王守德 張振鉻 第 4 頁 目 次 前 言 . 4 1 總 則 . 術 語 、 符 合 . 7 術 語 . 7 符 號 . 8 3 一 般 規(guī) 定 . 10 布 置 原 則 . 10 結 構 選 型 . 11 4 荷載與荷載效應組合 . 12 基 本 規(guī) 定 . 12 糧 食 荷 載 . 13 地 震 作 用 . 15 荷載效應組臺 . 17 5 結 構 設 計 . 17 基 本 規(guī) 定 . 17 倉 頂 . 18 倉 壁 . 18 支承結構與基礎 . 26 6 構 造 . 27 倉 頂 . 27 倉 壁 . 27 倉 底 . 28 第 5 頁 支承結構及洞口 . 28 7 工 藝 設 計 . 28 一 般 規(guī) 定 . 28 設 備 選 用 . 29 除 塵 系 統(tǒng) . 29 機 械 通 風 . 30 蟲 害 防 治 . 31 8 電氣與配套設施 . 31 一 般 規(guī) 定 . 31 配 電 線 路 . 31 照 明 系 統(tǒng) . 31 自動控制系統(tǒng) . 32 糧情測控系統(tǒng) . 32 防雷接地系統(tǒng) . 33 消 防 給 水 . 33 附錄 A 筒倉沉降觀測及試裝糧 . 35 附錄 B 主要糧食散料的物理特性參數(shù) . 37 附錄 C 儲糧荷載計算系數(shù) . 38 附錄 D 旋轉殼體在對稱荷載下的薄膜內力 . 41 本規(guī)范用詞說明 . 44 第 6 頁 1 總 則 為在糧食鋼板筒倉設計中貫徹執(zhí)行國家技術經(jīng)濟政策， 做到安全適用、 技術先進、經(jīng)濟合理，制定本規(guī)范。 本規(guī)范適用于儲存糧食散料，平面形狀為圓形且中心裝、卸糧的鋼板筒倉設計。 注：糧食散料包括：小麥、玉米、稻谷、豆類以及物理特性參數(shù)與之相近的谷物散料。 本規(guī)范適用于焊接、螺旋卷邊鋼板及螺栓裝配波紋鋼板的圓形筒倉。 糧食鋼板筒倉的設計工作壽命不應少于 25 年。 糧食鋼板筒倉結構的安全等級為二級， 抗震設防類別為丙類， 耐火等級可按二級。 本規(guī)范結構設計依據(jù)現(xiàn)行國家標準 建筑結構設計統(tǒng)一標準 制定。 糧食鋼板筒倉設計，除應符合本規(guī)范外，尚應符合國家現(xiàn)行的有關標準、規(guī)范的規(guī)定。 2 術語、符合 術 語 筒倉 存糧食散料的直立容器。其平面為圓形、方形、矩形、多邊形或其他的幾何形。 倉頂 閉倉體頂面的結構。 倉上建筑物 工藝要求建在倉頂上的建筑。 倉壁 糧食散料直接接觸或直接承受糧食散料側壓力的倉體豎壁。 倉下支承結構 礎以上、漏斗以下支承倉體的結構，包括筒壁、柱、扶壁柱等。 筒壁 面為圓形，支承倉體的立壁。 漏斗 倉下部卸出糧食散料的結構容器。 深倉 淺倉 7 頁 按筒倉儲糧計算高度與倉內徑之比，劃分為深倉和淺倉。 單倉 與其他建、構筑物聯(lián)成整體的單體筒倉。 倉群 個且成組布置的筒倉群。 星倉 個及多于三個聯(lián)為整體的筒倉間形成的封閉空間。 填料 底填坡的材料。 整體流動 糧過程中，倉內糧食散料的水平截面成平面向下的流動。 管狀流動 糧過程中，倉內糧食散料的表面成漏斗狀向下的流動。 中心卸糧 糧過程中，倉內糧食散料沿倉體幾何中心對稱向下的流動。 偏心卸糧 糧過程中，倉內糧食散料沿倉體幾何中心不對稱向下的流動。 符 號 幾何參數(shù) h地面至倉壁頂?shù)母叨?儲糧的計算高度 S 計算深度，由倉頂或儲糧錐體重心至計算截面的距離 筒倉內徑 R 筒倉半徑 t筒倉壁厚，鋼板厚度 筒倉水平凈截面水力半徑 e自然對數(shù)的底 a漏斗壁對水平面的夾角 第 8 頁 計算系數(shù) k 儲糧側壓力系數(shù) 倉壁豎向受壓穩(wěn)定系數(shù) 倉儲糧動態(tài)水平壓力修正系數(shù) 深倉儲糧動態(tài)豎向壓力修正系數(shù) 深倉儲糧動態(tài)摩擦力修正系數(shù) 糧食散料的物理特性參數(shù) 重力密度 儲糧對倉壁的摩擦系數(shù) 儲糧的內摩擦角 鋼材性能及抗力 E 鋼材的彈性模量 f 鋼材抗拉、抗壓強度設計值 對接焊縫抗拉強度設計值 對接焊縫抗壓強度設計值 角焊縫抗拉、抗壓和抗剪強度設計值 受壓構件臨界應力 作用和作用效應 儲糧作用于倉壁單位面積上的水平壓力標準值 儲糧作用于單位水平面上的豎向壓力標準值 儲糧作用于倉壁單位面積上的豎向摩擦力標準值 儲糧作用于漏斗斜面單位面積上的法向壓力標準值 儲糧作用于漏斗斜面單位面積上的切向壓力標準值 M 彎矩設計值，有下標者，見應用處說明 第 9 頁 N 軸向力設計值，有下標者，見應用處說明 V 剪力設計值，有下標者，見應用處說明 拉應力或壓應力，有下標者，見應用處說明 3 一 般 規(guī) 定 布 置 原 則 糧食鋼板筒倉的平面及豎向布置應根據(jù)工藝、地形、工程地質及施工條件等，經(jīng)技術經(jīng)濟比較后確定。 倉群宜選用單排或多排行列式平面布置 （圖 。 筒倉凈距不應小于 500采用獨立基礎時， 可按基礎設計確定； 落地式平底倉， 應根據(jù)清倉設備所需距離確定。 方案設計時，可按下式估算儲糧高度： /= （式中 h 儲糧計算高度； 地基承載力標準值； 儲糧的重力密度。 糧食鋼板倉群，不應利用星倉儲糧。 筒倉與筒倉、筒倉與工作塔之間的輸送設備地道應設置沉降縫。 筒倉與筒倉、 筒倉與工作塔之間的棧橋設計， 應考慮相鄰構筑物由于地基變形引起的相對位移。當滿足本規(guī)范第 要求時，相對水平位移值可按下式確定： 第 10 頁 b 400h（式中 h室外地面至倉頂?shù)母叨取?糧食鋼板筒倉設計文件中， 應對首次裝卸糧要求、 沉降觀測及標志設置等予以說明，見本規(guī)范附錄 A。 結 構 選 型 鋼板筒倉結構可分為倉上建筑、 倉頂、 倉壁、 倉底、 倉下支承結構及基礎六個基本部分（圖 倉上設置的工藝輸送設備及操作檢修平臺宜采用敞開式鋼結構通道， 當有特殊使用要求時，也可采用封閉式走廊。 鋼板筒倉倉頂應設計為帶上、 下環(huán)梁的正截錐殼鋼板倉頂或正截錐空間桿系倉頂結構。 筒倉倉壁為波紋板、螺旋卷邊板時，應采用熱鍍鋅或合金鋼板。 鋼板筒倉可采用鋼或鋼筋混凝土倉底及倉下支承結構。 直徑 10m 以下時，宜采用由柱或筒壁支承的架空式倉下支承結構及錐斗倉底；直徑12m 以上時，宜采用落地式平底倉，地道式出料通道（圖 第 11 頁 第 12 頁 4 荷載與荷載效應組合 基 本 規(guī) 定 鋼板筒倉的結構設計，應考慮以下荷載： 1 永久荷載：結構自重、固定設備重等； 2 可變荷載：儲糧荷載、倉頂?shù)鯍祀娎|荷載、倉頂及倉上建筑活荷載、雪荷載、風荷載等； 3 地震作用。 各種荷載的取值， 除本規(guī)范規(guī)定者外， 均應按現(xiàn)行國家標準 建筑結構荷載規(guī)范的規(guī)定執(zhí)行。 儲糧的物理特性參數(shù)， 應由工藝專業(yè)通過試驗分析確定。 當無試驗資料時， 可參考本規(guī)范附錄 B 所列數(shù)據(jù)。 計算儲糧荷載時， 應采用 對結構產(chǎn)生最不利作用的儲糧品種的參斂。 計算儲糧對波紋鋼板倉壁的摩擦作用時，應取儲糧的內摩擦角。 糧食鋼板筒倉按下列規(guī)定劃分為深倉與淺倉： 筒倉內儲糧的計算高度 與筒倉內徑 d 的比值大于或等于 為深倉；小于 為淺倉。 儲糧計算高度 與水平凈截面水力半徑 ，應按下列規(guī)定確定： 1 水力半徑 按下式計算： 4 （2 儲糧計算高度 h 按下列規(guī)定確定： 糧頂面為水平時，取至儲糧頂面；儲糧頂面為斜面時，取至儲糧錐體的重心。 下端：倉底為錐形漏斗時，取至漏斗頂面；倉底為平底時，取至倉底頂面；倉底為填料填成漏斗時，取至填料表面與倉壁內表面交線的最低點。 鋼板筒倉的風載體型系數(shù)可按下列規(guī)定取值：倉壁穩(wěn)定計算：取 筒倉整體計算：獨立筒倉取 群取 糧 食 荷 載 考慮糧食對筒倉的作用時，應包括以下四種力： 1 作用于筒倉倉壁的水平壓力； 2 作用于筒倉倉壁的豎向摩擦力； 3 作用于筒倉倉底的豎向壓力； 4 作用于筒倉倉頂?shù)牡鯍祀娎|拉力。 深倉儲糧靜態(tài)壓力的標準值，應按下列公式計算（圖 1 計算深度 處，儲糧作用于倉壁單位面積上的水平壓力標準值按下式計算： S)1(/ = （ 2 計算深度 處，儲糧作用于單位水平面上的豎向壓力標準值按下式計算： S)1(/ = （ 3 計算深度 處，儲糧作用于倉壁單位面積上的豎向摩擦力標準值按下式計算：（=4 計算深度 處，儲糧作用于倉壁單位周長上的總摩擦力標準值按下式計算：（)(式中 儲糧的重力密度； 筒倉水平凈截面的水力半徑； 第 13 頁 儲糧對倉壁的摩擦系數(shù)； e自然對數(shù)的底； k 儲糧側壓力系數(shù)，按本規(guī)范附 錄 C 表 值。 在深倉卸糧過程中， 儲糧作用于筒倉倉壁的動態(tài)壓力標準值， 應以其靜態(tài)壓力標準值乘以動態(tài)壓力修正系數(shù)。 深倉儲糧動態(tài)壓力修正系數(shù)，應按表 值。 表 深倉儲糧動態(tài)壓力修正系數(shù) 深倉部位 系數(shù)名稱 動態(tài)壓力修正系數(shù)值 S /3 +3 / S /3 壁 摩擦壓力修正系數(shù) 漏斗 凝土漏斗 底 豎向壓力修正系數(shù) 平 板 ： / 3 時，表中 值應乘以 淺倉儲糧壓力的標準值，應按下列公式計算（圖 1 計算深度 處，作用于倉壁單位面積上的水平壓力標準值按下式計算： （第 14 頁 2 若儲糧計算高度 h 大于或等于 15m，且筒倉內徑 d 大于或等于 10m 時，儲糧水平壓力除按上式計算外，尚應按本規(guī)范（計算，二者計算結果取大值；此外，n n 還應按下式計算筒倉內壁單位面積上的豎向摩擦力標準值： （3 計算深度 處，作用于單位水平面上的豎向壓力標準值按下式計算： （作用于圓形漏斗壁上的儲糧壓力標準值可按下式計算： 1 漏斗壁單位面積上的法向壓力標準值為： 深倉： （)淺倉： （)2 漏斗壁單位面積上的切向壓力標準值為： 深倉： （ ( 淺倉： （ ( 式中 儲糧豎向壓力標準值。對于深倉，可取漏斗頂面之值；對于淺倉，可取漏斗頂面與底面的平均值。 吊掛于倉頂?shù)臏y溫電纜， 計算其作用于倉頂結構的吊掛荷載時， 應考慮電纜自重、糧食摩擦力及電纜突出物對儲糧阻滯而產(chǎn)生的拉力。 當電纜為圓截面，且直徑無變化，表面無突出物時，儲糧摩擦引起的電纜總拉力標準值，應按下式計算： )(0= 式中 k 計算系數(shù) 倉取小值，深倉取大值； 電纜直徑； 電纜在儲糧中的長度； 0 儲糧對電纜表面的摩擦系數(shù)； 電纜最下端處，儲糧的豎向壓力標準值。 第 15 頁 地 震 作 用 糧食鋼板筒倉可按單倉計算地震作用，且： 1 可不考慮糧食對于倉壁的局部作用； 2 落地式平底鋼板筒倉可不考慮豎向地震作用。 在計算筒倉的水平地震作用時，取儲糧總重的 90作為其重力荷載代表值，重心仍取儲糧總重的重心。 落地式平底鋼板筒倉的水平地震作用， 可采用振型分解反應譜法， 也可采用下述簡化方法進行計算： 1 筒倉底部的水平地震作用標準值可按下式計算： )(= （2 水平地震作用對筒倉底部產(chǎn)生的彎矩標準值可按下式計算： )(= （3 沿筒倉高度第，質點分配的水平地震作用標準值可按下式計算： =式中 G 筒倉自重（包括倉上建筑）的重力荷載代表值； 儲糧的重力荷載代表值； 集中于第 筒倉自重（包括倉上建筑）的重心高度； 儲糧總重的重心高度； 第 地震影響系數(shù)最大值， 對地震烈度為 6、 7、 8 度時分別取 4 倉上建筑分配的水平地震作用應乘以增大系數(shù) 3，但增大部分不向下傳于倉壁構件。 第 16 頁 柱子支承或柱與筒壁共同支承的鋼板筒倉， 水平地震作用可按單質點或多質點體系模型， 采用底部剪力法計算。 倉上建筑分配的水平地震作用應乘以增大系數(shù) 3， 但增大部分不向下傳于倉壁構件。 荷載效應組臺 糧食鋼板筒倉結構設計應根據(jù)使用過程中在結構上可能同時出現(xiàn)的荷載， 按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)分別進行荷載效應組合，并取各自的最不利組合進計設計。 糧食鋼板筒倉按承載能力極限狀態(tài)設計時， 應采用荷載效應的基本組合， 荷載分項系數(shù)應按下列規(guī)定取值： 1 永久荷載分項系數(shù)： 對結構不利時， 取 對結構有利時， 一般取 筒倉抗傾覆計算，取 2 可變荷載分項系數(shù)：儲糧菏載取 他可變荷載取 3 地震作用取 糧食鋼板筒倉按正常使用極限狀態(tài)設計時， 應采用荷載效應短期組合， 荷載分項系數(shù)均取 糧食鋼板筒倉進行荷載組合時，可變荷載組合系數(shù)應按下列規(guī)定取用： 1 無風荷載參與組合時，取 2 有風荷載參與組合時，糧食荷載取 他可變荷載取 3 有地震作用參與組合時，糧食荷載取 震作用取 荷載取 荷載不計；樓面可變荷載：按實際考慮時取 等效均布荷載時取 5 結 構 設 計 基 本 規(guī) 定 鋼板筒倉結構，應分別按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行設計。 鋼板筒倉結構， 按承載能 力極限狀態(tài)進行設計時， 應采用荷載設計值和材料強度設計恒，計算內容包括： 1 所有結構構件及連接的強度、穩(wěn)定性計算； 2 筒倉整體抗傾覆計算； 3 筒倉與基礎的錨固計算。 鋼板筒倉結構， 按正常使用極限狀態(tài)進行設計時， 應采用荷載的標準值， 對根據(jù)使用要求需控制變形的結構構件進行變形驗算。 第 17 頁 鋼板筒倉結構及連接材料的選用及設計指標， 應按現(xiàn)行國家標準 鋼結構設計規(guī)范7 和冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范8 的規(guī)定采用。 倉 頂 正截錐殼鋼板倉頂，可按薄壁結構進行強度及穩(wěn)定計算。 由斜梁、 上下環(huán)梁及鋼板組成的正截錐殼倉頂 （圖 ， 不計鋼板的蒙皮作用，應設置支撐或采取其他措施，保證倉頂結構的空間穩(wěn)定性。 倉頂構件內力可按空間桿系計算。 筒倉直徑小于 20m，在對稱豎向荷載作用下，倉頂構件內力可按下述簡化方法計算： 1 斜梁按簡支計算，其支座反力分別由上下環(huán)梁承擔。上下環(huán)梁按本規(guī)范第 2 作用于上環(huán)梁的豎向荷載由斜梁平均承擔； 3 作用于斜梁的測溫電纜吊掛荷載，由直接吊掛電纜的斜梁承擔。 正截錐殼倉頂?shù)纳舷颅h(huán)梁可按以下規(guī)定計算： 1 上環(huán)梁應按壓、彎、扭構件進行強度和穩(wěn)定計算。在徑向水平推力作用下，上環(huán)梁穩(wěn)定計算可參照本規(guī)范第 第一款規(guī)定執(zhí)行； 2 下環(huán)梁應按拉、彎、扭構件進行強度計算； 3 下環(huán)梁計算不考慮與其相連的倉壁共同工作。 斜梁傳給下環(huán)梁的豎向力，由下環(huán)梁均勻傳給下部結構。 倉 壁 深倉倉壁按承載能力極限狀態(tài)設計時，應考慮以下荷載組合： 1 作用于倉壁單位面積上的水平壓力的基本組合（設計值）： 第 18 頁 （2 作用于倉壁單位周長的豎向壓力的基本組合（設計值）：無風荷載參與組合時： += （有風荷載參與組合時： += )( （有地震作用參與組合時： += （式中 q 永久荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值； 儲糧作用于倉壁單位周長上的總摩擦力標準值； 風荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值； 地震作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值； 倉頂及倉上建筑可變荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值； 可變荷載的組合系數(shù)，按本規(guī)范第 規(guī)定取值。 淺倉倉壁按承載能力極限狀態(tài)設計時， 荷載組合可參照本規(guī)范第 規(guī)定執(zhí)行。 鋼板筒倉倉壁無加勁肋時， 可按薄膜理論計算其內力； 有加勁肋時， 可選擇下述方法之一進行計算： 1 按帶肋殼壁結構，采用有限元方法進行計算； 2 加勁肋間距不大于 ，采用折算厚度按薄膜理論進行計算； 3 按本規(guī)范第 規(guī)定的簡化方法進行計算。 焊接鋼板筒倉與螺旋卷邊鋼板筒倉， 不設加勁肋時， 倉壁可按以下規(guī)定進行強度計算： 1 在儲糧水平壓力作用下，按軸心受拉構件進行計算： （豎向壓力作用下，按軸心受壓構件進行計算： 第 19 頁 （ 倉壁環(huán)向拉應力設計值； t 倉壁豎向壓應力設計值； t 倉壁厚度； f 鋼材抗拉或抗壓強度設計值。 3 在水平壓力及豎向壓力共同作用下，按下式進行折算應力計算： +=22 （）為正值，壓應力（ ）為負值。 壁鋼板采用對接焊縫拼接時，對接焊縫應按下式進行計算： 或 （ 垂直于焊縫長度方向的拉力或壓力設計值； 對接焊縫的計算長度； t被連接倉壁的較小厚度； 對接焊縫抗拉、抗壓強度設計值。 鋼板筒倉設置加勁肋時，可按下述簡化方法進行強度計算： 1 倉壁應滿足水平方向抗拉強度要求，按本規(guī)范（計算； 2 倉壁為波紋鋼板時，不考慮倉壁承擔豎向壓力，全部豎向壓力由加勁肋承擔；倉壁為焊接平鋼板或螺旋卷邊鋼板時，取寬為 2b 的倉壁與加勁肋構成組合構件（承擔豎向壓力。 勁肋或加勁肋與倉壁構成的組合構件，按下式進行截面強度計算： 第 20 頁 （ （ 加勁肋或組合構件截面拉、壓應力設計值； N 加勁肋或組合構件承擔的豎向壓力設計值； M 豎向壓力 對加勁肋或組合構件截面形心的彎矩設計值； 加勁肋或組合構件凈截面面積； 加勁肋或組合構件凈截面彈性抵抗矩； b 加勁肋中距（弧長）。 加勁肋與倉壁的連接，應按以下規(guī)定進行強度計算： 1 單位高度倉壁傳給加勁肋的豎向力設計值按下式計算： )+= （式中 倉壁單位面積重力標準值； 倉頂與倉上建筑永久荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值； 倉頂與倉上建筑可變荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力標準值； 計算截面以上倉壁高度。 2 當采用角焊縫連接時，按下式計算： （ 按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的平均剪應力； 角焊縫有效厚度； 倉壁單位高度內，角焊縫的計算長度； 角焊縫強度設計值。 采用普通螺栓或高強螺栓連接時，按現(xiàn)行國家標準鋼結構設計規(guī)范的有關規(guī)定進行計算。 第 21 頁 鋼板筒倉在豎向荷載作用下， 倉壁應按薄殼彈性穩(wěn)定理論或下述方法進行穩(wěn)定計算： 1 在豎向軸壓力作用下，按下式計算： （ 8/3)100(21 （ 式中 倉壁豎向壓應力設計值； 豎向荷載下倉壁的臨界應力； E 鋼材的彈性模量，取 05N/t倉壁的計算厚度，有加勁肋且間距不大于 ，可取倉壁的折算厚度，其他情況取倉壁厚度； R 筒倉半徑； 豎向壓力下倉壁的穩(wěn)定系數(shù)。 2 在豎向壓力及儲糧水平壓力共同作用下，按下式計算： （ （ 式中 k 有內壓時倉壁的穩(wěn)定系數(shù)。 p3 倉壁局部承受豎向集中力時，應在集中力作用處設置加勁肋，集中力的擴散角可取 30（圖 并按下式驗算倉壁的局部穩(wěn)定： （ 式中 局部壓應力； 豎向壓力下倉壁的穩(wěn)定系數(shù)。 第 22 頁 無加勁肋的倉壁或倉壁區(qū)段（圖 在水平風荷載的作用下，可按下式驗算空倉倉壁的穩(wěn)定性： 1)(= （ 2112 （ 式中 所驗算倉壁或倉壁區(qū)段內的最大風壓設計值； 1所驗算倉壁或倉壁區(qū)段內的最小風壓設計值； 所驗算倉壁或倉壁區(qū)段高度； t倉壁厚度，當所驗算倉壁或倉壁區(qū)段范圍內倉壁厚度變化時，應取最小值； 不均勻荷載修正系數(shù)。 無加勁肋的螺旋卷邊鋼板筒倉， 倉壁彎卷處 （圖 可按下式進行抗彎強度計算： (6 = （ q 水平風荷載作用于倉壁單位周長上的豎向拉力設計值； 永久荷載作用于倉壁單位周長上的豎向壓力設計值，分項系數(shù)取 a卷邊的外伸長度； t 倉壁厚度。 第 23 頁 圓錐漏斗倉底可按以下規(guī)定進行強度計算（圖 1 計算截面-處，漏斗壁單位周長的經(jīng)向拉力設計值： )= （式中 計算截面處儲糧豎向壓力標準值； 計算截面以下漏斗內儲糧重力標準值； 計算截面以下漏斗壁重力標準值； 0d 計算截面處漏斗的水平直徑； 漏斗壁與水平面的夾角。 2 計算截面-處，漏斗壁單位寬度內的環(huán)向拉力設計值： （式中 儲糧作用于漏斗壁單位面積上的法向壓力標準值。 斗壁應按下式進行強度計算： 1）單向抗拉強度： 第 24 頁 經(jīng)向： （ （算應力： +=22 （ 漏斗壁環(huán)向拉應力； 漏斗壁經(jīng)向拉應力； t 漏斗壁厚度。 圓錐漏斗倉底與倉壁相交處，應設置環(huán)梁（圖 環(huán)梁與倉壁及漏斗壁的連接可采用焊接或螺栓連接。 當環(huán)梁與倉壁及漏斗壁采用螺栓連接時，環(huán)梁計算不考慮與之相連的倉壁及漏斗壁參與工作。 當環(huán)梁與倉壁及漏斗壁采用焊接連接時，環(huán)梁計算可考慮與之相連的部分壁板參與工作， 共同工作的壁板范圍按下列規(guī)定取值： 共同工作的倉壁范圍取 但不大于1 5t ；共同工作的漏斗壁范圍取 但不大于 15t 。 t 、 倉壁與環(huán)梁相連處的厚度和曲率半徑； c 漏斗壁與環(huán)梁相連處的厚度和曲率半徑。 25 頁 環(huán)梁的設計（圖 應考慮以下荷載： 1 由倉壁傳來的豎向壓力 q 及其偏心產(chǎn)生的扭矩 q （ q 按本規(guī)范第 確v ）； 2 由漏斗壁傳來的經(jīng)向拉力 及其偏心產(chǎn)生的扭矩 （ 按本規(guī)范第 可分解為水平分量 及垂直分量 （圖 環(huán)梁高度范圍內作用的儲糧水平壓力 可忽略不計。 環(huán)梁按承載能力極限狀態(tài)設計時，應進行以下計算： 1 在水平荷載 作用下環(huán)梁的穩(wěn)定計算： （ 式中 環(huán)梁截面（按本規(guī)范第 確定）的慣性矩； 環(huán)梁的半徑； 單位長度環(huán)梁的臨界徑向壓力值。 2 環(huán)梁截面的抗彎、抗扭及抗剪強度計算。 3 環(huán)梁與倉壁及漏斗壁的連接強度計算。 支承結構與基礎 倉下支承結構為鋼柱時，柱與環(huán)梁應按空間框架進行分析。 倉壁必須錨固在下部構件上。采用錨栓錨固時， 間距可取 12m，錨栓的拉力應按下式計算： =6（式中 T 每個錨栓的拉力設計值； M 風荷載或地震荷載作用于下部構件頂面的力矩設計值； W 筒倉豎向永久荷載設計值，分項系數(shù) d 筒倉直徑； n錨栓總數(shù)，不應少于 6。 筒倉基礎計算應符合下列規(guī)定： 第 26 頁 1 倉群下的鱉體基礎，應考慮空倉、滿倉的最不利組合； 2 基礎邊緣處的地基應力不應出現(xiàn)拉應力； 3 基礎傾斜率不應大于 均沉降量不應大于 200 6 構 造 倉 頂 倉上建筑的支點宜在倉壁處， 不得在斜梁上。 若荷載對稱， 支點也可在倉頂圓錐臺上。較重的倉上建筑或重型設備，宜采用落地支架。 倉頂坡度宜為 1512， 不應小于 110； 倉頂四周應設圍欄， 設備廊道、 操作平臺欄桿高度不應小于 1200 測溫電纜不得直接吊掛于倉頂板上。 倉頂出檐不得小于 100且應設垂直滴水， 其高度不應小于 50倉檐處應設密封條。有臺風影響地區(qū)，應采取措施防止雨水倒灌。倉頂板與檁條不得采用外露螺栓連接。 倉 壁 波紋鋼板、 焊接鋼板倉壁， 相鄰上下兩層壁板的豎向接縫應錯開布置。 焊接鋼板錯開距離不應小于 250波紋鋼板倉壁的搭接縫及連接螺栓孔，均應設密封條、密封圈。 筒倉倉壁在滿足結構計算要求的基礎上， 尚應考慮外部環(huán)境對鋼板的腐蝕及儲糧對倉壁的磨損，并采取相應措施。 豎向加勁肋接頭應采用等強度連接。相鄰兩加勁肋的接頭不宜在同一水平高度上。通至倉頂?shù)募觿爬邤?shù)量不應少于總數(shù)的 25。 豎向加勁肋與倉壁的連接： 波紋鋼板倉宜采用鍍鋅螺栓連接； 螺旋卷邊倉宜采用高頻焊接螺栓連接；螺栓直徑與數(shù)量應經(jīng)計算確定，直徑不宜小于 8距不宜大于200當采用焊接連接時， 焊縫高度取被焊倉壁較薄鋼板的厚度； 螺旋卷邊倉咬口上下焊縫長度均不應小于 50焊倉壁外表面的焊痕必須進行防腐處理。 豎向加勁肋宜放在倉壁內側。倉壁內不應設水平支撐、爬梯等附壁裝置。 倉壁下部開設入孔時，洞口尺寸宜取 60000邊框應做成整體式，截面應計算確定。入孔門應設內外兩層，分別向倉內、外開啟。門框與倉壁、門扇與門框的連接，均應采取密封措施。 第 27 頁 倉 底 圓錐漏斗倉底由環(huán)梁和斗壁組成（圖 斗壁可由經(jīng)向劃分的梯形板塊組成，每塊板在漏斗上口處的長度宜為 斗口宜設計為焊接整體結構， 其上口直徑不宜大于 口尺寸應滿足工藝要求。 倉底在裝配后內表面應光滑，不得滯留儲糧。 當采用流化倉底出糧或選用平底倉時，其倉底應按工藝要求設計。 支承結構及洞口 倉下鋼支柱截面及間距應由計算確定， 支柱與筒壁宜采用綴板連接 （圖 ；綴板間距不宜大于 鋼支柱應設柱間支撐，每 個筒倉下不宜少于兩道。當往間支撐上下兩段設置時，宜設柱間水平系桿。 筒壁與基礎頂面接觸處應設泛水坡，防止雨水進入倉下空間。 7 工 藝 設 計 一 般 規(guī) 定 第 28 頁 工藝設計應根據(jù)鋼板筒倉總倉容、 使用功能、 作業(yè)要求、 進出糧方式等條件， 經(jīng)技術經(jīng)濟比較后確定。 工藝設計內容應包括：工藝流程、設備選用、除塵系統(tǒng)、機械通風及噪聲控制、蟲害防治等。 鋼板筒倉數(shù)量較多且作業(yè)復雜時， 應設置工作塔。 鋼板筒倉數(shù)量少且作業(yè)簡單時，可不設置工作塔，采用提升機塔架，經(jīng)分配盤或溜管直接入倉。 工藝設備布置應滿足設備吊裝、操作及維修空間要求。 直徑 10m 以下鋼板筒倉宜采用自流式出糧方式， 倉底坡度 應滿足下列要求： 小麥、大豆、玉米： 40；稻谷： 45。 平底鋼板筒倉可選用清倉機、流化出糧或其他出糧設施。 工藝設計應提出各種工藝作業(yè)的運行順序。 設 備 選 用 選擇的設備應具備安全可靠、 高效低耗、 操作方便、 體積小、 噪音低、 密閉性能好、對糧食無污染、破碎率低等性能。 應根據(jù)作業(yè)要求選擇配置下列主要設備：水平及垂直輸送、清理、計量、除塵、機械通風等；有特殊要求時還應配置烘干、熏蒸、冷卻等設備。 設備的生產(chǎn)能力應根據(jù)倉容量及運輸工具、接卸設施的作業(yè)時間計算確定。 間歇作業(yè)設備前后銜接部位應配置緩沖倉，其容量應根據(jù)系統(tǒng)作業(yè)能力計算確定。 溜管設計應滿足下列要求：溜管材料宜采用 34板，磨損較大的溜管內壁應設可拆換的耐磨襯板。 每節(jié)溜管長度不宜超過 2m， 溜管直段長度超過 4m 時應設緩沖裝置。 溜管的有效截面尺寸， 應根據(jù)流量計算確定。 溜管傾角 可按下列要求選取： 小麥、大豆、玉米： 36；稻谷、高水分糧： 45；雜質、灰塵： 60。 對震動、噪聲較大的設備，應采取減震、隔音、消聲措施。 除 塵 系 統(tǒng) 鋼板筒倉除坐設計，應包括除塵風岡布置、除塵設備選擇等。 第 29 頁 除塵風網(wǎng)設計應按下列參數(shù)選用： 吸風口風速宜控制在 24m/s； 水平風管風速宜控制在 1418m/s； 垂直風管風速宜控制在 1416m/s； 風管彎頭的曲率半徑取風管直徑的 12 倍