康奈大廈基坑支護(hù)設(shè)計方案

- 1 - 康奈大廈基坑支護(hù)設(shè)計方案 1 設(shè)計任務(wù)書 程概況 擬 建邯鄲市康奈大廈位于邯鄲市陵園路北側(cè)，西臨邯山南大街，建筑面積 22849 ，地上 24 層，地下 1 層，框架剪力墻結(jié)構(gòu)。該工程基礎(chǔ)埋深 5m，實(shí)際基坑開挖深度為 10m，根據(jù)場地的土層條件及邯鄲市類似基坑工程的經(jīng)驗(yàn)，為保證基坑的 穩(wěn)定性及盡量節(jié)省投資，經(jīng)方案比選，擬采用排樁 +錨桿對該基坑進(jìn)行支護(hù)。 程地質(zhì)及水文地質(zhì)概況 據(jù)中冶地勘巖土工程總公司提供的巖土工程勘察報告，該場地土層由上至下分別為： 第 1 層，雜填土：雜色，稍密，濕，主要以碎磚塊等建筑垃圾 組成，本層在整個場地均有分布，層厚 底標(biāo)高 第 2 層，素填土：深褐色，可塑硬塑，主要回填物為粉質(zhì)粘土，局部為粉土，含少量小磚塊及炭屑，本層在整個場地均有分布，底標(biāo)高 第 3 層， 粉土：黃褐色，濕，中密密實(shí)，無光澤，搖震反映中等，韌性低，干強(qiáng)度低。厚度 底標(biāo)高 第 4 層，粉土：灰色，濕，中密密實(shí)，無光澤，搖震反映中等，韌性低，干強(qiáng)度低，含較多青磚，瓦片。層厚 底標(biāo)高 第 5 層，粉質(zhì)粘土：灰褐色，軟塑可塑，含青磚，瓦片及有機(jī) - 2 - 質(zhì)，局部夾粉土薄層。稍有光澤，無搖震反應(yīng)，韌性中等，干強(qiáng)度中等。層厚 底標(biāo)高 第 6 層，粉質(zhì)粘土：褐黃色，可塑硬塑，含砂粒及鈣質(zhì)結(jié)核。稍有光澤，無搖震反映，韌性中等，干強(qiáng)度中等。層厚 底標(biāo)高 第 7 層，中砂：褐紅色，中密，濕，主要礦物成分為長石，石英，含少量小礫石，局部為細(xì)砂。層厚 底標(biāo) 高 第 7 1 層，粉質(zhì)粘土：褐黃色，硬塑，含砂粒及鈣質(zhì)結(jié)核。稍有光澤，無搖震反映，韌性中等，干強(qiáng)度中等。層厚 底標(biāo)高 第 8 層，粉質(zhì)粘土：紅褐色，硬塑堅塑，含氧化鐵及鈣質(zhì)結(jié)核。稍有光澤，無搖震反映，韌性中等，港強(qiáng)度中等。層厚 底標(biāo)高 第 8 1 層，細(xì)砂：黃褐色，稍密，濕，主要礦物成分為長石，石英。層厚 底標(biāo)高 第 9 層，粉質(zhì)粘土：紅褐色，硬塑堅硬，含氧化鐵及砂粒。稍有 光澤，無搖震反映，韌性中等，港強(qiáng)度中等。揭露最大厚度 底標(biāo)高 第 10 層，卵石：黃褐色，紅褐色，稍密，濕，主要巖性為長石，石英，砂巖，約占總質(zhì)量的 55 60 ，一般粒徑 20 50大粒徑約 150部見漂石，磨圓度較好，主要以粘性土及粗砂填充，層厚 底標(biāo)高 第 10 1 層，粉質(zhì)粘土：紅褐色，堅硬，含砂粒。稍有光澤，無搖震反映，韌性中等，干強(qiáng)度中等。厚度 第 11 層，粘土夾 粉質(zhì)粘土：棕褐色，堅硬，含氧化鐵，砂粒及鈣質(zhì)結(jié)核，上部為粉質(zhì)粘土。有光澤，無搖震反映，韌性高，干強(qiáng)度高。本次勘查未揭穿本層，揭露最大厚度 各層土的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)見表 - 3 - 表 的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo) 該場地在勘察期間實(shí)測混合穩(wěn)定水位埋深為 3 5 年地下水位埋深 微承壓水。 層號 土的名稱 w (%) (kN/e (%) (%) a 21 (fk(2 素填土 9 0 3 粉 土 00 4 粉 土 0 5 粉質(zhì)粘土 00 6 粉質(zhì)粘土 40 - 4 - 2 設(shè)計依據(jù) 坑側(cè)壁安全等級 該基坑工程開挖深度 10m，圍護(hù)結(jié)構(gòu)不是主體結(jié)構(gòu)的一部分，基坑周圍有建筑物，管線，道路，管道等建筑體需加以保護(hù)，但不需嚴(yán)加保護(hù)。故基坑工程等級為二級。 按照建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程關(guān)于基坑側(cè)壁安全等級及重要性系數(shù)的表述，該基坑工程基坑側(cè) 壁安全等級為二級，重要性系數(shù) 0 表 坑側(cè)壁安全等級及重要性系數(shù) 安全等級 破壞后果 重要 系數(shù) 0 一級 支護(hù)結(jié)構(gòu)破壞，土體失穩(wěn)或變形過大對基坑周圍環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響嚴(yán)重 級 支護(hù)結(jié) 構(gòu)破壞，土體失穩(wěn)或變形過大對基坑周圍環(huán)境 及地下結(jié)構(gòu)施工影響一般 級 支護(hù)結(jié)構(gòu)破壞，土體失穩(wěn)或變形過大對基坑周圍環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響不嚴(yán)重 - 5 - 程勘察資料 表 主要土層物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo) 表 層巖土性質(zhì)特征一覽表 場地在勘查期間，實(shí)測混合穩(wěn)定地下水位埋深為 土層 土層名稱 土層厚度（ m） 粘聚力c(內(nèi)摩擦角() 重度(kN/孔隙比 e 液性 指數(shù) 1 雜填土（雜色） _ _ _ 2 素填土（深褐色） 0 3 粉土（黃褐色） 00 4 粉土（灰色） 0 5 粉質(zhì)黏土（灰褐色） 00 6 粉質(zhì)黏土（褐黃色） 40 7 中砂 _ _ 8 粉質(zhì)黏土（紅褐色） _ 地層序號 巖性 顏色 濕度 稠度密度 壓縮性(1 雜填土 雜 濕 稍密 _ 2 素填土 深褐 濕 可塑硬塑 0 385 3 粉土 黃褐 濕 中密密實(shí) 粉土 灰色 濕 中密密實(shí) 粉質(zhì)粘土 灰褐 濕 軟塑可塑 粉質(zhì)粘土 黃褐 濕 可塑硬塑 粉質(zhì)粘土中砂 褐紅褐黃 濕 中密硬塑 8 粉質(zhì)粘土 紅褐 濕 硬塑堅塑 - 6 - 3 5 年地下水位埋深為 微承壓水。 關(guān)主體結(jié)構(gòu)的設(shè)計資料 建 筑面積 上 24 層，地下 1 層，框架剪力墻結(jié)構(gòu)。 料周圍環(huán)境 該工程北側(cè)毗鄰邯山區(qū)實(shí)驗(yàn)小學(xué)教學(xué)樓（ 4 層），測該教學(xué)樓窗戶有豎向裂縫；東側(cè)有邯山區(qū)政府房屋（ 2層） ;西側(cè)有邯山區(qū)自來水網(wǎng)管，預(yù)計埋深 側(cè)距坑邊 右有光纜通過，預(yù)計埋深 面圖如下 圖 奈大廈基坑平面圖 - 7 - 3 基坑設(shè)計方案的選擇 案比較 釘墻方案 土釘墻支護(hù)方案由于其經(jīng)濟(jì)和施工工期短，所以，此方案是最基本方案，但其適用性有一定范圍。在本工程中，北側(cè)毗鄰小學(xué)教學(xué)樓且教學(xué)樓現(xiàn)已有明顯墻體開裂，因此必須保證基坑的絕對安全，經(jīng)試算，若要保證土體的整體穩(wěn)定性，土釘間 距過密，且土釘過長。在北側(cè)不宜采用。但其它三側(cè)可用。但本基坑較深，不宜采用。 泥土攪拌樁 按照規(guī)范規(guī)定，水泥土墻的寬度為 度為 6m。超過基礎(chǔ)紅線范圍。不宜采用。 支點(diǎn)樁 計算結(jié)果如后設(shè)計部分，可以采用。 案確定 本基坑支護(hù)的特點(diǎn)： 1. 北側(cè)毗鄰小學(xué)教學(xué)樓且教學(xué)樓現(xiàn)已有明顯墻體開裂，因此必須保證基坑的絕對安全。 2. 其它三側(cè)均為管道，電纜等地下建筑。 綜合該工程的特點(diǎn)和場地地質(zhì)與水文條件，并參照各種圍護(hù)墻體的類型，適用性以及優(yōu)缺點(diǎn)和建筑基坑工程的設(shè)計計算和施工中各種基坑實(shí)例簡況，現(xiàn)確定方案為：雙支撐排樁。 - 8 - 下水的處理 因地下水位 右，而基坑開挖深度位 10m，故該工程需考慮降水處理問題。 改基坑降水范圍大且地下水為微承壓水，固采用深井井點(diǎn)降水。 - 9 - 4 基坑圍護(hù)樁的設(shè)計 各項(xiàng)指標(biāo)的簡化 計算土壓力為了計算簡化，對主動土壓力和被動土壓力的計算指標(biāo)采用加權(quán)平均計算。 主動土壓力指標(biāo)的計算： 1 0 1 . 4 7 . 9 2 . 4 1 5 . 9 2 . 5 9 2 . 0 2 1 . 3 3 . 5 2 2 . 7 1 . 01 2 . 81 4 . 7 a t a n 1 0 1 . 4 t a n 1 2 . 9 2 . 4 t a n 1 1 . 7 2 . 5 t a n 1 3 . 4 2 . 0 t a n 1 2 . 2 3 . 5 t a n 1 1 . 2 1 . 01 2 . 8t a 2 1 5 6 ，取 1831 . 4 1 9 2 . 4 1 9 . 2 2 . 5 1 9 . 2 2 . 0 1 9 . 4 3 . 5 1 9 . 9 1 . 01 2 . 81 9 . 1 7 /k N m 取 19 2KN/22t a n 4 521 2 . 1t a n 4 5 0 . 6 52K a 動土壓力指標(biāo)的計算： 2 1 . 3 1 . 8 2 2 . 7 1 . 0 2 1 . 82 . 8C k P a - 10 - t a n 1 2 . 2 1 . 8 t a n 1 1 . 2 1 . 0t a n 0 . 2 0 9 72 . 8 ，取 31 9 . 4 1 . 8 1 9 . 9 1 . 02 . 81 9 . 5 8 /k N m 取 19 6kN/ 22 1 1 . 8t a n 4 5 t a n 4 5221 . 5 1 4 權(quán)平均簡化后結(jié)果如下圖示： 圖 指標(biāo)簡化圖 設(shè)置兩層錨桿，采用連續(xù)梁法和逐層開挖支撐力不變法分別對支 - 11 - 護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計計算，如下圖所示。 圖 錨桿設(shè)計簡圖 一層錨桿施工完 畢第二層錨桿施工前的計算 二層錨桿尚未施工前的土壓力計算 當(dāng)?shù)谝粚渝^桿施工完畢后，基坑開挖至 C 點(diǎn)下 ，第二層錨桿尚未施工前，此時支護(hù)結(jié)構(gòu)處于單支點(diǎn)狀態(tài)。開挖深度 h= ）（ 3 1 )/( 臨界深度為： 2 2 2 1 4 . 7 1 00 . 8 1 1 . 3 71 9 . 2 1 9 . 2k m - 12 - )/(4 5 6)7 6 2 開挖面的距離為： 3 7 b m 開挖面以下深度 u 處的主動土壓力強(qiáng)度： 開挖面處的被動土壓力為： )(k P p 開挖面以下深度 u 處的被動土壓力： 圖 桿施工前計算簡圖 二層錨桿尚未施工前土壓力零點(diǎn)位置 令 9 7 ）（ 當(dāng)?shù)谝粚渝^桿施工完畢后，基坑開挖至 C 點(diǎn)下 ，此時土壓力零點(diǎn)位置為： )(0 4 7 ）（ 該部分三角形分布的土壓力為： )/( - 13 - 于開挖面以下，距開挖面的距離為： )( 點(diǎn)支撐力計算 對等值梁 O 點(diǎn)取矩，可得： )/(2 6 10 4 4 0 4 5 (2)b 1(1此時尚未 開挖至設(shè)計深度，不需要進(jìn)行樁墻的入土深度計算。 二層錨桿施工完畢，基坑開挖至設(shè)計標(biāo)高的計算 坑開挖至設(shè)計標(biāo)高的土壓力計算 圖 開挖至設(shè)計標(biāo)高的計算簡圖 )/( )/(7 4 6) 4 8 0)(2a1 開挖面的距離為： - 14 - b m 開挖面以下深度 u 處的主動土壓力強(qiáng)度： 開挖面處的被動土壓力為： )(kP 開挖面以下深度 u 處的被動土壓力： 坑開挖至設(shè)計標(biāo)高（ 10 米）時土壓力零點(diǎn)位置 令 9 7 0p ）（ 此時土壓力零點(diǎn)位置為： )(3 0 7 0 ）（ 該部分三角形分布的土壓力為： )/( 于開挖面以下，距開挖面的距離為： )( 撐力和土壓力零點(diǎn)的剪力計算 下面采用兩種不同的方法計算 C 點(diǎn)支撐力。 采用逐層 開挖支撐力不變法進(jìn)行計算： 對于等值梁 O 點(diǎn)取矩，可得： )()()2(6 2211B ）（ - 15 - 將 /帶入上式，計算得到 m。 對等值梁 B 點(diǎn)取矩，可得： )6()6 2211 計算可得： Q=m。 按等值梁計算，受力圖如圖 示， 圖 值梁受力簡圖 采用彎矩分配法可求得： 固端彎矩 , 支撐反力 ， , 等值梁求算樁的入土深度 等值梁在土壓力零點(diǎn)的支撐反力按逐層開挖支撐力不變法計算取值， Q=m。 6 6 1 2 6 . 1 6 1 6 . 7 5 5( ) 1 9 . 2 ( 1 . 5 1 4 0 . 6 5 )p K a )( 樁的最小入土深度為： - 16 - )(0 7 mt t 樁長為： L=0=m） 矩的計算 由力學(xué)求解器得： 最大正彎矩距土壓力零點(diǎn) M m。 最大負(fù)彎矩距土壓力零點(diǎn) M m。 圖 樁身彎矩圖 的配筋 樁體可按均勻配筋，即受壓和受拉區(qū)配筋相等，樁間距 受彎矩為： m a x 1 9 1 . 7 9 7 1 . 6 3 0 6 . 8 7 5M k N m 鋼筋總抗彎能力 m a x 1 . 1 3 3 7 . 5 6 3M M k N m 。 取樁 徑為 d 1000保護(hù)層厚度 a 取 50筋籠直徑 d 2a 900凝土選用 2 2 2 2 7 21 6 . 7 / ; 3 . 1 4 5 0 0 7 8 5 0 0 0 , 2 . 8 1 0 / m m A r m m E k N m 鋼筋選 23 0 0 / m m， 12 根 335 28 ； / 0 . 9 4 % 0 . 2 % 。 - 17 - 沿截面受拉區(qū)和受壓區(qū)周邊配置局部均勻縱向鋼筋或集中縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土樁 ,其正截面受彎承載力可按下列公式 計算。 s i n t y f A 3 0 0 7 3 8 9 . 6 0 . 1 6 9 11 6 . 7 7 8 5 0 0 0 3s i n 21 3 1 . 2 5 02 k 得 1 . 2 5 2 1 . 2 5 2 0 . 2 4 4 0 . 7 6 2t 31 s i n s i n2 s i n3 tc y s sM f A r f A r （ 4 32 s i n 0 . 2 4 4 s i n 0 . 2 4 4 s i n 0 . 7 6 21 . 0 1 6 . 7 7 8 5 0 0 0 5 0 0 3 0 0 7 3 8 9 . 6 4 5 03 3 . 1 4 3 . 1 49 0 0 . 8 7 8 k N M m a x 3 3 7 . 5 6 3M K N M， 符合要求。 工況計算 在打第一根錨桿之前，基坑開挖至 時為懸臂樁，計算簡圖如下， - 18 - 圖 況計算簡圖 由 得：土壓力為零點(diǎn) ak 。 設(shè)土壓力為零點(diǎn)距此時所開挖的基坑底面的距離為 u。 21 9 . 2 4 . 5 1 0 0 . 6 5 2 1 4 . 7 0 . 6 5 3 9 . 8 3 /k N m m 2= 1 9 . 6 1 . 5 1 4 2 1 9 . 6 1 . 5 1 4 2 9 . 6 7 4 4 8 . 2 3 /u u k N m m 所以由 ak 解得 u 故取土壓力為零點(diǎn)在 。 土壓力 ： 114 . 5 1 . 3 7 3 9 . 8 3 3 . 1 3 6 2 . 3 322e k N 最大彎矩在剪力為零處，設(shè)從土壓力為 0 點(diǎn)向下 Q=0，則有： 2 02a p a K x 則 2 2 6 2 . 3 3 2 . 7 4 11 9 . 2 1 . 5 1 4 0 . 6 5 所以： - 19 - 3m a . 2 1 . 5 1 4 0 . 6 5 2 . 7 4 126 2 . 3 3 4 . 5 2 . 7 4 1 4 . 5362 0 7 . 4 1K K xp a l x m 1 m a 1 . 7 9 7但 2 0 7 . 4 1 1 . 6 1 . 1 3 6 5 . 0 4 9 0 0 . 8 7 8 故配筋仍滿足要求。 梁設(shè)計 錨桿和排樁需要有腰梁來連接 ,從而增強(qiáng)了地下支護(hù)結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性，腰梁應(yīng)具備足夠的抗彎剛度 腰梁計算簡圖為 : (支座間距 算 5 跨 ) 圖 梁計算簡圖 - 20 - 圖 一道腰梁彎矩圖（支撐力取最大值） 圖 二道腰梁彎矩圖 第一道腰梁： 1 m a x 6 0 M kN m因 ,即 : 腰梁：31 1 m a x 1 6 0 . 5 6 1 1 4 0 . 8 32 2 1 5 2MW c m 選 218a 的槽鋼 , 141第二道腰梁： 2 m a x 1 0 8 M kN m - 21 - 因 ,即 : 腰 梁 ：31 m a 1 0 8 . 2 7 1 2 5 1 . 7 92 2 1 5 2MW c m 。 選 225a 的槽鋼 , 270。 梁的計算 冠梁按構(gòu)造配筋，如下圖示： 圖 冠梁配筋圖 移計算（ m 法） 用 m 法計算排樁位移可分為兩部分：基坑底面以下和基坑以上 部分位移 。 - 22 - 坑底面以下部分 圖 移計算簡圖 土壓力作用下，由平衡關(guān)系得： 基底的水平力 4 7 6 . 7 4 7 5 7 . 1 1 5 3 9 5 . 6 0 4 2 4 . 0 2 8oH k N 彎矩 4 7 6 . 7 4 7 2 . 8 7 7 5 7 . 1 1 5 6 3 9 5 . 6 0 4 2 2 3 7 . 7 0 3oM k N m 參數(shù)確定 基 床系數(shù)取值為： 由基坑底以下 2 1 2 (1 1 ) 4mh d m 深度范圍內(nèi)各層土的換算平均 m 值。 2 21 1 2 1 2 2221232 3 0 0 0 1 . 4 4 0 0 0 ( 2 1 . 4 2 . 4 ) 2 . 4( ) ( 1 . 4 2 . 4 )3 8 6 4 . 3 /m h m h h m 取 43900 /kN m - 23 - 872 . 0 1 0 7 . 1 42 . 8 1 0 , 取樁的配筋率為 / 0 %22002 2 2 3 2 ( 1 ) 320 . 8 1 2 ( 7 . 1 4 1 ) 0 . 0 0 9 4 0 . 9 8 . 5 9 1 032d 07 2 6 20 . 8 5 0 . 8 5210 . 8 5 2 . 8 1 0 8 . 5 9 1 0 1 . 0 2 2 1 02c c E I m 排樁的計算寬度為0 0 . 9 (1 . 5 0 . 5 ) 1 . 8b d m ， 樁的變形系數(shù)： 105 563 9 0 0 1 . 8 0 . 3 6 91 . 0 2 2 1 0mb 10， 換算深度 ： 0 . 3 6 9 1 0 3 . 7 2 . 5h 屬彈性樁 。 又 2 . 51 0 6 . 7 7 50 . 3 6 9h m。 故 00 0h I樁置于非巖石地基中，查表，按 得： 3 4 4 3 1 6 1 . 7 4 9 8B D B D2 4 4 2 1 7 2 . 8 1 9B D B D3 4 4 3 1 1 5 . 1 9 8 9 6A C A C3 4 4 3 6 5 . 7 1 9 6A B A B 2 4 4 2 7 0 . 4 9 9 7 2A B A B 2 4 4 2 1 2 3 . 6 8 4A C A C 3 4 4 3 3 4 4 3 1 0 6 . 9 6 9A D A D B C B C 2 4 4 2 2 4 4 2 1 1 4 . 8 9 7 3 2A D A D B C B C - 24 - 3 4 4 3 2 4 4 23 3 4 4 3 2 4 4 21 B D K B D B A B A B K A B A B 3651 1 6 1 . 7 4 9 80 . 3 6 9 1 . 0 2 2 1 0 6 5 . 7 1 9 64 . 7 9 3 1 1 0 /m k N 3 4 4 3 2 4 4 22 3 4 4 3 2 4 4 21 H B C K B C B A B A B K A B A B 2651 1 0 6 . 9 6 90 . 3 9 6 1 . 0 2 2 1 0 6 5 . 7 1 9 61 . 1 6 9 6 6 1 0 /r a d k N 3 4 4 3 2 4 4 23 4 4 3 2 4 4 21 A C K A C A A B A B K A B A B 661 1 1 5 . 1 9 8 9 60 . 3 9 6 1 . 0 2 2 1 0 6 5 . 7 1 9 64 . 3 3 1 1 9 1 0 /r a d k N m 0 0 0H H H M 554 . 7 9 3 1 1 0 2 4 . 0 2 8 1 . 1 6 9 6 6 1 0 2 3 7 . 7 0 30 . 0 0 3 9 3 m 0 0 0M H M 561 . 1 6 9 6 6 1 0 2 4 . 0 2 8 4 . 3 3 1 1 9 1 0 2 3 7 . 7 0 30 . 0 0 1 3 1 r a d 0 0 . 0 0 1 3 1 0 . 0 0 3 5 50 . 3 6 9 02 2 62 3 7 . 7 0 3 0 . 0 0 1 7 10 . 3 6 9 1 . 0 2 2 1 0M 03 3 62 4 . 0 2 8 0 . 0 0 0 4 6 80 . 3 6 9 1 . 0 2 2 1 0Q - 25 - 1 1 1 123o o x A B C E I 表 坑以下位移計算結(jié)果 坑地面以上部分 位移計算簡圖如 下 圖。 點(diǎn)號 h=az z 1 1 0 1 2 3 4 5 - 26 - 圖 坑底面以上位移計算簡圖 分兩部分計算：分別在 到 D 各點(diǎn)產(chǎn)生的位移，再加上土壓力產(chǎn)生的位移，在土壓力的計算中簡化看作是三角形的土壓力，其中用的公式為：簡明建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊 。 在集中力 0 6 意點(diǎn)的水平位移由三部分組成： 1. 擋墻作為彈性地基桿在基坑地面處 o 點(diǎn)受 H 和 M 后， o 點(diǎn)的水平位移。 0 H H H Mx p P b- 5 - 555 7 . 1 1 5 4 . 7 9 3 1 1 0 3 4 2 . 6 9 1 . 1 6 9 6 6 1 06 7 4 . 5 9 1 0 m 2. 擋墻作為彈性地基桿在基坑地面處 和 o 點(diǎn)引起的變位為： 20 M H M b P b - 27 - - 5 2 - 653 4 2 . 6 9 1 . 1 6 9 6 6 1 0 5 7 . 1 1 5 6 4 . 3 3 1 1 9 1 01 2 9 1 . 3 8 4 1 1 0 r a d 3. 擋土墻懸臂部分作為懸臂梁，在集中力 P 作用下，在任意點(diǎn)N 產(chǎn)生水平位移，當(dāng) N 點(diǎn)位于 a 范圍里， 2 336b l b l l 。 當(dāng) N 點(diǎn)位于 b 范圍里， 333236b y b b y =0 時 2 251 65 7 . 1 1 5 6 1 0 6 03 3 3 3 7 8 1 . 8 0 2 3 1 06 6 . 1 3 2 1 0 1 0 1 0PP b l b y l l y =1m 時 2 22 65 7 . 1 1 5 6 1 0 6 13 3 3 3 7 0 4 . 1 5 7 5 1 06 6 . 1 3 2 1 0 1 0 1 0PP b l b y l l y =2m 時 2 253 65 7 . 1 1 5 6 1 0 6 23 3 3 3 6 0 3 . 5 6 3 4 1 06 6 . 1 3 2 1 0 1 0 1 0PP b l b y l l y =3m 時 2 24 65 7 . 1 1 5 6 1 0 6 33 3 3 3 5 0 2 . 9 6 9 5 1 06 6 . 1 3 2 1 0 1 0 1 0PP b l b y l l y =4m 時 2 255 65 7 . 1 1 5 6 1 0 6 43 3 3 3 4 0 2 . 3 7 5 6 1 06 6 . 1 3 2 1 0 1 0 1 0PP b l b y l l - 28 - y =5m 時 33 3 356 3 6 35 7 . 1 1 5 6 5 4 ( 5 4 )2 3 ( 2 3 ) 3 0 2 . 7 1 3 2 1 06 6 . 1 3 2 1 0 6 6b y a b b y =6m 時 33 3 36 3 6 35 7 . 1 1 5 6 6 4 ( 6 4 )2 3 ( 2 3 ) ) 2 0 8 . 6 3 9 2 1 06 6 . 1 3 2 1 0 6 6b y a b b y =7m 時 33 3 357 3 6 35 7 . 1 1 5 6 7 4 ( 7 4 )2 3 ( 2 3 ) 1 2 5 . 7 4 2 4 1 066 6 . 1 3 2 1 0 6b y a b b y =8m 時 33 3 38 3 6 35 7 . 1 1 5 6 8 4 ( 8 4 )2 3 ( 2 3 ) 5 9 . 6 1 1 2 1 06 6 . 1 3 2 1 0 6 6b y a b b y =9m 時 33 3 359 3 6 35 7 . 1 1 5 6 9 4 ( 9 4 )2 3 ( 2 3 ) 1 5 . 8 3 4 2 1 06 6 . 1 3 2 1 0 6 6b y a b b y =10m 時 33 3 310 3 6 35 7 . 1 1 5 6 1 0 4 (1 0 4 )2 3 ( 2 3 ) 06 6 . 1 3 2 1 0 6 6b y a b b - 29 - 表 集中力 P 作用下基坑底面以上部分位移計算表 由三部分疊加得 00N N (a=b=6m)。 在集中力0 2 意點(diǎn)的水平位移由三部分組成： 1. 擋墻作為彈性地基桿在基坑地面處 o 點(diǎn)受 H 和 M 后， o 點(diǎn)的水點(diǎn) y 0x 2 y 1 0 1 - 30 - 平位移 0 H H H Mx p P b- 5 - 553 9 5 . 6 0 4 4 . 7 9 3 1 1 0 7 9 1 . 2 0 8 1 . 1 6 9 6 6 1 02 8 2 1 . 6 1 3 8 3 1 0 m 2. 擋墻作為彈性地基桿在基坑地面處 和 在 o 點(diǎn)引起的變位為 20 M H M b P b （ 4 - 5 2 - 657 9 1 . 2 0 8 1 . 1 6 9 6 6 1 0 3 9 5 . 6 0 4 2 4 . 3 3 1 1 9 1 01 6 1 0 . 8 1 8 8 1 0 r a d 3. 擋土墻懸臂部分作為懸臂梁，在集中力 P 作用下，在任意點(diǎn)N 產(chǎn)生水平位移，當(dāng) N 點(diǎn)位于 a 范圍里。 2 336b l b l l 。 當(dāng) N 點(diǎn)位于 b 范圍里， 333236b y b b y =0 時 2 251 63 9 5 . 6 0