水工建筑物進水閘設計書

1 水工建筑物進水閘設計書 第一章 設計資料和樞紐設計 1、設計資料 程概況 前進閘建在前進鎮(zhèn)以北的團結(jié)渠上是一個節(jié)制閘。本工程等別為等，水閘按 3 級建筑物設計。該閘有如下的作用： （ 1） 防洪。當勝利河水位較高時，關閘擋水，以防止勝利河的高水入侵團結(jié)渠下游兩岸的底田，保護下游的農(nóng)田和村鎮(zhèn)。 （ 2） 灌溉。 灌溉期引勝利河水北調(diào)，以灌溉團結(jié)渠兩岸的農(nóng)田。 （ 3） 引水沖淤。 在枯水季節(jié)。引水北上至下游紅星港，以沖淤保港。 劃數(shù)據(jù) （ 1） 團結(jié)渠為人工渠，其斷面尺寸如圖 1 所示。渠底高程為 底寬 50m，兩岸邊坡均為 1： 2 。（比例 1： 100） 1:2圖 1 團結(jié)渠橫斷面圖（單位： m） （ 2） 灌溉期前進閘自流引勝利河水灌溉，引水流量為 300 。此時相應水位為：閘上游水位 下游水位 春枯水季節(jié)，由前進閘自流引水至下游紅星港，引水流量為 100 ，此時相應水位為：下游水位 （ 3） 閘室穩(wěn)定計算水位組合：設計情況，上游水位 游水位 核情況，上游水位 游水位 能防沖不利情況是：上游水位 游水位 水流量是 300 2 （ 4） 下游水位流量關系： （ 5）地質(zhì)資料： 根據(jù)地質(zhì)鉆探報告，閘基土質(zhì)分布情況見下表： 層 序 高程（ m） 土質(zhì)概況 標準貫入擊數(shù)（擊） 粉質(zhì)壤土 9 散粉質(zhì)壤土 8 硬粉質(zhì)粘土（局部含鐵錳結(jié)核） 15根據(jù)土工試驗資料，閘基持力層堅硬粉質(zhì)粘土的各項參數(shù)指標為：凝聚力C=內(nèi)摩擦角 19 ；天然孔隙比 e=然容重 3KN/ 建閘所用回填土為砂壤土，其內(nèi)摩擦角 26o ，凝聚力 0c ，天然容重318kN m 。本地區(qū)地震烈度在 6 度。 （ 6） 本工程等別為 ，水閘按 3 級建筑物設計。 （ 7） 閘上有交通要求，閘上交通橋為單車道公路橋， 橋面凈寬 寬 用板梁結(jié)構。每米橋長約種 80詳見設計書插圖） （ 8） 該地區(qū)“三材”供應充足。閘門采用平面鋼閘門，尺寸自定，由工廠加工。不考慮風浪的作用，勝利河為少泥沙河道（含少量推移質(zhì)泥沙） 2. 樞紐設計 水口防沙設施設計 勝利河為少泥沙河流，防沙要求不高，為防止泥沙進入引水渠，防沙設施設攔沙坎即可，水電站進水口設計規(guī)范 5398規(guī)定其高度為 m，取其高度為 水渠的布置 取水方式確定 : 由于勝利河為少泥沙河道，防沙要 求不高，且取水期間河道流量 3水位 H(m) 3 的水位和流量能夠滿足取水要求，故取水方式可設計成無壩取水。 引水口位置選擇 : 勝利河在流經(jīng)灌區(qū)時有一個明顯的彎道，可利用彎道環(huán)流原理，將引水渠的引水口設在勝利河凹岸頂點位置稍偏下游處，該位置距彎道水流拐點的長度可由公式計算： 1/4 式中： L 進水閘至引水口彎道起點的距離 K 與渠道分沙比有關的系數(shù)一般取 K= R 河道的彎道半徑 B 河道河槽的寬度 由此可確定引水口位置 引水渠的方位確定 :為使彎道水流平順進入引水渠，根據(jù)規(guī)范，取 引水渠中心線與河道水流方向夾角即引水角不超過 30 度。（取 25 度） 第二章 閘孔設計 1. 閘室結(jié)構設計 室結(jié)構型式的確定 由于閘室地基土質(zhì)為堅硬粉質(zhì)粘土 ,土質(zhì)均勻 ,承載力較大 ,因此選用整體式平底板閘室，且閘前水位最大可達到 低水位 位變幅 減少閘門高度，因此設計成胸墻式閘室。 型選擇 由于水閘有防洪沖淤的任務，故堰型采用寬頂堰，它有利于泄洪 ，沖沙，排污，且泄流能力穩(wěn)定，結(jié)構簡單，施工方便。 定閘頂高程 設計情況下，上游水位 游水位 核情況下，游水位 考慮風浪情況，則課本 76 頁公式 3a 所以取 定閘底板高程 閘底板應盡可能置于天然堅實的土層上，在滿足強度等條件下，高程應盡可能高一些。一般情況下，閘底板高程定為 河底齊平。 2. 確定閘門孔口尺寸 算閘孔總凈寬 灌溉期：上游水位 游水位 量 300 上游水深 9 0 1 ，下游水深 9 0 1 4 過水斷面 上游行近流 速 63 30 00 行近水頭 Hh s 屬淹沒出流。 由水閘設計規(guī)范 2001 查得當 ， 初步設計認為 385.0m ， 由公式 02 32/300 枯水季節(jié)：上游水位 下游水位 量 100 上游水深 ，下游水深 9 0 1 過水斷面 上游行近流速 22 10 00 行近水頭 Hh s 屬淹沒出流。 由水閘設計規(guī)范 2001 查得當 ， 初步設計認為 385.0m ， 由公式 02 2/32/300 由于應選用最大過閘單寬流量，故應選最大閘孔總凈寬，因此綜合 兩種情況 ,閘孔總凈寬取值為 時單寬流量 )*/( 0 30 ，由地質(zhì)資 5 料知閘地基處為堅硬粉質(zhì)粘土，可取 20*/(3 故滿足要求 數(shù)及單孔寬 度的選定 為了保證閘門對稱開啟，使水流過閘均勻，孔數(shù)宜采用單數(shù)。我國大中型水閘單孔寬度一般采用 8選 3n 孔，選單孔凈寬 0 。 根據(jù)規(guī)范上游閘墩頭部均采用半圓形，下游閘墩頭部采用流線形，厚 ，邊墩取 孔總寬度為： 12293)1(01 渠道寬 室總寬度應與渠道寬度相適應，兩者的比值為 31/50=合 要求。 閘孔尺寸示意圖見圖 2例 1： 100） 圖 2 單位： m） 閘泄流能力驗算（查閱水閘設計規(guī)范 溉期過流驗算： 上游水位 游水位 量 300 對于中孔： 0 ， 0)29 91(40000 dl 6 對于邊孔： 0 ， 3450( 1( 3( nn 水閘泄流能力 2/32/300 大于 300 滿足要求 。 水期過流驗算：上游水位 游水位 量100 對于中孔： 0 ， )29 91(40000 dl 對于邊孔： 0 ， 3450( 1( 3( nn 水閘泄流能力 2/32/300 大于 100 滿足要求 。 第三章 消能防沖設 計 1. 消力池設計 7 定消能型式 由于本閘所處渠道底部為粉質(zhì)粘土，抗沖刷能力較低，故采用底流式消能。 定消能計算工況 由第二章計算已知，灌溉期和枯水期水位時閘門全開引水，均為淹沒出流，無須消能。當引水流量為 300 ，上游水位 游水位 ，為 最不利的工況，取該工況為計算工況 算工況時上下游水面連接形態(tài)的判別 引水流量為 300 ，上游水位 游水位 上游水位 1 9 0 4 ，下游水位 9 0 1 該工況情況下，關閘擋水，部分閘門不完全開啟，下游水位較低，閘孔射流速度大，最容易造成渠道的沖刷。消力池設計采用挖深式消力池，消力池首端寬度采 用閘孔總寬 1m，末端寬度采用河底寬度2 50 保證 水閘安全運行，可以規(guī)定閘門的操作規(guī)程，本設計按閘孔對稱方式開啟運行，分別為開啟 3孔和中間 1孔 當閘門不完全開啟，閘孔射流速度 較大，比閘門完全開啟時更容易引起渠床的沖刷，取閘門相對開啟從 于 于堰流） 過水斷面 上游行近流速 41 30 00 行近水頭 下游水深 9 0 1 寬頂堰閘孔出流流量公式001 2 ，01 /1 由相對開啟高度 查水力學 268 頁表 9得， 取 0 ，假設水躍在最小收縮斷面開始發(fā)生，由水閘設計規(guī)范可得： 躍后水深 2002 )(181(2 ，根據(jù) 02 關系判別水躍形態(tài) 開啟孔數(shù) n 開啟高度 e 相對開啟高度 e/H 垂直收縮系數(shù) 閘孔流量系數(shù) 1 泄流量 Q 單寬流量 q 收縮斷面水深 后水深 游水深態(tài) 3 沒式 3 沒式 3 沒式 8 算計算工況閘門全開自由堰流狀態(tài)下水躍形態(tài) 由迭代公式求收縮水深)(2 01 )*/( 0 3 ， 01 代入迭代公式可得： ， ， ， ， ， 由此可得 8 假設水躍在最小收縮斷面發(fā)生，躍后水深 (181(2 tc 02，故也發(fā)生淹沒式水躍 論 由以上計算可知，上下游水位的連接形態(tài)為淹沒式水躍，這種情況對底部沖刷不太嚴重，不需要修建消力池 ,但應按要求設計相應的護坦。 坦尺寸設計 孔按 1 孔和三孔對稱開啟時時 躍前水深和躍后水深最大差值為 此為計算控制工況 3 15 沒式 3 沒式 3 沒式 3 沒式 3 沒式 3 沒式 3 沒式 3 沒式 3 沒式 1 沒式 1 沒式 1 沒式 1 沒式 1 沒式 1 沒式 1 沒式 1 沒式 1 沒式 1 沒式 1 沒式 1 沒式 9 水躍長度 ；按規(guī)范取 考慮到閘底板的厚度，按規(guī)范取 2m，護 坦與閘底板用斜坡連接，坡度 1： 4 護坦長度 ，取 3護坦厚度 1k 取 )*/( ， H 為上下游水位差 ，取 門全開自由堰流狀態(tài)時 躍前水深和躍后水深差值為 3 水躍長度 ；按規(guī)范取 護坦長度 護坦厚度 1k 取 )*/(1127300 3 ， H 為上下游水位差 合以上計算情況，可以確定護坦長度 3，護坦厚度 2. 海漫的設計 水流經(jīng)過護坦淹沒式消能，雖已消除了大部分多余能量，但仍留有一定的剩余動能，特別是流速分布不均，脈動仍較劇烈，具有一定的沖刷能力。因此，護坦后仍需設置海漫等防沖加固設施，以使水流均勻擴散，并將流速分布逐漸調(diào)整到接近天然河道的水流形態(tài)。 根據(jù)實 際工程經(jīng)驗，海漫的起始段采用長為 8 米的水平段 ,其頂面高程與護坦齊平 , 水平段后采用 1:10 的斜坡 ,以使水流均勻擴散；為保護河床不受沖刷，海漫結(jié)構采用干砌石海漫結(jié)構 按公式 H 為上下游水位差 2k 為渠床土質(zhì)系數(shù)，根據(jù)地質(zhì)資料渠床為粉質(zhì)粘土取 102 k q 為護坦出口處單寬流量，取最大值 )*/(1127300 3 ，取為 44m 根據(jù)實際工程經(jīng)驗，海漫的起始段采用長為 10 米的水平段 ,其頂面高程與護坦齊平 , 水平段后采用 1:10 的斜坡 ,以使水流均勻擴散；為保護河床不受沖刷，海漫結(jié)構采用干砌石海漫結(jié)構 10 水流經(jīng)過海漫后，盡管多余能量得到了進一步消除，流速分布接近河床水流的正常狀態(tài)，但在海漫末端仍有沖刷現(xiàn)象。為保證安全和節(jié)省工程量，在海漫末端設置防沖槽。 海漫末端的河床沖刷深度按公式 0 q 為海漫末端單寬流量，由消能防沖設計水位組合取 )*/(11273 0 0 3 0v 為土質(zhì)的不沖流速，查農(nóng)田水利學 112頁表 4為 s； t 為海漫末端河床水深，海漫前端水深為 ， 海漫 10m 水平段后有 1:10 的斜坡段，斜坡水平長度 則斜坡段 在垂直向下降 即 故取防沖槽深度為 頂高程與海漫末端齊平，底寬取 5m，上游邊坡系數(shù)為 2，下游邊坡系數(shù)為 3。并在海漫末端預留足夠塊徑大于 30寬拋石量 3 （ A 值按經(jīng)驗取 2 第四章 地下輪廓設計 1. 地下輪廓布置形式 合說明 按照防滲和排水相結(jié)合的原則，在上游側(cè)采 用鋪蓋、板樁、齒墻等防滲設施，延長滲徑，以減小作用在底板上的滲流壓力，降低閘基滲流的平均坡降；在下游側(cè)設置排水反濾設施，如面層排水、排水孔排水或減壓井與下游連通，使地基滲水盡快排出，防止在滲流出口附近發(fā)生滲透變形。 由于粘性土地基不易發(fā)生管涌破壞，底板與地基間的摩擦系數(shù)較小，在布置地下輪廓時，主要考慮降低作用在底板上的滲流壓力。為此，在閘室上游設置水平防滲，而將排水設施布置在護坦底板下。由于打樁可能破壞粘土天然結(jié)構，故粘性土地基不設板樁。（具體圖樣見 11 小防滲長度的確定 防滲長度應滿足式 的要求。根據(jù)地基為堅硬粉質(zhì)粘土，滲徑系數(shù) 43，取大值 4，取校核情況上游水位 游水位 上下游水位差 。于是 4 。 2. 閘底板設計 底板長度計算 閘底板順水流方向長度，據(jù)閘基土為堅硬粉質(zhì)粘土，閘室底板取 H) 為安全起見取系數(shù)為 4， H 上下游最大水位差 為 底綜合考濾取上部結(jié)構布置及地基承載力等要求，確定閘底板長 15m，齒墻深取 1m，在輪廓線上長度取 2m，與底板聯(lián)成一體 底板厚度計算 閘底板厚度0)8/16/1( (0 9m) 8/96/9( ，取 底板結(jié)構 底板結(jié)構在垂直水流的長度上按經(jīng)驗每 25m 分段，每隔 3m 分橫縫，防止溫度變形和不均勻沉降。 3. 鋪蓋設計 蓋材料選擇 為充分利用灌區(qū)資源，減少投資，鋪蓋采用粘土鋪蓋；為防止鋪蓋被水流沖刷，應在其表面鋪砂層，然后再砂層上在鋪設單層或雙層塊石護面。 蓋尺寸確定 鋪蓋長度 （鋪 53 ,H 為上下游最大水位差取 4 鋪， 取 5鋪為方便施工，鋪蓋上游端取 1m，末端為 2m，以便和底板連接。 校核地下輪廓線的長度：根據(jù)以上設計數(shù)據(jù)，實際地下輪廓線長度 ，滿足要求。 12 游翼墻設計 上游翼墻除擋土外，最主要的作用是將上游來水平順導入閘室，其次配合鋪蓋其防滲的作用。其平面布置要與上游進水條件和防滲設施相協(xié)調(diào)。順水流流向的長度應滿足水流要求，上游段插入岸坡，墻頂要超出最高水位 上游翼墻頂部高程 0 0 4 游翼墻設計 下游翼墻除擋土外，最主要的作用是引導出 閘水流均勻擴散，避免出現(xiàn)回流漩渦等不利流態(tài)。翼墻平均擴散角采用 7 ,順水流流向的投影長度應大于或等于護坦長度 23m，下游插入岸坡，墻頂一般高出最高泄洪水位。則下游翼墻墻頂高程 0 0 1 墻布置形式 根據(jù)地基條件，翼墻采用曲線式，從邊墩開始向上游延伸鋪蓋的長度 15m，向下游延伸護坦的長度 23m 后，上下游翼墻以圓弧的形式轉(zhuǎn)彎 90后 與岸邊連接，使水流條件和防滲效果好 水設計 平排水： 水平排水采用反濾層排水，形成平鋪 式。排水反濾層一般是由 2次排列應盡量與滲流的方向垂直，各層次的粒徑則按滲流方向逐層增大。 該水閘中的反濾層設計由碎石、中砂和細砂組成，其中上部為 20間為 10部為 10下圖所示： 13 反濾層布置圖 （單位 直排水：本水閘在 護坦底板上設置三排排水孔，排距 用梅花形布置，孔徑取 10距為 3m。 向排水：側(cè)向排水布置應根據(jù)上、下游水位、墻體材料和墻后土質(zhì)以及地下水位變化等情況 綜合考慮，并應與閘基排水布置相適應，在空間上形成防滲整體。 水設計 凡具有防滲要求的縫，都應設止水設備。止水分鉛直止水和水平止水兩種。前者設在閘墩中間、邊墩與翼墻間以及上游翼墻鉛直縫中；后者設在黏土鋪蓋保護層上的溫度沉陷縫、護坦與底板溫度沉陷縫、翼墻和護坦本身的溫度沉陷縫內(nèi)。在黏土鋪蓋與閘底板沉陷縫中設置瀝青油毛氈止水。典型的縫間止水如下圖 橫縫止水片瀝青油毛氈 14 典型的縫間止水示意圖 第五章 滲流計算 閘底板的滲 透壓力計算采用改進的阻力系數(shù)法。 地基土為堅硬粉質(zhì)粘土，厚度為 ,不透水厚度較大，所以應計算有效深度015150 ， 120 ， 5103/30/ 00 計算深度 ，故 有效深度 1. 設計洪水位情況 流損失水頭計算 設計情況下上游 水位 游水位 位差 典型流端的阻力系數(shù)計算參照水工建筑物 310 頁表 6口處修正系數(shù) 1 計算 (2)1315()(1 12 ，所以 8 出口處修正系數(shù) 2 計算 (2)1513()(1 6 5 98 ，所以 15 水頭損失列于下表 各段滲透壓力水頭損失（單位： m） 編號 名稱 計算公式 S 2 T L hi 進口段 =S/T) 15 鋪蓋水平段 =(2)/T 0 1 13 15 齒墻垂直段 =2/ln /4*(1) 1 13 齒墻水平段 =(2)/T 0 0 12 2 齒墻垂直段 =2/ln /4*(1) 1 13 底板水平段 =(2)/T 1 1 13 15 齒墻垂直段 =2/ln /4*(1) 1 13 齒墻水平段 =(2)/T 0 0 12 2 出口端 =S/T) 15 45 算示意圖如下：（比例 1： 100） 2 2 0 4 . 3 m 2 2 0 1 . 0 m 2 1 9 4 . 5 位： m） 16 水閘滲透壓力分布圖（單位： m） 各點的滲透壓力值列表如下 各角點的滲透壓力值 （單位： m） 基滲透變形驗算 出口處的逸出坡降 J 為 9 于容許值，滿足要求。 2. 校核洪水位情況 流損失水頭計算 校核 情況下上游水位 游水位 位差 典型流端的阻力系數(shù)計算參照水工建筑物 310 頁表 6口處修正系數(shù) 1 計算 (2)1315()(1 17 9 12 ，所以 1 出口處修正系數(shù) 2 計算 (2)1513()(1 6 98 ，所以 3 水頭損失列于下表 編號 名稱 計算公式 S 2 T L hi 進口段 =S/T) 15 鋪蓋水平段 =(2)/T 0 1 13 15 齒墻垂直段 =2/ln /4*(1) 1 13 齒墻水平段 =(2)/T 0 0 12 2 齒墻垂直段 =2/ln /4*(1) 1 13 底板水平段 =(2)/T 1 1 13 15 齒墻垂直段 =2/ln /4*(1) 1 13 齒墻水平段 =(2)/T 0 0 12 2 出口端 =S/T) 15 45 位： m） 計算示意圖如下：（比例 1： 100） 8 水閘水頭損失計算圖（單位： m） 水壓 力沿閘基分布如下圖所示： （比例 1： 100） 水閘滲透壓力分布圖（單位： m） 各點的滲透壓力值列表如下 各角點的滲透壓力值 單位（ m） 基滲透變形驗算 出口處的逸出坡降 J 為 9 于容許值，滿足要求。 第六章 閘室結(jié)構布置 1. 閘室的底板 采用整體式平底板，閘底板高程定為 河底齊平，順水流方向的長度5 ，底板厚度 2. 閘墩的尺寸 考慮防洪要求閘墩高不得低于兩岸 9 0 5 ，故閘墩高度取 19 且各種工況下上有水位均沒有高于 以定閘墩高度取 墩的厚度取 2m，上游半圓形，下游流線型。 3. 胸墻結(jié)構布置 胸墻頂宜與閘頂齊平。閘前水位最大可達到 低水位可達 為安全和節(jié)省投資起見，定閘門高為 則墻底高程取 0 9 4 ，定胸墻高為 4m，則胸墻頂部高程取 ，與閘頂齊平。由于該水閘孔口凈寬 10m，故采用梁板式胸墻，由墻板，頂梁，底梁組成；按規(guī)范墻板板厚取 12梁梁高取 5/112/1(0 ，故頂梁梁高取為 寬取為 50梁梁高取為 寬 70 4. 閘門和閘墩的布置 閘門選露頂?shù)闹鄙介l門，根據(jù)水閘設計規(guī)范 頂?shù)母叨扔勺罡邠跛患?安全加高確定，由第二章閘孔設計可知取為 門高度為 用平面鋼閘門，閘門設置在閘墩中心靠向上游 ，設有 4m 高的胸墻。平面閘門的門槽設在閘墩水流平順的部位，深度為 槽寬度取 深比 墩門槽處最小厚度 合規(guī)范要求。檢修門槽深 修門槽與工作門槽之間的凈距取為 墩的尺寸及工作閘門和檢修閘門的門縫尺寸如下圖： 閘墩細部結(jié)構尺寸圖（單位： 20 5. 工作橋和交通橋及檢修便橋 通橋設在水閘下游一側(cè)，橋?qū)?邊設欄桿。具體尺寸見下圖。 交通橋細部結(jié)構圖 單位（ 作橋、檢修便橋的型式和尺寸參考已建工程和運用要求確定。尺寸見下圖 工作橋細部結(jié)構圖 (單位： 檢修便橋細部結(jié)構圖 (單位： 6. 閘室分縫布置 為了防止和減少由于地基不均勻沉降及溫度變化和混凝土干縮引起的底板斷裂和裂縫，對于多孔水閘需要沿軸線設置永久縫，建在土基上的水閘，縫距一般為 15寬為 2體式底板閘室沉陷縫，一般設在閘墩，一孔，兩孔或三孔一聯(lián)為獨立單元。 本次設計縫寬為 20一孔為一個獨立單元。為避免相鄰結(jié)構由于荷載相差懸殊產(chǎn)生不均勻沉降，也設結(jié)構縫分開。永久縫和結(jié)構縫間必須設止水，止水片設在閘底板以下 1m 處。具體止水見第四章止水設計。 閘室具體布置見下圖： (比 21 例 1： 100) 瀝青油毛氈永久縫止水片閘室具體布置尺寸（單位： 第七章 閘室穩(wěn)定計算 1. 確定荷載組合 水閘承受的荷載主要有：自重、水重、水平靜水壓力、揚壓力、浪壓力、地震等。本地區(qū)地震烈度在 6 級以下，不用考慮地震。不考慮風浪壓力。 荷載組合分基本組合和特殊組合。基本組合按 完建無水期和正常擋水期 情況；特殊組合按校核擋水期情況。荷載組合見下表。 荷載組合表 荷載組合 計算情況 自重 水重 靜水壓力 揚壓力 基本組合 完建無 水期 正常擋水期 特殊組合 校核擋水期 2. 閘室抗滑穩(wěn)定計算和閘基應力驗算 建無水情況 此時荷載主要是閘室及上部結(jié)構自重，取中間一孔為一個獨立單元進行計 22 算。 鋼筋混凝土容重取 325 /kN m ，混凝土容重取 324 /kN m ，磚石容重取 319 /kN m ，水重取 310 /kN m 。底板順水流反向長 直水流方向長 面積25553715 。 力矩為對閘門底板中心所取。 計算結(jié)果見下表 完建無水情況荷載計算表 閘底板 300 7500 0 0閘墩 345 8625 0 0交通橋 35 80 2 760檢修橋 20 221啟閉機 估算自重 100 2 200閘門 估算自重 1000 2 2000合計 力臂（m）力矩（ m）體積(m ）由公式 6m a x計算最大及最小應力，驗算地基應力 k P a x k P 7 15m i n 查地質(zhì)資料和水工建筑物知，粘土不均勻系數(shù) 容許值為 基容許承載力 為 350 15 次貫入擊數(shù)） 平均應力： k P a m i nm a x 不均勻系數(shù)： i nm a x 完建期的地基承載力滿足要求，地基不會發(fā)生不均勻沉陷。常擋水情況 此時 閘室荷載除了永久設備的自重，還包括水重、水壓力、揚壓力、浪壓力等。正常擋水情況為上游水位 游水位 計算荷載示意圖如下圖。 23 荷載計算示意圖 荷載計算表如下： 正常擋水情況荷載計算表 荷載 垂直力（ 水平力（ 力臂（ m） 力矩 ( 閘室自重 上游水壓力 5832 15163.2 1500 066 下游水壓力 1500 3066 水重 W 上游 5145 W 下游 墻水壓力 上游 650 3 1950 下游 650 3 1950 浮 托 力 9750 0 0 滲流壓力 矩形部分 630 0 0 三角部分 1920 4800 合計 12300 982 ) ) ) 24 由公式 6m a x計算最大及最小應力，驗算地基應力 k P a x k P 5 73m i n 平均應力： k P a 82 m i nm a x 不均勻系數(shù)： 3 i nm a x 驗算閘室的抗滑穩(wěn)定：