(論文)土木工程(最強版本)論文(2013年優(yōu)秀畢業(yè)設計論文)

畢業(yè)設計說明書 I 目 錄 摘 要 .III ABSTRACT IV 1 前 言.V 2 建 筑 設 計 .1 2.1 建筑概況.1 2.2 采光、通風、防火設計.2 2.3 建筑細部設計.2 2.4 方 案 構 思2 2.5 設 計 過 程2 2.6 建筑做法.2 3 結 構 設 計 .3 3.1 結構選型布置及計算簡圖3 3.1.1結構選型3 3.1.2柱網布置4 3.1.3梁板柱的截面尺寸4 3.1.4.計算簡圖.5 3.2 荷載計算6 3.2.1恒荷載計算6 3.2.2 活荷載計算.12 3.2.3.風荷載計算.13 3.3.內力計算.14 3.3.1 風荷載作用下的內力計算及側移驗算.14 3.3.1.1 柱的側移剛度計算過程如下14 3.3.2.活荷載作用下的框架內力分析.19 3.3.3.恒荷載作用下的內力分析.25 畢業(yè)設計說明書 II 3.4 框架的內力組合.30 3.5.截面設計.34 3.5.1 框架梁 .34 3.5.2.框架柱.43 3.5.3樓梯的計算48 3.5.4板的計算51 3.5.5基礎設計56 4 施 工 設 計 .62 4.1 工程概況62 4.1.1 總體概況.63 4.1.2 建筑設計.63 4.1.3 結構設計.63 4.2 施工部署64 4.2.1 總體部署.64 4.2.2 工程的管理組織.65 4.3 施工準備66 4.4 施工順序66 4.4.1 施工原則.66 4.4.2 基礎工程施工順序.66 4.4.3 主體工程施工順序.66 4.4.4 屋面工程施工順序.66 4.5 分項工程施工技術及參數(shù).66 4.5.1 土方與基礎工程施工方案.66 4.5.2 主體結構施工方案.72 4.5.3 主要裝飾工程施工方案.82 4.6 施工進度計劃85 4.7 主要機具表86 4.8 施工平面圖布置87 4.8.1 施工平面圖布置原則.87 畢業(yè)設計說明書 III 4.8.2 平面布置.87 4.9 施工措施88 4.9.1 安全技術措施.88 4.9.2 文明施工措施.90 4.9.3 雨季施工措施.91 謝 辭 .96 參考文獻 .97 畢業(yè)設計說明書 IV 摘 要 本文為山東銀座物流園辦公樓設計（方案 3）計算書。該樓建筑面積 4000左右， 2 m 根據(jù)建筑設計、抗震方面等的要求，確定合理的結構方案和結構布置方案，確定框架、 基礎的形式。根據(jù)要求采用了鋼筋混凝土結構。 本設計中選取一榀主框架以及一層樓板進行截面設計及配筋計算。首先根據(jù)框架布 局確定各構件尺寸，進行恒載、活載及風荷載的統(tǒng)計。然后再進行豎向荷載作用下的結 構內力計算，水平荷載采用 D 值法進行計算。之后進行內力組合分析，找出最不利的 一組內力，進行構件計算。樓板采用彈性理論設計，并進行柱下獨立基礎的配筋設計。 除此之外，還進行了樓梯的設計計算。最后，根據(jù)計算結果，按照相應的構造要求，繪 制了結構施工圖，并寫出了相應的設計說明。 本設計的特點之一，運用了大學四年所學過的很多理論，計算中多種計算方法得到 體現(xiàn)，如 D 值法，彎矩分配法，分層法等，使自己掌握了多方面的知識。 關鍵詞：框架；框架設計；內力 畢業(yè)設計說明書 V Designation for a Office Building （Scheme Three） ABSTRACT A building of office was designed in this paper.The building area is about 4000.According to the office design and the earthquake resistance,the reasonable structural 2 m scheme and structural foundation plan was determined. One lateral frame and slab was selected and calculated.First,depth and width of sections were determined,and dead load ,live load,wind load were determined.Then the internal forces of the structure under vertical load were calculated.The D-method was used for caculating the wind load.After the combination of internal forces,the most unfavorable combination of internal forces was identified.Then the necessary reinforcement in beams and columns was determined.The elastic theory was used for calculating slab.In addition,the single-foundation and combined foundation were designed.The stairway and canopy were also designed.Finally according to the calculated results and detail, blueprints of the structure had been completed. The advantage in this design was that many theories studied in university in four years was used.The many kinds of computational methods was manifested in the computation,like D-method,the moment assignment-method,delamination and so on,so which caused myself to grasp the various knowledge. Key Words: frame；structural design；internal force； 畢業(yè)設計說明書 1 1 前 言 畢業(yè)設計是大學本科教育培養(yǎng)目標實現(xiàn)的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學習階段,是 深化、拓寬、綜合教和學的重要過程,是對大學期間所學專業(yè)知識的全面總結。通過畢 業(yè)設計,可以將以前學過的知識重溫回顧,對疑難知識再學習,對提高個人的綜合知識結構 有著重要的作用。通過畢業(yè)設計,使我們在資料查找、設計安排、分析計算、施工圖繪 制、口頭表達等各個方面得到綜合訓練,具備從事相關工作的基本技術素質和技能。 目前，我國建筑中仍以鋼筋混凝土結構為主，鋼筋混凝土造價較低，材料來源豐 富，且可以澆筑成各種復雜斷面形狀，節(jié)省鋼材，承載力也不低，經過合理設計可以獲 得較好的抗震性能。今后幾十年，鋼筋混凝土結構仍將活躍在我國的建筑業(yè)上?？蚣芙Y 構體系的主要特點是平面布置比較靈活，能提供較大的室內空間，對于自選商場類樓房 是最常用的結構體系。 多層建筑結構的設計，除了要根據(jù)建筑高度、抗震設防等級等合理選擇結構材料、 抗側力結構體系外，要特別重視建筑體形和結構總體布置。建筑體形是指建筑的平面和 立面；結構總體布置指結構構件的平面布置和豎向布置。 建筑體形和結構總體布置對 結構的抗震性能有決定性的作用。 畢業(yè)設計的三個月里，在指導老師的幫助下，經過查閱資料、設計計算、論文撰寫 以及圖紙繪制，加深了對規(guī)范等相關內容的理解，鞏固了專業(yè)知識，提高了綜合分析、 解決問題的能力。并熟練掌握了 AutoCAD 和結構設計軟件 PKPMCAD，基本上達到了 畢業(yè)設計的目的與要求。 框架結構設計的計算工作量很大，在計算過程中以手算為主，后面采用建筑結構軟 件 PKPMCAD 進行電算,并將電算結果與手算結果進行了誤差分析對比。由于自己水平 有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。 2 建 筑 設 計 2.1 建筑概況 該辦公樓為四層鋼筋框架結構體系，建筑面積約 4000m2，建筑物平面為矩形。標 準層高 3.6m，頂層層高 4.2m，室內外高差 0.45m，其它軸網尺寸等詳見平面簡圖。 建筑等級:耐火等級為級 抗震等級為四級 設計使用年限 50 年 畢業(yè)設計說明書 2 2.2 采光、通風、防火設計 1.采光、通風設計 在設計中選擇合適的門窗位置，取得良好的效果以便于通風。 2.防火設計 本工程耐火等級為二級，建筑的內部裝修、陳設均應做到難燃化，以減少火災的發(fā) 生及降低蔓延速度，公共安全出口設有兩個，可以方便人員疏散。樓梯間應采用封閉式， 防止煙火侵襲。在疏散門處應設有明顯的標志。各層均應設有手動、自動報警器及高壓 滅火水槍。 2.3 建筑細部設計 1、建筑熱工設計應做到因地制宜，保證室內基本的熱環(huán)境要求，發(fā)揮投資的經濟效益。 2、建筑體型設計應有利于減少空調與采暖的冷熱負荷，做好建筑圍護結構的保溫和隔 熱，以利節(jié)能。 3、采暖地區(qū)的保溫隔熱標準應符合現(xiàn)行的民用建筑節(jié)能設計標準的規(guī)定。 4、室內應盡量利用天然采光。 5、為滿足防火和安全疏散要求，在建筑中間有一部樓梯。 6、商場內的布置與裝修以清新自然為主，衛(wèi)生間的地面鋪有防滑地板磚，墻面貼瓷磚。 2.4 方 案 構 思 設計采用目前國內通用的鋼筋混凝土結構。本設計為總體規(guī)劃中的單體建筑，設計 中充分考慮到總體規(guī)劃提出的要求、建筑高度、抗震設防烈度和周圍環(huán)境的關系，確定 本結構為規(guī)則有序的板式結構，建筑平面布置簡單、規(guī)則、對稱、長寬比不大，對抗震 有利，結構具有較好的整體性；同時考慮到結構不同使用功能的需求，建筑平面布置較 為靈活，可以自由分割空間，選用框架結構；立面注意對比與呼應、節(jié)奏與韻律，體現(xiàn) 建筑物質功能與精神功能的雙重特性。 2.5 設 計 過 程 建筑設計根據(jù)建筑用地條件和建筑使用功能、周邊城市環(huán)境特點，首先設計建筑平 面，包括建筑平面選擇、平面柱網布置、平面交通組織及平面功能設計；其次進行立面 造型、剖面設計；最后設計樓梯和衛(wèi)生間。本設計滿足建筑單位的使用要求，技術措施 合理，同時，通風、采光、消防等技術指標均滿足相應的規(guī)范和規(guī)定。 畢業(yè)設計說明書 3 2.6 建筑做法 1屋面做法：防水、保溫層：60mm 厚現(xiàn)場噴涂硬質發(fā)泡聚氨脂； 找坡層：1:8 水泥膨脹珍珠巖找坡 2%最薄處 40 厚； 結構層：120mm 厚鋼筋砼屋面板。 2樓面做法：地面：10 厚鋪地磚； 結構層：100現(xiàn)澆砼板。 3墻體做法：內墻：噴涂料； 7厚1：0.3:3 水泥石灰膏砂漿抹面壓實抹光； 8 厚1:1:6 水泥石灰膏砂漿掃毛； 8厚1：3 水泥石灰砂漿打底掃毛； 加氣混凝土界面處理劑一道。 外墻：7 厚 1:2.5 水泥漿抹面； 9 厚 1:1:6 水泥石灰膏砂漿找平掃毛； 7 厚 1：3 水泥砂漿打底掃毛； 素水泥界面處理劑一道。 圖 2.1 標準層平面圖 3 結 構 設 計 3.1 結構選型布置及計算簡圖 3.1.1結構選型 本工程選用鋼筋混凝土框架結構 選擇此結構的原因： 由設計任務書中的要求，要求建筑物內部使用空間能靈活分割，采用框架結構即可最 畢業(yè)設計說明書 4 大限度的滿足任務書中的要求。 鋼筋混凝土框架結構體系，結構整體性好，抗震性能好。 3.1.2柱網布置 圖 3.1 柱網布置圖 3.1.3梁板柱的截面尺寸 3.1.3.1 梁 a框架梁： L=9600mm 梁高 h=(1/12-1/18)L=(800-533)mm 取 h=750mm 梁寬 b=(1/3-1/2)h=（250-375）mm 取 b=350mm b次梁 ：由于次梁支撐條件不好，故可取次梁尺寸：b h=350750 mm c跨中梁:L=2400mm, 取 b=350mm，h=400mm 3.1.3.2 板跨 L=4800 此處取板厚取 h=140mm 3.1.3.3 柱 柱的尺寸根據(jù)軸壓比公式確定 =N/fcbh a.邊柱，q 取 13kN/m2 =1.05 , fc=14.3 N/mm2 A1=(6.9/2+4.8)*8.7/2=35.888 m2 N1= A1q=35.88813=466.544KN 設計值 N1=1.25N1n=1.25466.5444=2332.688 kN 柱截面面積 A=N/fc=155357 mm2 畢業(yè)設計說明書 5 則 b=h=394mm 取柱截面尺寸為 bh=400400mm b.中柱： A2=（6.9/2+4.8）（1.2+8.7/2）=48.563 m2 N2=A2q=48.56313=631.313KN 設計值 N=1.25N2n=125631.3134=2976.188 KN 則柱截面積 A= N/fc=189204mm2 則 b=h=435mm 取柱的截面尺寸為 bh=450450mm 3.1.4.計算簡圖 結構計算簡圖如圖所示，室內外高差為 450mm，根據(jù)地質資料確定基礎頂面離 室外地面為 600mm。因此求得底層計算高度為 0.6+0.45+3.6=4.65m。各梁柱構件的線剛 度比經過計算后列于圖中其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取 I=2Io(Io 為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩)。 主梁 Ib1=2 Ec(1/12) 0.40.753 /8.475=2.90 33 10Ecm 上部二、三層邊柱 =Ec(1/12) 0.44 /3.6=5.9 1邊c i 34 10Ecm 頂層邊柱 =3.6/4.2=5.1 2邊c i 1邊c i 34 10Ecm 上部二、三層中柱 =Ec(1/12) 0.454 /3.6=9.510-4 1中c i 34 10Ecm 頂層中柱 =3.6/4.2=8.1 2中c i 1中c i 34 10Ecm 底層中柱 =3.6/4.65=7.4 3中c i 1中c i 34 10Ecm 頂層邊柱 畢業(yè)設計說明書 6 =3.6/4.65=4.6 3邊c i 1邊c i 34 10Ecm 圖 3.2 結構計算簡圖（） 34 10Ecm 3.2 荷載計算 3.2.1恒荷載計算 3.2.1.1 屋面框架梁線荷載標準值 20 厚 1：3 水泥砂漿抹平 11m 分格 0.0220=0.4kN/m2 60 厚現(xiàn)場噴涂硬質發(fā)泡聚氨酯保溫防水層 0.061=0.06 kN/m2 1:8 水泥膨脹珍珠巖找坡 2%最薄處 40 厚 70.19=1.33kN/m2 140 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板 0.1425 = 3.5 kN/m2 樓面抹灰及吊頂 0.35kN/m2 屋面恒荷載 5.61kN/m2 橫向框架梁自重 ： 0.750.3525=6.56kN/m 則作用在屋頂框架梁上的線荷載為： =6.56kN/m 梁 q = 4.85.61=26.93kN/m 板 q 3.2.1.2 樓面框架梁線荷載標準值 10 厚鋪地磚稀水泥填縫 ： 280.01=0.28 KN/m2 畢業(yè)設計說明書 7 25 厚 1：2 干硬性水泥砂漿結合層： 0.02520=0.5 KN/m2 140 厚現(xiàn)澆混凝土樓板 0.1425=3.5 KN/m2 吊頂荷載 0.35 KN/m2 樓面其他荷載折合成均布荷載 0.5 KN/m2 樓面恒荷載 5.13 KN/m2 橫向框架梁自重 6.56KN/m 因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為： = 6.56kN/m 梁 q =4.85.13 =24.62kN/m 板 q 3.2.1.3 屋面框架節(jié)點集中荷載標準值 女兒墻自重標準值：600mm 高 200mm 厚，雙面抹灰加氣混凝土墻自重 0.6(0.27+0.0420)=1.32KN/m 縱向框架梁自重標準值：0.750.3525=6.56KN/m 次梁自重標準值：0.750.3525=6.56KN/m 圖 3.3 均布荷載傳遞圖 a.A 軸縱向框架梁傳來荷載的標準值 集A G4 女兒墻自重： 1.327.2=9.50 kN 縱向框架梁自重： 6.564.8=31.49 kN 畢業(yè)設計說明書 8 次梁自重： 6.568.70.5=28.54 kN 屋面恒荷載傳來： KN88.9061 . 5 2 3 4 . 28 . 4 2 1 2/7 . 84 . 22/7 . 84 . 2 2 1 KNG A 42.160 4 集 b.B 軸縱向框架梁傳來恒荷載標準值 集B G4 縱向框架梁自重： 6.564.8=31.49 KN 次梁自重 ： 6.568.71/2=28.54 KN 屋面恒荷載傳來： KN35.13961 . 5 4 . 28 . 4 2 1 2 3 2/4 . 22/17 . 84 . 22/7 . 82 . 72 . 1 KNG B 38.199 4 集 由建筑圖知， ;mmee DA 50mmeB25 墻體偏心產生的附加彎矩：(其中：mKNM71 . 0 075 . 0 50 . 9 附加 =75mm。) 附加 e 得 MA=MD=160.420.050+0.71=8.73 kN.m mKNMB98 . 4 025 . 0 38.199 3.2.1.4 樓面框架節(jié)點集中荷載標準值 縱向墻體砌塊面密度： 70.2=1.4kN/m2 水泥石灰膏砂漿（壓實、抹光、掃毛）面密度：（0.007+0.008）17=0.225kN/m2 水泥砂漿打底掃毛： 0.00820=0.16kN/m2 水泥漿（抹面+打底掃毛）面密度： 0.01420=0.28kN/m2 水泥石灰膏砂漿面密度： 0.00917=0.153 kN/m2 則 A 軸墻體面密度 ： 0.225+0.16+15+0.28+0.153=2.2 kN/m2 E 軸為玻璃通窗面密度按玻璃幕墻計算取 1.8 kN/m2 畢業(yè)設計說明書 9 縱向框架梁自重標準值 ： 0.350.7525=6.56 kN/m 次梁自重標準值： 0.350.7525=6.56 kN/m 圖 3.4 集中荷載傳遞圖 a.A 軸縱向框架梁傳來恒荷載標準值 集標A G (1).一、二層： 窗的重度：0.45KN/m A 軸墻體自重 3.6（7.5-0.4）2.2-3.61.51.8(2.2-0.45)=40.01kN 縱向框架梁自重 6.56(4.8+2.4)=47.23KN 次梁自重 6.568.750.5=28.54 kN 樓面恒荷載傳來荷載 KN10.8313 . 5 2 3 4 . 28 . 4 2 1 2/7 . 84 . 22/7 . 84 . 2 2 1 橫墻自重：3.68.72.2/4=17.23KN KN11.216G A 集標 A 軸上柱的自重 0.40.43.625=14.4 kN KN34.2344.1411.216GA 總 (2).三層： 畢業(yè)設計說明書 10 窗的重度：0.45KN/m A 軸墻體自重 4.2（4.6+2.4）2.2-3.61.51.8(2.2-0.45)=46.68kN 縱向框架梁自重 6.56(4.8+2.4)=47.23KN 次梁自重 6.568.750.5=28.54 kN 樓面恒荷載傳來荷載 KN10.8313 . 5 2 3 4 . 28 . 4 2 1 2/7 . 84 . 22/7 . 84 . 2 2 1 橫墻自重：4.28.72.2/4=20.10KN KN65.225G A 集標 A 軸上柱的自重 0.40.44.225=16.8 kN KN91.2468.1665.225GA 總 b. B 軸縱向框架梁傳來恒荷載標準值： 集標B G (1).一、二層： B 軸墻體自重：3.6（7.5-0.4）2.2=57.02N 縱向框架梁自重標準值：0.350.7525=6.56 kN/m 縱向框架梁自重：6.56(4.8+2.4)=47.23KN 次梁自重： 6.568.70.5=28.54 kN 樓面恒荷載傳來荷載 KN44.12713 . 5 4 . 28 . 4 2 1 2 3 2/4 . 22/17 . 84 . 22/7 . 82 . 72 . 1 KN68.294G B 集標 B 軸上柱自重： 0.450.453.625=18.23kN KN08.30923.1868.294GB 總 B 軸墻體偏心附加彎矩：57.920.075=4.28KN.m A 軸墻體偏心附加彎矩：40.010.075=3KN.m 畢業(yè)設計說明書 11 MA 標=234.340.050+3=14.82KN.m MB 標=294.680.025=11.65KN.m 框架梁自重：中間跨 0.350.425=3.5KN/m 邊跨 0.350.7525=6.56KN/m (1).三層： B 軸墻體自重：4.2（7.5-0.4）2.2=66.52N 橫墻自重：4.28.72.2/2=40.19 縱向框架梁自重標準值：0.350.7525=6.56 kN/m 縱向框架梁自重：6.56(4.8+2.4)=47.23KN 次梁自重： 6.568.70.5=28.54 kN 樓面恒荷載傳來荷載 KN44.12713 . 5 4 . 28 . 4 2 1 2 3 2/4 . 22/17 . 84 . 22/7 . 82 . 72 . 1 KN49.308G B 集標 B 軸上柱自重： 0.450.453.625=18.23kN KN72.32623.1849.308GB 總 B 軸墻體偏心附加彎矩：66.520.075=4.99KN.m A 軸墻體偏心附加彎矩：46.680.075=3.5KN.m MA 標=246.910.050+3.5=15.85KN.m MB 標=326.720.025+4.99=13.16KN.m 框架梁自重：中間跨 0.350.425=3.5KN/m 邊 跨 0.350.7525=6.56KN/m 畢業(yè)設計說明書 12 圖 3.5 恒荷載圖 3.2.2 活荷載計算 3.2.2.1 屋面活荷載計算： 屋面為非上人屋面，查得屋面活荷載標準值：0.5 kN/m2 0.54.8=2.4KN/m 板 q =(2.48.70.5+2.42.4)1/2=8.1K D4 G A4 G =8.1+7.21.21/2=12.42kN B4 G C4 G 3.2.2.2 樓面活荷載計算 樓面活荷載標準值 ：2 kN/m2 畢業(yè)設計說明書 13 24.8=9.6 kN/m 板 q =(2.48.7/2+2.42.4) 2=32.4KN D G標 A G標 =32.4+7.21.22=49.68KN B G標 C G標 3.2.2.3 集中荷載偏心產生的彎矩 8.10.05=0.41 KN.m DA MM 44 12.420.025=0.31KN.m BC MM 44 1.62 KN.m05 . 0 4 . 32 DA MM 標標 mKNMM CB .24 . 1 025 . 0 68.49 標標 圖 3.6 活荷載圖 3.2.3.風荷載計算 畢業(yè)設計說明書 14 風壓標準值計算公式為 wk=zzs w0 因結構高度 H=18m As min =525mm2） 將下部跨間截面的鋼筋全部伸入支座。則支座截面可按已知受壓鋼筋的雙筋截面計算受 拉鋼筋，因本工程梁端彎矩較小，簡化計算，仍可按單筋矩形截面設計。 畢業(yè)設計說明書 37 A 支座截面： 2 6 0 2 6 2 0 1 60.225 715989 . 0 360 1043.57 989 . 0 2 211 ,518 . 0 0227 . 0 211 0224 . 0 715350 3 . 140 . 1 1043.57 mm hf M A hbf M sy s s s bs fc s 滿足 實配：220+110 （741.1 As min=525 mm2）滿足要求。 s A 2 mm B 支座截面： 2 6 0 2 6 2 0 1 3 . 632 7159682 . 0 360 10575.157 9682 . 0 2 211 ,518 . 0 0636 . 0 211 0616 . 0 715350 3 . 140 . 1 10575.157 mm hf M A hbf M sy s s s bs fc s 滿足 實配 320 （As942.6 mm2 As min=525mm2）滿足要求。 其他層的配筋計算結果見下表 表 3.8 配筋計算結果見下表 截面M/KNm b 或 bf/m m ho/mmasrsAs/mm2 實配鋼 筋 實配 As配筋率 支座 A 57.428 3507150.0224 0.0227 0.9886 225.7 218+ 212 734.8 0.0029 AB 跨 內 255.688 28257150.0124 0.0125 0.9938 999.6 218+ 220 1137.4 0.0045 支座 B 左 157.575 3507150.0616 0.0636 0.9682 632.3 216+ 218 910.6 0.0036 支座 B 右 102.295 3503650.1534 0.1674 0.9163 849.6 216+ 218 910.6 0.0071 BC 跨 內 99.379 28253650.0185 0.0186 0.9907 763.4 216+ 218 910.6 0.0071 支座 C 左 102.295 3503650.1534 0.1674 0.9163 849.6 216+ 218 910.6 0.0071 4 支座 157.575 3507150.0616 0.0636 0.9682 632.3 216+ 910.6 0.0036 畢業(yè)設計說明書 38 C 右 218 CD 跨 內 255.688 28257150.0124 0.0125 0.9938 999.6 218+ 220 1137.4 0.0045 支座 D 左 57.428 3507150.0224 0.0227 0.9886 225.7 218+ 212 734.8 0.0029 支座 A 144.582 3507150.0565 0.0582 0.9709 578.5 222760.2 0.0030 AB 跨 內 310.681 28257150.0150 0.0152 0.9924 1216.2 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 B 左 250.651 3507150.0980 0.1033 0.9484 1026.8 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 B 右 104.002 3503650.1560 0.1705 0.9147 865.3 220+ 222 1388.6 0.0109 BC 跨 內 97.964 28253650.0182 0.0184 0.9908 752.4 216+ 218 910.6 0.0071 支座 C 左 104.002 3503650.1560 0.1705 0.9147 865.3 220+ 222 1388.6 0.0109 支座 C 右 250.651 3507150.0980 0.1033 0.9484 1026.8 220+ 222 1388.6 0.0055 CD 跨 內 310.681 28257150.0150 0.0152 0.9924 1216.2 220+ 222 1388.6 0.0055 3 支座 D 左 144.582 3507150.0565 0.0582 0.9709 578.5 222 760.2 0.0030 支座 A 162.397 3507150.0635 0.0656 0.9672 652.3 222760.2 0.0030 AB 跨 內 286.472 28257150.0139 0.0140 0.9930 1120.8 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 B 左 273.208 3507150.1068 0.1132 0.9434 1125.1 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 B 右 113.041 3503650.1695 0.1870 0.9065 949.0 220+ 222 1388.6 0.0109 BC 跨 內 101.835 28253650.0189 0.0191 0.9904 782.5 216+ 218 910.6 0.0071 支座 C 左 113.041 3503650.1695 0.1870 0.9065 949.0 220+ 222 1388.6 0.0109 支座 C 右 273.208 3507150.1068 0.1132 0.9434 1125.1 220+ 222 1388.6 0.0055 CD 跨 內 286.472 28257150.0139 0.0140 0.9930 1120.8 220+ 222 1388.6 0.0055 2 支座 D 左 162.397 3507150.0635 0.0656 0.9672 652.3 222760.2 0.0030 1 支座 A 156.173 3507150.0610 0.0630 0.9685 626.5 222760.2 0.0030 畢業(yè)設計說明書 39 AB 跨 內 308.289 28257150.0149 0.0150 0.9925 1206.8 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 B 左 269.448 3507150.1053 0.1115 0.9442 1108.6 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 B 右 125.648 3503650.1884 0.2106 0.8947 1068.8 220+ 222 1388.6 0.0109 BC 跨 內 106.435 28253650.0198 0.0200 0.9900 818.2 216+ 218 910.6 0.0071 支座 C 左 125.648 3503650.1884 0.2106 0.8947 1068.8 220+ 222 1388.6 0.0109 支座 C 右 269.448 3507150.1053 0.1115 0.9442 1108.6 220+ 222 1388.6 0.0055 CD 跨 內 308.289 28257150.0149 0.0150 0.9925 1206.8 220+ 222 1388.6 0.0055 支座 D 左 156.173 3507150.0610 0.0630 0.9685 626.5 222760.2 0.0030 3.5.1.2 梁斜截面受剪受彎承載力計算： 箍筋采用 HPB235 級鋼筋， 2 /210mNfyv AB 跨：V=127.323KN 由屬厚腹梁464 . 1 350 140715 b hw VkNbhfc64.894715350 3 . 140 . 125 . 0 25 . 0 0 截面尺寸滿足要求。 0 71521025 . 1 71535043 . 1 7 . 010323.127 25 . 1 7 . 0 3 0 0 hf bhfV s Asv yv t 按構造要求配筋，取雙肢筋 8200,則%224 . 0 200350 5 . 782 sv %，滿足要求。163 . 0 210 43 . 1 24 . 0 24 . 0 min yv t sv f f 其他層梁的斜截面受剪承載力配筋計算結果見下表 畢業(yè)設計說明書 40 表 3.9 梁的斜截面受剪承載力配筋計算表 梁斜截面受剪承載力配筋計算 層次截面剪力（KN） 0 25 . 0 bhfc c 0 0 25 . 1 7 . 0 hf bhfV s A fv tsv 實際配筋實際 s nAsv A-B 左 127.323 894.644V0 B 右-C 左 7.388 894.644V04 C 右-D 127.323 894.644V0 A-B 左 138.554 894.644V0 B 右-C 左 11.952 894.644V03 C 右-D 138.554 894.644V0 A-B 左 143.797 894.644V0 B 右-C 左 17.272 894.644V02 C 右-D 143.797 894.644V0 A-B 左 149.609 894.644V0 B 右-C 左 24.272 894.644V01 C 右-D 149.609 894.644V0 四肢 8200 0.973 3.5.1.3 撓度及裂縫的驗算： 1.撓度的計算 以 4 層 AB 跨梁為例說明計算過程 （1）荷載的計算 梁左所承受的彎矩（標準值）： ，KNmM gK 89.38KNmMqK55 . 3 KNmMWK99 . 4 梁內所承受的彎矩（標準值）： ，KNmM gK 65.180KNmMqK 8 . 11KNmMWK13 . 0 畢業(yè)設計說明書 41 梁右所承受的彎矩（標準值）： ，KNmM gK 87.110KNmMqK90 . 7 KNmMWK21 . 5 屋面活荷載的準永久值系數(shù)，風荷載的準永久值系數(shù)，樓面活荷載的0 q 0 w 準永久值系數(shù)，風荷載的準永久值系數(shù)。5 . 0 q 0 w 梁左：KNmMK43.4799 . 4 55 . 3 89.38 KNmMq89.380089.38 梁內：KNmMK58.19213 . 0 8 . 1165.180 KNmMq65.1800065.180 梁右：KNmMK98.12321 . 5 90 . 7 87.110 KNmMq87.1100087.110 （2）計算相關系數(shù) 梁左：020 . 0 71535030 1 . 741200 0 hb A E E s c s E 006 . 0 7503505 . 0 1 . 741 te s te A A 2 6 0 /103 1 . 74171587 . 0 10430.47 mmN Ah M s K sk 0.2 取04 . 1 103006 . 0 01 . 2 65 . 0 1 . 165 . 0 1 . 1 skte tk f 2 . 0 V=63.64KN 0 0.7 t f bh 2 3 0 0 007 . 0 31521025 . 1 1058 . 0 25 . 1 7 . 0 mm hf bhfV s nA yv tsn 按構造配箍筋即可，箍筋選用 6200。 3.5.4板的計算 設計資料:樓板板厚 140mm,屋面板厚 120mm,選用 C30 混凝土,鋼筋采用 HRB400 級 鋼筋,箍筋采用 HPB235 級鋼筋，屋面恒荷載標準值為 5.61 KN/,屋面活荷載標準值為 2 m 畢業(yè)設計說明書 54 0.5KN/,樓面恒荷載標準值為 5.13 KN/,樓面活荷載標準值為 2KN/。 2 m 2 m 2 m 圖 3.22 板分布圖 3.5.4.1 以樓面 B2 區(qū)格板為例計算，按彈性理論設計 (1) 荷載設計值： q=21.4=2.8 2 /mKN g=1.25.13=6.16 2 /mKN g+q/2=7.56 q/2=1.4 2 /mKN 2 /mKN g+q=8.96 2 /mKN (2)計算跨度 內跨 l0 = lc=（軸線間距離） 邊跨或，各個區(qū)格板的計算跨度列于下面表中。 2 250 50 0 c ll 2 300 100 0 c ll (3)彎矩計算 跨中最大彎矩為當內支座固定時在 g+q/2 作用下的跨中彎矩值,與內支座簡支時在 q/2 作用下的跨中彎矩之和。本工程計算時混凝土波松比取為 0.2，支座最大副彎矩為當內 支座固定時 g+q 作用下的跨中彎矩。 以 F 區(qū)格為例計算，查表得：54 . 0 / 0201 ll KNm m 33 . 9 8 . 44 . 10099 . 0 2 . 00535 . 0 8 . 456 . 7 00392 . 0 2 . 004 . 0 22 1 畢業(yè)設計說明書 55 KNm m 06 . 3 8 . 44 . 10535 . 0 2 . 00099 . 0 8 . 456 . 7 04 . 0 2 . 000392 . 0 22 2 KNmmm71.158 . 496 . 8 08288 . 0 2 1 1 KNmmm0785 . 0 5 . 496 . 8 05698 . 0 2 2 2 同理其他區(qū)格的彎矩值列于下表: 表 3.13 按彈性理論計算的彎矩值表 項目/區(qū)格B2B5 L01(mm)46004600 L02(mm)85008500 L01/L020.540.54 M1(KNm)9.3311.68 M2(KNm)3.064.45 M1(KNm)-15.71-21.76 M1“(KNm)-15.710 M2(KNm)-10.80-14.88 M2“(KNm)00 (4)截面設計 截面有效高度：假定選用8 鋼筋，則方向跨中截面的=121mm，方向的跨中截 01 l 01 h 02 l 面的=113mm，支座截面高度=121mm。 02 h 0 h 截面計算結果及實際配筋列于下表中 y s fh m A 0 95 . 0 表 3.14 板配筋表 樓面板配筋計算表 截面項目ho(mm)M(KNm)As(mm2)配筋 lo1 方向1219.33225.510180 B2 區(qū)格 lo2 方向1133.0679.28150 lo1 方向12111.68282.212200 跨中 B5 區(qū)格 lo2 方向1134.45115.18150 B2-B3121-15.71379.6 14180 B2-B7121-10.80261.0 12200 B5-B8121-21.76525.812150 支座 B5-B2121-14.88359.6 16180 （5）單向板（厚 100）的計算（彈性法）： 畢業(yè)設計說明書 56 B10、B3 板的計算： 取 1 米寬板計算 g+q=7.76KN/m 支座彎矩： KNml qg M57.103 . 376 . 7 8 1 8 22 跨中彎矩： KNml qg M28 . 5 3 . 376 . 7 16 1 16 22 配筋：跨中 （As min=121.5 mm2） 2 6 4 . 253 8136095 . 0 1002 . 7 mmAs 實配：8150 支座 2 6 8 . 506 8136095 . 0 1004.14 mmAs 實配 ：10150 B1 板的計算（取 1 米寬計算） 支座彎矩： KNml qg M57.126 . 376 . 7 12 1 12 22 跨中彎矩： KNml qg M27 . 6 6 . 376 . 7 24 1 24 22 配筋：支座 ，實配8200 2 6 1 . 323 8136095 . 0 1095. 8 mmAs 跨中 ，實配10150 2 6 4 . 161 8136095. 0 1047 . 4 mmAs B6 、B7 、B8、B9 板的計算（取 1 米寬計算） 支座彎矩： KNml qg M57 . 5 4 . 276 . 7 12 1 12 22 跨中彎矩： KNml qg M79 . 2 4 . 276 . 7 24 1 24 22 配筋：支座 ，實配8200 2 6 7 . 100 8136095 . 0 1079 . 2 mmAs 跨中 ，實配8200 2 6 4 . 161 8136095. 0 1047 . 4 mmAs 3.5.4.2 屋面板的計算 荷載設計值：g=1.25.6=6.73KNm q=1.40.5=0.7KNm g+q/2=7.08KNm q/2=0.35KNm g+q=7.43KNm 屋面板的布置如下圖： 畢業(yè)設計說明書 5