模板支撐施工組織方案.doc

個(gè)人資料整理 僅限學(xué)習(xí)使用一、編制依據(jù)l 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001中國建筑工業(yè)出版社；l 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002中國建筑工業(yè)出版社；l 建筑施工計(jì)算手冊江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；l 建筑施工手冊第四版中國建筑工業(yè)出版社；l 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001 中國建筑工業(yè)出版社；l 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50017-2003中國建筑工業(yè)出版社；l 永嘉藍(lán)天龍鞋業(yè)有限公司車間及附屬用房工程施工圖紙。l *建筑工程公司的內(nèi)部技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、工作標(biāo)準(zhǔn)、管理標(biāo)準(zhǔn)以及公司ISO9002質(zhì)量體系程序文件。b5E2RGbCAP二、工程簡況*有限公司新廠區(qū)工程以下簡稱本工程）位于*工業(yè)園，由*有限公司投資建設(shè)，*施工圖設(shè)計(jì)，*地質(zhì)勘察，*監(jiān)理有限責(zé)任公司監(jiān)理，*建筑工程公司承建。p1EanqFDPw本工程建設(shè)面積20693，有夾包成型車間及附屬用房、鞋楦車間及附屬用房、制鞋楦機(jī)車間機(jī)附屬用房共三個(gè)單位工程，夾包成型車間及附屬用房層數(shù)為五七層，建筑物檐高23.9M，建筑面積9658；鞋楦車間及附屬用房、制鞋楦機(jī)車間機(jī)附屬用房均為二六層，檐高19.4M，建筑面積均為5517.5?？偣て?50天。DXDiTa9E3d三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用根據(jù)GB502042002對模板及支架的選材要求，模板及其支架需滿足足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性等要求。本工程模板采用18mm厚膠合板，枋木采用50100mm2，模板支撐體系采用48，t=3.5mm鋼管扣件式腳手架。RTCrpUDGiT為保證模板施工質(zhì)量和施工進(jìn)度，本工程將根據(jù)施工進(jìn)度的要求，柱豎向模板配備能滿足3層結(jié)構(gòu)施工的3套定型模板，樓梯模板每座二套，模板支撐配足3層結(jié)構(gòu)施工用量。5PCzVD7HxA四、施工方法1. 基礎(chǔ)模板施工根據(jù)測量員放出的軸線，彈出基礎(chǔ)邊線，根據(jù)承臺及地梁斷面尺寸預(yù)先將模板釘在木楞上，采用地錨結(jié)合木楞支撐固定。jLBHrnAILg2. 柱模施工1）.根據(jù)測量員放出的軸線彈出柱邊線，柱腳采用電焊30303角鋼或8圓鋼定位。2）.根據(jù)柱斷面及柱高柱腳找平以后標(biāo)高至上層板底）預(yù)先將模板釘在木楞上，并開出梁口、澆筑洞口、清掃口，以形成定型柱模板，為防止柱角漏漿，采用模板與模板、木楞與木楞雙咬合。模板制作時(shí)，按不同柱編好號，分別堆放，以方便組裝。xHAQX74J0X3）用型鋼柱箍將定型模板進(jìn)行固定。柱箍根據(jù)柱模的尺寸、側(cè)壓力大小等因素確定，柱箍采用方鋼管，截面808080mm，每道柱箍1根鋼箍，間距500mm。LDAYtRyKfE4）柱模校正及固定。利用線錘復(fù)核校正柱模的垂直度，然后固定于四周鋼管支撐架上。3. 梁模施工1）.定型模板。根據(jù)梁的斷面、板厚、梁凈跨定出梁底模、側(cè)模尺寸，將模板釘在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞雙重咬合以防漏漿。同柱角做法一樣）Zzz6ZB2Ltk圖三-6梁模支設(shè)示意圖2）.梁模支撐及模板安裝。先支鋼管架，支架立桿沿梁縱向間距1000mm，橫向間距小于1500mm，小橫桿間距同立桿間距。立桿間距經(jīng)計(jì)算確定附后）小橫桿立桿交接處立桿加設(shè)保險(xiǎn)扣。立桿應(yīng)設(shè)水平拉桿和掃地桿，梁縱向立桿設(shè)斜撐形成排架。梁底模放置于小橫桿上，對準(zhǔn)柱模梁口的位置，用扣件將梁底模固定在小橫桿上，待扎完梁鋼筋后吊裝梁側(cè)模。梁側(cè)模應(yīng)設(shè)置斜撐，當(dāng)梁高大于700mm時(shí)設(shè)置腰楞，并用穿墻螺栓加固，間距為600800，具體做法如圖三6所示。dvzfvkwMI15樓板模板施工1）根據(jù)模板拼裝圖搭設(shè)樓面模板支架和模板龍骨。支架立桿與龍骨的間距，應(yīng)根據(jù)樓板的砼重量與施工荷載大小，在模板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中確定。支架立桿應(yīng)設(shè)置水平拉桿，水平拉桿間距不大于3m且符合立桿間距要求。每隔兩排立桿設(shè)斜撐一道，使模板支架成為排架。rqyn14ZNXI2）掛通線將大龍骨找平。根據(jù)標(biāo)高確定大龍骨頂面標(biāo)高，然后架設(shè)小龍骨，鋪設(shè)模板。3）樓面模板鋪完后，應(yīng)認(rèn)真檢查支加查否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。6樓梯模板樓梯底模采用膠合板，踏步側(cè)模板和踏步檔板采用50厚木板，踏步面為使踏步尺寸準(zhǔn)確，棱角分明，踏步擋板應(yīng)設(shè)置拉桿或頂撐。由于澆搗砼時(shí)將產(chǎn)生模板上頂力，在施工時(shí)要加強(qiáng)對模板變形的控制。EmxvxOtOco7衛(wèi)生間模板方案1）衛(wèi)生間翻口模板，按圖紙尺寸，用光面方條，制成定型翻口模板并留出門洞位置。數(shù)量同底板，在砼澆筑的過程復(fù)核衛(wèi)生間軸線后以軸線為標(biāo)準(zhǔn)安裝翻口模板。SixE2yXPq5五、模板的拆除1、模板的拆除，側(cè)模應(yīng)以能保證砼表面及棱角不受損壞時(shí)砼強(qiáng)度大于1.2N/mm2）方可拆除，底模應(yīng)按砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范GB50204-2002）的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。并有砼試壓報(bào)告，經(jīng)施工員向技術(shù)負(fù)責(zé)人申請審批后簽發(fā)拆模通知書后方可拆模。6ewMyirQFL2、模板拆除的順序和方法。應(yīng)按照配板設(shè)計(jì)的規(guī)定進(jìn)行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時(shí)嚴(yán)禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。kavU42VRUs3、拆模時(shí)，操作人員應(yīng)站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運(yùn)出堆放整齊。y6v3ALoS894、拆下的模板、配件等，嚴(yán)禁拋扔，要有人接應(yīng)傳遞。按指定地點(diǎn)堆放，并做到及時(shí)清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。M2ub6vSTnP六、施工質(zhì)量及驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)1、模板及支撐體系應(yīng)滿足混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范GB50204-2002）相關(guān)規(guī)定，要求一次性驗(yàn)收合格率達(dá)到100%。0YujCfmUCw2、要求嚴(yán)格按照月施工進(jìn)度計(jì)劃施工。七、質(zhì)量保證措施及施工注意事項(xiàng)1、模板需通過設(shè)計(jì)計(jì)算，滿足剛度，強(qiáng)度和穩(wěn)定性要求。能可靠承受所澆砼重量、側(cè)壓力及施工荷載。2、施工前由木工翻樣繪制模板圖和節(jié)點(diǎn)圖，經(jīng)施工負(fù)責(zé)人復(fù)核后方可施工，安裝完成后，經(jīng)工程部有關(guān)人員復(fù)核驗(yàn)收。eUts8ZQVRd3、模板施工前，對班組進(jìn)行書面技術(shù)交底，拆模要有工程施工員簽發(fā)拆模通知書。4、澆筑混凝土?xí)r，木工要有專人看模。5、認(rèn)真執(zhí)行三檢制度，未經(jīng)驗(yàn)收合格不允許進(jìn)入下一道工序。6、嚴(yán)格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放，模板工程質(zhì)量控制詳見圖六-1附后）。7、在封模以前要檢查預(yù)埋件是否放置，位置是否準(zhǔn)確。八、安全生產(chǎn)及文明施工模板支撐架嚴(yán)格按照文明施工要求搭設(shè)整齊劃一，支撐搭設(shè)完畢后，多余架料、模板均應(yīng)清理干凈；不得有多余雜物堆放于施工樓層或外架上；圓盤鋸只允許在木工加工車間或置于專用鋸料盤中使用，以防鋸木落到模板內(nèi)。墻、柱模板應(yīng)在柱、墻內(nèi)垃圾清掃干凈驗(yàn)收后方可支設(shè)。拆模時(shí)，必須一次拆除干凈，不得有多余模板附在墻或梁板上。所有架桿均需一次性全部轉(zhuǎn)移干凈，完畢后立即組織清掃、做到樓層無雜物，無積水和浮塵。sQsAEJkW5T1、支模過程中應(yīng)遵守安全操作規(guī)程，如遇中途停歇，應(yīng)將就位的支頂，模板聯(lián)結(jié)穩(wěn)固，不得空架浮擱。2、拆模間歇時(shí)應(yīng)將松開的部件和模板運(yùn)走，防止墜下傷人。3、拆模時(shí)應(yīng)搭設(shè)腳手架。4、廢爛木枋不能用作龍骨。5、內(nèi)模板安裝超過2.5m時(shí)，應(yīng)搭設(shè)臨時(shí)腳手架。6、在4m以上高空拆模時(shí)，不得讓模板、材料自由下落，更不能大面積同時(shí)撬落。操作時(shí)必須注意下方人員動(dòng)向。GMsIasNXkA7、正在施工澆筑的樓板其下一層樓板的支撐不準(zhǔn)拆除。8、堅(jiān)持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。9、材料應(yīng)按編號分類堆放。10、每次下班時(shí)保證工完場清。l 九、模板計(jì)算模板高支撐架計(jì)算書因本工程梁支架高度大于4M，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002:1.00；縱距(m:1.00；步距(m:1.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m:0.10；腳手架搭設(shè)高度(m:7.60；采用的鋼管(mm:483.5 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2:0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3:25.000；樓板澆筑厚度(m:0.200；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2:1.000；3.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2:9500.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2:13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2:1.400；木方的間隔距離(mm:250.000；木方的截面寬度(mm:50.00；木方的截面高度(mm:100.00；圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板支撐方木的計(jì)算:方木按照簡支梁計(jì)算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4；方木楞計(jì)算簡圖1.荷載的計(jì)算：(1鋼筋混凝土板自重(kN/m：q1= 25.0000.2500.200 = 1.250 kN/m；(2模板的自重線荷載(kN/m:q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN：p1 = (1.000+2.0001.0000.250 = 0.750 kN；2.方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下:均布荷載 q = 1.2(1.250 + 0.088 = 1.605 kN/m；集中荷載 p = 1.40.750=1.050 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0501.000 /4 + 1.6051.0002/8 = 0.463 kN.m；7EqZcWLZNX最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 1.6051.000/2 = 1.328 kN ；lzq7IGf02E方木的最大應(yīng)力值= M / w = 0.463106/83.333103 = 5.558 N/mm2；zvpgeqJ1hk方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 5.558 N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13.0 N/mm2，滿足要求!NrpoJac3v13.方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh = 0.398 N/mm2；1nowfTG4KI方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值為 0.398 N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.400 N/mm2，滿足要求!fjnFLDa5Zo4.方木撓度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m；集中荷載 p = 0.750 kN；方木最大撓度計(jì)算值 V= 51.3371000.0004 /(3849500.0004166666.67 +750.0001000.0003 /( 489500.0004166666.67 = 0.835 mm；tfnNhnE6e5方木最大允許撓度值 V= 1000.000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計(jì)算值 0.835 mm 小于方木的最大允許撓度值 4.000 mm,滿足要求!三、木方支撐鋼管計(jì)算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.6051.000 + 1.050 = 2.655 kN；HbmVN777sL支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN.m 支撐鋼管計(jì)算變形圖(kN.m 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN 最大彎矩 Mmax = 0.996 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.795 mm ；最大支座力 Qmax = 11.616 kN ；鋼管最大應(yīng)力= 0.996106/5080.000=196.021 N/mm2；鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000 N/mm2；支撐鋼管的計(jì)算最大應(yīng)力計(jì)算值 196.021 N/mm2小于鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205.000 N/mm2,滿足要求!V7l4jRB8Hs支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。83lcPA59W9縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值 R= 11.616 kN；R :作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1腳手架的自重(kN：G1 = 0.1167.600 = 0.882 kN；鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2模板的自重(kN： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN；(3鋼筋混凝土樓板自重(kN： NG3 = 25.0000.2001.0001.000 = 5.000 kN；mZkklkzaaP經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.232 kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (1.000+2.000 1.0001.000 = 3.000 kN；AVktR43bpw3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.679 kN；六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN ：N = 11.679 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩(cm3：W=5.08 cm3；- 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2； f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205.000 N/mm2； L0- 計(jì)算長度 (m；如果完全參照扣件式規(guī)范，按下式計(jì)算 l0 = h+2a k1- 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.100 m；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 L0 = h+2a = 1.800+0.1002 = 2.000 m； L0/i = 2000.000 / 15.800 = 127.000 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.412 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；=11678.832/ k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a = 2.000 按照表2取值1.011 ；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1k2(h+2a = 1.1851.011(1.800+0.1002 = 2.396 m；gIiSpiue7A Lo/i = 2396.070 / 15.800 = 152.000 ；由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.301 ；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；=11678.832/0.301489.000） = 79.346 N/mm2；uEh0U1Yfmh鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值= 79.346 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！IAg9qLsgBX模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全。七、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn):除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)：a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6M沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；WwghWvVhPEc.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；asfpsfpi4kd.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部掃地桿的設(shè)置層）必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)：a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí)，可用雙扣件；大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。ooeyYZTjj16.支撐架搭設(shè)的要求：a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；BkeGuInkxI d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；PgdO0sRlMoc.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。梁模板計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003等規(guī)范編制。3cdXwckm15因本工程梁支架高度大于4M，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002:0.30；梁截面高度 D(m:1.00混凝土板厚度(mm:0.12；立桿縱距:0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m:0.10；腳手架步距(m:1.65；梁支撐架搭設(shè)高度H(m：7.60；梁兩側(cè)立柱間距(m:1.50；承重架支設(shè):木方支撐平行梁截面A；立桿橫向間距或排距Lb(m:1.80；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2:0.35；鋼筋自重(kN/m3:1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2:2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2:18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2:2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2:2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2：210000.0；鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2：205.0；面板彈性模量E(N/mm2：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm：300.0；面板厚度(mm：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm：500；次楞間距(mm：300；穿梁螺栓水平間距(mm：500；穿梁螺栓豎向間距(mm：300；穿梁螺栓直徑(mm：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；主楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度60mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15計(jì)算，得5.714h；v4bdyGious T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。J0bm4qMpJ9三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。XVauA9grYP面板計(jì)算簡圖1.抗彎驗(yàn)算其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2； M - 面板的最大彎距(N.mm； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距: l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；bR9C6TJscw面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =3.660N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000N/mm2，滿足要求！pN9LBDdtrd 2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距: l = 300.00mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105 = 0.214 mm；DJ8T7nHuGT面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.214mm 小于面板的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！QF81D7bvUA四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 406060/6 = 24.00cm3；I = 40606060/12 = 72.00cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡圖； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.900.300/1=6.59kN/m；4B7a9QFw9h內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距: l = 500mm；內(nèi)楞的最大彎距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.65105/2.40104 = 6.863 N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17.000N/mm2；ix6iFA8xoX內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 6.863 N/mm2內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值小于 f=17.000N/mm2，滿足要求！wt6qbkCyDE：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 7.20105N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.6775.40500.004/(10010000.007.20105 = 0.317 mm；Kp5zH46zRk內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值=0.317mm 小于內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4；外楞計(jì)算簡圖 M - 外楞的最大彎距(N.mm； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2。最大彎矩M按下式計(jì)算：其中，作用在外楞的荷載: P = (1.218.000.90+1.42.000.900.500.30/1=3.29kN；Yl4HdOAA61外楞計(jì)算跨度(對拉螺栓豎向間距: l = 300mm；外楞的最大彎距：M = 0.1753294.000300.000 = 1.73105N.mm經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.73105/8.33104 = 2.075 N/mm2；ch4PJx4BlI外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17.000N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.075N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17.000N/mm2，滿足要求！qd3YfhxCzo：l = 300.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 4.17106mm4；外楞的最大撓度計(jì)算值: = 1.1462.70103300.003/(10010000.004.17106 = 0.020mm；S42ehLvE3M外楞的最大容許撓度值: = 1.200mm；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.020mm 小于外楞的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！501nNvZFis五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑: 12 mm；穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求！jW1viftGw9六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。xS0DOYWHLP強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。LOZMkIqI0w本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 300.0018.0018.00/6 = 1.62104mm3； I = 300.0018.0018.0018.00/12 = 1.46105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2； M - 計(jì)算的最大彎矩 (kN.m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距: l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值：q1: 1.224.00+1.50）0.301.000.90=8.26kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.350.300.90=0.11kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：q3: 1.42.000.300.90=0.76kN/m；q = q1 + q2 + q3=8.26+0.11+0.76=9.13kN/m；跨中彎矩計(jì)算公式如下:Mmax = 0.109.1310.3002=0.082kN.m； =0.082106/1.62104=5.073N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =5.073 N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ZKZUQsUJed2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =1.000+0.35）0.30= 7.76N/mm； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距: l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6777.755300.04/(1009500.01.46105=0.307mm；dGY2mcoKtT面板的最大撓度計(jì)算值: =0.307mm 小于面板的最大允許撓度值: = 300.0 / 250 = 1.200mm，滿足要求！rCYbSWRLIA七、梁底支撐木方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算：(1鋼筋混凝土梁自重(kN： q1= (24.000+1.5000.3001.0000.300=2.295 kN；(2模板的自重荷載(kN： q2 = 0.3500.300(21.000+0.300 =0.241 kN；(3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (2.500+2.0000.3000.300=0.405 kN；FyXjoFlMWh2.木方的傳遞集中力驗(yàn)算：靜荷載設(shè)計(jì)值 q=1.22.295+1.20.241=3.044 kN；活荷載設(shè)計(jì)值 P=1.40.405=0.567 kN；P=3.044+0.567=3.611 kN。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6 = 8.33101 cm3；I=5.00010.0005.00010.000/12 = 4.17102 cm4；3.支撐方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計(jì)算公式如下:跨中最大彎距 M=3.6111.500/4=1.354 kN.m；方木最大應(yīng)力計(jì)算值=1354050.000/8.33104=16.249 N/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17.000 N/mm2；方木最大應(yīng)力計(jì)算值 16.249 N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！TuWrUpPObX4.支撐方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中最大剪力 Q=3.6111000/2=1.805 kN；圓木的截面面積矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圓木受剪應(yīng)力計(jì)算值 T =1.8051962.50/(4.1710650.00 = 0.017 N/mm2；7qWAq9jPqE方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.700 N/mm2；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.017 N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.700 N/mm2，滿足要求！llVIWTNQFk5.支撐方木撓度驗(yàn)算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和，計(jì)算公式如下:集中荷載 P = q1 + q2 + p1 = 2.941 kN；方木最大撓度=2941.5001500.003/(4810000.004.17106=4.964 mm；yhUQsDgRT1方木的撓度設(shè)計(jì)值 =1.5001000/250=6.000 mm；方木的最大撓度=4.964 mm 小于方木的最大允許撓度 =6.000 mm，滿足要求！八、梁底支撐鋼管的計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算：按照集中荷載作用下的簡支梁計(jì)算集中荷載P傳遞力，P=3.611 kN；計(jì)算簡圖如下：支撐鋼管按照簡支梁的計(jì)算公式其中 n=0.800/0.300=3經(jīng)過簡支梁的計(jì)算得到：鋼管支座反力 RA = RB=(3-1/23.611+3.611=7.222 kN；通過支撐鋼管傳遞到支座的最大力為23.611+3.611=10.832 kN；鋼管最大彎矩 Mmax=(33-13.6110.800/(83=0.963 kN.m；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值=0.963106/5080.000=189.543 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度的其設(shè)計(jì)值 T=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 189.543 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 205.0 N/mm2,滿足要求!MdUZYnKS8I九、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。十、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。09T7t6eTno縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=10.83 kN；R ：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205.00 N/mm2； lo - 計(jì)算長度 (m；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計(jì)算 lo = k1uh (1 k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.700；上式的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.650 = 3.240 m； Lo/i = 3239.775 / 15.800 = 205.000 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.172 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=12037.152/(0.172489.000 = 143.115 N/mm2；e5TfZQIUB5鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 143.115 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！s1SovAcVQM如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計(jì)算lo = k1k2(h+2a (2k1