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文檔簡介

個(gè)人資料整理 僅限學(xué)習(xí)使用一、編制依據(jù)l 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001中國建筑工業(yè)出版社;l 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002中國建筑工業(yè)出版社;l 建筑施工計(jì)算手冊江正榮著中國建筑工業(yè)出版社;l 建筑施工手冊第四版中國建筑工業(yè)出版社;l 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001 中國建筑工業(yè)出版社;l 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50017-2003中國建筑工業(yè)出版社;l 永嘉藍(lán)天龍鞋業(yè)有限公司車間及附屬用房工程施工圖紙。l *建筑工程公司的內(nèi)部技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、工作標(biāo)準(zhǔn)、管理標(biāo)準(zhǔn)以及公司ISO9002質(zhì)量體系程序文件。b5E2RGbCAP二、工程簡況*有限公司新廠區(qū)工程以下簡稱本工程)位于*工業(yè)園,由*有限公司投資建設(shè),*施工圖設(shè)計(jì),*地質(zhì)勘察,*監(jiān)理有限責(zé)任公司監(jiān)理,*建筑工程公司承建。p1EanqFDPw本工程建設(shè)面積20693,有夾包成型車間及附屬用房、鞋楦車間及附屬用房、制鞋楦機(jī)車間機(jī)附屬用房共三個(gè)單位工程,夾包成型車間及附屬用房層數(shù)為五七層,建筑物檐高23.9M,建筑面積9658;鞋楦車間及附屬用房、制鞋楦機(jī)車間機(jī)附屬用房均為二六層,檐高19.4M,建筑面積均為5517.5??偣て?50天。DXDiTa9E3d三、模板及支撐系統(tǒng)材料選用根據(jù)GB502042002對模板及支架的選材要求,模板及其支架需滿足足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性等要求。本工程模板采用18mm厚膠合板,枋木采用50100mm2,模板支撐體系采用48,t=3.5mm鋼管扣件式腳手架。RTCrpUDGiT為保證模板施工質(zhì)量和施工進(jìn)度,本工程將根據(jù)施工進(jìn)度的要求,柱豎向模板配備能滿足3層結(jié)構(gòu)施工的3套定型模板,樓梯模板每座二套,模板支撐配足3層結(jié)構(gòu)施工用量。5PCzVD7HxA四、施工方法1. 基礎(chǔ)模板施工根據(jù)測量員放出的軸線,彈出基礎(chǔ)邊線,根據(jù)承臺及地梁斷面尺寸預(yù)先將模板釘在木楞上,采用地錨結(jié)合木楞支撐固定。jLBHrnAILg2. 柱模施工1).根據(jù)測量員放出的軸線彈出柱邊線,柱腳采用電焊30303角鋼或8圓鋼定位。2).根據(jù)柱斷面及柱高柱腳找平以后標(biāo)高至上層板底)預(yù)先將模板釘在木楞上,并開出梁口、澆筑洞口、清掃口,以形成定型柱模板,為防止柱角漏漿,采用模板與模板、木楞與木楞雙咬合。模板制作時(shí),按不同柱編好號,分別堆放,以方便組裝。xHAQX74J0X3)用型鋼柱箍將定型模板進(jìn)行固定。柱箍根據(jù)柱模的尺寸、側(cè)壓力大小等因素確定,柱箍采用方鋼管,截面808080mm,每道柱箍1根鋼箍,間距500mm。LDAYtRyKfE4)柱模校正及固定。利用線錘復(fù)核校正柱模的垂直度,然后固定于四周鋼管支撐架上。3. 梁模施工1).定型模板。根據(jù)梁的斷面、板厚、梁凈跨定出梁底模、側(cè)模尺寸,將模板釘在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞雙重咬合以防漏漿。同柱角做法一樣)Zzz6ZB2Ltk圖三-6梁模支設(shè)示意圖2).梁模支撐及模板安裝。先支鋼管架,支架立桿沿梁縱向間距1000mm,橫向間距小于1500mm,小橫桿間距同立桿間距。立桿間距經(jīng)計(jì)算確定附后)小橫桿立桿交接處立桿加設(shè)保險(xiǎn)扣。立桿應(yīng)設(shè)水平拉桿和掃地桿,梁縱向立桿設(shè)斜撐形成排架。梁底模放置于小橫桿上,對準(zhǔn)柱模梁口的位置,用扣件將梁底模固定在小橫桿上,待扎完梁鋼筋后吊裝梁側(cè)模。梁側(cè)模應(yīng)設(shè)置斜撐,當(dāng)梁高大于700mm時(shí)設(shè)置腰楞,并用穿墻螺栓加固,間距為600800,具體做法如圖三6所示。dvzfvkwMI15樓板模板施工1)根據(jù)模板拼裝圖搭設(shè)樓面模板支架和模板龍骨。支架立桿與龍骨的間距,應(yīng)根據(jù)樓板的砼重量與施工荷載大小,在模板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中確定。支架立桿應(yīng)設(shè)置水平拉桿,水平拉桿間距不大于3m且符合立桿間距要求。每隔兩排立桿設(shè)斜撐一道,使模板支架成為排架。rqyn14ZNXI2)掛通線將大龍骨找平。根據(jù)標(biāo)高確定大龍骨頂面標(biāo)高,然后架設(shè)小龍骨,鋪設(shè)模板。3)樓面模板鋪完后,應(yīng)認(rèn)真檢查支加查否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。6樓梯模板樓梯底模采用膠合板,踏步側(cè)模板和踏步檔板采用50厚木板,踏步面為使踏步尺寸準(zhǔn)確,棱角分明,踏步擋板應(yīng)設(shè)置拉桿或頂撐。由于澆搗砼時(shí)將產(chǎn)生模板上頂力,在施工時(shí)要加強(qiáng)對模板變形的控制。EmxvxOtOco7衛(wèi)生間模板方案1)衛(wèi)生間翻口模板,按圖紙尺寸,用光面方條,制成定型翻口模板并留出門洞位置。數(shù)量同底板,在砼澆筑的過程復(fù)核衛(wèi)生間軸線后以軸線為標(biāo)準(zhǔn)安裝翻口模板。SixE2yXPq5五、模板的拆除1、模板的拆除,側(cè)模應(yīng)以能保證砼表面及棱角不受損壞時(shí)砼強(qiáng)度大于1.2N/mm2)方可拆除,底模應(yīng)按砼結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范GB50204-2002)的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。并有砼試壓報(bào)告,經(jīng)施工員向技術(shù)負(fù)責(zé)人申請審批后簽發(fā)拆模通知書后方可拆模。6ewMyirQFL2、模板拆除的順序和方法。應(yīng)按照配板設(shè)計(jì)的規(guī)定進(jìn)行,遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位,自上而下的原則。拆模時(shí)嚴(yán)禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。kavU42VRUs3、拆模時(shí),操作人員應(yīng)站在安全處,以免發(fā)生安全事故。待該片段)模板全部拆除后,將模板、配板、支架等清理干凈,并按文明施工要求運(yùn)出堆放整齊。y6v3ALoS894、拆下的模板、配件等,嚴(yán)禁拋扔,要有人接應(yīng)傳遞。按指定地點(diǎn)堆放,并做到及時(shí)清理,維修和涂刷好隔離劑,以備待用。M2ub6vSTnP六、施工質(zhì)量及驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)1、模板及支撐體系應(yīng)滿足混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范GB50204-2002)相關(guān)規(guī)定,要求一次性驗(yàn)收合格率達(dá)到100%。0YujCfmUCw2、要求嚴(yán)格按照月施工進(jìn)度計(jì)劃施工。七、質(zhì)量保證措施及施工注意事項(xiàng)1、模板需通過設(shè)計(jì)計(jì)算,滿足剛度,強(qiáng)度和穩(wěn)定性要求。能可靠承受所澆砼重量、側(cè)壓力及施工荷載。2、施工前由木工翻樣繪制模板圖和節(jié)點(diǎn)圖,經(jīng)施工負(fù)責(zé)人復(fù)核后方可施工,安裝完成后,經(jīng)工程部有關(guān)人員復(fù)核驗(yàn)收。eUts8ZQVRd3、模板施工前,對班組進(jìn)行書面技術(shù)交底,拆模要有工程施工員簽發(fā)拆模通知書。4、澆筑混凝土?xí)r,木工要有專人看模。5、認(rèn)真執(zhí)行三檢制度,未經(jīng)驗(yàn)收合格不允許進(jìn)入下一道工序。6、嚴(yán)格控制樓層荷載,施工用料要分散堆放,模板工程質(zhì)量控制詳見圖六-1附后)。7、在封模以前要檢查預(yù)埋件是否放置,位置是否準(zhǔn)確。八、安全生產(chǎn)及文明施工模板支撐架嚴(yán)格按照文明施工要求搭設(shè)整齊劃一,支撐搭設(shè)完畢后,多余架料、模板均應(yīng)清理干凈;不得有多余雜物堆放于施工樓層或外架上;圓盤鋸只允許在木工加工車間或置于專用鋸料盤中使用,以防鋸木落到模板內(nèi)。墻、柱模板應(yīng)在柱、墻內(nèi)垃圾清掃干凈驗(yàn)收后方可支設(shè)。拆模時(shí),必須一次拆除干凈,不得有多余模板附在墻或梁板上。所有架桿均需一次性全部轉(zhuǎn)移干凈,完畢后立即組織清掃、做到樓層無雜物,無積水和浮塵。sQsAEJkW5T1、支模過程中應(yīng)遵守安全操作規(guī)程,如遇中途停歇,應(yīng)將就位的支頂,模板聯(lián)結(jié)穩(wěn)固,不得空架浮擱。2、拆模間歇時(shí)應(yīng)將松開的部件和模板運(yùn)走,防止墜下傷人。3、拆模時(shí)應(yīng)搭設(shè)腳手架。4、廢爛木枋不能用作龍骨。5、內(nèi)模板安裝超過2.5m時(shí),應(yīng)搭設(shè)臨時(shí)腳手架。6、在4m以上高空拆模時(shí),不得讓模板、材料自由下落,更不能大面積同時(shí)撬落。操作時(shí)必須注意下方人員動(dòng)向。GMsIasNXkA7、正在施工澆筑的樓板其下一層樓板的支撐不準(zhǔn)拆除。8、堅(jiān)持每次使用后清理板面,涂刷脫模劑。9、材料應(yīng)按編號分類堆放。10、每次下班時(shí)保證工完場清。l 九、模板計(jì)算模板高支撐架計(jì)算書因本工程梁支架高度大于4M,根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議,如果僅按規(guī)范計(jì)算,架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002:1.00;縱距(m:1.00;步距(m:1.80;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m:0.10;腳手架搭設(shè)高度(m:7.60;采用的鋼管(mm:483.5 ;扣件連接方式:雙扣件,考慮扣件的保養(yǎng)情況,扣件抗滑承載力系數(shù):0.80;板底支撐連接方式:方木支撐;2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2:0.350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3:25.000;樓板澆筑厚度(m:0.200;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2:1.000;3.木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2:9500.000;木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2:13.000;木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2:1.400;木方的間隔距離(mm:250.000;木方的截面寬度(mm:50.00;木方的截面高度(mm:100.00;圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板支撐方木的計(jì)算:方木按照簡支梁計(jì)算,其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3;I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4;方木楞計(jì)算簡圖1.荷載的計(jì)算:(1鋼筋混凝土板自重(kN/m:q1= 25.0000.2500.200 = 1.250 kN/m;(2模板的自重線荷載(kN/m:q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ;(3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN:p1 = (1.000+2.0001.0000.250 = 0.750 kN;2.方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和,計(jì)算公式如下:均布荷載 q = 1.2(1.250 + 0.088 = 1.605 kN/m;集中荷載 p = 1.40.750=1.050 kN;最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0501.000 /4 + 1.6051.0002/8 = 0.463 kN.m;7EqZcWLZNX最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 1.6051.000/2 = 1.328 kN ;lzq7IGf02E方木的最大應(yīng)力值= M / w = 0.463106/83.333103 = 5.558 N/mm2;zvpgeqJ1hk方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.0 N/mm2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 5.558 N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13.0 N/mm2,滿足要求!NrpoJac3v13.方木抗剪驗(yàn)算:最大剪力的計(jì)算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh = 0.398 N/mm2;1nowfTG4KI方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T = 1.400 N/mm2;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值為 0.398 N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 1.400 N/mm2,滿足要求!fjnFLDa5Zo4.方木撓度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和,計(jì)算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m;集中荷載 p = 0.750 kN;方木最大撓度計(jì)算值 V= 51.3371000.0004 /(3849500.0004166666.67 +750.0001000.0003 /( 489500.0004166666.67 = 0.835 mm;tfnNhnE6e5方木最大允許撓度值 V= 1000.000/250=4.000 mm;方木的最大撓度計(jì)算值 0.835 mm 小于方木的最大允許撓度值 4.000 mm,滿足要求!三、木方支撐鋼管計(jì)算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P = 1.6051.000 + 1.050 = 2.655 kN;HbmVN777sL支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN.m 支撐鋼管計(jì)算變形圖(kN.m 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN 最大彎矩 Mmax = 0.996 kN.m ;最大變形 Vmax = 2.795 mm ;最大支座力 Qmax = 11.616 kN ;鋼管最大應(yīng)力= 0.996106/5080.000=196.021 N/mm2;鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000 N/mm2;支撐鋼管的計(jì)算最大應(yīng)力計(jì)算值 196.021 N/mm2小于鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205.000 N/mm2,滿足要求!V7l4jRB8Hs支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編,P96頁,雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。83lcPA59W9縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值 R= 11.616 kN;R :作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容:(1腳手架的自重(kN:G1 = 0.1167.600 = 0.882 kN;鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2模板的自重(kN: NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN;(3鋼筋混凝土樓板自重(kN: NG3 = 25.0000.2001.0001.000 = 5.000 kN;mZkklkzaaP經(jīng)計(jì)算得到,靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.232 kN;2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (1.000+2.000 1.0001.000 = 3.000 kN;AVktR43bpw3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.679 kN;六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN :N = 11.679 kN;- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 lo/i 查表得到; i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm :i = 1.58 cm; A - 立桿凈截面面積(cm2:A = 4.89 cm2; W - 立桿凈截面模量(抵抗矩(cm3:W=5.08 cm3;- 鋼管立桿最大應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2; f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f =205.000 N/mm2; L0- 計(jì)算長度 (m;如果完全參照扣件式規(guī)范,按下式計(jì)算 l0 = h+2a k1- 計(jì)算長度附加系數(shù),取值為1.155; u - 計(jì)算長度系數(shù),參照扣件式規(guī)范表5.3.3;u = 1.700; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a = 0.100 m;上式的計(jì)算結(jié)果:立桿計(jì)算長度 L0 = h+2a = 1.800+0.1002 = 2.000 m; L0/i = 2000.000 / 15.800 = 127.000 ;由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.412 ;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值;=11678.832/ k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185;k2 - 計(jì)算長度附加系數(shù),h+2a = 2.000 按照表2取值1.011 ;上式的計(jì)算結(jié)果:立桿計(jì)算長度 Lo = k1k2(h+2a = 1.1851.011(1.800+0.1002 = 2.396 m;gIiSpiue7A Lo/i = 2396.070 / 15.800 = 152.000 ;由長細(xì)比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.301 ;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值;=11678.832/0.301489.000) = 79.346 N/mm2;uEh0U1Yfmh鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值= 79.346 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f = 205.000 N/mm2,滿足要求!IAg9qLsgBX模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全。七、梁和樓板模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗(yàn):除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外,還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求:a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿;b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿,確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度;c.梁和樓板荷載相差較大時(shí),可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。2.立桿步距的設(shè)計(jì):a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí),可以采用等步距設(shè)置;b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高,軸力沿高度分布變化較大,可采用下小上大的變步距設(shè)置,但變化不要過多; c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜,不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì):a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí),需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層;b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6M沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐,且須與立桿連接,設(shè)置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3;WwghWvVhPEc.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置,四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿,使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層;asfpsfpi4kd.在任何情況下,高支撐架的頂部和底部掃地桿的設(shè)置層)必須設(shè)水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)計(jì):a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐;b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小,每隔10-15m設(shè)置。5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì):a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板,其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm;b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí),應(yīng)靠近立桿,且不宜大于200mm;c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算,當(dāng)設(shè)計(jì)荷載N12kN時(shí),可用雙扣件;大于12kN時(shí)應(yīng)用頂托方式。ooeyYZTjj16.支撐架搭設(shè)的要求:a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè),立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置;b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求;c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的,每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m,鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的;BkeGuInkxI d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求:a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載,最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式;b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載,對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施,鋼筋等材料不能在支架上方堆放;PgdO0sRlMoc.澆筑過程中,派人檢查支架和支承情況,發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。梁模板計(jì)算書高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003等規(guī)范編制。3cdXwckm15因本工程梁支架高度大于4M,根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議,如果僅按規(guī)范計(jì)算,架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002:0.30;梁截面高度 D(m:1.00混凝土板厚度(mm:0.12;立桿縱距:0.80;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m:0.10;腳手架步距(m:1.65;梁支撐架搭設(shè)高度H(m:7.60;梁兩側(cè)立柱間距(m:1.50;承重架支設(shè):木方支撐平行梁截面A;立桿橫向間距或排距Lb(m:1.80;采用的鋼管類型為483.50;扣件連接方式:雙扣件,考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況,取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80;2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2:0.35;鋼筋自重(kN/m3:1.50;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2:2.5;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2:18.0;傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2:2.0;振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2:2.03.材料參數(shù)木材品種:柏木;木材彈性模量E(N/mm2:10000.0;木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2:17.0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2:1.7;面板類型:膠合面板;鋼材彈性模量E(N/mm2:210000.0;鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2:205.0;面板彈性模量E(N/mm2:9500.0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2:13.0;4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm:300.0;面板厚度(mm:18.0;5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm:500;次楞間距(mm:300;穿梁螺栓水平間距(mm:500;穿梁螺栓豎向間距(mm:300;穿梁螺栓直徑(mm:M12;主楞龍骨材料:木楞,,寬度50mm,高度100mm;主楞龍骨材料:木楞,,寬度40mm,高度60mm;二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計(jì)算,并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間,可按現(xiàn)場實(shí)際值取,輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15計(jì)算,得5.714h;v4bdyGious T - 混凝土的入模溫度,取20.000; V - 混凝土的澆筑速度,取1.500m/h; H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0.750m;1- 外加劑影響修正系數(shù),取1.200;2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F;分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2,取較小值18.000 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。J0bm4qMpJ9三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。XVauA9grYP面板計(jì)算簡圖1.抗彎驗(yàn)算其中, - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2; M - 面板的最大彎距(N.mm; W - 面板的凈截面抵抗矩,W = 50.001.81.8/6=27.00cm3; f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2;按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩:其中,q - 作用在模板上的側(cè)壓力,包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m;q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m;計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距: l = 300.00mm;面板的最大彎距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm;經(jīng)計(jì)算得到,面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2;bR9C6TJscw面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13.000N/mm2;面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =3.660N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000N/mm2,滿足要求!pN9LBDdtrd 2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm; l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距: l = 300.00mm; E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500.00N/mm2; I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4;面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105 = 0.214 mm;DJ8T7nHuGT面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm;面板的最大撓度計(jì)算值 =0.214mm 小于面板的最大容許撓度值 =1.200mm,滿足要求!QF81D7bvUA四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,龍骨采用木楞,截面寬度40mm,截面高度60mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 406060/6 = 24.00cm3;I = 40606060/12 = 72.00cm4;內(nèi)楞計(jì)算簡圖; M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm; W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩; f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩:其中,作用在內(nèi)楞的荷載,q = (1.218.0000.90+1.42.0000.900.300/1=6.59kN/m;4B7a9QFw9h內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距: l = 500mm;內(nèi)楞的最大彎距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm;經(jīng)計(jì)算得到,內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.65105/2.40104 = 6.863 N/mm2;內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17.000N/mm2;ix6iFA8xoX內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 6.863 N/mm2內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值小于 f=17.000N/mm2,滿足要求!wt6qbkCyDE:l = 500.00mm; I-面板的截面慣性矩:E = 7.20105N/mm2;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值: = 0.6775.40500.004/(10010000.007.20105 = 0.317 mm;Kp5zH46zRk內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 2.000mm;內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值=0.317mm 小于內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2.000mm,滿足要求!2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼承受內(nèi)楞傳遞的荷載,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,外龍骨采用木楞,截面寬度50mm,截面高度100mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3;I = 50100100100/12 = 416.67cm4;外楞計(jì)算簡圖 M - 外楞的最大彎距(N.mm; W - 外楞的凈截面抵抗矩; f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2。最大彎矩M按下式計(jì)算:其中,作用在外楞的荷載: P = (1.218.000.90+1.42.000.900.500.30/1=3.29kN;Yl4HdOAA61外楞計(jì)算跨度(對拉螺栓豎向間距: l = 300mm;外楞的最大彎距:M = 0.1753294.000300.000 = 1.73105N.mm經(jīng)計(jì)算得到,外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.73105/8.33104 = 2.075 N/mm2;ch4PJx4BlI外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17.000N/mm2;外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2.075N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17.000N/mm2,滿足要求!qd3YfhxCzo:l = 300.00mm; I-面板的截面慣性矩:I = 4.17106mm4;外楞的最大撓度計(jì)算值: = 1.1462.70103300.003/(10010000.004.17106 = 0.020mm;S42ehLvE3M外楞的最大容許撓度值: = 1.200mm;外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.020mm 小于外楞的最大容許撓度值 =1.200mm,滿足要求!501nNvZFis五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2; f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取170.000 N/mm2;查表得:穿梁螺栓的直徑: 12 mm;穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm;穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN,滿足要求!jW1viftGw9六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。xS0DOYWHLP強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。LOZMkIqI0w本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 300.0018.0018.00/6 = 1.62104mm3; I = 300.0018.0018.0018.00/12 = 1.46105mm4;1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:其中, - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2; M - 計(jì)算的最大彎矩 (kN.m; l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距: l =300.00mm; q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m;新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值:q1: 1.224.00+1.50)0.301.000.90=8.26kN/m;模板結(jié)構(gòu)自重荷載:q2:1.20.350.300.90=0.11kN/m;振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值:q3: 1.42.000.300.90=0.76kN/m;q = q1 + q2 + q3=8.26+0.11+0.76=9.13kN/m;跨中彎矩計(jì)算公式如下:Mmax = 0.109.1310.3002=0.082kN.m; =0.082106/1.62104=5.073N/mm2;梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =5.073 N/mm2小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000N/mm2,滿足要求!ZKZUQsUJed2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載,同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:其中,q-作用在模板上的壓力線荷載: q =1.000+0.35)0.30= 7.76N/mm; l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距: l =300.00mm; E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2;面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm;面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6777.755300.04/(1009500.01.46105=0.307mm;dGY2mcoKtT面板的最大撓度計(jì)算值: =0.307mm 小于面板的最大允許撓度值: = 300.0 / 250 = 1.200mm,滿足要求!rCYbSWRLIA七、梁底支撐木方的計(jì)算1.荷載的計(jì)算:(1鋼筋混凝土梁自重(kN: q1= (24.000+1.5000.3001.0000.300=2.295 kN;(2模板的自重荷載(kN: q2 = 0.3500.300(21.000+0.300 =0.241 kN;(3活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN:經(jīng)計(jì)算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (2.500+2.0000.3000.300=0.405 kN;FyXjoFlMWh2.木方的傳遞集中力驗(yàn)算:靜荷載設(shè)計(jì)值 q=1.22.295+1.20.241=3.044 kN;活荷載設(shè)計(jì)值 P=1.40.405=0.567 kN;P=3.044+0.567=3.611 kN。本工程梁底支撐采用方木,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00010.00010.000/6 = 8.33101 cm3;I=5.00010.0005.00010.000/12 = 4.17102 cm4;3.支撐方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩,跨中最大彎距計(jì)算公式如下:跨中最大彎距 M=3.6111.500/4=1.354 kN.m;方木最大應(yīng)力計(jì)算值=1354050.000/8.33104=16.249 N/mm2;方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17.000 N/mm2;方木最大應(yīng)力計(jì)算值 16.249 N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17.000 N/mm2,滿足要求!TuWrUpPObX4.支撐方木抗剪驗(yàn)算:最大剪力的計(jì)算公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中最大剪力 Q=3.6111000/2=1.805 kN;圓木的截面面積矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2;圓木受剪應(yīng)力計(jì)算值 T =1.8051962.50/(4.1710650.00 = 0.017 N/mm2;7qWAq9jPqE方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.700 N/mm2;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.017 N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.700 N/mm2,滿足要求!llVIWTNQFk5.支撐方木撓度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和,計(jì)算公式如下:集中荷載 P = q1 + q2 + p1 = 2.941 kN;方木最大撓度=2941.5001500.003/(4810000.004.17106=4.964 mm;yhUQsDgRT1方木的撓度設(shè)計(jì)值 =1.5001000/250=6.000 mm;方木的最大撓度=4.964 mm 小于方木的最大允許撓度 =6.000 mm,滿足要求!八、梁底支撐鋼管的計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算:按照集中荷載作用下的簡支梁計(jì)算集中荷載P傳遞力,P=3.611 kN;計(jì)算簡圖如下:支撐鋼管按照簡支梁的計(jì)算公式其中 n=0.800/0.300=3經(jīng)過簡支梁的計(jì)算得到:鋼管支座反力 RA = RB=(3-1/23.611+3.611=7.222 kN;通過支撐鋼管傳遞到支座的最大力為23.611+3.611=10.832 kN;鋼管最大彎矩 Mmax=(33-13.6110.800/(83=0.963 kN.m;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值=0.963106/5080.000=189.543 N/mm2;支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度的其設(shè)計(jì)值 T=205.0 N/mm2;支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 189.543 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 205.0 N/mm2,滿足要求!MdUZYnKS8I九、梁底縱向鋼管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造作用,通過扣件連接到立桿。十、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編,P96頁,雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。09T7t6eTno縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí),扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值;計(jì)算中R取最大支座反力,根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=10.83 kN;R :i = 1.58; A - 立桿凈截面面積 (cm2: A = 4.89; W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3:W = 5.08; - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( N/mm2; f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f =205.00 N/mm2; lo - 計(jì)算長度 (m;如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架,按下式計(jì)算 lo = k1uh (1 k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù),取值為:1.155 ; u - 計(jì)算長度系數(shù),參照扣件式規(guī)范表5.3.3,u =1.700;上式的計(jì)算結(jié)果:立桿計(jì)算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.650 = 3.240 m; Lo/i = 3239.775 / 15.800 = 205.000 ;由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.172 ;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值;=12037.152/(0.172489.000 = 143.115 N/mm2;e5TfZQIUB5鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 143.115 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205.00 N/mm2,滿足要求!s1SovAcVQM如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由下式計(jì)算lo = k1k2(h+2a (2k1

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