發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒質(zhì)量分析1

1、. 發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒質(zhì)量分析 發(fā)動(dòng)機(jī)的工作原理：下圖為一單缸發(fā)動(dòng)機(jī)示意圖 與發(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒質(zhì)量有關(guān)的一些參數(shù)，以及它們對(duì)燃燒質(zhì)量的影響及改進(jìn)措施 一、 燃燒速度 . . 燃燒速度指單位時(shí)間燃撓的混合氣量，是衡量發(fā)動(dòng)機(jī)性能的指標(biāo)之一，可以 表達(dá)為： : 式中 U 火焰?zhèn)鞑ニ俣龋?TA 火焰前鋒面積； T 未燃混合氣密度。 T。燃燒速要想使燃撓迅速、及時(shí)完成，需要有較高的燃燒速度且合理變化 度的大小主要取決于火焰?zhèn)鞑ニ俣?、火焰前鋒面積及未燃混合氣密度。U （一）火焰?zhèn)鞑ニ俣萒火焰?zhèn)鞑ニ俣热Q于燃燒室中氣體紊流運(yùn)動(dòng)，混合氣成分和混合氣初始 指各點(diǎn)速紊流強(qiáng)度u氣體紊流強(qiáng)度與火焰速度比之間為一直線關(guān)系溫度。 。

2、火餡速度比是紊流火餡傳播與層流火焰?zhèn)鞑ニ俣戎?。因此，度的均方根?A 過(guò)量空氣系數(shù)加強(qiáng)燃燒室的紊流，是提高火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊闹饕侄?。采用t=0.85-0.95時(shí)的混合氣，可以提高混合氣初始溫度，有助于加速火焰?zhèn)鞑ァ?“有條不紊的線狀運(yùn)動(dòng)，彼此不相混摻，為層流流動(dòng)。隨機(jī)運(yùn)動(dòng)，每個(gè)質(zhì)點(diǎn)的軌跡都是混亂的，在其前進(jìn)過(guò)程中向橫向發(fā)生混摻，流動(dòng)， 示出很多渦旋，時(shí)而消滅時(shí)而發(fā)生，是為紊流流動(dòng)?！?. . A （二）火焰前鋒面積T燃燒室形狀與火花塞位置配合情況，對(duì)火焰前鋒面分布規(guī)律有很大影響。圖5-8所示為不同燃燒室火焰前鋒面積變化情況。 . . 因此，合理設(shè)計(jì)燃燒室形狀及合理布置火花塞的位置，可以改變不同

3、時(shí)期火焰前鋒掃過(guò)的面積，使明顯燃燒期相對(duì)曲軸轉(zhuǎn)角的位置及壓力升高率在合適的范圍內(nèi)。 . . （三）可燃混合氣密度T 增大未燃混合氣的密度，可以提高進(jìn)氣壓力和壓縮比，從而提高混合氣的燃燒速度。 二、混合氣成分 改變化油器主量孔的大小或改變通過(guò)斷面可以改變混合氣成分。若使用不當(dāng)也很容易造成混合氣成分改變。例如，空氣濾清器堵塞，化油器空氣量孔堵塞，會(huì)使混合氣過(guò)濃?；推鞲∽邮矣兔嬲{(diào)整過(guò)低，會(huì)使混合氣體過(guò)稀等?；旌蠚鉂舛鹊母淖儗?duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性、燃油經(jīng)濟(jì)性及爆燃傾向有很大影響，因此，分析混合氣成分對(duì)燃燒過(guò)程的影響是非常重要的。 燃料能否及時(shí)燃燒，取決于火焰?zhèn)鞑ニ俣?。影響火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊闹饕蛩厥腔旌蠚獬煞?/p>

4、,火焰?zhèn)鞑ニ俣入S過(guò)量空氣系數(shù)的變化如圖5-9所示。 . . =0.850.95,火焰?zhèn)鞑ニ俣茸畲?，?由圖可以看出，當(dāng)過(guò)量空氣系數(shù) at時(shí)燃燒速度最快，可在短時(shí)間內(nèi)使氣缸壓力溫度達(dá)到最大值，散熱損失小，作功最多，由于此時(shí)供給的燃料量比完全燃燒時(shí)所需的燃料稍多，在空氣量一定的情況下，提高了對(duì)氧的利用程度，使燃燒產(chǎn)物的分子數(shù)增多，燃?xì)鈮毫μ岣?。因此，發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)出最大功率，稱(chēng)這種混合氣為最大功率混合氣。汽車(chē)在滿負(fù)荷工況下工作時(shí)，要求汽油機(jī)輸出最大功率，此時(shí)，化油器應(yīng)供給最大功率混合氣。 1.051.15過(guò)量空氣系數(shù) 時(shí)，稱(chēng)為過(guò)稀混合氣。此時(shí)火焰?zhèn)鞑ニ佼?dāng) at度降低很多，燃燒緩慢，使燃燒過(guò)程進(jìn)行到排氣行

5、程終了。補(bǔ)燃增多，使發(fā)動(dòng)機(jī)功率下降，油耗增多。由于燃燒過(guò)程的時(shí)間延長(zhǎng)，在排氣行程終了時(shí)進(jìn)氣門(mén)已開(kāi) 啟，含氧過(guò)剩的高溫廢氣可以點(diǎn)燃進(jìn)氣管內(nèi)新氣，造成化油器放炮。當(dāng) at=1.31.4時(shí)，由于燃燒熱值過(guò)低，混合氣不能傳播，造成缺火或停車(chē)現(xiàn)象，此 時(shí)混合氣濃度為火焰?zhèn)鞑サ南孪蕖?. . =0.85由此可見(jiàn)，為保證發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒質(zhì)量，有利的混合氣成分一般在 at1.2范圍內(nèi)。 當(dāng)使用功率混合氣時(shí)，火焰?zhèn)鞑ニ俣茸羁?，從火焰中心形成到火焰?zhèn)鞑サ侥┒嘶旌蠚獾幕鹧鎮(zhèn)鞑r(shí)間縮短，使爆燃傾向減小，同時(shí)缸內(nèi)壓力、溫度較高，壓力升高率較大，使從火焰中心形成到末端混合氣自燃發(fā)火的準(zhǔn)備時(shí)間也縮短，又使爆燃傾向增大，實(shí)踐證明，

6、后者是影響的主要方面。因此，在各種混合氣成分中，以供給最大功率混合氣時(shí)最易爆燃。如汽車(chē)滿載爬坡時(shí)容易爆燃 三、點(diǎn)火提前角 點(diǎn)火提前角大小對(duì)汽油機(jī)燃燒性能也有很大影響。圖5-10為氣門(mén)全開(kāi)、額定轉(zhuǎn)速下混合氣成分不變時(shí)，改變點(diǎn)火提前角燃燒示功圖的變化 . . 點(diǎn)為過(guò)大。相比之下，(, 由（a）圖可見(jiàn)曲線l的示功圖點(diǎn)火提前角igig11最最高燃燒壓力出現(xiàn)在壓縮行程的上止點(diǎn)以前。火過(guò)早),使經(jīng)過(guò)著火落后期后，有活塞上行時(shí)消耗的壓縮功增加、高壓力及壓力升高率過(guò)大，發(fā)動(dòng)機(jī)容易過(guò)熱，下降，工作粗暴程度增加。同時(shí)由于混合氣體的壓力、溫度過(guò)高，爆燃傾效功率向增加。在這種情況下，只要適當(dāng)減小點(diǎn)火提前角，就可以消除

7、爆燃。 （點(diǎn)火過(guò)遲）。過(guò)小于經(jīng)過(guò)著火落后曲線 2的示功圖對(duì)應(yīng)的點(diǎn)火提前角ig2期后，燃燒開(kāi)始時(shí)，活塞已向下止點(diǎn)移動(dòng)相當(dāng)距離，使混合氣燃燒在較大容積下進(jìn)行，熾熱的燃?xì)馀c缸壁接觸面積大，散熱損失增多。最高壓力降低，且膨脹不充分，使排氣溫度過(guò)高，發(fā)動(dòng)機(jī)過(guò)熱，功率下降，耗油量增多。 比較適當(dāng)。因而，壓力升高率不是點(diǎn)火提前角3的示功圖對(duì)應(yīng)的 曲線ig3過(guò)高，最高壓力出現(xiàn)在上止點(diǎn)后合適的角度內(nèi)。從（b）圖的比較可以看出，示功圖1比示功圖3多做了一部分壓縮功又減少了一部分膨脹功。示功圖2的膨脹. . 線雖然比示功圖3的高些，但最高壓力點(diǎn)低，只有示功圖3的面積最大，完成的循環(huán)最多，發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性最好。

8、 綜上所述，過(guò)大過(guò)小的點(diǎn)火提前角都不好。只有選擇合適的點(diǎn)火提前角才能得到合適的最高壓力及壓力升高率，使最高壓力出現(xiàn)在上止點(diǎn)后1215曲軸轉(zhuǎn)角內(nèi)，保證發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)、功率大、油耗低。這種點(diǎn)火提前角稱(chēng)為最佳點(diǎn)火提前角。使用中，隨發(fā)動(dòng)機(jī)工況的變化最佳點(diǎn)火提前角相應(yīng)改變。因此，必 須隨使用情況及時(shí)調(diào)整點(diǎn)火提前角?，F(xiàn)在所使用的真空和離心提前調(diào)節(jié)裝置是有效的調(diào)節(jié)裝置。 四、發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 在汽油機(jī)一定的油門(mén)開(kāi)度下，隨負(fù)荷的變化，轉(zhuǎn)速相應(yīng)變化。轉(zhuǎn)速增加時(shí)，氣缸中紊流增強(qiáng)，火焰?zhèn)鞑ニ俣燃涌?。因而，隨轉(zhuǎn)速增加，壓縮過(guò)程所用時(shí)間縮短，散熱及漏氣損失減少，壓縮終了工質(zhì)的溫度和壓力較高，使以曲軸轉(zhuǎn)角計(jì)的著火落后期增長(zhǎng)。為

9、此，汽油機(jī)裝有離心提前調(diào)節(jié)裝置，使得在轉(zhuǎn)速增加時(shí)，自動(dòng)增大點(diǎn)火提前角，以保證燃燒過(guò)程在上止點(diǎn)附近完成。 隨轉(zhuǎn)速增加，爆燃傾向減小。主要是轉(zhuǎn)速的增加加快了火焰?zhèn)鞑?，使燃燒過(guò)程占用的時(shí)間縮短，未燃混合氣受巳燃部分壓縮和熱輻射作用減弱，不容易形成自燃點(diǎn)；轉(zhuǎn)速增加，循環(huán)充量系數(shù)（循環(huán)充量是指發(fā)動(dòng)機(jī)在每一個(gè)循環(huán)的進(jìn)氣過(guò)程中，實(shí)際進(jìn)入氣缸的新鮮氣體（空氣或可燃混合氣）的質(zhì)量。）下降，殘余廢氣相對(duì)增多，終燃混合氣溫度較低，對(duì)未燃部分的自燃起阻礙作用，因此，使用中若低速時(shí)發(fā)生爆燃，待轉(zhuǎn)速提高后爆燃傾向可自行消失。 五、發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷 轉(zhuǎn)速一定時(shí)，隨負(fù)荷減小，進(jìn)入氣缸的新鮮混合氣量減少，而殘余廢氣量基本不變，使殘余

10、廢氣所占比例相對(duì)增加，殘余廢氣對(duì)燃燒反應(yīng)起阻礙作用，使燃燒速度減慢。為保證燃燒過(guò)程在上止點(diǎn)附近完成，需增大點(diǎn)火提前角，它靠真空提前點(diǎn)火裝置來(lái)調(diào)節(jié)。圖5-12為發(fā)動(dòng)機(jī)不同節(jié)氣門(mén)開(kāi)度時(shí)的示功圖。 . . 低負(fù)荷時(shí)，爆燃傾向減小，主要是負(fù)荷低時(shí)，進(jìn)氣量少，殘余廢氣相對(duì)較多，燃燒最高溫度和壓力下降，阻止自燃產(chǎn)生。 綜上所述，發(fā)動(dòng)機(jī)在高轉(zhuǎn)速、低負(fù)荷時(shí)，應(yīng)增大點(diǎn)火提前角，據(jù)統(tǒng)計(jì)，如果點(diǎn)火提前角偏離最佳值5，熱效率將下降l%，偏離最佳值10，熱效率將下降5%，偏離最佳值20，熱效率下降16%。傳統(tǒng)的真空和離心提前調(diào)節(jié)裝置只能隨負(fù)荷和轉(zhuǎn)速兩個(gè)影響因素的變化對(duì)點(diǎn)火提前角作近似控制，不能實(shí)現(xiàn)點(diǎn)火提前角隨多參數(shù)的變

11、化（如壓力、溫度、濕度、空燃比、燃料辛烷值，殘余廢氣量等）的精確控制。近年來(lái)發(fā)展了微處理機(jī)控制的點(diǎn)火系統(tǒng)，如無(wú)分電器點(diǎn)火系統(tǒng)。該系統(tǒng)中，點(diǎn)火提前角的設(shè)置和隨工況變化的自動(dòng)調(diào)整，初級(jí)線圈的通斷，都是由微處理機(jī)控制的。它可根據(jù)點(diǎn)火提前角隨工況變化的規(guī)律（已事先存人機(jī)內(nèi)）確定每一工況下的最佳點(diǎn)火時(shí)刻，實(shí)現(xiàn)精確控制。 發(fā)動(dòng)機(jī)低轉(zhuǎn)速大負(fù)荷時(shí)易爆燃。在進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火提前角調(diào)整時(shí)可采用下述步驟，發(fā)動(dòng)機(jī)怠速運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下，突然將油門(mén)開(kāi)至最大，發(fā)動(dòng)機(jī)自由加速，若能聽(tīng)到輕微的爆燃聲，則點(diǎn)火提前角調(diào)整合適。隨著電子技術(shù)的發(fā)展，出現(xiàn)了微處理機(jī)控制的防爆控制系統(tǒng)。它可以根據(jù)爆燃信號(hào)自動(dòng)調(diào)整點(diǎn)火提前角，使爆燃限制. . 在很

12、輕微的限度之內(nèi)。使用不同牌號(hào)汽油時(shí)省去調(diào)整點(diǎn)火系、供油系的麻煩，汽油機(jī)的壓縮比可適當(dāng)提高，同時(shí)使熱效率提高。經(jīng)驗(yàn)表明，采用爆燃控制系統(tǒng)，除提高汽油機(jī)壓縮比外，可使節(jié)油率達(dá)6%以上。 六、冷卻水溫度 發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水溫度應(yīng)控制在8090范圍內(nèi)。水溫過(guò)高、過(guò)低均影響混合氣的燃燒和發(fā)動(dòng)機(jī)的正常使用，冷卻水溫不同時(shí)的示功圖如圖5-13所示。 冷卻水溫度過(guò)高時(shí)，會(huì)使燃燒室壁過(guò)熱，爆燃及表面點(diǎn)火傾向增加。同時(shí)，進(jìn)入氣缸的混合氣因溫度升高，密度下降，充量減少，使發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)動(dòng)性、經(jīng)濟(jì)性下降。所以，在使用維護(hù)中，應(yīng)注意及時(shí)清除水道內(nèi)的水垢，使水流通暢；注意利用百葉窗調(diào)整發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水溫度；經(jīng)常檢查水溫表、節(jié)溫器等裝置，

13、使其工作正常。 冷卻水溫度過(guò)低時(shí),傳給冷卻水熱量增多，發(fā)動(dòng)機(jī)熱效率降低，功率下降，耗油率增加；潤(rùn)滑油粘度增大，流動(dòng)性差，潤(rùn)滑效果變差，摩擦損失及機(jī)件磨損加??；容易使燃燒中的酸根和水蒸氣結(jié)合成酸類(lèi)物質(zhì)，使氣缸腐蝕磨損增加；燃燒不良易形成積炭；不完全燃燒現(xiàn)象嚴(yán)重，使排放污染增大。因此，使用中應(yīng)注意控制好冷卻水溫，水溫不能太低。 . . 可以利用溫度傳感器實(shí)現(xiàn)對(duì)溫度的數(shù)據(jù)采集，然后把溫度信號(hào)轉(zhuǎn)變?yōu)殡妷耗M信號(hào),信號(hào)通過(guò)運(yùn)算放大器、保持器和A/D轉(zhuǎn)換器將模擬量變?yōu)閿?shù)字量送入單片機(jī)進(jìn)行處理，處理完成后根據(jù)情況采用反饋電路對(duì)溫度進(jìn)行調(diào)節(jié)！其硬件電路如圖： 看門(mén)狗 轉(zhuǎn)換器A/D MC14433 /放大濾波

14、水溫傳感器 發(fā)動(dòng)機(jī) 譯碼器 驅(qū)動(dòng)顯 示報(bào)警器51 MCS 單 片 復(fù)位鍵盤(pán) 機(jī) 參數(shù)存儲(chǔ) 硬件框圖圖1 、燃燒室積炭七發(fā)動(dòng)機(jī)工作過(guò)程中，由于燃燒不完全的燃油和竄入燃燒室的機(jī)油及外部其 它雜質(zhì)在氧氣和高溫作用下，凝聚在燃燒室壁面及活塞頂部，形成積炭，其厚壓縮過(guò)程中不斷加熱混合氣，在進(jìn)氣、積炭不宜傳熱，溫度較高，。度可達(dá)幾毫米使溫度升高很快；積炭本身有體積，減小了燃燒室的容積，因而提高了壓縮比，相對(duì)增加了激冷面積，增加了碳?xì)浠衔锏呐欧帕?。這種現(xiàn)象在發(fā)動(dòng)機(jī)冷啟動(dòng)、使得最高怠速和暖機(jī)時(shí)對(duì)于碳?xì)浠衔锏呐欧帕坑绊戄^大。同時(shí)壓縮比的升高，積炭表面溫爆燃傾向增加。這些都促使燃燒溫度增加，氮氧化物的排放量增

15、加。 度很高，形成熾熱表面或熾熱點(diǎn)，易引起表面點(diǎn)火！積炭的物質(zhì)類(lèi)型如圖： . . 積炭中各種元素的質(zhì)量百分比 從圖中的數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn)：金屬元素中鈣鐵的含量較高，其中鐵元素主要來(lái)自于機(jī)械磨損的鐵屑和潤(rùn)滑油氧化產(chǎn)生的酸性產(chǎn)物以及硫酸等無(wú)機(jī)酸對(duì)于缸體的腐蝕；而鈣元素主要來(lái)自于潤(rùn)滑油添加劑。另外，通過(guò)對(duì)積炭進(jìn)行紅外光譜分析發(fā)現(xiàn)：積炭中存在雙官能團(tuán)以及大量的極性集團(tuán)，因此積炭為極性化合物。正因?yàn)槿绱?，?dāng)汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)中形成積炭之后，積炭的形成速度與未形成積炭時(shí)相比會(huì)增加許多。 目前比較常見(jiàn)的積炭的清除方式分為三種：藥水清除積炭、燃油添加劑及解體清除。其中最為普遍且對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)損傷較小的即為藥水清除方法。 八、壓縮

16、比 提高壓縮比，可提高壓縮行程終了時(shí)工質(zhì)的溫度、壓力，加快火焰?zhèn)鞑ニ俣?。選擇合適的點(diǎn)火提前角，可使燃燒在更小的容積下進(jìn)行，使燃燒終了的溫度、壓力提高。且燃?xì)馀蛎洺浞?，熱轉(zhuǎn)變?yōu)楣ψ疃啵瑹嵝侍岣?，發(fā)動(dòng)機(jī)功率、扭矩大，有效耗油率降低。 但是,提高壓縮比，會(huì)增加未燃混合氣自燃的傾向，容易產(chǎn)生爆燃。為此，要求改善燃燒室的設(shè)計(jì)，并提高汽油的辛烷值。隨著燃燒室設(shè)計(jì)的改善和汽油辛烷值的提高，國(guó)內(nèi)載貨汽車(chē)壓縮比約為6.57.5;轎車(chē)為7.58.5。國(guó)外載貨汽車(chē)壓. . 縮比約為79;轎車(chē)為510左右。如果壓縮比超過(guò)10以上，熱效率提高程度減慢，機(jī)件的機(jī)械負(fù)荷過(guò)大，排放污染嚴(yán)重。因此，應(yīng)注意選用合適的壓縮比。

17、九、氣缸直輕 氣缸直徑增大，火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x長(zhǎng)，從火焰中心形成到火焰?zhèn)鞑ブ聊┒嘶旌蠚獾臅r(shí)間增長(zhǎng)； 直徑加大，面容比減小，傳給冷卻水的熱量減小，從火焰中心形成到未端混合氣自行發(fā)火的準(zhǔn)備時(shí)間縮短。因而隨氣缸直徑加大，爆燃傾向增加，所以無(wú)大缸徑的汽油機(jī)，通常汽油機(jī)直徑在 100毫米以下。此外，適當(dāng)布置火花塞位置或采用多火花塞，可以縮短火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x，減少爆燃傾向。 十、氣缸蓋和活塞材料 鋁合金比鑄鐵導(dǎo)熱性好，氣缸蓋、活塞采用鋁合金材料，可使燃燒窒表面溫度降低，熱負(fù)荷 明顯減少，減小爆燃傾向；因此，宜于采用高壓縮比來(lái)提高發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性。 十一、汽油機(jī)燃燒方式的發(fā)展 近年來(lái)，為降低油耗，減小排放污染，汽

18、油機(jī)采用了快燃、稀燃及分層燃燒技術(shù)。 （一）汽油機(jī)快燃技術(shù) 快燃的目是加快氣缸內(nèi)均勻混合氣的燃燒速率，縮短燃燒時(shí)間，減少爆燃傾向，使發(fā)動(dòng)機(jī)可以選用高的壓縮比，提高發(fā)動(dòng)機(jī)熱效率。 （二）汽油機(jī)稀燃技術(shù) 稀燃指燃燒很稀的混合氣，其空燃比一般在20比1以上，采用稀燃技術(shù)，由于氧氣充足，燃油易于完全燃燒。可以降低油耗、減少排放污染。同時(shí)燃燒壓力、溫度較低，可采用較高的壓縮比。但燃用稀混合氣會(huì)降低火焰?zhèn)鞑ニ俣?，必須配合快燃技術(shù)。 （三）汽油機(jī)的分層燃燒 分層燃燒的實(shí)質(zhì)是采用稀薄的不均勻混合氣，由外源點(diǎn)燃的燃燒方式。特點(diǎn)是在點(diǎn)火時(shí)，燃燒室內(nèi)各部位混合氣的空燃比明顯不同。火花塞周?chē)植烤哂辛己弥饤l件的較濃

19、的可燃混合氣，其空燃比在1213.4左右，而在燃燒室的大部分地區(qū)具有較稀的混合氣，在二者之間，為有利于火焰?zhèn)鞑?，混合氣濃度從? . 花塞開(kāi)始由濃到稀逐漸過(guò)渡，但氣缸內(nèi)混合氣的總空燃比，卻相當(dāng)于過(guò)稀混合氣，所以分層充氣汽油機(jī)也可以稱(chēng)為稀燃汽油機(jī)。 （四）汽油噴射系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn) 汽油噴射分汽油直接噴入燃燒室的直接噴射和由進(jìn)氣管?chē)娙霘獾赖牡蛪哼M(jìn)氣噴射。與化油器式混合氣形成方式比，汽油噴射系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)確供應(yīng)燃油，容易解決各缸燃料均勻分配問(wèn)題，減少各缸燃燒差異，有利于壓縮比的提高，節(jié)省燃油，改善燃料霧化質(zhì)量，有利于低溫起動(dòng)。 在汽油機(jī)運(yùn)行時(shí)，各工況對(duì)混合比的要求是不同的。例如:汽油機(jī)在各種轉(zhuǎn)速下全負(fù)荷運(yùn)行

20、時(shí)，節(jié)氣門(mén)全開(kāi)，化油器應(yīng)提供適當(dāng)加濃的功率混合氣?？杖急?=1214；當(dāng)汽油機(jī)按中等負(fù)荷運(yùn)行即節(jié)氣門(mén)部分開(kāi)度時(shí)，應(yīng)有最好的經(jīng)濟(jì)性， =17左右；當(dāng)汽油機(jī)怠速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，節(jié)氣門(mén)接近全關(guān)，為保證穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)， 空燃比 =1012.4。理想化油器應(yīng)是能全面滿足上述需供給更濃的混合氣，空燃比各工況混合比特性要求的化油器。 理想化油器特性 理想化油器特性在滿足最佳性能要求的前提下，混合氣成分隨負(fù)荷（或充氣流量）的變化關(guān)系如圖5-14所示。 . . 由圖可知，隨負(fù)荷增加，混合氣逐漸變稀，小負(fù)荷范圍內(nèi)變化較陡，中等負(fù)荷范圍內(nèi)曲線變化較平緩，當(dāng)接近滿負(fù)荷時(shí)，混合氣變濃。 汽油機(jī)的燃油電子噴射 相比于過(guò)去采用的化油器，燃油電子噴射系統(tǒng)可以使得燃油計(jì)量精確