重慶大學(xué)材料力學(xué)復(fù)習(xí)試題

1、1、構(gòu)件的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性c。a：只與材料的力學(xué)性質(zhì)有關(guān)b：只與構(gòu)件的形狀尺寸有關(guān)c：與二者都有關(guān)d：與二者無關(guān)2、均勻性假設(shè)認(rèn)為，材料內(nèi)部各點的d是相同的。a：應(yīng)力 b：應(yīng)變 c：位移d：力學(xué)性質(zhì)3、各向同性認(rèn)為，材料沿各個方向具有相同的a。a：力學(xué)性質(zhì)b：外力c：變形d：位移4、在下列四種材料中，c不可以應(yīng)用各向同性假設(shè)。a：鑄鋼 b：玻璃c：松木d：鑄鐵5、根據(jù)小變形條件，可以認(rèn)為：da：構(gòu)件不變形b：構(gòu)件不破壞c：構(gòu)件僅發(fā)生彈性變形d：構(gòu)件的變形遠(yuǎn)小于原始尺寸6、外力包括:da:集中力和均布力b:靜載荷和動載荷c:所有作用在物體外部的力d:載荷與支反力7、在下列說法中，正確的是a。a

2、：內(nèi)力隨外力的增大而增大；b：內(nèi)力與外力無關(guān)；c：內(nèi)力的單位是n或kn；d：內(nèi)力沿桿軸是不變的；8、靜定桿件的內(nèi)力與其所在的截面的d有關(guān)。a：形狀；b：大??；c：材料；d：位置9、在任意截面的任意點處，正應(yīng)力與剪應(yīng)力的夾角a。a：90o；b：45o；c：0o；d：為任意角。10、圖示中的桿件在力偶m的作用下，bc段上b。a：有變形、無位移；b：有位移、無變形；c：既有位移、又有變形；d：既無變形、也無位移；11、等直桿在力p作用下：da：n大b：n大c：n大d：一樣大12、用截面法求內(nèi)力時，是對c建立平衡方程而求解的。a：截面左段b：截面右段c：左段或右段d：整個桿件13、構(gòu)件的強(qiáng)度是指c，剛

3、度是指a，穩(wěn)定性是指b。a：在外力作用下抵抗變形的能力；b：在外力作用下保持其原有平衡態(tài)的能力；c：在外力的作用下構(gòu)件抵抗破壞的能力；14、計算mm面上的軸力d。a：5pb：2pc：7pd：p15、圖示結(jié)構(gòu)中，ab為鋼材，bc為鋁材，在p力作用下c。a：ab段軸力大 b：bc段軸力大 c：軸力一樣大16、關(guān)于軸向拉壓桿件軸力的說法中，錯誤的是：c。a：拉壓桿的內(nèi)力只有軸力；b：軸力的作用線與桿軸重合；c：軸力是沿桿軸作用的外力；d：軸力與桿的材料、橫截面無關(guān)。17、下列桿件中，發(fā)生軸向拉壓的是d。a：a；b：b；c：c；d：d18、圖示中變截面桿，受力及橫截面面積如圖，下列結(jié)論中正確的是c。a

4、：軸力相等，應(yīng)力不等；b：軸力、應(yīng)力均不等c：軸力不等，應(yīng)力相等d：軸力、應(yīng)力均相等19、等直桿受力如圖，橫截面的面積為100平方毫米，則橫截面mk上的正應(yīng)力為：d。a:-50mpa b:-40mpc:-90mpad:+90mpa20、拉桿的應(yīng)力計算公式=n/a的應(yīng)用條件是：b。a：應(yīng)力在比例極限內(nèi)；b：外力的合力作用線必須沿桿件的軸線；c：應(yīng)力在屈服極限內(nèi)；d：桿件必須為矩形截面桿；21、軸向拉壓細(xì)長桿件如圖所示，下列說法中正確的是a。a：11面上應(yīng)力非均勻分布，22面上應(yīng)力均勻分布；b：11面上應(yīng)力均勻分布，22面上應(yīng)力非均勻分布；c：11面、22面上應(yīng)力皆均勻分布；d：11面、22面上應(yīng)

5、力皆非均勻分布；圣維南定理22、桿件的受力和截面如圖，下列說法中，正確的是a。a：123；b：231c：312：21323、設(shè)的面積為，那么p/代表da：橫截面上正應(yīng)力；b：斜截面上剪應(yīng)力；c：斜截面上正應(yīng)力；d：斜截面上應(yīng)力。24、設(shè)軸向拉伸桿橫截面的正應(yīng)力為，則45度斜截面上的正應(yīng)力和剪應(yīng)力分別為d。a：/2、；b：均為；c：、/2；d：均為/225、軸向拉壓桿，與其軸線平行的縱向截面上d。a：正應(yīng)力為零、剪應(yīng)力不為零； b：正應(yīng)力不為零、剪應(yīng)力為零；c：正應(yīng)力、剪應(yīng)力均不為零； d：正應(yīng)力和剪應(yīng)力均為零。26、現(xiàn)有兩種說法：彈性變形中，-一定是線性關(guān)系 c 彈塑性變形中，-一定是非線性關(guān)

6、系 ；哪種說法正確？a：對錯；b：對對； 彈性范圍內(nèi)c：錯對；d：錯錯；27、進(jìn)入屈服階段以后，材料發(fā)生d變形。a：彈性；b：非線性；c：塑性；d：彈塑性；28、鋼材經(jīng)過冷作硬化以后，a基本不變。a：彈性模量； b：比例極限； c：延伸率；d：斷面收縮率；29、鋼材進(jìn)入屈服階段后，表面會沿c出現(xiàn)滑移線。a：橫截面；b：縱截面；c：最大剪應(yīng)力所在面；d：最大正應(yīng)力所在的面；30、下圖為某材料由受力到拉斷的完整的應(yīng)力應(yīng)變曲線，該材料的變形過程無d。a：彈性階段、屈服階段； b：強(qiáng)化階段、頸縮階段；c：屈服階段、強(qiáng)化階段； d：屈服階段、頸縮階段。31、關(guān)于鑄鐵正確的是b a 抗剪能力比抗拉能力差；

7、b 壓縮強(qiáng)度比拉伸強(qiáng)度高。c 抗剪能力比抗壓能力高。32、當(dāng)?shù)吞间撛嚰脑囼瀾?yīng)力=s時，試件將 d 。a：完全失去承載能力b：破斷 c：發(fā)生局部頸縮現(xiàn)象；d：產(chǎn)生很大的塑性變形；33、低碳鋼材料試件在拉伸試驗中，經(jīng)過冷作硬化后，以下四個指標(biāo)中得到了提高。a：強(qiáng)度極限b：比例極限 c：截面收縮率d：延伸率答案 正確選擇：b答疑34、低碳鋼的拉伸時的應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖。如斷裂點的橫坐標(biāo)為，則a。a：大于延伸率；b：等于延伸率c：小于延伸率 d：不能確定。35、對于沒有明顯屈服極限的塑性材料，通常以產(chǎn)生0.2的b所對應(yīng)的應(yīng)力作為屈服極限。a：應(yīng)變；b：殘余應(yīng)變；c：延伸率36、現(xiàn)有鋼、鑄鐵兩種棒材，

8、其直徑相同。從承載能力和經(jīng)濟(jì)效益兩個方面考慮，合理選擇方案是a。a：1桿為鋼，2桿為鑄鐵； b：1桿為鑄鐵，2桿為鋼；c：兩桿均為鋼； d：兩桿均為鑄鐵；37、均勻拉伸的板條表面上畫兩個正方形，如圖所示。受力后會成c形狀。a：a正方形、b正方形； b：a正方形、b菱形； c：a矩形、b菱形 d：a矩形、b正方形38、受軸向拉伸的圓截面桿件的橫截面上畫兩個圓，拉伸后會變成什么形狀？aa：a圓、b圓； b：a圓、b橢圓；c：a橢圓、b圓； d：a橢圓、b橢圓；39、低碳鋼圓截面在拉伸破壞時，標(biāo)距由100毫米變成130毫米。直徑由10毫米變?yōu)?毫米，則poissons ratio(泊松比) 為：da

9、：=(10-7)/(130-100)=0.1b：=/=-0.3/0.3=-1 c：=|/|=1 d：以上答案都錯。40、鋼材的彈性模量e200gpa，比例極限p=200mpa，軸向線應(yīng)變=0.0015，則橫截面上的正應(yīng)力=c。a：e300mpa；b：300mpa；c：200mpa300mpa；d：2；c：10 d:nbs2bs3b：bs1bs2bs1bs3d：bs1=bs2=bs361、在平板與螺栓之間加一墊片，可以提高d的強(qiáng)度。a：螺栓拉伸； b：螺栓擠壓； c：螺栓的剪切； d：平板的擠壓；63、方形銷將兩塊等厚度的板連接在一起，上面的板中同時存在拉應(yīng)力、剪應(yīng)力、擠壓應(yīng)力bs，比較其數(shù)值大

10、小可得：da：拉應(yīng)力最大； b：剪應(yīng)力最大； c：擠壓應(yīng)力bs最大； d：=bs；64、圖示中接頭，水平桿采用ab的矩形截面，斜桿與水平桿的夾角為，其擠壓面的面積為：ca：bh; b：bhtanc：bh/cos d：bh/(sincos)65、厚度均為的兩塊鋼板用圓錐銷連接，圓錐銷在上端的直徑為d，下端直徑為d，則圓錐銷受剪面積為c；擠壓面積為d。a：d2/4； b：d2/4； c：(d+d)/22/4； d：h(3d+d)/4；66、一聯(lián)軸器，由分別分布在半徑為r1和r2圓周上的8只直徑相同的螺栓相連接，則內(nèi)圈（r1）螺栓橫截面上的剪應(yīng)力1和外圈（r2）螺栓橫截面上的剪應(yīng)力2的比值為c。a：

11、1/2=1/1b: 1/2=r2/r1c: 1/2=r1/r2d：1/2=r12/r2267、階梯圓軸的最大剪應(yīng)力發(fā)生在：da：扭矩最大的截面；b：直徑最小的截面； c：單位長度扭轉(zhuǎn)角最大的截面；d：不能確定68、扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力計算公式=m/ip適用于d：a：任意截面；b：任意實心截面；c：任意材料的圓截面； d：線彈性材料的圓截面。69、剪應(yīng)力互等定理是由a導(dǎo)出的。a：單元體的靜力平衡；b：幾何關(guān)系 c：物理關(guān)系；d：強(qiáng)度條件；70、當(dāng)p時，剪切虎克定律及剪應(yīng)力互等定理b。a:虎克定律成立，互等定理不成立；b:虎克定律不成立，互等定理成立；c：二者均成立； d：均不成立；71、有一圓軸受扭后，出

12、現(xiàn)沿軸線方向的裂紋，該軸為c材料。a：鋼；b：鑄鐵；c：木材；72、低碳鋼的扭轉(zhuǎn)破壞的斷面是：c。a：橫截面拉伸；b：45度螺旋面拉斷； c：橫截面剪斷；d：45度斜面剪斷；73、鑄鐵扭轉(zhuǎn)破壞的斷面是：b。a：橫截面拉伸；b：45度螺旋面拉斷； c：橫截面剪斷；d：45度斜面剪斷；74、對于受扭圓軸，有如下結(jié)論，正確的是bc。a：最大剪應(yīng)力只出現(xiàn)在橫截面上；b：在橫截面上和包含桿件軸線的縱向截面上均無正應(yīng)力；c：圓軸內(nèi)最大拉應(yīng)力的值和最大剪應(yīng)力的值相等。75、空心圓軸，其內(nèi)外徑之比為，扭轉(zhuǎn)時軸內(nèi)的最大剪應(yīng)力為,這時橫截面內(nèi)邊緣處的剪應(yīng)力為b。a：b：c：零d：（14）76、對于下列的兩個剪應(yīng)力

13、計算公式：=t/2r2t 和 =t/ip，下列結(jié)論中是正確的是c。a：只適用于各種空心圓軸，既適用于各種空心圓軸，也適用于實心圓軸；b：對于空心薄壁圓管、雖然形式不同，但描述的剪應(yīng)力的分布規(guī)律是完全相同的；c：式僅利用平衡條件導(dǎo)出，式曾利用平面假設(shè)和平衡條件；d：、兩式均根據(jù)平面假設(shè)導(dǎo)出。77、低碳鋼圓軸扭轉(zhuǎn)試驗時表面上出現(xiàn)的滑移線與軸線的夾角為b。a：45度；b：0度和90度；c：小于45度；d：大于45度；78、圖示中的圓軸，在極限扭矩的作用下破壞開裂，試判斷當(dāng)軸的材料分別為低碳鋼、鑄鐵、順紋木時，圓軸的破壞面（裂紋）的方向及原因。裂紋方向:a：縱向b：橫向c：+45度角d：45度角。破壞

14、原因:a:縱截面上的最大剪應(yīng)力；b:橫截面上最大剪應(yīng)力c：+45 d:-45正確選擇： 低碳鋼：裂紋的方向b、破壞的原因b 鑄鐵：裂紋方向d、破壞原因d順紋木：裂紋方向a、破壞原因a。79、下列各圖中的剪應(yīng)力的分布正確的是1,5。（扭矩的方向如圖）80、對鋼制圓軸作扭轉(zhuǎn)校核時發(fā)現(xiàn)強(qiáng)度和剛度均比規(guī)定的降低了20，若安全系數(shù)不變，改用屈服極限提高了30的鋼材，則圓軸的a。a：強(qiáng)度足夠、剛度不夠；b：強(qiáng)度不夠、剛度足夠；c：強(qiáng)度、剛度均足夠；d：強(qiáng)度、剛度均不夠81、圓軸扭轉(zhuǎn)的變形為b。a：橫截面沿半徑方向伸長；b：橫截面繞軸線偏轉(zhuǎn)；c：橫截面繞中性軸旋轉(zhuǎn)；d：橫截面沿半徑方向縮短。82、在_b_受

15、力情況下，圓軸發(fā)生扭轉(zhuǎn)變形。a：外力合力沿圓軸軸線方向；b：外力偶作用在垂直軸線的平面內(nèi)；c：外力偶作用在縱向?qū)ΨQ面內(nèi)；d：外力合力作用在縱向?qū)ΨQ面內(nèi)。83、在同一減速箱中，設(shè)高速軸的直徑為d1、低速軸的直徑為d2，材料相同，兩軸的直徑之間的關(guān)系應(yīng)當(dāng)是：c。a：d1d2b：d1d2c：d1d2d：無所謂84、等截面的實心圓軸，當(dāng)兩端作用有m的扭轉(zhuǎn)力偶矩時開始屈服。若將橫截面的面積增大一倍（仍為圓形），該圓軸屈服時的扭轉(zhuǎn)力偶矩是：b。 a：1.414mb：21.414 mc：2md：4m85、圓軸扭轉(zhuǎn)時橫截面上的任意一點的剪應(yīng)力的大小與該點到圓心的距離成正比，方向與該點的半徑垂直，此結(jié)論是根據(jù)b

16、推知的。a：變形幾何關(guān)系、物理關(guān)系、平衡關(guān)系；b：變形幾何關(guān)系、物理關(guān)系；c：物理關(guān)系；d：變形幾何關(guān)系86、下列論述中正確的是d。a：剪應(yīng)力互等定理僅適應(yīng)于純剪切情況；b：已知a3鋼的s=120mpa，g80 gpa，則由剪切虎克定律s=s/g=1.510-3rad；c：傳動軸的轉(zhuǎn)速越高，對其橫截面的扭矩越大；d：受扭桿件的扭矩，僅與桿件所受的外力偶有關(guān)，而與桿件的材料及橫截面的形狀、大小無關(guān)；87、碳鋼制成圓截面軸，如果，為保證此軸的扭轉(zhuǎn)剛度，采用措施c最有效。a：改用合金鋼；b：增加表面光潔度；c：增加直徑；d：減少軸長；88、軸的半徑為r，長為l，剪變模量g，受扭后圓軸表面的縱向線傾角

17、為,則在線彈性小變形范圍內(nèi)max和單位長度扭轉(zhuǎn)角分別為：ba：max=g,=/l b: max=g,=/rc：max=gl/r,=/l d：max=gl/r,=/r89、單位長度扭轉(zhuǎn)角與a無關(guān)。a：桿的長度；b：扭矩c：材料性質(zhì)；d：截面幾何性質(zhì)90、材料不同的兩根受扭圓軸，其直徑和長度均相同，在相同扭矩的作用下，它們的最大剪應(yīng)力之間和扭轉(zhuǎn)角之間的關(guān)系是b。a：最大剪應(yīng)力相等，扭轉(zhuǎn)角相等； b：最大剪應(yīng)力相等，扭轉(zhuǎn)角不等；c：最大剪應(yīng)力不等，扭轉(zhuǎn)角相等； d：最大剪應(yīng)力不等，扭轉(zhuǎn)角不等。拉壓靜不定如圖所示結(jié)構(gòu)由剛性橫梁ad、彈性桿1和2組成，梁的一端作用鉛垂載荷f，兩彈性桿均長l，拉壓剛度為e

18、a，試求d點的垂直位移。（圖上有提示）解：在力f作用下，剛性梁ad發(fā)生微小轉(zhuǎn)動，設(shè)點b和c的鉛垂位移分別為d1和d2，則 d1d2 設(shè)桿1和桿2的伸長量分別為l1和l2，根據(jù)節(jié)點b和c處的變形關(guān)系，有 則l1和l2的關(guān)系為 （a）由平衡條件，對a點取矩得 即 （b）聯(lián)立方程（a）和（b），解得 d點位移為 -一摩爾積分 單位載荷法直徑的圓截面鋼桿制成的鋼架，在自由端處受到集中力作用，鋼桿的彈性模量為，不計剪力和軸力的影響，試求自由端處的水平位移。（提示：可采用莫爾積分方法求解） 題圖解：（1）求梁的內(nèi)力方程 半圓弧段： 直桿段： （2）求自由端的水平位移 在自由端水平方向加單位載荷，如圖所示，

19、由水平單位載荷產(chǎn)生的軸力和彎矩方程分別為： 半圓弧段： 直桿段： 由莫爾積分，可得自由端處的水平位移為： -二應(yīng)力應(yīng)變分析圖2所示為一矩形截面鑄鐵梁，受兩個橫向力作用。（1）從梁表面的，三點處取出的單元體上，用箭頭表示出各個面上的應(yīng)力。（2）定性地繪出，三點的應(yīng)力圓。（3）在各點的單元體上，大致畫出主應(yīng)力單元體圖。（4）試根據(jù)第一強(qiáng)度理論，說明（畫圖表示）梁破壞時裂縫在，兩點處的走向。圖2解：（1）中間段是純彎曲，故切應(yīng)力為零。點在中性層上，所以正應(yīng)力為零。單元體受力如圖2.1所示。圖2.1（2）點應(yīng)力圓與軸相切，點應(yīng)力圓以原點為圓心，見圖2.2。圖2.2（3）主應(yīng)力單元體如圖2.3所示。圖2

20、.3（4）根據(jù)第一強(qiáng)度理論，物體是由最大拉應(yīng)力造成破壞，故裂縫面應(yīng)垂直于主應(yīng)力，如圖2.4所示。圖2.4-圖示矩形截面簡支梁在集中載荷p作用下.1 在y方向間距的a、b、c、d、e五點取單元體,定性分析這五點的應(yīng)力情況, 并指出單元體屬于哪種應(yīng)力狀態(tài).(c點位于中性層)2 若測得梁上d點在x及y方向上的正應(yīng)變?yōu)閤=4.010 - 4及y= -1.210 4.已知材料的彈性模量 e=200gpa,泊松比=0.3.試求d點x及y方向上的正應(yīng)力.bhabcedpyx解：1各點的應(yīng)力狀態(tài)10分(每個單元體2分) a、e點為單向應(yīng)力狀態(tài)；c點為純剪切應(yīng)力狀態(tài)；b、d點為二向應(yīng)力狀態(tài)。d2 求d點x及y方

21、向上的正應(yīng)力解得：-圖所示薄壁圓筒，未受力時兩端與固定支座貼合，試問當(dāng)內(nèi)壓為時筒壁的應(yīng)力。筒的長度為，內(nèi)徑為，壁厚為，材料的泊松比為。（）解：首先，解除右端固定支座，并用約束力代替其作用。在內(nèi)壓作用下，筒壁的軸向和周向正應(yīng)力分別為根據(jù)胡克定律，并考慮到，得到筒體的軸向變形為在約束力作用下，筒體的軸向變形則為利用疊加法，得到筒體的總軸向變形為根據(jù)筒的變形協(xié)調(diào)條件，由上式得補(bǔ)充方程為即 由此可得約束力為由上述分析可以得到筒壁的軸向和周向正應(yīng)力分別為-在一塊厚鋼塊上挖了一條貫穿的槽，槽的寬度和深度都是1cm。在此槽內(nèi)緊密無隙地嵌入了一鋁質(zhì)立方塊，其尺寸是111cm，并受p6kn壓縮力如圖示，試求鋁立

22、方塊的三個主應(yīng)力。假定厚鋼塊是不變形的，鋁的e=71gpa，0.33。解-兩端封閉的薄壁圓筒，長度為，內(nèi)徑為，壁厚為，如圖所示。已知材料的彈性模量為，泊松比為。筒內(nèi)無內(nèi)壓時，兩端用剛性壁夾住。筒內(nèi)承受內(nèi)壓為時，求此時圓筒作用于剛性壁上的力。解：（1）靜力關(guān)系 當(dāng)圓筒受內(nèi)壓時，圓筒受剛性支座的約束力和作用，由水平方向的平衡關(guān)系可知： 是一次靜不定問題 （2）幾何關(guān)系取圓筒的軸向、環(huán)向和徑向分別為，和向。 由約束條件可得： （3）物理關(guān)系 由廣義hooke定律 其中， 故，可得 -直徑的鋁圓柱，放在厚度為的鋼套筒內(nèi)，且兩者之間沒有間隙。作用于圓柱上的軸向壓力為。鋁的彈性模量及泊松比分別為, ;鋼的

23、彈性模量及泊松比分別為，求套筒內(nèi)的環(huán)向應(yīng)力。pd 題圖解答： 對柱與套筒任意接觸兩點做應(yīng)力狀態(tài)分析（如圖所示） 鋁圓柱的軸向壓應(yīng)力為： 鋁圓柱的環(huán)向應(yīng)力和徑向應(yīng)力分別為： 并設(shè) 鋼套筒的受力和薄壁圓筒受內(nèi)壓作用相識，所以環(huán)向應(yīng)力為： 徑向應(yīng)力和環(huán)向應(yīng)力分別為： ， 由于鋁圓柱與鋼套筒無間隙，因此兩者在接觸的任意點處的環(huán)向應(yīng)變相等 （幾何關(guān)系） 由廣義hooke定律： 所以 解之，得： 所以，鋼套筒的環(huán)向應(yīng)力為： -直徑d10cm的等截面圓軸的受力情況如圖所示。試驗中在軸向拉力和扭轉(zhuǎn)力偶矩共同作用下，測得軸表面k點處沿軸線方向的線應(yīng)變e030010-6，沿與軸線成45方向的線應(yīng)變e4514010

24、-6。已知軸材料的彈性模量e200gpa，泊松比m0.29, 許用應(yīng)力s120 mpa，試求：1、 扭矩和軸力。2、 用第四強(qiáng)度理論校核軸的強(qiáng)度。（17分）（提示：）解：在k點取出單元體如圖所示：再圍繞k點取與軸線成45的單元體，其受力情況如圖所示，通過斜截面應(yīng)力公式有，-三壓桿穩(wěn)定矩形截面壓桿如圖所示，在正視圖（a）所示的平面內(nèi)彎曲時，兩端可視為鉸支，在俯視圖（b）所示的平面內(nèi)彎曲時，兩端可視為固定，試求此桿的臨界載荷fcr。（17分）（相關(guān)材料常數(shù)e200gpa, a310mpa, b1.14mpa,）-萬能銑床工作臺升降絲桿內(nèi)徑為，螺距。絲桿鋼材的，。工作臺升至最高位置時，。若齒輪的傳動

25、比為，即手輪旋轉(zhuǎn)一周絲桿旋轉(zhuǎn)半周，且手輪半徑為，手輪上作用的最大圓周力為。試求絲桿的工作安全系數(shù)。（提示：絲桿可簡化為一端固定，一端鉸支的壓桿，） （a） （b） 題五圖解 手動輪旋轉(zhuǎn)一周，工作臺上升的距離為 (1分)絲桿壓力上升所做的功應(yīng)等于手動輪旋轉(zhuǎn)一周切向力所做的功，即 （2分）由絲桿材料性質(zhì)決定的參數(shù)為 （2分） （2分）因絲桿下端固定，上端鉸支，取，所以絲桿的柔度為： （2分）because （2分）so，應(yīng)用經(jīng)驗公式計算絲桿的臨界載荷 （2分）絲桿的工作安全系數(shù)為： （2分）-圖示結(jié)構(gòu)，用a3鋼制成，e200gpa，200mpa，試問當(dāng)q20n/mm和q=40n/mm時，橫梁截面b

26、的撓度分別為多少？bd桿長2m，截面為圓形，直徑d=40mm。解：首先考慮q不同時，bd桿的軸力的變化。 （1）時：（2）時：當(dāng)時：當(dāng)時： 所以桿件失穩(wěn)破壞。-平面梁柱結(jié)構(gòu)如圖4所示，梁采用16號工字鋼，柱用兩根的角鋼組成。已知：均布載荷為，梁和柱的材料均為低碳鋼，彈性模量為，比例極限為，屈服極限為，若強(qiáng)度安全因數(shù)為，穩(wěn)定安全因數(shù)為，試校核結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。（提示：1、查表可得型鋼截面幾何性質(zhì)，對16號工字鋼有：，。對等邊角鋼有：，。2、簡支梁中點受集中力作用產(chǎn)生的最大撓度為：，簡支梁受均布載荷作用產(chǎn)生的最大撓度為：。3、不考慮梁的中間截面的腹板和翼緣交界處點的應(yīng)力強(qiáng)度）解：設(shè)柱所受壓力為，梁的支座和處的約束力分別為和。取梁為研究對象，由靜力平衡方程可得 ， ，梁柱結(jié)構(gòu)為一次靜不定。分析變形可知，梁在截面處的撓度應(yīng)等于柱的壓縮量，應(yīng)此幾何方程為將物理方程代入可得因此柱的壓力為 將已知數(shù)據(jù)代入解得所以梁的支座反力為（1）梁的強(qiáng)度校核距支座為的任意截面上的彎矩為由，可知當(dāng)時，彎矩有極大值為截面處的彎矩為梁的許用應(yīng)力為梁的危險截面為截面，梁內(nèi)最大的正應(yīng)力為因此，梁滿足強(qiáng)度要求。（2）柱的穩(wěn)定校核柱的橫截面繞軸的形心主慣性矩最小，其柔度為柱的臨界壓力可由歐拉公式計算，可得柱的工作穩(wěn)定安全因數(shù)為因此，柱滿足穩(wěn)定性要求。-已知:圖示結(jié)構(gòu).