周獻(xiàn)祥-結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)筆記1匯總

1、下部蝴向鋼筋在節(jié)點(diǎn)中直跳錨同(n下部縱向綱筋在節(jié)點(diǎn)成支座慈南外的搭接圖9. 3.5梁下部縱向鋼筋在中間節(jié)點(diǎn)或中間支座范圍的錨固與搭接混規(guī).9.3.6:柱縱向鋼筋應(yīng)貫穿中間層的中間節(jié)點(diǎn)或端節(jié)點(diǎn)，接頭應(yīng)設(shè)在節(jié)點(diǎn)區(qū)以外。柱縱向鋼筋在頂層中節(jié)點(diǎn)的錨固應(yīng)符合下列要求：1 .柱縱向鋼筋應(yīng)伸至柱頂，且自梁底算起的錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于la。2 .當(dāng)截面尺寸不滿足直線錨固要求時(shí)，可采用 90彎折錨固措施。此時(shí)，包括彎弧 在內(nèi)的鋼筋垂直投影錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于 0.51也在彎折平面內(nèi)包含彎弧段的水平投影長(zhǎng) 度不宜小于12d(圖9. 3. 6a)。100mm寸，柱縱向鋼筋也可向外彎折，彎折后的3 .當(dāng)截面尺寸不足時(shí)，也可采

2、用帶錨頭的機(jī)械錨固措施。此時(shí)，包含錨頭在內(nèi)的豎 向錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于 0.51 ab(圖9. 3. 6b) o4當(dāng)柱頂有現(xiàn)澆樓板且板厚不小于水平投影長(zhǎng)度不宜小于 12do(a)柱帆向鋼筋刻彎折錨固w柱縱向綱筋端頭加錨板錨固圖9, 3. 6頂層節(jié)點(diǎn)中柱縱向綱筋在節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固9.3.7.頂層端節(jié)點(diǎn)柱外側(cè)縱向鋼筋可彎入梁內(nèi)作梁上部縱向鋼筋；也可將梁上部縱向鋼筋與柱外側(cè)縱向鋼筋在節(jié)點(diǎn)及附近部位搭接，搭接可采用下列方式：1 .搭接接頭可沿頂層端節(jié)點(diǎn)外側(cè)及梁端頂部布置，搭接長(zhǎng)度不應(yīng)小于1.5l ab(圖9. 3. 7a)。其中，伸入梁內(nèi)的柱外側(cè)鋼筋截面面積不宜小于其全部面積的65%;梁寬范圍以外的柱外側(cè)鋼筋

3、宜沿節(jié)點(diǎn)頂部伸至柱內(nèi)邊錨固。當(dāng)柱外側(cè)縱向鋼筋位于柱頂?shù)谝粚訒r(shí)，鋼筋伸至柱內(nèi)邊后宜向下彎折不小于8d后截?cái)啵▓D9. 3. 7a）, d為柱縱向鋼筋的直徑；當(dāng)柱外側(cè)縱向鋼筋位于柱頂?shù)诙訒r(shí)，可不向下彎折。當(dāng)現(xiàn)澆板厚度不小于 100mm寸，梁寬范圍以外的柱外側(cè)縱向鋼筋也可伸入現(xiàn)澆板內(nèi)，其長(zhǎng)度與伸入梁內(nèi)的柱 縱向鋼筋相同。2 .當(dāng)柱外側(cè)縱向鋼筋配筋率大于1.2 %時(shí)，伸入梁內(nèi)的柱縱向鋼筋應(yīng)滿足本條第1款規(guī)定且宜分兩批截?cái)?，截?cái)帱c(diǎn)之間的距離不宜小于 20d, d為柱外側(cè)縱向鋼筋的直徑。 梁上部縱向鋼筋應(yīng)伸至節(jié)點(diǎn)外側(cè)并向下彎至梁下邊緣高度位置截?cái)唷? .縱向鋼筋搭接接頭也可沿節(jié)點(diǎn)柱頂外側(cè)直線布置（圖9.

4、3. 7b）,此時(shí)，搭接長(zhǎng)度自柱頂算起不應(yīng)小于1.7l abo當(dāng)梁上部縱向鋼筋的配筋率大于1.2 %時(shí)，彎入柱外側(cè)的梁上部縱向鋼筋應(yīng)滿足本條第1款規(guī)定的搭接長(zhǎng)度，且宜分兩批截?cái)啵浣財(cái)帱c(diǎn)之間的距離不宜小于20d, d為梁上部縱向鋼筋的直徑。4 .當(dāng)梁的截面高度較大，梁、柱縱向鋼筋相對(duì)較小，從梁底算起的直線搭接長(zhǎng)度未延伸至柱頂即已滿足1.5l ab的要求時(shí)，應(yīng)將搭接長(zhǎng)度延伸至柱頂并滿足搭接長(zhǎng)度1.7l ab的要求；或者從梁底算起的彎折搭接長(zhǎng)度未延伸至柱內(nèi)側(cè)邊緣即已滿足1.5l ab的要求時(shí)，其彎折后包括彎弧在內(nèi)的水平段的長(zhǎng)度不應(yīng)小于 15d, d為柱縱向鋼筋的直徑。桔搭接接頭沿頂度*節(jié)點(diǎn)外需及累

5、嫡裁部布置（b）撥接接去沿節(jié)點(diǎn)外is直統(tǒng)布置圖9,3.7頂層端節(jié)點(diǎn)梁，柱縱向鋼筋在節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固與搭接29.框架中間層端節(jié)點(diǎn)梁縱筋錨固機(jī)理及一些不合理做法：1 .水平投影段太短：規(guī)范規(guī)定， 當(dāng)柱截面尺寸不滿足直線錨固要求時(shí)，梁上部縱向鋼筋 可采用本規(guī)范第8. 3, 3條鋼筋端部加機(jī)械錨頭的錨固方式。梁上部縱向鋼筋宜伸至柱外側(cè)縱向鋼筋內(nèi)邊，包括機(jī)械錨頭在內(nèi)的水平投影錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于0.4 la 0實(shí)際工程中，當(dāng)柱截面尺寸較小、梁負(fù)筋直徑較大時(shí)，其水平投影長(zhǎng)度就可能小于 0.4 la,滿足 不了規(guī)范要求。2 .豎直投影長(zhǎng)度太長(zhǎng)：當(dāng)柱截面尺寸不足以設(shè)置直線錨固形式，而必須采用帶90度彎折段的錨固時(shí)，不

6、必要求滿足總錨固長(zhǎng)度不小于 1a的要求，因?yàn)楫?dāng)包含彎弧段在內(nèi)的水平投影長(zhǎng)度不小于0.4 la ,包含彎弧段在內(nèi)的豎直投影長(zhǎng)度為15d時(shí)，已能可靠保證梁的錨固強(qiáng)度和剛度。特別是當(dāng)梁高比較小時(shí)，豎直段滿足1a時(shí)就會(huì)出現(xiàn)負(fù)筋段大于梁高。3 .支座負(fù)筋豎直段向上錨固： 這種情況主要出現(xiàn)在負(fù)筋豎直段長(zhǎng)度大于梁高時(shí)。若負(fù)筋 向下彎折，則柱混凝土施工縫就不可能設(shè)在梁底標(biāo)高處，影響柱混凝土澆筑。但將負(fù)筋 向下彎折改為向上彎折后，對(duì)地震區(qū)框架端節(jié)點(diǎn)的受力還是產(chǎn)生了較大的不利影響。30.柱軸向力對(duì)節(jié)點(diǎn)核心區(qū)箍筋應(yīng)力影響較小，而梁荷載傳到節(jié)點(diǎn)的剪力是引起箍筋高 應(yīng)力的主要原因?？蚣芄?jié)點(diǎn)核心區(qū)的受力與破壞過(guò)程可分為彈

7、性階段、通裂階段、破裂 階段直至最后破壞。相應(yīng)的剪力傳遞機(jī)制分別為斜壓桿機(jī)構(gòu)、桁架結(jié)構(gòu)或組合塊體機(jī)制、 約束效應(yīng)（又稱(chēng)為約束機(jī)構(gòu)）。1 .斜壓桿機(jī)構(gòu)：節(jié)點(diǎn)核心區(qū)混凝土開(kāi)裂前，處于彈性階段，試驗(yàn)測(cè)得在彈性階段核 心區(qū)箍筋拉應(yīng)力很小，作用于核心區(qū)的斜壓力由跨越核心區(qū)對(duì)角的混凝土斜壓柱來(lái)承 擔(dān)。在節(jié)點(diǎn)域配置斜向交叉鋼筋，與普通配置水平箍筋的節(jié)點(diǎn)相比，受剪承載力提高較 多，是改善節(jié)點(diǎn)耐震性能的一個(gè)有效構(gòu)造方案。2 .桁架機(jī)構(gòu)：當(dāng)作用于節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪力達(dá)到其最大受剪承載力的60%-70%寸，在節(jié)點(diǎn)核心區(qū)產(chǎn)生很大的斜拉力和斜壓力，核心區(qū)混凝土突然出現(xiàn)對(duì)角貫通裂縫，箍筋應(yīng)力突然增大，個(gè)別達(dá)到屈服，節(jié)點(diǎn)剪切剛

8、度明顯下降，核心區(qū)混凝土出現(xiàn)多條平行于對(duì)角線 的通常裂縫，此時(shí)作用在核心區(qū)的剪力主要通過(guò)梁縱筋與核心區(qū)混凝土之間的粘結(jié)力來(lái) 傳遞，由核心區(qū)混凝土與箍筋共同承擔(dān)，形成以箍筋為水平拉桿、柱縱筋為豎向拉桿、 斜裂縫間的混凝土為斜壓桿的桁架機(jī)構(gòu)。3 .約束效應(yīng)（機(jī)構(gòu)）：節(jié)點(diǎn)核心區(qū)中的斜壓混凝土將沿與其受壓方向垂直的另外兩個(gè)方 向膨脹，這種膨脹從節(jié)點(diǎn)開(kāi)始受力起就受到節(jié)點(diǎn)水平箍筋各肢的約束，因此，節(jié)點(diǎn)水平 箍筋各股將形成對(duì)斜壓混凝土的約束結(jié)構(gòu)。這一機(jī)構(gòu)，不直接參與抵抗節(jié)點(diǎn)剪力，但它 是在核心區(qū)混凝土交叉斜向開(kāi)裂后保持斜壓混凝土抗壓能力的關(guān)鍵因素，所以一般稱(chēng)為約束效應(yīng)。31 .梁上部支座負(fù)筋未伸至節(jié)點(diǎn)對(duì)邊就

9、向下彎折，如下圖所示。這種情況主要出現(xiàn)在現(xiàn) 場(chǎng)下料時(shí)梁負(fù)筋偏短或柱筋、梁負(fù)筋太多，梁支座負(fù)筋要伸至節(jié)點(diǎn)對(duì)邊有一定的苦難。此時(shí)，彎弧力將使其附近的水平箍筋產(chǎn)生附加水平力，不僅人為增加了水平箍筋的負(fù)擔(dān)，而且彎弧力需要通過(guò)箍筋才能轉(zhuǎn)移到節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的左側(cè)，在抵消相應(yīng)部分的上柱剪力后，再與柱上端受壓區(qū)的壓力合成為核心區(qū)斜壓桿壓力。這種做法可能在節(jié)點(diǎn)上部 彎弧附近產(chǎn)生如下圖所示的次生斜裂縫，將斜壓桿一分為二，對(duì)節(jié)點(diǎn)受力產(chǎn)生不利影響。33.2010混規(guī)規(guī)定：框架頂層中間節(jié)點(diǎn)和端節(jié)點(diǎn)的柱縱筋均必須伸到柱頂后再?gòu)澱郏?而實(shí)際工程中柱縱筋頂端距柱上皮約50-250mni以150mmfc右居多。此外，根據(jù)規(guī)范的要

10、求，柱縱向鋼筋錨固段豎直投影長(zhǎng)度小于 la時(shí)，柱縱向鋼筋伸至柱子頂后應(yīng)向節(jié)點(diǎn)內(nèi)水平彎折不小于12d,只有梁寬范圍以外的柱縱向鋼筋才可以向外彎折錨入厚度不小于 80mm混凝土強(qiáng)度等級(jí)不低于 c20的現(xiàn)澆板中，但現(xiàn)在施工圖，柱頂縱筋鋼筋幾乎一律 向外彎折，很少有向節(jié)點(diǎn)內(nèi)彎折的做法。大量試驗(yàn)表明，中間層中間節(jié)點(diǎn)和頂層中間節(jié) 點(diǎn)核心區(qū)的抗震抗剪性能主要是由核心區(qū)沿兩個(gè)對(duì)角斜向交替受壓的混凝土，在核心區(qū)水平箍筋對(duì)其發(fā)揮一定作用的條件下是否壓潰來(lái)控制的。因此，在框架頂層中間節(jié)點(diǎn)和端節(jié)點(diǎn)，柱縱筋伸不到柱頂、縱向鋼筋向節(jié)點(diǎn)核心區(qū)外彎折，對(duì)節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的斜壓桿機(jī) 構(gòu)、桁架機(jī)構(gòu)和約束機(jī)構(gòu)均產(chǎn)生不利的影響。34 .反

11、梁結(jié)構(gòu)底板縱筋錨固做法:)實(shí)際工程中普遍用方法（a）,底板鋼筋一般要彎折后錨入梁內(nèi)并放置于梁底筋的 上面，這種做法不方便施工，鋼筋打彎費(fèi)工費(fèi)時(shí)，并且也會(huì)使梁板交接處板底筋保護(hù)層 厚度增大，形成薄弱環(huán)節(jié)，在溫度應(yīng)力作用下，有可能開(kāi)裂。梁板交接處的作用力主要由支座負(fù)彎矩和剪力，設(shè)計(jì)中一般不考慮板的剪切， 支座負(fù)彎矩由板的負(fù)筋承受與板底筋關(guān)系不大，所以板底筋在此處只需解決錨固，不存在提 過(guò)板底鋼筋放置于梁底筋上面的支承關(guān)系來(lái)傳遞荷載的問(wèn)題。采用（ b）,理論上不會(huì) 有問(wèn)題，正如板支座負(fù)筋放置于梁縱筋之上、剪力墻水平筋設(shè)置于暗柱縱筋之外一樣。 在梁底，雖然在荷載作用下，梁底會(huì)開(kāi)裂，但只有在極端情況下梁

12、底混凝土才會(huì)脫落， 于是推薦采用（c）,在梁內(nèi)增加了 10d的豎直錨固段，因而當(dāng)梁處于極限狀態(tài)時(shí)，板 底筋有一可靠的錨固。35 .懸臂梁負(fù)彎矩截?cái)鄦?wèn)題： 混規(guī)9.2.4.在鋼筋混凝土懸臂梁中，應(yīng)有不少于2根上部 鋼筋伸至懸臂梁外端，并向下彎折不小于12d;其余鋼筋不應(yīng)在梁的上部截?cái)?，而?yīng)按本規(guī)范第9. 2. 8條規(guī)定的彎起點(diǎn)位置向下彎折，并按本規(guī)范第9. 2. 7條的規(guī)定在梁的下邊錨固。斷點(diǎn)4裂縫向下延伸形成主斜裂縫斗的下彎筋|阻止裂縫向下發(fā)展工皿十寸t,由疑 一邊梁圖3-14懸臂梁負(fù)套矩筋翻斷的兩種做法36 .抗震設(shè)計(jì)：結(jié)構(gòu)抗震性能的決定因素是良好的概念設(shè)計(jì)。37 .建筑工程的地震破壞現(xiàn)象及

13、對(duì)抗震設(shè)計(jì)的啟示：建筑物在地面運(yùn)動(dòng)激發(fā)下產(chǎn)生劇烈 震動(dòng)的過(guò)程中，因結(jié)構(gòu)強(qiáng)度不足、變形過(guò)大、連接破壞、構(gòu)件失穩(wěn)或整體傾覆而破壞。主要承重結(jié)構(gòu)的抗震強(qiáng)度不足：設(shè)計(jì)時(shí)沒(méi)考慮地震影響或抗震設(shè)防強(qiáng)度不足，或者現(xiàn)行規(guī)范的不合理使設(shè)計(jì)地震作用效應(yīng)太?。ū热畿浫醯鼗系拈L(zhǎng)周期建筑物）的結(jié)構(gòu)，在具有多向性的地震力作用下，不僅結(jié)構(gòu)構(gòu)件所承受的內(nèi)力將突然加大很多倍，而且會(huì)改變其受力方式（如受壓構(gòu)件變成受拉構(gòu)件、受彎構(gòu)件跨中出現(xiàn)負(fù)彎矩等），致使構(gòu)件 因強(qiáng)度不足而破壞，主要表現(xiàn)為：完全倒塌、底部坍塌、短柱破壞和頂層或中間層倒塌。結(jié)構(gòu)喪失穩(wěn)定性： 房屋建筑或構(gòu)建物是由許多不同的構(gòu)件組成的，在地震作用下，結(jié)構(gòu)的整體性好，是

14、保證房屋不發(fā)生倒塌或嚴(yán)重破壞的關(guān)鍵。構(gòu)件間連接薄弱、支撐數(shù)量不足的建筑物， 各部分構(gòu)件和主要承重結(jié)構(gòu)并未破壞， 卻往往由連接構(gòu)件的局部節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)度不足、 錨固連接不好或延性不夠而破壞，并可能因被各個(gè)擊破而導(dǎo)致整個(gè)建筑物的倒塌。地基失效：在強(qiáng)烈地震作用下，地基承載力可能下降，以至于完全喪失。對(duì)于飽和砂土層的地基會(huì)產(chǎn)生液化現(xiàn)象而喪失承載力，造成建筑傾倒或破壞。因此，要采用必要的地基抗震措施，加強(qiáng)地基的抗震承載力。39. 抗震時(shí)結(jié)構(gòu)控制：1. 控制振動(dòng)的振源：對(duì)于風(fēng)荷載、地震作用這樣的隨機(jī)荷載，控制振源十分困難，這主要通過(guò)適當(dāng)選擇建筑物的場(chǎng)地，以及合理布置結(jié)構(gòu)的形式、方位等途徑加以考慮。2. 切斷振源

15、的傳播途徑：也是隔震的思想本質(zhì)，在結(jié)構(gòu)與地基之間設(shè)置一層具有足夠可靠性的“隔震層”，以切斷或抑制地震波向上部結(jié)構(gòu)傳遞的路徑或改變其傳遞方式，使上部結(jié)構(gòu)在地震作用下只作近似平動(dòng)。還可以利用斷層、溝槽等方式改變地震波的傳播途徑。3. 避免結(jié)構(gòu)共振：通過(guò)改變結(jié)構(gòu)的固有周期，使其避開(kāi)振動(dòng)的共振區(qū)域，以達(dá)到減震的目的。 以外， 還可以利用結(jié)構(gòu)或構(gòu)件滯回曲線的非線性化， 達(dá)到避免共振的目的。4. 提高結(jié)構(gòu)的衰減性：主要有兩種方法，一種方法是采用粘彈性阻尼、摩擦阻尼和彈塑性耗能元件等來(lái)消耗結(jié)構(gòu)的能量；另一種方法是采用輔助系統(tǒng)， 將結(jié)構(gòu)能量的一部分轉(zhuǎn)移到輔助系統(tǒng)中，在輔助系統(tǒng)中耗散能量。5. 施加與結(jié)構(gòu)運(yùn)動(dòng)相

16、反的作用力：這種方法是主動(dòng)控制的設(shè)計(jì)思想。主動(dòng)控制就是利用傳感器時(shí)刻監(jiān)測(cè)結(jié)構(gòu)的反應(yīng)，通過(guò)計(jì)算機(jī)的優(yōu)化分析，瞬時(shí)得施加與結(jié)構(gòu)運(yùn)動(dòng)相反的作用力。 此外， 某些新型材料在一定條件下， 也可以產(chǎn)生與結(jié)構(gòu)運(yùn)動(dòng)相反的作用力。40. 被動(dòng)控制：被動(dòng)控制因其構(gòu)造簡(jiǎn)單，造價(jià)低，易于維護(hù)且無(wú)需外界能量支持等優(yōu)點(diǎn)而使用，目前比較成熟的做法有以下幾種：基礎(chǔ)隔震體系： 在上部結(jié)構(gòu)與基礎(chǔ)之間設(shè)置某種隔震消能裝置， 以減小地震能量向上傳輸，達(dá)到減小地震震動(dòng)的目的。隔震裝置必須具有以下三個(gè)特征：具有較大的變形能力；具有足夠的初始剛度和強(qiáng)度；提供較大的阻尼，具有較大的耗能能力。 基礎(chǔ)隔震能顯著地降低結(jié)構(gòu)的自振頻率， 適用于短周

17、期的中低層建筑和剛性結(jié)構(gòu)。由于隔震僅對(duì)高頻地震波有效，因此對(duì)高層和超高層建筑不太適用。消能減震體系： 消能減震體系是將結(jié)構(gòu)物的某些非承重構(gòu)件設(shè)計(jì)成消能元件， 或在結(jié)構(gòu)物的某些部位設(shè)置阻尼器。 在風(fēng)載或小震時(shí)， 這些消元構(gòu)件與阻尼器處于彈性狀態(tài)，在強(qiáng)風(fēng)或大震作用下， 減震體系消能元件或阻尼器首先進(jìn)入非彈性狀態(tài)，產(chǎn)生較大的阻尼，大量消耗能量，使主體結(jié)構(gòu)的動(dòng)力反應(yīng)減小。消能減震體系分類(lèi)： 1. 消能構(gòu)件減震體系： 該體系利用結(jié)構(gòu)的非承重構(gòu)件作為消能裝置的結(jié)構(gòu)減震體系，常見(jiàn)的有消能支撐、消能剪力墻。 2. 阻尼器消能減震體系：在強(qiáng)震時(shí)通過(guò)阻尼器耗散能量， 常見(jiàn)的阻尼器主要有摩擦阻尼器、金屬阻尼器以及黏

18、性和黏彈性阻尼器。消能減震體系適用于高層建筑、超高層建筑和高聳構(gòu)筑物，對(duì)抗震和抗風(fēng)都有效，而且性能可靠，但裝置數(shù)量少時(shí)作用不大，數(shù)量多時(shí)造價(jià)顯著增加。調(diào)諧質(zhì)量阻尼振動(dòng)控制系統(tǒng)：即tmd在結(jié)構(gòu)頂層加上慣性質(zhì)量，并配以彈簧和阻尼器與主結(jié)構(gòu)相連，應(yīng)用共振原理，對(duì)結(jié)構(gòu)的某一振型加以控制。通常，慣性質(zhì)量可以是高層或高聳結(jié)構(gòu)的水箱、機(jī)房或旋轉(zhuǎn)餐廳。由于tm晾統(tǒng)能有效地衰減結(jié)構(gòu)的動(dòng)力反 應(yīng)，且安全、經(jīng)濟(jì)、以被廣泛用作高層建筑、高聳結(jié)構(gòu)及大跨橋梁的抗震、抗風(fēng)裝置、tm晾統(tǒng)不僅適用于新建建筑，而且通過(guò)“加層減震”技術(shù)可以改善已有房屋的耐震性41. 提高抗震結(jié)構(gòu)穩(wěn)健性的措施和途徑：1. 采用多重抗震結(jié)構(gòu)體系： 當(dāng)

19、結(jié)構(gòu)中某一構(gòu)件或結(jié)構(gòu)部分因損傷或破壞完全退出工作或部分退出工作，其原來(lái)承擔(dān)的荷載或作用能夠由剩余結(jié)構(gòu)有效承擔(dān)，也就是說(shuō)，結(jié)構(gòu)具有多個(gè)有效地備選傳力途徑， 去除一些構(gòu)件或一些構(gòu)件因損傷而退出工作不影響結(jié)構(gòu)的傳力和必備的承載力。結(jié)構(gòu)構(gòu)件通?？煞譃檎w性關(guān)鍵構(gòu)件、一般構(gòu)件、次要構(gòu)件和錐余構(gòu)件。提高抗震結(jié)構(gòu)穩(wěn)健性的措施之一就是設(shè)置綴余構(gòu)件。綴余構(gòu)件是一種特殊的次要構(gòu)件，對(duì)增強(qiáng)抗震結(jié)構(gòu)穩(wěn)健性具有重要意義。綴余通常要先于主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件破壞，在地震作用下，綴余構(gòu)件具有較大的變形，且綴余構(gòu)件應(yīng)具有足夠大的延性， 使得其在破壞后仍可以在一定程度上保持結(jié)構(gòu)的整體性，并利用其塑性變形和耗能作用，減小結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)。比

20、如實(shí)際工程中的連梁。2. 盡量形成超靜定結(jié)構(gòu)： 結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)假設(shè)都集中于結(jié)構(gòu)的次要構(gòu)件部分，這種結(jié)構(gòu)的冗余度對(duì)提高穩(wěn)健性作用不大， 因此， 只有提高具有整體性關(guān)鍵構(gòu)件的冗余度，才具有提高和改善抗震結(jié)構(gòu)的穩(wěn)健性的作用。3. 增強(qiáng)整體性：結(jié)構(gòu)穩(wěn)健性好的一個(gè)重要標(biāo)志就是結(jié)構(gòu)具有整體破壞模式， 不會(huì)由于結(jié)構(gòu)的局部破壞導(dǎo)致嚴(yán)重后果。例如，砌體結(jié)構(gòu)設(shè)置圈梁、構(gòu)造柱，雖然對(duì)墻體承載能力的提高幅度不大（試驗(yàn)研究表明，設(shè)置構(gòu)造柱后承載能力提高約20%），更重要的是設(shè)置圈梁和構(gòu)造柱后，使原來(lái)松散的塊體結(jié)構(gòu)連接成整體，極大地提高了砌體結(jié)構(gòu)的變形能力及穩(wěn)健性。整體現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，由于其整體性好，因而具有加好的

21、穩(wěn)健性，雖然其承載力不如鋼結(jié)構(gòu)，但由于鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件之間采用螺栓和焊縫連接，其連接部位的強(qiáng)度可能低于鋼結(jié)構(gòu)本身的強(qiáng)度，可能導(dǎo)致連接部位先于構(gòu)件而破壞，使得其在意外荷載作用下喪失整體性而破壞。42.我國(guó)商品混凝土強(qiáng)度富余量過(guò)大，原因有很多，也與檢測(cè)評(píng)定方法有關(guān)當(dāng)實(shí)際 工程中的混凝土強(qiáng)度略低于設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)，對(duì)結(jié)構(gòu)安全度的影響并不一定很顯著，應(yīng)具體 分析。對(duì)于柱子，若實(shí)際混凝土等級(jí)低于設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)，將對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生較不利的影響，因 為柱子變形能力降低。對(duì)配筋的影響，在某些情況下，柱子配筋沒(méi)有變化，但在某些情況下，柱子配筋變 化很大（由柱子配筋公式可知），因此，在實(shí)際工程中應(yīng)區(qū)別對(duì)待，不必因個(gè)別柱子混 凝土強(qiáng)度略

22、低于設(shè)計(jì)強(qiáng)度，而采取全面加固措施。對(duì)于梁，以250mm*600m截面，c20 c25 c30做比較可知，當(dāng)梁的配筋小于等于 1.0%時(shí)，混凝土等級(jí)相差一級(jí)，對(duì)梁配筋的影響在工程精度內(nèi)幾乎可忽略不計(jì)。對(duì)于板,以板厚h=120mm c2。c25 c30做比較可知，當(dāng)板的配筋率小于等于1.0%時(shí)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)相差一級(jí)，對(duì)板配筋的影響基本上可忽略不計(jì)。而當(dāng)板的混凝土等級(jí)較高時(shí)， 水泥用量相應(yīng)增加，混凝土的水化熱加大，更易產(chǎn)生早期收縮裂縫，建議板的混凝土等 級(jí)在滿足耐久性要求的前提下，盡量用低等級(jí)混凝土。43.超寬扁梁受力機(jī)理：“現(xiàn)澆混凝土空心樓蓋結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程”4.3.3 :邊支承板樓蓋結(jié)構(gòu)的區(qū)格板，

23、可按不考慮空腔影響的彈性板進(jìn)行內(nèi)力分析?！氨本┦薪ㄖO(shè)計(jì)技術(shù)細(xì)則-結(jié)構(gòu)專(zhuān)業(yè)” 5.1.8 :現(xiàn)澆圓孔板是一種單向板。即使板的區(qū)格為正方形，由于此種板兩 個(gè)方向的剛度差別較大，也不能按一般雙向板計(jì)算。即使采取一些措施，例如將每節(jié)管 子之間留出間距，使板的橫向也有一定的混凝土肋，但兩個(gè)方向的剛度仍相差不少，仍 應(yīng)按單向板設(shè)計(jì)為宜。從上面2條細(xì)則可以發(fā)現(xiàn)：學(xué)術(shù)界意見(jiàn)還不統(tǒng)一。例： 4 *550二1r一一擊等 /a20薄壁管圖6 - 1垂直布管方向1m寬的板帶和順管方向1m寬的板帶（1）垂直布管方向見(jiàn)圖6-1 ）的剛度為從：1八=。一 0.0491d4 = 1242192886m4（2）順管方向僅考慮

24、上下翼緣【見(jiàn)圖6-】的剛度為=修一器=1158083333m4x w1,乙故ia = l 0726,說(shuō)明兩個(gè)方向的剛度相近。44 .由于順管方向僅考慮上下翼緣的剛度，實(shí)際布管時(shí)管與管之間凈距大于或等于50mm因此，通過(guò)布管時(shí)的構(gòu)造措施，可以滿足兩個(gè)方向是剛度的一致性。該例采用各向同性板進(jìn)行塑性內(nèi)力分析，對(duì)于7.8*6.5m板塊，其支座負(fù)彎矩最大值為m 丫。=25.94kn.m,按250mms板進(jìn)行正截面計(jì)算，其受壓區(qū)高度 x=8.2mmm小于翼緣厚度=65mm其跨中最大彎矩 m y =18.53 kn.m ,按250mm板進(jìn)行正截面計(jì)算，其受壓區(qū)高度x=5.8mm,小于翼緣厚度=65mm45

25、.例：某辦公樓地下地下車(chē)庫(kù)設(shè)計(jì)， 該辦公樓兩層地下車(chē)庫(kù)，層高分別為3.35m （二層） 和3.4m （一層），與已建相鄰的某辦公樓地下車(chē)庫(kù)完全一致。已建相鄰辦公樓地下車(chē)庫(kù)采用無(wú)梁樓蓋，自重大，用鋼量比較多，經(jīng)方案比較，決定采用現(xiàn)澆混凝土空心樓蓋，板厚250mm空心率約35%以7.8*7.6m板跨為例，無(wú)梁樓蓋與現(xiàn)澆混凝土空心樓蓋的 配筋如下：l無(wú)梁樓蓋配筋（1）柱上板帶：下層下筋配此2200 （長(zhǎng)跨，寬3.9m）, 下層上筋配如6130 （短跨,寬3, 6m）；上層上筋配拽2100 （氏跨，寬上層下筋配血。1。0（短跨，寬3. 6m）.（2）設(shè)構(gòu)造暗梁：長(zhǎng)，短跨均為500mmx 250mm，配

26、筋跨 中4m6,支座筋4622 （直通全跨）。（3）跨中板帶：下層下筋配如6150 （長(zhǎng)跨，寬3.9m）, 下層上筋配如6150 （短跨，寬3. 6m）；上層上筋配如6/12 100,上層下筋配刎6/12100,2.現(xiàn)澆混凝土空心樓蓋配筋(1)暗梁；長(zhǎng)跨斷面1500mm x 300mm,跨中配10攏2 + 5m0,支座配15四2 (6四2直通，其余伸出支座截?cái)嘭?短 跨斷面1500mm x 250mm,跨中配蝎25+2如6,支座配11*22 (6貶2直通，其余伸出支座/4截?cái)嘭?2)空心板配筋；酸中回4170 (短跨)和由2150,支 座筋如6170和 旬41500該工程梁寬b=1500mnt

27、艮據(jù)“ 2003全國(guó)民用建筑工程設(shè)計(jì)技術(shù)措施 -結(jié)構(gòu)” 9.3.5 :寬扁 梁的梁高為計(jì)算跨度的1/16-1/22，梁寬b不大于柱寬與梁高之和或 b不大于2倍柱寬, 本工程都已經(jīng)超出這兩個(gè)界限，應(yīng)屬于超寬扁梁，但在設(shè)計(jì)階段其計(jì)算方法采用與普通 梁完全一樣的方法計(jì)算，即按邊支承板進(jìn)行計(jì)算，該板設(shè)計(jì)采用的活荷載為20k n / mm2 ,但現(xiàn)場(chǎng)堆載超過(guò)了 35 kn / mm 2也沒(méi)有發(fā)現(xiàn)異常，說(shuō)明按邊支承板進(jìn)行計(jì)算是可以的，也說(shuō)明了超寬扁梁的受力機(jī)理值得進(jìn)一步分析。而“現(xiàn)澆混凝土空心樓 蓋結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程”有規(guī)定：應(yīng)按柱支撐板進(jìn)行設(shè)計(jì)，采用邊支承板進(jìn)行計(jì)算是不利的。 現(xiàn)澆混凝土空心樓蓋的厚跨比可取

28、1/25-1/35 , 一般取1/30。46 .現(xiàn)澆空心樓蓋具有很好的整體性，其開(kāi)裂荷載遠(yuǎn)大于理論計(jì)算的開(kāi)裂荷載，且實(shí)際 承載力是設(shè)計(jì)計(jì)算破壞荷載值的 1.5-3.0倍之多，所以存在很大的富余量。 因此對(duì)于超 寬扁梁，雖然理論上應(yīng)按無(wú)梁樓蓋進(jìn)行內(nèi)力分析，按常規(guī)的梁板結(jié)構(gòu)進(jìn)行內(nèi)力分析偏于不安全，但現(xiàn)澆空心樓蓋實(shí)際承載力的富余量抵消了這種理論計(jì)算模式的偏小，這是客 觀上目前許多超寬扁梁結(jié)構(gòu)按普通板梁板結(jié)構(gòu)進(jìn)行內(nèi)力分析而沒(méi)有發(fā)生問(wèn)題的主要原 因。47 .內(nèi)置箱體現(xiàn)澆空心樓蓋技術(shù)在汽車(chē)庫(kù)中的應(yīng)用實(shí)例：采用內(nèi)置筒芯這種技術(shù)的計(jì)算理論目前尚未完全成熟，且筒芯的固定在施工上有一定的難度；內(nèi)置箱體現(xiàn)澆空心樓蓋

29、技術(shù)比較成熟，也不存在箱體的抗浮問(wèn)題，且空心率高于內(nèi)置筒芯做法，比較適合于大 跨度結(jié)構(gòu)。例：某立體車(chē)庫(kù)，地下一層，地上 3層，地上一層要停放大客車(chē)，固跨度較大。梁 高受限制，必須采用預(yù)應(yīng)力梁，但由于跨度大，且“汽車(chē)庫(kù)建筑設(shè)計(jì)規(guī)范”要求樓面做 1%勺坡度，且建筑面層要求采用耐磨的鋼筋混凝土面層，所以樓層面荷載較大，出現(xiàn)預(yù) 應(yīng)力梁配筋大于2.5%、預(yù)應(yīng)力度大于0.75的反常結(jié)果。于是，采用內(nèi)置箱體現(xiàn)澆空心 樓蓋方案，3)c 其中2, 8mxi4. im, 12. 8m x 16, 3m、12mxi4 im、 12口：乂16.301、123111又1*101區(qū)格空心樓蓋名義厚度(即肋梁 高度)h =

30、 400mm,其余區(qū)格五= 350mm巾當(dāng)九二 400mm時(shí)，空 心樓蓋的重量和混凝土消耗量相當(dāng)于230mm (13? x。.1 102 ho. 3) . 1.3*=0.23ml厚實(shí)心板的重量和混凝土消耗最； 當(dāng) h = 350mm 時(shí)，相當(dāng)于 210mm (l 3 xo. 35 l 0? x0. 25) 1于=0,211口厚實(shí)心板的重量和混凝土消耗量，結(jié)構(gòu)自重明 顯減輕，混凝土消耗量也相應(yīng)減少,更重要的是采用這一方案: 預(yù)應(yīng)力梁的配筋率、預(yù)應(yīng)力度等指標(biāo)均滿足規(guī)范要求,建筑層曷 也不必重新調(diào)整，取得了明顯的綜合經(jīng)濟(jì)效益9。 6-12內(nèi)置箱體現(xiàn)澆空心樓蓋剖面圖48 .墻：比例適當(dāng)?shù)穆?lián)肢剪力墻可能

31、是現(xiàn)今鋼筋混凝土最好的抗震結(jié)構(gòu)體系，這種剪力 墻總的性能與抗彎框架相似，但由于墻的剛度很大，塔具有一些優(yōu)點(diǎn)，即在聯(lián)肢梁達(dá)到 相當(dāng)大的屈服以后，這種體系仍能保護(hù)非結(jié)構(gòu)構(gòu)件免于破壞。聯(lián)肢梁通常僅承擔(dān)不大的 重力荷載且它很便于修復(fù)。按抗彎屈服設(shè)計(jì)的單個(gè)懸臂剪力墻與聯(lián)肢延性剪力墻之間的 主要區(qū)別在于后者可以使聯(lián)結(jié)體系成為主要的地震能量耗散裝置。當(dāng)聯(lián)肢梁承受作用于結(jié)構(gòu)上絕大部分的傾覆力矩而將屈服能量耗散盡時(shí)，墻體構(gòu) 件才屈服。聯(lián)肢剪力墻應(yīng)由兩片或兩片以上的延性懸臂剪力墻通過(guò)確實(shí)有能力把某一片 墻的剪力傳遞給令一片或若干片墻的聯(lián)肢梁相互連接而組成。49 .剪力墻分類(lèi)：1 .剪切剪力墻：剪切剪力墻指墻平面內(nèi)

32、承受側(cè)向力時(shí)，其剪切變形量與彎曲變形量相比，剪切變形量超過(guò)總變形(剪切變形量與彎曲變形量的總和)的10%并存儲(chǔ)大量的剪切應(yīng)變能。這些墻應(yīng)按深梁或剪力架設(shè)計(jì)。2 .抗彎剪力墻：墻平面內(nèi)受到側(cè)向力時(shí)，其基本變形是彎曲變形，儲(chǔ)存的能量基本 上是彎曲變形，它具有彎曲梁的特征，并且在側(cè)向力作用下，剪切變形量不超過(guò)總變形 （剪切變形量與彎曲變形量的總和）的10%3 .延性-抗彎剪力墻：指計(jì)算求得的延性系數(shù)大于或等于3的抗彎剪力墻。其設(shè)計(jì)時(shí)要求有以下幾點(diǎn)：a:在墻的兩端設(shè)置邊緣構(gòu)件，墻體中按規(guī)范要求配置豎向和水平溫度筋。這就是 說(shuō)當(dāng)墻的變形從無(wú)裂縫的截面發(fā)展到滿布裂縫的截面時(shí)，承受彎矩的能力不能有所散 失；

33、b:防止過(guò)早的剪切破壞，由于延性剪力墻的破壞彎矩往往大于設(shè)計(jì)的極限彎矩， 為墻體滿足強(qiáng)剪弱彎的設(shè)防要求，墻體的抗剪能力必須按規(guī)范乘以相應(yīng)的放大系數(shù)；c:要使墻的潛在延性能夠?qū)崿F(xiàn)，基礎(chǔ)必須設(shè)計(jì)成能夠承受彎矩；d:預(yù)防過(guò)早的錨固破壞。為了能發(fā)揮受彎構(gòu)件的全部延性，不能使鋼筋的錨固早期破壞，可以采用焊接或?qū)⒋罱咏宇^錯(cuò)開(kāi)一段距離，還可以在受拉主筋的搭接接頭處設(shè)置封閉箍筋或采用螺旋箍來(lái)約束 搭接處的混凝土； e:預(yù)防框架和其它結(jié)構(gòu)構(gòu)件的過(guò)早破壞，即對(duì)框-剪結(jié)構(gòu)中的框架必須考慮剪力墻屈服后，框架承受地震作用的增長(zhǎng)（混凝土強(qiáng)度降低，會(huì)減小延性）；f:防止結(jié)構(gòu)整體失穩(wěn)，即必須考慮當(dāng)抗側(cè)力構(gòu)件產(chǎn)生塑性較時(shí)，整個(gè)

34、結(jié)構(gòu)不失穩(wěn)，為此， 常采用的解決辦法是當(dāng)延性剪力墻塑性較形成時(shí)，在結(jié)構(gòu)中的另外一些剪力墻尚處于彈性狀態(tài)，它們又有足夠的剛度來(lái)防止全部結(jié)構(gòu)失穩(wěn)。50 .多層剪力墻，內(nèi)外墻可以均取 160mm “北京市建筑設(shè)計(jì)細(xì)則”將 8度抗震設(shè)防區(qū)7 層、21m以下的丙類(lèi)剪力墻結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)調(diào)整為三級(jí)。51 .程序?qū)⒛硞€(gè)剪力墻求的的內(nèi)力按照剪力墻各墻肢剛度分配到各墻肢，然后根據(jù)各墻肢的截面尺寸進(jìn)行配筋計(jì)算，并將墻肢交匯處的暗柱配筋面積按一定的規(guī)則相疊加；但對(duì)于兩個(gè)以上的電梯井并列布置的箱體剪力墻構(gòu)件，剪力墻的整體變形是彎曲變形為主，截面應(yīng)力邊緣最大，中和軸處為 0,也就是電梯井交匯處（b和d）不必配太多的鋼筋，但

35、是程序在按 柱b和d處會(huì)配很多鋼筋，造成浪費(fèi)。52/g-剪結(jié)構(gòu)中框架承受的最小地震剪力問(wèn)題：美國(guó)一位教授對(duì)美國(guó)規(guī)范是這么解釋的，框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中，框架應(yīng)滿足不考慮剪力墻，單獨(dú)承受各層側(cè)力設(shè)計(jì)值的25%進(jìn)行設(shè)計(jì)。側(cè)力設(shè)計(jì)值是框架-剪力墻結(jié)構(gòu)體系按規(guī)范求出的底部剪力設(shè)計(jì)值，再按規(guī)范規(guī)定的方法沿建筑高度分配到各層。規(guī)范要求對(duì)框架進(jìn)行第二次分析并不需要計(jì)算周期和底部剪力?？蚣?剪力墻結(jié)構(gòu)在側(cè)力作用下的分析表明，鄰近底部幾乎全部樓層剪力都被剪力墻所承受，框架則沿著向上負(fù)擔(dān)得越來(lái)越多， 接近高層建筑頂部，剪力墻的剪力可能與作用力的方向相同，也就是框架承受的力大于樓層剪力。加入框架柱按以上分析結(jié)果進(jìn)行設(shè)計(jì)

36、，結(jié)構(gòu)底部的柱將過(guò)于薄弱。按側(cè)力設(shè)計(jì)值的25%的要求是為了保證底部柱有足夠的強(qiáng)度和剛度。按側(cè)力設(shè)計(jì)值的25%進(jìn)行二次分析，主要對(duì)下部各層框架柱的設(shè)計(jì)起控制作用。53 .多層框架結(jié)構(gòu)設(shè)置少量剪力墻：這類(lèi)結(jié)構(gòu)的剪力墻主要是為了減少多遇地震作用下的彈 性層間位移角，以滿足規(guī)范中多遇地震作用下的彈性層間位移限值，以達(dá)到小震不壞的要求。在大震作用下，由于剪力墻數(shù)量較少， 剪力墻墻體開(kāi)裂其剛度迅速退化后，引起框架和剪力墻之間的塑性內(nèi)力重分布，使得框架成為主要抗側(cè)力構(gòu)件。因此，框架部分應(yīng)按規(guī)范中對(duì)純框架結(jié)構(gòu)的一系列規(guī)定，包括罕遇地震作用下的薄弱層彈塑性變形要求。而剪力墻部分，由于屬于次要抗側(cè)力構(gòu)件，其抗震等

37、級(jí)可比框架低一級(jí)取用，且剪力墻可以不設(shè)底部加強(qiáng)區(qū)， 但其邊框梁和暗柱應(yīng)滿足能承受本層豎向荷載的要求，也應(yīng)滿足框架梁相應(yīng)抗震等級(jí)的最小配筋率，以保證剪力墻在大震作用下“裂而不倒”的設(shè)防要求。結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)，在確定層間變形時(shí)應(yīng)將少量剪力墻和框架一起整體計(jì)算。進(jìn)行構(gòu)件配筋 時(shí)，可按下列兩種模型分別計(jì)算， 并取計(jì)算結(jié)果大的配筋。 一種模型是考慮少量剪力墻的框 架和剪力墻一起計(jì)算的整體計(jì)算模型，總信息中z構(gòu)形式填寫(xiě)為框架結(jié)構(gòu)，否則，填框-剪，柱子下端的彎矩放大系數(shù)偏小。此時(shí)結(jié)構(gòu)樓層層間位移應(yīng)滿足規(guī)范要求。另一種模型是不考慮少量剪力墻，按框架計(jì)算，此時(shí)的結(jié)構(gòu)樓層層間位移可以不滿足規(guī)范要求的限制。54 .剪力墻

38、拉筋：剪力墻結(jié)構(gòu)的拉筋除邊緣構(gòu)件外，一般為構(gòu)造設(shè)置。在約束邊緣構(gòu)件和構(gòu) 造邊緣構(gòu)件的拉筋， 起著箍筋的作用；在邊緣構(gòu)件以外，拉筋主要起固定雙排鋼筋網(wǎng)片的作 用，同時(shí)也減小水平分布筋無(wú)支長(zhǎng)度，因?yàn)闊o(wú)支長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng)，鋼筋可能向外鼓脹，因此拉筋須鉤住水平筋并設(shè)置135度彎鉤；拉筋的抗剪作用有限；拉筋直徑一般用6,間距為3倍分布筋間距。55 .降低結(jié)構(gòu)工程造價(jià)：實(shí)例1.某辦公樓層高3.4m,柱距7.5m,每層都設(shè)一個(gè)會(huì)議室，為控制樓層層高，采用井式樓蓋(樓面面層做法按 70mm厚考慮：現(xiàn)有兩種方案：方案l 梁格布置如圖8-1 3 所示，梁截面300mm x 800mm,板厚90mmt會(huì)議室梁下凈高2.53

39、m.梁混凝土總量 vl=36. 144m3；板混凝土總量01m,方案2：梁格布置如圖8-1 (6)所示，梁截面200mmx 700mm,板厚80mm,會(huì)議室梁下凈高2. 63m。梁混凝土總量 院=24. 948m1 板混凝土總量%工15. 12m,olaroaklolbqgc.o2ictsi0 0qt9?5呼5呼50斗5 口呼5。呻嗎圖8-1梁格平面布置圖q）方案1； 3方案2方案2要比方案1好，在方案1中，中間柱只有一個(gè)方向與梁連接，而另一方向卻 只與板相接，在地震作用下，板與柱交接處不能形成“板塑性錢(qián)”，而只能產(chǎn)生柱塑性較機(jī)構(gòu)，達(dá)不到“強(qiáng)柱弱梁”的抗震要求；而在方案 2中，中間柱兩個(gè)方向都與梁相接，只要設(shè) 計(jì)合理，較容易實(shí)現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”的抗震要求，因此方案 2的抗震性能比方案1合理。井字梁設(shè)計(jì)要點(diǎn)（網(wǎng)上摘錄）：1 .井字梁不分主次梁、 梁高相同，這種梁一般用在正方形或長(zhǎng)寬比小于1.5的矩形樓板，大廳中，梁間距 3m左右；如大于1.5小于等于2,宜在長(zhǎng)向跨度中部設(shè)大梁，形成兩個(gè)井 字梁體系或采用斜向布置的井字梁，井字梁可按45。對(duì)角線斜向布置。2 . 一般的混凝土框架梁截面寬度不宜小于200mm,由于井字梁結(jié)構(gòu)縱橫方向梁能起到側(cè)面相互約束作用，使得梁截面寬度較小時(shí)，也不會(huì)發(fā)生側(cè)向失穩(wěn)破壞。因此井字梁截面